混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理ch5受剪性能.ppt

《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理ch5受剪性能.ppt》由會(huì)員分享，可在線(xiàn)閱讀，更多相關(guān)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理ch5受剪性能.ppt（80頁(yè)珍藏版）》請(qǐng)?jiān)谘b配圖網(wǎng)上搜索。

1、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理 第 5章 受彎構(gòu)件斜截面承載力計(jì)算 TY 2013 昆明理工大學(xué)建工學(xué)院 第 5章 受彎構(gòu)件斜截面承載力計(jì)算 了解斜截面破壞斜裂縫的形成、發(fā)展。 了解 無(wú)腹筋梁的受剪性能、剪跨比、三種剪 切破壞形態(tài)、受剪承載力計(jì)算。 掌握建筑工程受彎構(gòu)件斜截面承載力有腹筋 梁的受剪性能、剪跨比、破壞形態(tài)、受剪承載 力計(jì)算、計(jì)算公式的適用條件。 掌握 斜截面抗剪的構(gòu)造要求， 了解 材料抵抗 彎矩圖。 本章要點(diǎn) 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理 第 5章 受彎構(gòu)件斜截面承載力計(jì)算 TY 2013 昆明理工大學(xué)建工學(xué)院 受彎構(gòu)件的斜截面承載力試 驗(yàn)也采用集中荷載作用下的簡(jiǎn) 支梁進(jìn)行。

2、受彎構(gòu)件在荷載作 用下，同時(shí)產(chǎn)生彎矩和剪力。 純彎段 剪彎段 剪彎段 p p 5.1 概 述 在純彎矩區(qū)段，構(gòu)件產(chǎn)生垂直 裂縫，造成正截面受彎破壞， 而在剪彎區(qū)段，在剪力和彎矩 的共同作用下，則會(huì)產(chǎn)生斜向裂 縫，造成斜截面受剪破壞。這種 破壞發(fā)生突然，無(wú)明顯預(yù)兆，屬 脆性破壞。 所以，工程中不僅要對(duì)正截面 ，而且還要對(duì)斜截面進(jìn)行承載力 計(jì)算。設(shè)計(jì)原則： “ 強(qiáng)剪弱彎 ” 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理 第 5章 受彎構(gòu)件斜截面承載力計(jì)算 TY 2013 昆明理工大學(xué)建工學(xué)院 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理 第 5章 受彎構(gòu)件斜截面承載力計(jì)算 TY 2013 昆明理工大學(xué)建工學(xué)院

3、 主拉應(yīng)力跡線(xiàn) 主壓應(yīng)力跡線(xiàn) 1.開(kāi)裂前梁內(nèi)的應(yīng)力分布 cp 45 o tp tp cp 45 o tp cp <45 o 5.2 斜裂縫的形成 Formation of Diagonal Cracks 2tp 2 cp 24 12ar c t an( ) 2 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理 第 5章 受彎構(gòu)件斜截面承載力計(jì)算 TY 2013 昆明理工大學(xué)建工學(xué)院 彎剪斜裂縫 2.裂縫分類(lèi) 腹剪斜裂縫 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理 第 5章 受彎構(gòu)件斜截面承載力計(jì)算 TY 2013 昆明理工大學(xué)建工學(xué)院 1、斜裂縫出現(xiàn)前，梁中剪力由 全截面混凝土承擔(dān)。

4、2、斜裂縫出現(xiàn)后，剪力一部分 由梁上部混凝土 Vc承擔(dān)，并由 上部混凝土拱傳遞到支座； 另一部分通過(guò)斜裂縫間的骨 料咬合力 Va以及縱向鋼筋的銷(xiāo) 拴作用 Vd傳到支座。因此，剪 力傳遞主要由三部分組成： V=Vc+Vay+Vd 3、隨荷載的增加，會(huì)有一條斜 裂縫形成臨界斜裂縫。最后頂 部混凝土（剪壓區(qū)）在壓力和 剪力的共同作用下發(fā)生破壞。 臨界斜裂縫 剪壓區(qū) V c V a V d 5.3 無(wú)腹筋梁的受剪性能 5.3.1斜裂縫出現(xiàn)后梁中受力狀態(tài)的變化 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理 第 5章 受彎構(gòu)件斜截面承載力計(jì)算 TY 2013 昆明理工大學(xué)建工學(xué)院 斜裂縫出現(xiàn)后， 剪壓區(qū)面

5、積的減小使受壓區(qū)混凝土剪 力增大。 斜裂縫出現(xiàn)前，支座附近截面 a-a的鋼筋應(yīng)力 s與 Ma成正比。 斜裂縫出現(xiàn)后， 截面 a-a 處 s 取決于 臨界斜裂縫頂點(diǎn)截面 b-b 處的 Mb，即與 Mb成正比 。 因此，斜裂縫出現(xiàn)使 支座附 近的 s與跨中截面的 s相近，這 對(duì)縱筋的錨固提出更高要求。 同時(shí)，銷(xiāo)栓作 用 Vd使縱筋周 圍的混凝土產(chǎn)生撕裂裂縫，削 弱混凝土對(duì)縱筋的錨固作用。 梁由原來(lái)的梁傳力機(jī)制變 成拉桿拱傳力機(jī)制 a a b b V d ， T a T b T b M a M b ， 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理 第 5章 受彎構(gòu)件斜截面承載力計(jì)算 TY 2013 昆明理工

6、大學(xué)建工學(xué)院 拉桿拱 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理 第 5章 受彎構(gòu)件斜截面承載力計(jì)算 TY 2013 昆明理工大學(xué)建工學(xué)院 0bh V 000 h a Vh Va Vh M 對(duì)集中荷載簡(jiǎn)支梁 h0 a 0 Vh M 2 0bh M 5.3.2無(wú)腹筋梁的剪切破壞形態(tài) Shear Failure Mode 1、剪跨比 Shear span ratio 在剪彎區(qū)段 為第一個(gè)集中荷載的作用點(diǎn) 到支座的距離 a 與截面有效高度 h0 的比值。 剪跨 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理 第 5章 受彎構(gòu)件斜截面承載力計(jì)算 TY 2013 昆明理工大學(xué)建工學(xué)院 剪跨比很小， 拱作用

7、很大。 荷載主要通過(guò)拱作用傳遞到支 座。 主壓應(yīng)力的方向沿支座與荷 載作用點(diǎn)的連線(xiàn)。 最后拱上混凝土在斜向壓應(yīng) 力的作用下受壓破壞。 斜壓傳力機(jī)構(gòu)，取決于混凝 土的抗壓強(qiáng)度，脆性破壞。 P f 斜壓破壞 diagonal compression failure 2、斜截面破壞的三種形態(tài) 斜壓破壞 產(chǎn)生條件 3 破壞特點(diǎn) 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理 第 5章 受彎構(gòu)件斜截面承載力計(jì)算 TY 2013 昆明理工大學(xué)建工學(xué)院 最后，拱頂處混凝土在剪應(yīng)力和 壓應(yīng)力的共同作用下，達(dá)到混凝土 的復(fù)合受力下的強(qiáng)度而破壞。 部分拱作用，部分斜拉傳遞，取 決于混凝土的復(fù)合應(yīng)力下（剪壓）

8、 的強(qiáng)度。 剪跨比較小，有一定拱作用 斜裂縫出現(xiàn)后，部分荷載通 過(guò)拱作用傳遞到支座，承載力 沒(méi)有很快喪失，荷載可以繼續(xù) 增加，并出現(xiàn)其它斜裂縫。 P f 剪壓破壞 shear compression failure 剪壓破壞 產(chǎn)生條件 1.5 3 破壞特點(diǎn) 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理 第 5章 受彎構(gòu)件斜截面承載力計(jì)算 TY 2013 昆明理工大學(xué)建工學(xué)院 無(wú)腹筋梁的受剪破壞都是脆 性破壞！ 斜拉破壞為受拉脆性破壞 ，脆性性質(zhì)最顯著，承載力 最低； 斜壓破壞為受壓脆性破壞 ，承載力最大； 剪壓破壞界于受拉和受壓 脆性破壞之間。 不同破壞形態(tài)的原因主要 是由于傳力路

9、徑的變化引起 應(yīng)力狀態(tài)的不同而產(chǎn)生的。 P f 斜壓破壞 剪壓破壞 斜拉破壞 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理 第 5章 受彎構(gòu)件斜截面承載力計(jì)算 TY 2013 昆明理工大學(xué)建工學(xué)院 影響受剪承載力的因素很多，很難綜合考慮，而且受剪破壞 都是脆性的。 規(guī)范 根據(jù)大量的試驗(yàn)結(jié)果，取具有一定可靠度 （ 95%） 的偏下限經(jīng)驗(yàn)公式來(lái)計(jì)算受剪承載力。 矩形、 T形和工形截面的一般受彎構(gòu)件 Vc=0.7bh ftbh0 3、無(wú)腹筋梁受剪承載力的計(jì)算 bh為截面尺寸效應(yīng)影響系數(shù)，當(dāng) h0 1500mm時(shí)，取 bh =0.85。 上式相當(dāng)于受均布荷載作用的不同 l0/h的簡(jiǎn)支梁、連續(xù)梁試驗(yàn)

10、 結(jié)果的偏下限，接近斜裂縫開(kāi)裂荷載，因此當(dāng)剪力設(shè)計(jì)值小于 該值時(shí)，不會(huì)產(chǎn)生受剪破壞，同時(shí)在使用荷載下一般不會(huì)出現(xiàn) 斜裂縫。 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理 第 5章 受彎構(gòu)件斜截面承載力計(jì)算 TY 2013 昆明理工大學(xué)建工學(xué)院 集中荷載作用下的獨(dú)立梁 對(duì)于不與樓板整澆的獨(dú)立梁， 在集中荷載下，或同時(shí)作 用多種荷載，其中集中荷載在支座截面產(chǎn)生的剪力占總剪力 的 75%以上時(shí)， 00.1 75.1 bhfV thc b 當(dāng)剪跨比 3.0， 取 =3.0，且支座 到計(jì)算截面之間均應(yīng)配置箍筋。 無(wú)腹筋梁的受剪破壞都是脆性的，其應(yīng)用范圍有嚴(yán)格的 限制。 規(guī)范 僅對(duì) h<150的小梁

11、（如過(guò)梁、檁條）可采用 無(wú)腹筋。 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理 第 5章 受彎構(gòu)件斜截面承載力計(jì)算 TY 2013 昆明理工大學(xué)建工學(xué)院 0 bhf V t c 剪跨比 剪跨比剪跨比 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理 第 5章 受彎構(gòu)件斜截面承載力計(jì)算 TY 2013 昆明理工大學(xué)建工學(xué)院 需要說(shuō)明的是 ： 以上無(wú)腹筋梁受剪承載力計(jì)算公式僅有理論上的意義。 實(shí)際無(wú)腹筋梁不允許采用 規(guī)范 6.3.3不僅給出不配置箍筋和彎起鋼筋的一般板類(lèi)構(gòu) 件的受剪承載力計(jì)算公式 VVc=0.7bh ftbh0 4/1 0 800 hh b 當(dāng) h0小于 800mm時(shí)取 h0=800mm 當(dāng)

12、 h02000mm時(shí)取 h0=2000mm 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理 第 5章 受彎構(gòu)件斜截面承載力計(jì)算 TY 2013 昆明理工大學(xué)建工學(xué)院 1、有腹筋梁裂縫出現(xiàn)前后的應(yīng)力狀態(tài) 裂縫出現(xiàn)前：荷載小，腹筋 應(yīng)力小，其受力性能與無(wú)腹筋 梁相近。 工程中，為了提高混凝土 梁的抗剪能力，防止斜截面破 壞，一般梁中都配置有腹筋， （箍筋和彎起鋼筋）。與無(wú)腹 筋梁相比，有腹筋梁斜截面的 受力性能和破壞形態(tài)有相似之 處，也有許多不同的特點(diǎn)。 裂縫出現(xiàn)后：與斜裂縫相交 的腹筋應(yīng)力顯著增大，直接承 擔(dān)部分剪力。同時(shí)限制斜裂縫 開(kāi)展和延伸，增大剪壓區(qū)面積 ，提高剪壓區(qū)抗剪能力和骨料 咬合力，防

13、止劈裂裂縫發(fā)展， 提高銷(xiāo)拴作用。 5.3.3 有腹筋梁的受剪性能 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理 第 5章 受彎構(gòu)件斜截面承載力計(jì)算 TY 2013 昆明理工大學(xué)建工學(xué)院 斜裂縫出現(xiàn)后，梁的剪力 傳遞機(jī)構(gòu)由原來(lái)無(wú)腹筋梁的 拉桿拱傳遞機(jī)構(gòu)轉(zhuǎn)變?yōu)殍旒?與拱的復(fù)合傳遞機(jī)構(gòu)。 斜裂縫間齒狀體混凝土有如 斜壓腹桿； 箍筋的作用有如豎向拉桿； 臨界斜裂縫上部及受壓區(qū) 混 凝土相當(dāng)于受壓弦桿； 縱筋相當(dāng)于下弦拉桿； 箍筋將齒狀體混凝土傳來(lái)的荷 載懸吊到受壓弦桿，增加了混凝 土傳遞受壓的作用； 斜裂縫間的骨料咬合作用 ，還將一部分荷載傳遞到支 座（拱作用），因此，腹筋 將使梁的受剪承載力有較

14、大 提高。 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理 第 5章 受彎構(gòu)件斜截面承載力計(jì)算 TY 2013 昆明理工大學(xué)建工學(xué)院 2.有腹筋梁斜截面破壞的主要形態(tài) 如前所述，腹筋雖不能防止裂縫出現(xiàn)，但卻能延緩和限制裂 縫的開(kāi)展和延伸。因此，腹筋的配置數(shù)量對(duì)梁的斜截面破壞形 態(tài)和受剪承載力有很大的影響。將無(wú)腹筋梁和配有箍筋的梁試 驗(yàn)比較，有如下結(jié)果： 由于有很多的影響因素，目前，國(guó)內(nèi)外尚無(wú)統(tǒng)一的、被普遍 認(rèn)可的、能適用于各種情況的抗剪計(jì)算理論和破壞模式。 剪跨比 配箍率 <1 1< 3 無(wú)腹筋 斜壓破壞 剪壓破壞 斜拉破壞 r sv 很小 斜壓破壞 剪壓破壞 斜拉破壞 r

15、 sv 適量 斜壓破壞 剪壓破壞 剪壓破壞 r sv 很大 斜壓破壞 斜壓破壞 斜壓破壞 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理 第 5章 受彎構(gòu)件斜截面承載力計(jì)算 TY 2013 昆明理工大學(xué)建工學(xué)院 目前，所設(shè)定的斜截面破壞機(jī)理和提出的計(jì)算理論，主要有： 拉桿拱模型、平面比擬桁架模型、變角桁架模型、拱 --梳狀齒 模型、極限平衡理論 等。各種理論計(jì)算結(jié)果不盡相同，某些模 型過(guò)于復(fù)雜，無(wú)法在實(shí)際設(shè)計(jì)中應(yīng)用。 由于剪切破壞問(wèn)題的復(fù)雜性，規(guī)范采用的斜截面承載力計(jì)算公 式是在大量試驗(yàn)的基礎(chǔ)上，依據(jù)極限平衡理論，采用理論與經(jīng) 驗(yàn)相結(jié)合的方法建立起來(lái)的。其基本上保證了構(gòu)件必需的截面 尺寸和必需的配筋用梁

16、，公式形式簡(jiǎn)單，設(shè)計(jì)計(jì)算方便。 公式假定，有腹筋構(gòu)件的受剪承載力由以下幾部分組成： 混凝土承擔(dān)的剪力；箍筋承擔(dān)的剪力；彎起鋼筋承擔(dān)的剪力； 預(yù)應(yīng)力增加的承載力；軸向壓力（或拉力）增加（或減少）的 承載力。 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理 第 5章 受彎構(gòu)件斜截面承載力計(jì)算 TY 2013 昆明理工大學(xué)建工學(xué)院 剪跨比 試驗(yàn)表明：對(duì)集中荷載 作用下的無(wú)腹筋梁， 的 影響非常大。 影響荷載傳遞機(jī)構(gòu)，從 而直接影響到梁中的應(yīng)力 狀態(tài) 剪跨比 大，荷載主要 依靠拉應(yīng)力傳遞到支座 剪跨比 小，荷載主要 依靠壓應(yīng)力傳遞到支座 3.影響受剪承載力的因素 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理 第 5章

17、 受彎構(gòu)件斜截面承載力計(jì)算 TY 2013 昆明理工大學(xué)建工學(xué)院 剪切破壞是由于混凝土達(dá)到復(fù)合應(yīng)力（剪壓）狀態(tài)下強(qiáng)度而 發(fā)生的。所以混凝土強(qiáng)度對(duì)受剪承載力有很大的影響，隨 的 不同而變化 。 小， 梁受剪承載力取決于 混凝土 的抗壓強(qiáng)度，而 fc與 fcu差不 多成比例增長(zhǎng)， 梁的受剪承載力隨混凝土的強(qiáng)度提高而提高； 大， 梁的受剪承載力不隨 混凝土 的強(qiáng)度提高成比例增大，因 為，斜拉破壞承載力取決于 ft， ft與 fcu不成比例增長(zhǎng) 。 另外， 試驗(yàn)表明 ，隨著混凝土強(qiáng)度 的提高， Vu與 ft 近 似成正比。 混凝土強(qiáng)度 5 0 100 150 200 250

18、 300 0 20 40 60 80 100 120 =1.0 =1.5 =2.0 =2.5 =3.0 fcu V 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理 第 5章 受彎構(gòu)件斜截面承載力計(jì)算 TY 2013 昆明理工大學(xué)建工學(xué)院 縱筋配筋率 試驗(yàn)表明：梁的受剪承載力隨縱筋的配筋率 s提高而增大， 小時(shí)，影響較大， 大時(shí)，影響較小。 縱筋配筋率 s 越大，剪壓區(qū)面積較大，提高 混凝土 承受的 剪力； s 大，還使縱筋的銷(xiāo)栓作用也增加； 增大縱筋面積還可限制斜裂縫的開(kāi)展，增加斜裂縫間的骨料 咬合力作用。 截面形狀 T形截面有受壓翼緣，增加了剪壓區(qū)的面積，對(duì)斜拉破壞 和剪壓破壞的

19、受剪承載力有提高（約 20%），但對(duì)斜壓破壞的 受剪承載力并沒(méi)有提高。 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理 第 5章 受彎構(gòu)件斜截面承載力計(jì)算 TY 2013 昆明理工大學(xué)建工學(xué)院 尺寸效應(yīng) 梁高度很大時(shí)，撕裂裂縫比較明顯，銷(xiāo)栓作用 大大降低，斜裂縫寬度也較大，削弱了骨料咬合作用。試驗(yàn)表 明，在保持參 數(shù) fc、 r、 相同的情況下， 截面尺寸增加 4倍， 受剪承載力降低 5%30%。對(duì)于高度較大的 梁，配置梁腹縱筋 ，可控制斜裂縫的開(kāi)展。配置腹筋后，尺寸效應(yīng)的影響減小。 加載方式的影響 間接加載，由于荷載傳遞方式的改變，即荷載通過(guò)橫梁上 部拉應(yīng)力向支座傳遞，這樣即使在名義剪跨比較小時(shí)，

20、也會(huì)產(chǎn) 生斜拉破壞。 直接加載 間接加載 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理 第 5章 受彎構(gòu)件斜截面承載力計(jì)算 TY 2013 昆明理工大學(xué)建工學(xué)院 箍筋的影響 吊住縱筋，延緩了撕裂 裂縫的開(kāi)展，增強(qiáng)了縱筋 銷(xiāo)栓作用 Vd； 箍筋控制了斜裂縫的開(kāi)展，增加了剪壓區(qū)的面積，使 Vc增加 ，骨料咬合力 Va也增加； 斜裂縫出現(xiàn)后，拉應(yīng)力由箍筋承擔(dān)，增強(qiáng)了梁的剪力傳遞能 力，箍筋多，其承擔(dān)的剪力也就越大； Vc C c Vu T V sv Vsb 箍筋參與斜截面的受彎， 使斜裂縫出現(xiàn)后縱筋應(yīng)力 s 的增量減小； 配置箍筋對(duì)斜裂縫開(kāi)裂荷載沒(méi)有影響，也不能提高斜壓破壞 承載力，即：對(duì)小

21、剪跨比情況，箍筋的上述作用很??；對(duì)大剪 跨比情況，箍筋配置如果超過(guò)某一限值，則產(chǎn)生斜壓桿壓壞， 繼續(xù)增加箍筋沒(méi)有作用。 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理 第 5章 受彎構(gòu)件斜截面承載力計(jì)算 TY 2013 昆明理工大學(xué)建工學(xué)院 梁內(nèi)配置箍筋的數(shù)量，用配箍率 sv來(lái)反映。 s b Asv1 Asv1 h sb nA sb A svsv sv 1r Asv 配置在同一截面內(nèi)的全部箍筋， Asv=n Asv1 Asv1 單肢箍筋的截面面積 n 同一截面箍筋的肢數(shù) s 沿構(gòu)件長(zhǎng)度方向箍筋的間距 b 截面寬 h 截面高 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理 第 5章 受彎構(gòu)件斜截面承載力計(jì)算 TY 2

22、013 昆明理工大學(xué)建工學(xué)院 1、基本原則 已知：鋼筋混凝土梁沿斜截面的主要破壞形態(tài)有：斜 壓破壞、斜拉破壞、剪壓破壞。在設(shè)計(jì)時(shí)，對(duì)于： 斜壓破壞 采用限制截面尺寸的構(gòu)造措施加以避免； 斜拉破壞 采用最小配箍率的構(gòu)造措施來(lái)防止； 剪壓破壞 由于發(fā)生這種破壞形態(tài)時(shí)梁的受剪承載力 變化幅度較大，必須進(jìn)行受剪承載力計(jì)算。 規(guī)范 采用的基本計(jì)算公式就是根據(jù)這種破壞形態(tài)的受力特 征建立的。 5.3.4受彎構(gòu)件斜截面受剪承載力的計(jì)算 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理 第 5章 受彎構(gòu)件斜截面承載力計(jì)算 TY 2013 昆明理工大學(xué)建工學(xué)院 假定：梁的斜截面受剪承載 力 Vu由 Vc、 Vs

23、v 、 Vsb三部分 組成。 sbsvcu VVVV Y 0 cssvcu VVVV 無(wú)彎起鋼筋時(shí)： Vu 斜截面受剪承載力 Vc 剪壓區(qū)混凝土的抗剪能力 Vsv與斜裂縫相交的箍筋的抗剪能力 Vsb與斜裂縫相交的彎起鋼筋的抗剪能力 Vc C c Vu T V sv Vsb 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理 第 5章 受彎構(gòu)件斜截面承載力計(jì)算 TY 2013 昆明理工大學(xué)建工學(xué)院 2、計(jì)算公式 僅配箍筋的矩形、 T形和工形截面的一般受彎構(gòu)件 僅配箍筋的 集中荷載作用下的獨(dú)立梁 cs sv yvtu Vhs AfbhfV 00 0.10.1 75.1 受剪承載力計(jì)算一般表

24、達(dá)式： sbcssbsvcu VVVVVVV 集中荷載作用下的獨(dú)立梁的定義： 在集中荷載作用下（包括作用有多種荷載，其中集中荷載對(duì)支 座截面或節(jié)點(diǎn)邊緣所產(chǎn)生的剪力占總剪力值的 75%以上的情況 ）的獨(dú)立梁。 00 hs AfbhfV sv yvtcvu cs sv yv t u V h s A f bh f V 0 0 7 . 0 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理 第 5章 受彎構(gòu)件斜截面承載力計(jì)算 TY 2013 昆明理工大學(xué)建工學(xué)院 同時(shí)配箍筋和彎起鋼筋的矩形、 T形和工形截面一般受彎構(gòu)件 s i n8.07.0 00 sbysvyvtu AfhsAfbhfV 同時(shí)配箍筋

25、和彎起鋼筋的 集中荷載作用下的獨(dú)立梁 s i n8.00.175.1 00 sbysvyvtu AfhsAfbhfV 式中： 計(jì)算截面的剪跨比，可取 =a/h0 ， a為集中荷載作用點(diǎn)至支 座或節(jié)點(diǎn)邊緣的距離；當(dāng) 3 時(shí)，取 =3 。 ft -混凝土的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值； fyv - 箍筋的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值； Asv -同一截面內(nèi)箍筋的全部面積； s - 沿長(zhǎng)度方向的箍筋間距； Asb -同一截面內(nèi)彎筋的截面積； -彎筋與構(gòu)件軸線(xiàn)的夾角。 鋼筋受剪 時(shí)的取值 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理 第 5章 受彎構(gòu)件斜截面承載力計(jì)算 TY 2013 昆明理工大學(xué)建工學(xué)院 同受

26、彎構(gòu)件正截面計(jì)算一樣，斜截面受剪計(jì)算公式也有一定 的適用范圍。 當(dāng)配箍率超過(guò)一定值后，則在箍筋屈服前，斜壓桿混凝土已 被壓壞，故取斜壓破壞作為受剪承載力的上限。 3、 計(jì)算公式的適用條件 當(dāng) 時(shí) /4hb w 0cc25.0 bhfV b 當(dāng) 時(shí) /6hb w 0cc2.0 bhfV b 當(dāng) 時(shí) / 4 6hb w w c c 00 . 0 2 5 ( 1 4 / )V h b f b hb bc 混凝土強(qiáng)度影響系數(shù)，當(dāng) f cu,k C50時(shí)，取 =1.0； b c 當(dāng)混凝土強(qiáng)度等級(jí)為

27、 C80時(shí)，取 =0.8；其間按 線(xiàn)性?xún)?nèi)插法取用。 bc 為了防止斜壓破壞，要求： 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理 第 5章 受彎構(gòu)件斜截面承載力計(jì)算 TY 2013 昆明理工大學(xué)建工學(xué)院 矩形截面： hw= h0 T型截面 : hw= h0 hf 工字形截面 : hw= h hf hf ； b 矩形截面寬、 T形和工字形截面的腹板厚。 hw 截面的腹板高度，按下圖確定： hw hw hw 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理 第 5章 受彎構(gòu)件斜截面承載力計(jì)算 TY 2013 昆明理工大學(xué)建工學(xué)院 當(dāng)配箍率小于一定值時(shí)，斜裂縫出現(xiàn)后，箍筋因不能承擔(dān)斜 裂縫截面混凝土退出工作釋放出的

28、拉應(yīng)力，很快達(dá)到屈服，其 受剪承載力與無(wú)腹筋梁基本相同。 當(dāng)剪跨比較大時(shí)，可能產(chǎn)生斜拉破壞。 為防止少筋破壞，當(dāng) V0.7ftbh0時(shí)，配箍率應(yīng)滿(mǎn)足 : yv t sv sv sv f f bs A 24.0 m i n, rr 不進(jìn)行抗剪計(jì)算而按構(gòu)造配置箍筋的情況： 一般受彎構(gòu)件： 集中荷載作用： 07.0 bhfV t 00.1 75.1 bhfV t c v t oV f b h 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理 第 5章 受彎構(gòu)件斜截面承載力計(jì)算 TY 2013 昆明理工大學(xué)建工學(xué)院 配箍構(gòu)造要求： 9.2.9 為控制使用荷載下的斜裂縫寬度，并保證箍筋穿越每條裂縫， 規(guī)

29、范規(guī)定了最大箍筋間距和箍筋最小直徑。 梁高 h/ mm V0.7ftbh0 V0.7ftbh0 150

30、4-4 V 1 V 4 1 1 4 4 V 1 V 2 1 1 2 2 3 3 V 3 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理 第 5章 受彎構(gòu)件斜截面承載力計(jì)算 TY 2013 昆明理工大學(xué)建工學(xué)院 鋼筋混凝土梁一般先進(jìn)行正截面承載力設(shè)計(jì) ， 初步確定截 面尺寸和縱向鋼筋后 ， 再進(jìn)行斜截面受剪承載力設(shè)計(jì)計(jì)算 。 具體計(jì)算步驟如下： 計(jì)算各控制截面的設(shè)計(jì)剪力； 驗(yàn)算截面限制條件 （ 不符合要求應(yīng)加大截面尺寸 ） ； 5、梁的斜截面設(shè)計(jì)計(jì)算步驟 當(dāng) 時(shí) /4hb w 0cc25.0 bhfV b 當(dāng) 時(shí) /6hb w 0cc2.0 b

31、hfV b 當(dāng) 時(shí) / 4 6hb w w c c 00 . 0 2 5 ( 1 4 / )V h b f b hb 驗(yàn)算是否要按計(jì)算配置腹筋； 如 VV0.7ftbh0需要計(jì)算腹 筋。 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理 第 5章 受彎構(gòu)件斜截面承載力計(jì)算 TY 2013 昆明理工大學(xué)建工學(xué)院 計(jì)算腹筋用量 僅配箍筋方案 ; 0 07.0 hf bhfV s A yv tsv 0 00.1 75.1 hf bhfV s A yv t sv 一般受彎構(gòu)件 集中荷載作用下的獨(dú)立梁 根據(jù) Asv/s計(jì)算值確定箍筋肢數(shù)、直徑和間距 ; 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原

32、理 第 5章 受彎構(gòu)件斜截面承載力計(jì)算 TY 2013 昆明理工大學(xué)建工學(xué)院 ssbycsu AfVV s in8.0 為彎起鋼筋與構(gòu)件軸線(xiàn)的 夾角 ， h800 取 45 h800 取 60 同時(shí)配置箍筋和彎起鋼筋的計(jì)算： Vc Cc Vu T V sv 0.8fyAsb 也可以根據(jù)受彎承載力的要求，先確定縱筋彎起的面積， 再確定箍筋用量。 當(dāng)剪力較大時(shí)，可利用縱筋彎起與斜裂縫相交來(lái)提高受剪承載 力。一般先根據(jù)構(gòu)造要求配置箍筋，確定 Vcs，對(duì)剪力 VVcs區(qū)段 ，按下式計(jì)算彎起鋼筋的面積： 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理 第 5章 受彎構(gòu)件斜截面承載力計(jì)

33、算 TY 2013 昆明理工大學(xué)建工學(xué)院 s in8.0 1 1 y cs sb f VVA s in8.0 2 2 y cs sb f VVA 為防止彎筋間距太大 ， 出現(xiàn)不與彎筋相交的斜裂縫 ， 使彎筋 不能發(fā)揮作用 ， 規(guī)范 規(guī)定當(dāng)按計(jì)算要求配置彎筋時(shí) ， 前一 排彎起點(diǎn)至后一排彎終點(diǎn)的距離不應(yīng)大于表中 V0.7ftbh0欄的最 大箍筋間距 smax的規(guī)定 。 V 1 V 2 1 1 2 2 V 3 106154N 不滿(mǎn)足要求。 22 5.3621.380 mmmmA sb 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理 第 5章 受彎構(gòu)件斜截面承載力計(jì)算 TY 2013 昆明理工大學(xué)建工

34、學(xué)院 方案一：加密箍筋 方案二：?jiǎn)为?dú)設(shè)置彎起鋼筋 如圖所示，可以在彎起點(diǎn)的位置 焊接 一根鴨筋，也可滿(mǎn)足要求， 具體計(jì)算過(guò)程略。 0107.0 hs nAfbhfV sv yvtcs NN V cs 1 1 7 0 0 01 1 9 7 3 75.4 9 6 6 67 0 0 7 0 455 140 3.2822704552001.17.0 則有重選 ,1406 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理 第 5章 受彎構(gòu)件斜截面承載力計(jì)算 TY 2013 昆明理工大學(xué)建工學(xué)院 （ 1） 正截面受彎承載力圖（材料圖）的概念 正截面受彎承載力圖 按實(shí)際配置的縱向鋼筋繪制的梁上各正截面 所能承受

35、的彎距圖。反映了沿梁長(zhǎng)正截面上材料 的抗力，故簡(jiǎn)稱(chēng)材料圖。 材料圖的做法 Mu斜 Vc C c Ts Tv Tb Zsv Z sbbsvvsu ZTZTZTM 斜 ZTM su 正 一般情況下 正斜 uu MM 斜截面受彎承 載力總能滿(mǎn)足 支座處縱筋 錨固不足 縱筋彎起、 切斷不當(dāng) 異常情況 需采取構(gòu) 造措施 Mu正 Cc Ts Z 5.4受彎構(gòu)件斜截面構(gòu)造要求 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理 第 5章 受彎構(gòu)件斜截面承載力計(jì)算 TY 2013 昆明理工大學(xué)建工學(xué)院 各正截面抵抗彎矩的大小，可按實(shí)際配筋量用正截面 復(fù)核的辦法來(lái)計(jì)算： ) 2 ( 1 0 bf Af hAfM

36、 c sy syu 每根鋼筋所能承擔(dān)的彎矩，可近似按其面積比來(lái)計(jì)算： s si uui A A MM Mui 第 i 根鋼筋所能承擔(dān)的彎矩； Asi 第 i 根鋼筋的截面面積。 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理 第 5章 受彎構(gòu)件斜截面承載力計(jì)算 TY 2013 昆明理工大學(xué)建工學(xué)院 鋼筋的彎起 (9.2.8) 理論上講，梁內(nèi)鋼筋在正截面不再需要其參加抵抗彎矩時(shí)， 便可彎起參加斜截面工作，以充分利用鋼筋材料。彎起原則： Mu圖包住 M圖，滿(mǎn)足受彎承載力的要求； 起彎點(diǎn)至充分利用點(diǎn)距離大于 0.5h0。 2 25 1 22 2 25 1 22 M u2

37、 M u1 a b c c d d 0.5h0 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理 第 5章 受彎構(gòu)件斜截面承載力計(jì)算 TY 2013 昆明理工大學(xué)建工學(xué)院 2 25 1 22 抵抗彎矩圖的繪制 Mmax 1 2 3 2 25 1 22 用同一比例，繪梁縱剖面圖、設(shè)計(jì)彎矩圖 M，在 M圖上疊 繪抵抗彎矩圖 Mu, 再按每根鋼筋 Asi承擔(dān)的彎矩劃分 Mui，每一小 塊矩形代表 Asi承擔(dān)的彎矩 Mui 。 ： 125 Mu ： 125 ： 122 號(hào)鋼筋充分利用點(diǎn) 號(hào)鋼筋理論斷點(diǎn) 號(hào)鋼筋充分利用點(diǎn) 4 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理 第 5章 受彎構(gòu)件斜截面承載力計(jì)算

38、TY 2013 昆明理工大學(xué)建工學(xué)院 考慮到斜裂縫出現(xiàn)的 可能性，鋼筋彎起時(shí)還應(yīng) 滿(mǎn)足斜截面受彎承載力的 要求。斜裂縫出現(xiàn)后，會(huì) 導(dǎo)致 - 截面處鋼筋的拉 應(yīng)力與斜裂縫頂端 - 截 面位置的鋼筋應(yīng)力基本相 同，如鋼筋全部伸入支座， 則不會(huì)產(chǎn)生沿斜截面的受 彎破壞。 但如果部分鋼筋過(guò)早彎起，則可能會(huì)產(chǎn)生沿 斜截面受彎承載力不足的問(wèn)題。 II II h 0 /2 I I 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理 第 5章 受彎構(gòu)件斜截面承載力計(jì)算 TY 2013 昆明理工大學(xué)建工學(xué)院 設(shè) - 截面（鋼筋充分利用截面）的設(shè)計(jì)彎矩為 M ，充分利 用的鋼筋面積為 As，彎起鋼筋的面積為 Asb。

39、如果鋼筋不彎起， 斜截面受彎承載力為： T M Iz bsbysbsybb zAfzAAfzTzTM )(1 而鋼筋彎起時(shí)，斜 截面受彎承載力為： 鋼筋彎起后，為保證斜截面受彎承載力， 應(yīng)滿(mǎn)足： M MI即： zbz zAfTzM sy I M T 1 T b z z b a II II h 0 /2 I I 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理 第 5章 受彎構(gòu)件斜截面承載力計(jì)算 TY 2013 昆明理工大學(xué)建工學(xué)院 當(dāng)彎起鋼筋作為抗剪腹筋時(shí)，其間距還 應(yīng)滿(mǎn)足抗剪的構(gòu)造要求，同時(shí)彎折終點(diǎn)應(yīng) 有一直線(xiàn)段錨固長(zhǎng)度，當(dāng)直線(xiàn)段位于受拉 區(qū)時(shí)，直線(xiàn)段長(zhǎng)度不小于 20d；當(dāng)直線(xiàn)段 位于受壓區(qū)時(shí)，直線(xiàn)段

40、長(zhǎng)度不小于 10d （ 規(guī)范 9.2.7)。 SSmax 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理 第 5章 受彎構(gòu)件斜截面承載力計(jì)算 TY 2013 昆明理工大學(xué)建工學(xué)院 zAfTzM sy I T M Iz M T 1 T b z z b a bsbysbsyb zAfzAAfzTzTM )(1 c o ss in zaz b 05.0s i n )c o s1( hza 鋼筋彎起后，為保證斜截面受彎承載力，應(yīng) 滿(mǎn)足： M MI即： zbz z a asin zcos 設(shè)彎起點(diǎn)到 - 截面的距離為 a，鋼筋的彎 起角度為 ，由圖可得 II II h 0 /2 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)

41、原理 第 5章 受彎構(gòu)件斜截面承載力計(jì)算 TY 2013 昆明理工大學(xué)建工學(xué)院 彎起鋼筋要求小結(jié)： 1、滿(mǎn)足正截面受彎承載力要求 Mu圖 M圖 2、滿(mǎn)足斜截面受彎承載力要求 彎起點(diǎn)至充分利用點(diǎn)距離 0.5h0 3、滿(mǎn)足斜截面受剪承載力要求和構(gòu)造要 求 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理 第 5章 受彎構(gòu)件斜截面承載力計(jì)算 TY 2013 昆明理工大學(xué)建工學(xué)院 一般原則 a. 受彎構(gòu)件的縱向鋼筋由控制截面處最大彎矩計(jì)算確 定。 b. 根據(jù)設(shè)計(jì)彎矩圖的變化，可以在彎矩較小的區(qū)段將 一部分縱筋截?cái)唷? c. 但在正彎矩區(qū)段，彎矩圖變化比較平緩，同時(shí)鋼筋 應(yīng)力隨彎矩變化

42、產(chǎn)生的粘結(jié)應(yīng)力，加上錨固鋼筋所需 要的粘結(jié)應(yīng)力，因此錨固長(zhǎng)度很長(zhǎng)，通常已基本接近 支座，截?cái)噤摻钜饬x不大。因此，一般不在跨中受拉 區(qū)將鋼筋截?cái)唷? 鋼筋的截?cái)?(9.2.3) 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理 第 5章 受彎構(gòu)件斜截面承載力計(jì)算 TY 2013 昆明理工大學(xué)建工學(xué)院 d. 對(duì)于連續(xù)梁、框架梁中間連續(xù)支座負(fù)彎矩區(qū) 段的上部受拉鋼筋，可根據(jù)彎矩圖的變化分批 將鋼筋截?cái)唷? e. 截?cái)噤摻畋仨氂凶銐虻腻^固長(zhǎng)度， 但這里的 錨固與鋼筋在支座或節(jié)點(diǎn)內(nèi)的錨固受力情況不 同，因?yàn)?要考慮斜裂縫對(duì)鋼筋應(yīng)力的影響 、 彎 剪共同作用的影響 、 彎矩圖變化情況的影響 、 以及 梁頂部無(wú)支座壓力的影響 。

43、 鋼筋的截?cái)?(9.2.3) 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理 第 5章 受彎構(gòu)件斜截面承載力計(jì)算 TY 2013 昆明理工大學(xué)建工學(xué)院 延伸長(zhǎng)度 ld(development length) 鋼筋截?cái)帱c(diǎn)到計(jì)算最大負(fù)彎矩截面的距離 規(guī)范 9.2.3 。 a. V<0.7ftbh0：當(dāng)最大負(fù)彎矩較小時(shí)，鋼筋可一次全部截?cái)唷? a點(diǎn) 為鋼筋的充分利用點(diǎn) ; b點(diǎn) 為全部鋼筋的不需要 點(diǎn)（理論斷點(diǎn)） ; c點(diǎn) 為鋼筋實(shí)際截?cái)帱c(diǎn) ; 由于 ab間還有一段彎矩變化 區(qū)，實(shí)際截?cái)帱c(diǎn) c到鋼筋充 分利用點(diǎn) a 的錨固長(zhǎng)度（即 延伸長(zhǎng)度 ld）要求比基本錨 固長(zhǎng)度 lab大。 l c2 20d

44、 1.2 l a a b c lab的計(jì)算見(jiàn)： 規(guī)范 8.3.1 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理 第 5章 受彎構(gòu)件斜截面承載力計(jì)算 TY 2013 昆明理工大學(xué)建工學(xué)院 延伸長(zhǎng)度 ld(development length) 鋼筋截?cái)帱c(diǎn)到計(jì)算最大負(fù)彎矩截面的距離。 a點(diǎn) 為鋼筋的充分利用 點(diǎn) ; b點(diǎn) 為全部鋼筋的不需 要點(diǎn)（理論斷點(diǎn)） ; c點(diǎn) 為鋼筋實(shí)際截?cái)帱c(diǎn) ; dl l l c a d 20 2.1 m a x 2 a. V<0.7ftbh0：當(dāng)最大負(fù)彎矩較小時(shí)，鋼筋可一次全部截?cái)唷? l c2 20d 1.2 l a a b c 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理 第 5

45、章 受彎構(gòu)件斜截面承載力計(jì)算 TY 2013 昆明理工大學(xué)建工學(xué)院 V 2d 3d 4d 5d 修正系數(shù) 0.9 0.8 0.75 0.7 縱向受拉普通鋼筋的錨固長(zhǎng)度修正系數(shù) a應(yīng)按下列規(guī)定取用 （ 8.3.2） 當(dāng)帶肋鋼筋的公稱(chēng)直徑大于 25mm時(shí)取 1.10； 環(huán)氧樹(shù)脂涂層鋼筋取 1.25； 施工過(guò)程中易受擾動(dòng)的鋼筋取 1.10 （如滑模施工）； 當(dāng)鋼筋實(shí)際配筋面積 As計(jì)算面積 Aj，修正系數(shù)取 Aj As， 但考慮抗震設(shè)防和直接承受動(dòng)力荷載的構(gòu)件不考慮此項(xiàng)修正； 當(dāng)肋紋鋼筋錨固區(qū)混凝土保護(hù)層厚度大于 2d時(shí)，錨固長(zhǎng)度可 乘以 保護(hù)層修正系數(shù) ，但對(duì)位于構(gòu)件頂

46、面混凝土中的水平鋼 筋，不進(jìn)行保護(hù)層厚度修正。 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理 第 5章 受彎構(gòu)件斜截面承載力計(jì)算 TY 2013 昆明理工大學(xué)建工學(xué)院 當(dāng)縱向受拉普通 鋼筋末端采用彎鉤或圖示機(jī)械錨固措施時(shí)， 包括彎鉤或錨固端頭在內(nèi)錨固長(zhǎng)度（投影長(zhǎng)度）可乘以 機(jī)械錨 固修正系數(shù) 0.6。 (8.3.3) d 5d d d 135 5d D= 4d 5d d d 90o D= 4d 12d 5d d d d (a) (d) (e) (c) (f) (b) 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理 第 5章 受彎構(gòu)件斜截面承載力計(jì)算 TY 2013 昆明理工大學(xué)建工學(xué)院 當(dāng)縱向受拉普通 鋼筋末端采用彎鉤或圖示

47、機(jī)械錨固措施時(shí)， 包括彎鉤或錨固端頭在內(nèi)錨固長(zhǎng)度（投影長(zhǎng)度）可乘以 機(jī)械錨 固修正系數(shù) 0.6。 (8.3.3) 錨固形式 技術(shù)要求 90o彎鉤 末端 90 彎折，彎鉤內(nèi)徑 4d，彎后直段長(zhǎng)度 12d 135o彎鉤 末端 135 彎鉤，彎鉤內(nèi)徑 4d，彎后直段長(zhǎng)度 5d 一側(cè)貼焊錨筋 末端一側(cè)貼焊長(zhǎng) 5d同直徑鋼筋 兩側(cè)貼焊錨筋 末端兩側(cè)貼焊長(zhǎng) 3d同直徑鋼筋 焊端錨板 末端與厚度 d的錨板穿孔塞焊 螺栓錨頭 末端旋入螺栓錨頭 鋼筋彎鉤和機(jī)械錨固的形式和技術(shù)要求 受壓鋼筋錨固長(zhǎng)度不宜小于受拉鋼筋錨固長(zhǎng)度的 0.7倍；受壓鋼 筋不應(yīng)采用末端彎鉤和一側(cè)貼焊錨筋的錨固措施。 (8.3.

48、4) 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理 第 5章 受彎構(gòu)件斜截面承載力計(jì)算 TY 2013 昆明理工大學(xué)建工學(xué)院 支座處有橫向壓應(yīng)力，使粘結(jié)作用得到改善。因此支座處 的錨固長(zhǎng)度 las可比基本錨固長(zhǎng)度 la減小。 光面鋼筋末端應(yīng)設(shè)置標(biāo)準(zhǔn)彎鉤。當(dāng)伸入支座的錨固長(zhǎng)度不符 合要求時(shí)，可在鋼筋端部加焊錨固鋼板或?qū)摻詈附釉诹憾祟A(yù) 埋件上。 當(dāng) V0.7ftbh0時(shí) ， las5d 當(dāng) V0.7ftbh0時(shí) ， 帶肋鋼筋 las12d 光面鋼筋 las15d 簡(jiǎn)支支座錨固要求 對(duì)于板，一般剪力較小，通 常滿(mǎn)足 V0.7ftbh0的條件。且 連續(xù)板的中間支座一般無(wú)

49、正彎 矩，因此板的簡(jiǎn)支支座和中間 支座下部縱向受力鋼筋的錨固 長(zhǎng)度均取 las5d。 對(duì)于梁， (9.2.2) 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理 第 5章 受彎構(gòu)件斜截面承載力計(jì)算 TY 2013 昆明理工大學(xué)建工學(xué)院 當(dāng)柱截面高度足夠時(shí)，框架梁上部縱筋可用直線(xiàn)方式伸入支 座錨固，錨固長(zhǎng)度不小于 la，且應(yīng)伸過(guò)柱中心線(xiàn)不小于 5d。 當(dāng)柱截面高度不足以布置直線(xiàn)鋼筋時(shí)，應(yīng)將梁上部縱筋伸至 節(jié)點(diǎn)外邊并向下彎折，但彎折前的水平投影長(zhǎng)度 lah0.4lab，彎折 后的垂直長(zhǎng)度不應(yīng)小于 15d。 梁柱邊支座 l a 0.7 l a 受拉鋼筋 受壓鋼筋 1 5d 0.4lab (

50、9.3.4) 0.4lab 0.7 la 受拉鋼筋 受壓鋼筋 5d 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理 第 5章 受彎構(gòu)件斜截面承載力計(jì)算 TY 2013 昆明理工大學(xué)建工學(xué)院 下部縱筋伸入支座的錨固要求： 當(dāng)計(jì)算中充分利用鋼筋的抗拉強(qiáng)度時(shí)，鋼筋的錨固方式及長(zhǎng) 度應(yīng)與上部鋼筋的規(guī)定相同。即柱截面高度不夠時(shí)，可將鋼筋 向上彎折，彎折的構(gòu)造要求與上部鋼筋向下彎折情況相同； 當(dāng)計(jì)算中不利用其強(qiáng)度時(shí)，錨固長(zhǎng)度可按 V0.7ftbh0時(shí)的簡(jiǎn) 支支座情況考慮； 1 5d l a 0.7 la 受拉鋼筋 受壓鋼筋 0.4 lab (9.3.5) 梁柱 邊支座 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理 第

51、 5章 受彎構(gòu)件斜截面承載力計(jì)算 TY 2013 昆明理工大學(xué)建工學(xué)院 1 5d l a 0.7 la 受拉鋼筋 受壓鋼筋 0.4 lab 當(dāng)計(jì)算中充分利用鋼筋的受壓強(qiáng)度時(shí)，鋼筋伸入支 座的錨固長(zhǎng)度不應(yīng)小于 0.7la。 梁柱邊支座 (10.4.2) 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理 第 5章 受彎構(gòu)件斜截面承載力計(jì)算 TY 2013 昆明理工大學(xué)建工學(xué)院 梁柱 中間支座 la h h 0.4 lab 0.4 lab 15d 框架梁或連續(xù)梁上部縱筋應(yīng)貫穿中間節(jié)點(diǎn)或中間支座； 框架梁或連續(xù)梁的下部縱筋在中間節(jié)點(diǎn)或中間支座處應(yīng)滿(mǎn)足 下列錨固要求： （ 見(jiàn)

52、 規(guī)范 9.3.5條） 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理 第 5章 受彎構(gòu)件斜截面承載力計(jì)算 TY 2013 昆明理工大學(xué)建工學(xué)院 梁柱頂層端節(jié)點(diǎn) 1.5lab 65%As 1.7lab 框架頂層端節(jié)點(diǎn)處鋼筋的錨固，見(jiàn) 規(guī)范 9.3.7條。 8d 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理 第 5章 受彎構(gòu)件斜截面承載力計(jì)算 TY 2013 昆明理工大學(xué)建工學(xué)院 錐螺紋鋼筋連接 鋼筋的機(jī)械連接 (8.4.7) 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理 第 5章 受彎構(gòu)件斜截面承載力計(jì)算 TY 2013 昆明理工大學(xué)建工學(xué)院 7.3 鋼筋的錨固和搭接 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理 第 5章 受彎構(gòu)件斜截面承載力計(jì)算 TY

53、 2013 昆明理工大學(xué)建工學(xué)院 擠壓鋼筋連接 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理 第 5章 受彎構(gòu)件斜截面承載力計(jì)算 TY 2013 昆明理工大學(xué)建工學(xué)院 鋼筋的焊接 (8.4.8) 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理 第 5章 受彎構(gòu)件斜截面承載力計(jì)算 TY 2013 昆明理工大學(xué)建工學(xué)院 箍筋的構(gòu)造要求 形式和肢數(shù)：箍筋通常有開(kāi)口式和封閉式。一般均采 用封閉式。有單肢、雙肢、多肢箍筋。 開(kāi) 口 封 閉 雙 肢 四 肢 10 d d 抗震 抗扭 10 d 10 d d 一般構(gòu)件 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理 第 5章 受彎構(gòu)件斜截面承載力計(jì)算 TY 2013 昆明理工大學(xué)建工學(xué)院 箍筋的構(gòu)造要求 形式和肢數(shù)：箍筋通常有開(kāi)口式和封閉式。一般均 采用封閉式。有單肢、雙肢、多肢箍筋。 箍筋宜采用 HRB400， HRBF400， HPB300， HRB500， HRBF500. 一般采用雙肢箍筋，當(dāng)梁寬大于 400mm且一層內(nèi)的 縱向受壓鋼筋多于 3根，或當(dāng)梁的寬度不大于 400mm 但一層內(nèi)的縱向受壓鋼筋多于 4根時(shí)，應(yīng)設(shè)置復(fù)合箍筋； 當(dāng)梁寬很小時(shí)，可采用單肢箍筋。 當(dāng)梁中配有受壓鋼筋時(shí)，箍筋應(yīng)封閉，間距不大于 15d，任何情況下間距不大于 400mm。當(dāng)一層內(nèi)的縱 筋受壓鋼筋多于 5根且直徑大于 18mm時(shí)，箍筋間距不 應(yīng)大于 10d.