《機器人學第7章機器人控制》由會員分享，可在線閱讀，更多相關《機器人學第7章機器人控制（47頁珍藏版）》請在裝配圖網(wǎng)上搜索。
1、第七章 控制 Control 7.1 引言 7.2 機器人控制器和控制結構 7.3 機器人位置控制 7.4 二階線性系統(tǒng)控制規(guī)律的分解 7.5 單關節(jié)機器人的建模與控制 7.6 柔順控制 7.7 位置和力的混合控制 7.8 其他控制方法 7.1 引言 (Introduction) 前幾章，我們借助齊次變換闡述了對于包括機械手 在內的任何物體的位置和姿態(tài)的描述方法。研究了機械手 的運動學，建立了機械手關節(jié)坐標和與直角坐標的位置和 速度之間的關系，推導了機械手的動力學方程。 本章，我們要根據(jù)動力學方程來考慮機械手的控制 問題，由于任何機械手的實際控制都是通過對各個關節(jié)的 協(xié)調控制來實現(xiàn)的，因此，必
2、須對每一個關節(jié)進行有效的 控制。 7.2 機器人控制器和控制結構 機器人的控制就是要使機器人的各關節(jié)或末端執(zhí)行器的位置能夠以 理想的動態(tài)品質跟蹤給定的軌跡或穩(wěn)定在給定的位姿上。 機器人控制特點： 冗余的、多變量、本質非線性、耦合的 1.控制器分類 結構形式： 伺服、非伺服、位置反饋、速度反饋、力 矩控制、 控制方式： 非線性控制、分解加速度控制、最優(yōu)控制、 自適應控制、滑模變結構控制、模糊控制，神經網(wǎng)絡控制 等 控制器選擇： 依工作任務，可選 PLC控制、普通計算機 控制，智能計算機控制等。 簡單分類： 單關節(jié)控制器：主要考慮穩(wěn)態(tài)誤差補償； 多關節(jié)控制器：主要考慮耦合慣量補償 。 2、 主要控
3、制變量 任務軸 R0：描述工件位置的坐標系 X(t):末端執(zhí)行器狀態(tài)； (t):關節(jié)變量； C(t)：關節(jié)力矩矢量； T(t)： 電機力矩矢量； V(t)：電機電壓矢量 本質是對下列雙向方程的控制 )()()()()( ttttt XCTV 3、 主要控制層次 分三個層次：人工智能級、控制模式級、伺服系統(tǒng)級 1）人工智能級 完成從機器人工作任務的語言描述 生成 X(t)； 仍處于研究階段。 2）控制模式級 建立 X(t) T(t)之間的雙向關系。 電機模型 傳動模型 關節(jié)動力學模型 機器人模型 3）伺服系統(tǒng)級 解決關節(jié)伺服控制問題 即 )()()()( tttt TCX )()()()( tt
4、tt XCT TV PUMA機器人的伺服控制結構 計算機 分級控制 結構， VAL編程語言。 采用獨立關節(jié)的 PID伺服控 制，伺服系統(tǒng)的反饋系數(shù)是 確定的。由于機器人慣性力、 關節(jié)間耦合、重力與機器人 位姿和速度有關，所以難于 保證在高速、變速和變載情 況下的精度。 上位機配有 64kB RAM內存， 采用 Q-Bus作為系統(tǒng)總線， 經過 A、 B接口板與下位機 交換數(shù)據(jù)。上位機作運動規(guī) 劃，并將手部運動轉化為各 關節(jié)的運動，按控制周期傳 給下位機。 A接口板插在上位機的 Q-Bus 總線上， B接口板插在下位 機的 J-Bus總線上。 B板有一 個 A /D轉換器，用于采樣電 位器反饋的位
5、置信息。 下位機進行運動插補及關節(jié)伺服控 制 。 它由 6塊 6503CPU為核心的單 板機組成，它與 B接口板、手臂信 號板插在 J-Bus總線上。 C接口板、高壓控制板和 6塊功率 放大器板插在 Power amp bus上。 上位機軟件為系統(tǒng)編程軟件 軟 件系統(tǒng)的各種系統(tǒng)定義、命令、語 言及其編譯系統(tǒng)。針對各種運動形 式的軌跡規(guī)劃和坐標變換，以 28ms的時間間隔完成軌跡插補點 的計算、與下位機信息交換、執(zhí)行 VAL程序、示教盒信息處理、機 器人標定、故障檢測等。 下位機軟件為伺服軟件 駐留在 下位機 6503微處理器的 EPROM中。 每隔 28ms接受上位機軌跡設定點 信息，將計算的
6、關節(jié)誤差以 0.875ms的周期伺服控制各關節(jié)的 運動。 7.3 機器人的位置控制 位置控制是在預先指定的坐標系上 , 對機器人末端執(zhí)行器 （ end effector） 的 位置和姿態(tài) （ 方向 ） 的控制 。 如圖所示 ， 末端執(zhí)行器的位置和姿態(tài)是在三維空 間描述的 ， 包括三個平移分量和三個旋 轉分量 ， 它們分別表示末端執(zhí)行器坐標 在參考坐標中的空間位置和方向 （ 姿態(tài) ） 。 因此 ， 必須給它指定一個參考坐標 ， 原則上這個參考坐標可以任意設置 ， 但為了規(guī)范化和簡化計算 ， 通常以 機器人的基坐標作為參考坐標 。 機器人的基坐標的設置也不盡相同 ， 如日 本的 Movemaste
7、r Ex系列機器人 ， 它們的基坐標都設置在腰關節(jié)上 ， 而美 國的 Stanford機器人和 Unimation公司出產的 PUM系列機器人則是以肩關節(jié)坐 標作為機器人的基坐標的 。 end effector X X Y Y Z Z 圖 機器人操作手 O 機器人的位置控制主要有 直角坐標和關節(jié)坐標兩種控制方式 。 直角坐標位置控制 ：是對機器人末端執(zhí)行器坐標在參考坐標中的位置和姿態(tài) 的控制 。 通常其空間位置主要由腰關節(jié) 、 肩關節(jié)和肘關節(jié)確定 ， 而姿態(tài) （ 方 向 ） 由腕關節(jié)的兩個或三個自由度確定 。 通過解逆運動方程 ， 求出對應直角 坐標位姿的各關節(jié)位移量 ， 然后驅動伺服結構使末
8、端執(zhí)行器到達指定的目標 位置和姿態(tài) 。 解逆運動程 Xd d 關節(jié)位控制 PID 光電 碼盤 機器人 操作手 Xd di bi ei X 由圖可知 ， 通用機器人是一個 半閉環(huán)控制機構 ， 即 關節(jié)坐標采用閉環(huán)控制方 式 ， 由光電碼盤提供各關節(jié)角位移實際值的反饋信號 bi。 直角坐標采用開環(huán) 控制方式 ， 由直角坐標期望值 Xd解逆運動方程 ， 獲得各關節(jié)位移的期望值 di， 作為各關節(jié)控制器的參考輸入 ， 它與光電碼盤檢測的關節(jié)角位移 bi比較后獲 得關節(jié)角位移的偏差 ei， 由偏差控制機器人操作手各關節(jié)伺服機構 （ 通常采 用 PID方式 ） ， 使機械手末端執(zhí)行器到達預定的位置和姿態(tài)
9、。 直角坐標位置采用開環(huán)控制的主要原因是目前尚無有效準確獲取 （ 檢測 ） 末 端執(zhí)行器位置和姿態(tài)的手段 。 但由于目前采用計算機求解逆運動方程的方法 比較成熟 ， 所以控制精度還是很高的 。 如美國 Unimation PUMA系列機器人 CINCINNATI-T3系列機器人和 Stanford機器人 ， 其直角坐標位置重復定位精 度達到 0.1mm 。 日本三菱公司的 RM 101和 Movemaster EX機器人重復定 位精度為 0.3mm， 而坐標型高精度機器人 Delta和 Adapt機器人重復定位精度 甚至達到 0.01mm 。 （ 注意：重復定位精度不是軌跡控制精度 ， 后者精
10、度要 低得多 ） 。 應該指出的是目前通用工業(yè)機器人位置控制是基于運動學的控制而非動力學 控制 。 只適用于運動速度和加速度較小的應用場所 。 對于快速運動 ， 負載變 化大和要求力控的機器人還必須考慮其動力學行為 。 關節(jié)坐標位置控制：直接輸入關節(jié)位移給定值，控制伺服機構。 7.4 二階線性系統(tǒng)控制規(guī)律的分解 機器人系統(tǒng)可以簡化為一個 帶有驅動器的質量 -彈簧 -阻尼 系統(tǒng)，系統(tǒng)運動方程為： fkxxbxm 位置控制問題就是建立一個合適的控 制器，使物體在驅動力的作用下，即 使存在隨機干擾力，也能使物體始終 在預期位置上。 用 表示控制系統(tǒng)的位置 和速度增益，適當?shù)剡x擇控制系統(tǒng)的 增益可以得
11、到所期望的任意二階系統(tǒng) 的品質。通常，系統(tǒng)具有指定的剛度 k，這時所選的增益應使系統(tǒng)具有臨 界阻尼 b。 vp kk 、 0 0)()( xkxbxm xkkxkbxm kxxbxm xkxkf pv vp 軌跡跟蹤控制 如果要求受控物體能跟 蹤指定的目標軌跡 ， 即物 體沿著一條充分光滑的軌 跡函數(shù) xd(t)運動 ， 伺服誤 差 e=xd-x。 那么 ， 軌跡跟 蹤的位置控制規(guī)律可選為： ekekxf pvd 將上述控制規(guī)律與無阻尼、無剛 度的單位質量系統(tǒng)運動方程式聯(lián)立 得到系統(tǒng)運動的誤差方程為： 0 ekeke ekekxx pv pvd 可以通過適當選擇 kp和 kv的值， 很容易地確
12、定系統(tǒng)對于誤差的抑制 特性，當 kv2=4kp時，這個二階系統(tǒng) 處于臨界阻尼狀態(tài)，沒有超調。下 圖所示的是控制只有一個自由度的 單位質量系統(tǒng)軌跡跟蹤位置控制器 框圖： 控制規(guī)律的分解 采用控制規(guī)律分解的方法， 將系統(tǒng)控制器分解成兩個部 分 基于模型控制部分和伺 服控制部分。結果使特定的受 控系統(tǒng)參數(shù) m、 b、 k僅出現(xiàn)在基 于模型控制部分，而伺服控制 部分與這些參數(shù)無關。 fx kxxb m fkxxbxm 原系統(tǒng)在基于上述模型的控制 規(guī)律后，完全等效于在新輸入 f作用 下的單位質量系統(tǒng)。采用前面單位 質量系統(tǒng)的軌跡跟蹤控制規(guī)律，確 定控制增益十分簡單，并與系統(tǒng)參 數(shù)無關。 pv pv pv
13、d kk ekeke ekekxf 2 0 7.5 單關節(jié)機器人的建模與控制 )()( )()( )( )( )( )()( tkte tikt fJt te dt tdi LtiRtU mbb aa me f fme f f b a aaaa 對以上各式進行拉普拉斯變換， 并忽略 La的影響，單關節(jié)控制 系統(tǒng)所加電壓與關節(jié)位移的傳 函如下： )()( )( bae f fae f fa a a kkfRJsRs nk sU s 1.單關節(jié)的位置和速度控制 位置控制 輸入信號： n ttk n tektU L d pp a )()()( )( 系統(tǒng)的閉環(huán)傳函： e f fabae f faba
14、e f fa e f fapa d L L JRkkJRkkJRss JRkk s s /)( / )( 2 ）（ 傳函表明， 單關節(jié)位置控制是二階系統(tǒng) ，為改善系統(tǒng)的動 態(tài)性能，減少靜態(tài)誤差，可以加大位置反饋增益 kp和增加 阻尼，下面再引入位置誤差的導數(shù)作為反饋信號。 位置和速度控制信號： n tektektU vp a )()()( 位置和速度控制的框圖： 其閉環(huán)傳函： pavabae f fae f fa pava d L L kkkkkkfRsJRs kkskk s s )()( 2 ）（ 當有重力負載以及連桿變形作用 時，操作臂受到 D(s)的影響 2.位置和速度反饋增益的確定 此
15、時，關節(jié)的實際位移： pavabae f fae f fa a d Lvpa L kkkkkkfRsJR sDnRsskkk s s )( )()()( )( 2 （ 7-39） 其 和 分別為： n a bae f faae f fpa v ae f fpa vabae f fa ae f f vabae f fa n ae f f pa n k kkfRRJkk k RJkk kkkkfR RJ kkkkfR RJ kk 2 1 2 2 2 二階系統(tǒng)的響應 速度由固有頻率 和阻尼比決定， 由于機械手不能 有超調，所以， 其阻尼比應等于 1 （ 7-43） 系統(tǒng)存在共振頻率 e f f r
16、J J 0 0 為了不引起共振 ，應 rn 5.0 a a a ae f f r p k RJ kp k RJ k 4 0 4 0 0 2 0 2 （ 7-49） 由上式可確定 kp, 由（ 7-43）可確定 kv 如果固有結構諧振頻率 0，是按慣量為 J0的情況測 定的。那么當慣量為另一個值 Jeff時，結構頻率就由 下式確定 3.穩(wěn)態(tài)誤差及其補償 系統(tǒng)的誤差： sTesTcsTsD kkkkkkfRsJRs sDnR s ssEe kkkkfRsJRs sDnRskkfRsRJs sE ttte G pavabae f fae f fa a s s ss vabae f fae f fa
17、a d L bae f faae f f L d L /)()()( )( )( )( )( )()()( )( )()()( 2 0 0 2 2 lim lim 當為 階躍輸入 時 TG(s)為重力產生的力矩 Tc(s)為離心力產生的力矩 Te/s 為未知的幅值很小的恒值干擾 系統(tǒng)的誤差與 重力、離心力和常值干擾 有關，為了減小穩(wěn) 態(tài)誤差，在控制系統(tǒng)中加入補償力矩 TCOM,系統(tǒng)的穩(wěn)態(tài)誤 差表達式為： 重力負載 造成的偏差比較大，但是，我們可以利用運動學 和動力學方法計算關節(jié)的重力矩 TG。給這個關節(jié)的附加一 個前饋力矩，其大小與計算的重力負載力矩相等。則可以 消去重力的影響 至于離心力 ，
18、當 時， 因此 Tc不會產 生穩(wěn)態(tài)位置誤差 系統(tǒng)的穩(wěn)態(tài)位置誤差 僅與常值干擾 Te/s有關，通常該值很小 t 0 ）（ L pavabae f fae f fa2 Ga 0s ss kk)kkkkfR(sJRs T c o ms/Te)s(Tc)s(TnRse l i m 7.6 柔順控制 柔順控制又叫依從控制或順應控制 ， 它是在機器人的操 作手受到外部環(huán)境約束的情況下 ， 對 機器人末端執(zhí)行器的位 置和力的雙重控制 。 順應控制對機器人在復雜環(huán)境中完成任 務是很重要的 ， 例如裝配 ， 鑄件打毛刺 ， 旋轉曲柄 ， 開關帶 鉸鏈的門或盒蓋 ， 擰螺釘?shù)?。 順應控制可分為兩種方式 : 被動
19、式 ( Passive Compliance ) 主動式 ( Active Compliance ) 被動式順應 被動式順應控制是設計一種柔性機械裝置，并把它安裝 在機械手的腕部，用來提高機械手順應外部環(huán)境的能力， 通常稱之為柔順手腕（ Compliance Wrist）。這種裝置的 結構有很多種類型，比較成熟的典型結構是由美國麻省研 制的一種稱之為 RCC（ Remote Center Compliance）的無 源機械裝置，它是一種由鉸鏈連桿和彈簧等彈性材料組成 的具有良好消振能力和一定柔順的無源機械裝置。該裝置 有一個特殊的運動學特性，即在它的中心桿上有一個特殊 的點，稱為柔順中心（ C
20、ompliance Center。若對柔順中 心施加力，則使中心桿產生平移運動，若把力矩施加到該 點上，則產生對該點的旋轉運動，該點（柔順中心）往往 被選作為工作坐標的原點。 被動順應的結構 像 RCC這樣的被動式柔順手腕，由于不需要信息處理，而只靠 自身的機構調整，所以具有快速響應的能力，而且結構簡單， 價格低廉。但它只能在諸如插軸入孔這樣一些專用場合使用， 且柔順中心的調整也比較困難，不能適應桿件長度的變化，柔 順度固定，無法適應不同作業(yè)任務要求，這些都是由于其機械 結構和彈性材料決定的，因此其通用性較差。 主動柔順 通過改變控制器控制方式，增加力反饋 等使機器人與工作對象間按需要的剛度運
21、 動的柔順方式。（ 必須控制器參與 ） 分為 阻抗控制，力和位置混合控制 1. 阻抗控制 ( Impedance Control ) 通過控制力和位置間的動態(tài)關系（阻抗），來實現(xiàn)柔 順功能。通過控制使機械手末端呈現(xiàn)所需要的剛性和阻 尼。這樣的動態(tài)關系類似于電路中阻抗的概念，因而稱 為阻抗控制。 對于需要進行位置控制的自由度，給予大的剛性； 對于需要進行力控制的自由度，給予小的剛性。 圖 7-10 一種阻抗控制結構圖 J-1 KP ARM Xd X J-1 JT Kv Kf1 KE 力傳感器 Fs F Kf2 XE X d X 圖 7-10中 ， 當阻尼反饋矩陣 Kf2 0時 ， 稱為 剛度控制
22、 。 剛度控制 是用剛度矩陣 Kp來描述機器人末端作用力與位置誤差的關 系 ， 即 F ( t ) = Kp X (7.5.1) 式中 Kp通常為對角陣 ， 即 Kp diagKp1 Kp2 Kp6。 剛度控制的輸入為 末端執(zhí)行器在直角坐標中的名義位置 ， 力約束則隱含在剛度矩陣 Kp中 ， 調整 Kp中對角線元素值 ， 就可改變機器人的順應特性 。 當阻尼反饋矩陣 Kf1 0時 ， 稱為 阻尼控制 。 阻尼控制 則是用阻尼矩陣 Kv 來描述機器人末端作用力與運動速度的關系 ， 即 F ( t ) = Kv （ 7.5.2） 式中 Kv是六維的阻尼系數(shù)矩陣 ， 阻尼控制由此得名 。 通過調整
23、Kv中元素 值 ， 可改變機器人對運動速度的阻尼作用 。 X 阻抗控制本質上還是位置控制，因為其輸入量為末 端執(zhí)行器的位置期望值 Xd（對剛度控制而言）和速度的 期望值（對阻抗控制而言）。但由于 增加了力反饋控制 環(huán)，使其位置偏差 X 和速度偏差 與末端執(zhí)行器與 外部環(huán)境的接觸力的大小有關，從而實現(xiàn)力的閉環(huán)控制 。 這里力位置和力速度變換是通過剛度反饋矩陣 Kf1和 阻尼反饋矩陣 Kf2來實現(xiàn)的。 X 2.主動剛度控制 廣義直角坐標剛度與關節(jié)坐標剛度 將線性彈簧的虎克定理 f k dx 推廣到直角坐標中六維矩陣 的形式有 f k x （ 7.6.3） 式中 x dx dy dz x y z T
24、 稱為位置偏差向量， 其中前三個分量是位置偏差平移分量，后三個分量是旋轉分量； f = fx fy fz mx my mz T 是六維力向量； k 6 6 維 剛度矩陣 ，矩陣元素 kij ( i, j = 1, 2, 3 6 ) 表示位置偏差向量與力向量之間的關系，如果將 k選定為 6 6的對 角陣，即 k diag k11 k22 k66 ，即表明力向量與位置偏差向量是 去耦的，這時它們之間的各個分量之間具有一一對應的線性關系。 式 f kx 是在直角坐標中描述六維力向量與 位置偏差向量的關系式 ， 因而稱 k為廣義直角坐標剛度矩 陣 。 運用 Jacobian陣 J作微分變換 ， 則有
25、x J （ 7.6.4） 式中 d ， 為指令關節(jié)角位移與實際關節(jié)角 位移的差值 。 設靜力和動態(tài)力均被補償 ， 則滿足式 （ 7.6.3） 作用力 f所需的關節(jié)力矩為： JT f （ 7.6.5） f kx （ 7.6.6） x J (7.6.7） JT f （ 7.6.8） 由式（ 7.6.6）（ 7.6.8）可得： JT k J （ 7.6.9） 令 kP JT k J，則有 kP （ 7.6.10） 我們 將 kP稱為關節(jié)剛度矩陣 （ Joint Stiffness Matrix），它表示關節(jié)位移偏差與關節(jié)力矩之間的關系。 如果直角坐標剛度矩陣 k是對角陣，由 kP JT k J 可知
26、， 關節(jié)剛度矩陣 kP是非對角的對稱陣。這意味著有關關節(jié)的 位置誤差會影響其它關節(jié)的指令力矩，即關節(jié)剛度是耦合 的。正是基于這個原因，采用直角坐標剛度控制比較方便。 主動剛度控制結構 J為機械手末端執(zhí)行裝置的雅可比矩陣， Kp為定義 于末端 笛卡兒坐標系 的剛性對角矩陣（與關節(jié)剛度 不同，人為定義的對角陣），如果希望在某個方向 上遇到實際約束，那么這個方向的剛性應當降低， 以保證有低的結構應力；反之，在某些不希望碰到 實際約束的方向上，則應加大剛性，這樣機械手緊 緊跟隨期望軌跡。于是，就能夠通過改變剛性來適 應變化的任務要求。 7.7 位置和力的混合控制 1. C曲面 自然約束 ：機器人末端與
27、環(huán)境或作業(yè)對象接觸時，環(huán)境的 幾何特性或作業(yè)結構特性對機器人構成的約束。自然約束與 機器人打算作的運動無關。一般將接觸表面定義為一個廣義 曲面，沿法向定義自然位置約束，沿切向定義自然力約束。 人為約束 ：用來描述機器人預期的運動或施加的力時，由 人為定義的一組約束條件。由于在一個給定的自由度上不能 同時對力和位置實施控制，認為約束就必須與自然約束相適 應。 機器人工作程序 ：自然約束發(fā)生變化的情況是通過檢測 發(fā)現(xiàn)的，而檢測量并不是受控量；手部的位置控制是沿著 有自然力的約束方向；手部的力控制是沿著有自然位置約 束的方向。 在機器人的作業(yè)任務中定義一個廣義平面 沿此平面的法線方 向有自然位置約束
28、，可以加入人為的力約束，即實施力控制；而沿此 平面的切線方向有自然力約束，可以加入人為的位置約束，即實施位 置控制。為了便于描述這個廣義平面，也可以用一個坐標系 C來取 代這個廣義平面。 C就是 compliance frame。有些文獻稱之為 task frame， 或者 constraint frame。它具有以下四個特點： a.為了方便描述作業(yè)，把機器人末端的自由度總是分解為兩個正交 集合， C是直角坐標系。 b.C總是處于與某項具體任務有關的位置。 c.視任務不同， C可能在環(huán)境中固定不動，也可能隨手爪一起運 動。 d.C有 6個自由度。任一時刻的作業(yè)均可以分解為沿每一個自由度 的位置
29、控制或者力控制。 圖 7-13是由 Raibert和 Craig提出的一種力 /位置控制方案，即著名的 R C 控制器。該控制器不同于剛度控制和阻抗控制，阻抗控制和剛度控制的輸入 是位置和速度，其力控隱含在剛度反饋矩陣中，其本質還是屬于位置控制。 而 R C控制器的 輸入變量既有位置、速度，也有力。 R C控制器是位置 /力混 合控制的經典之作， 以后許多控制方案都是在這一方案基礎上演變或改進的 結果。 圖 7-13中，機器人各關節(jié)驅動電機的力矩分別由位置環(huán)（上部）和力控制 環(huán)（下部）這兩個相對獨立的控制環(huán)共同提供。位置環(huán)由 PI調節(jié)器整定，而 力控制環(huán)由帶限幅器的 PI調節(jié)器整定，給定力通過
30、 Jacobian矩陣轉換直接加 到關節(jié)驅動器。關節(jié)位置 q和速度由光電碼盤或測速發(fā)電機提供。用 Jacobian 矩陣轉換為直角坐標變量 和 ，力反饋信號由腕力傳感器測取 Hf，通 過坐標變換為 C坐標系力向量 cf。圖 7-13中的 s為 6 6的對角陣，即 s = diag s1 s2 s6 ，稱為順應選擇矩陣。其對角線元素為 1或 0，由它來確定 （選擇）那些自由度施加力控，那些自由度施加位置控制。 I 是 6 6的單位 矩陣。所以 I s是選擇矩陣 s的逆。 xcxc 2. R-C控制器 Kfp + J J Kpp+ Kpidt Kpd I-S I-S S S JT JT J-1 J
31、-1 Kfidt cTH cfd cf cfe cfd + + + + + + + 圖 7-13 R C 力 /位置混合控制器 ARM ecx ecx eq dcx eq q fH q q qxc xc dcx 7.8 分解運動控制 1 分解運動控制原理 根據(jù)雅可比矩陣定義，有 若逆雅可比矩陣存在，則有， 這是分解速度控制的基礎。 )()()()()()()( )( 621 tqqJqJqJtqqJttv )( )( )()( 1 t tv qJtq 對于加速度有： 從而有： 這是分解加速度控制的基礎。 )t(q)q(J )t( )t(v )q(J)q,q(J )t(q)q(J)t(q)q,q
32、(J )t( )t(v 1 )t( )t(v)q(J)q,q(J)q(J )t( )t(v)q(J)t(q 111 2 分解運動速度控制 分解運動速度控制，各關節(jié)電機聯(lián)合運行，保證夾手 沿笛卡兒坐標穩(wěn)定運動。 先把夾手運動分解為各關節(jié)的期望速度，然后對各關 節(jié)實行速度伺服控制。 T n T zyx qqqtq ppptx tqftx 21 )( )( )()( )()()()( tqqJtxdt tdx 當 m=n，機械手非冗余時，有 當 mn，機械手為冗余，需要用廣義逆 ： A為對稱正定矩陣 mjniqfJ i i ij 1,1, )()()( 1 txqJtq )()()()()( 111
33、 txqJAqJqJAtq TT 3 分解運動加速度 分解運動加速度控制：首先計算出工具的笛卡兒 坐標加速度，然后將其分解為相應的各關節(jié)加速 度，再按照動力學方程計算出控制力矩。 實際位置和姿態(tài) 期望的位置和姿態(tài) 位置誤差 姿態(tài)誤差 1000 )()()()()( tptatotntH 1000 )()()()()( tptatotntH ddddd )()( )()( )()( )()()( tptp tptp tptp tptpte z d z y d y x d x d p ddd ataotontnte )()()(21)(0 為減少位置和姿態(tài)誤差，要求 因為 )(),()()()(
34、)()( )( )( )( tqqqJtqqJtx tqqJ t tv tx )()()()()( )()()()()( 21 21 tekttktt tektvtvktvtv o dd p dd )( )()(, )( )()( te tete t tvtx o p d d d 從而有： 代入 得： 因為這里考慮的是誤差項，因此是閉環(huán)控制，精度高。 )()()()()( 21 tektxtxktxtx dd )(),()()()( tqqqJtqqJtx )(),()()()()()()( 2111 tqqqJtektxktxqJtqktq dd 7.8 其他控制方法 1.變結構控制 2.自適應控制 3.神經網(wǎng)絡控制 4.模糊控制
機器人學第7章機器人控制
