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新建地方鐵路敘永至大村段 B 合同段
大田灣特大橋現(xiàn)澆箱梁
滿堂支架計算書
編制 :
復核 :
四川省鐵路建設(shè)有限公司
敘大鐵路項目經(jīng)理部
年 月 日
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大田灣特
2、大橋現(xiàn)澆箱梁滿堂支架計算書
1、 編制依據(jù)
1.1
新建地方鐵路敘永至大村線施工圖。
1.2
國家有關(guān)的政策、 法規(guī)、 施工驗收規(guī)范和工程建設(shè)標準強制
性條文 ,
以及現(xiàn)行有關(guān)施工技術(shù)規(guī)范、
標準等。
1.3
參考《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》
、 《混凝土
工程模板與支架技術(shù)》 、 《鐵路橋涵施工手冊》 、 《建筑施工計算手冊》。
2、 工程概況
大田灣特大橋后張法預應(yīng)力混凝土現(xiàn)澆箱梁段為
48m,
孔位為第
18 孔, 總計 1 孔。主墩 17
3、#、 18# 為矩形承臺 , 墩柱為矩形墩柱。
梁體為單箱單室、 變寬度、 變截面結(jié)構(gòu)。箱梁頂寬 5.3m, 跨中
箱寬 2.8m, 支座位置箱寬 3.0m( 未計支座位置加寬 50cm) , 頂板厚
30cm～ 45cm 按折線變化 , 底板厚度 40～ 80cm, 按直線變化 , 腹板厚
32cm～52cm, 按折線變化 , 底板設(shè) 3050cm 梗脅 , 頂板設(shè) 30 50cm
梗脅。
梁全長 49.5m, 計算跨度為 48m, 梁高 3.5m。梁底按二次拋物線變
化, 邊支座中心線至梁端 0.75m。
4、
3、 現(xiàn)澆箱梁滿堂支架布置及搭設(shè)要求
采用 WDJ碗扣式多功能腳手桿搭設(shè) , 使用與立桿配套的橫桿及立
桿可調(diào)底座、
立桿可調(diào)托撐。立桿頂設(shè)二層方木
, 立桿頂托上縱向設(shè)
1515cm
方木
;
縱向方木上設(shè)
1010cm
的橫向方木
(
中心間距
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25cm) 。
采 用 立 桿 橫 橋 向 間 距 縱 橋 向 間 距 橫 桿 步 距 為 60c
5、m60cm 100cm支架結(jié)構(gòu)體系 , 支架縱橫均設(shè)置剪刀撐。
4、 現(xiàn)澆箱梁支架驗算
本計算書以最大截面預應(yīng)力混凝土箱形連續(xù)梁 ( 單箱單室 ) Ⅳ -
Ⅳ斷面處為例 , 對荷載進行計算及對其支架體系進行檢算。
4.1 荷載計算
4.1.1 荷載分析
根據(jù)本橋現(xiàn)澆箱梁的結(jié)構(gòu)特點 , 在施工過程中將涉及到以下荷載
形式 :
⑴ q 1—— 箱梁自重荷載 , 新澆混凝土密度取 2600kg/m3。
⑵ q 2—— 箱梁內(nèi)模、 底模、 內(nèi)模支撐及外模支撐荷載 , 按均布荷載計算。
⑶ q
6、 3—— 施工人員、 施工材料和機具荷載 , 按均布荷載計算 , 當
計算模板及其下肋條時取 2.5kPa; 當計算肋條下的梁時取 1.5kPa; 當計算支架立柱及替她承載構(gòu)件時取
2.0kPa 。
⑷ q 4—— 振搗混凝土產(chǎn)生的荷載 , 對底板取 2.0kPa, 對側(cè)板取
4.0kPa 。
⑸ q
⑹ q
5—— 新澆混凝土對側(cè)模的壓力。
6—— 傾倒混凝土產(chǎn)生的水平荷載 , 取 2.0kPa
。
⑺ q 7—— 支架自重 , 經(jīng)計
7、算支架自重如下所示 : 4.1.2 滿堂鋼管支架自重
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采用Φ 48 3.5mm鋼管 , 單位重量為 3.84kg/m 。根據(jù) 17#～ 18#墩間實際地形 , 梁底至原地面距離約為 3.5m～5m, 扣除支架系統(tǒng)高度 , 鋼管樁高度約為 2.78 ～4.28cm 。按最不利位置 4.28m 計算。
1、立桿自重 ( 橫向按 5.3 米計算 , 間距 0.6 米 , 共 10 排 , 縱向按 49.5
米計算 , 間距 0.6 米 , 共 83 排。 )
Q1=83104.28 0.00384
8、9.8kn/kg ( 49.5 5.3) =0.51kn/ ㎡
2、 橫桿自重
(
橫桿間距
1m,
按
4.28m
高度計算
,
共 4 層 )
Q2=( 83
根 5.3m+10 根 49.5m)
4
層 0.00384kg/m
9.8kn/kg
( 49.5
5.3) =0.537kn/
㎡
9、
3、 斜撐自重
(
縱向剪刀撐按
45 度設(shè)置
,
共三排
, 417.45m
。橫向按
39 度設(shè)置 , 間隔 4 排立桿設(shè)置一道 ,
Q3=(417m+286m)0.00384 9.8kn/kg
共 21 道。 286m)
( 49.5 5.3) =0.101kn/
㎡
綜上支架自重 q7= Q1+ Q2+ Q3=0.51+0.537+0.101=1.148kn/ ㎡
4.1.2 荷載組合
10、
模板、 支架設(shè)計計算荷載組合
模板結(jié)構(gòu)名稱
荷載組合
強度計算
剛度檢算
底模及支架系統(tǒng)計算
⑴＋⑵＋⑶＋⑷＋⑺
⑴＋⑵＋⑺
側(cè)模計算
⑸＋⑹
⑸
4.1.3 荷載計算
⑴ 箱梁自重—— q1 計算
根據(jù)本工程現(xiàn)澆箱梁結(jié)構(gòu)特點 , 我們?nèi)、簦艚孛娲斫孛孢M行
箱梁自重計算 , 并對兩個代表截面下的支架體系進行檢算 , 首先分別
進行自重計算。
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11、
根據(jù)橫斷面圖 , 用 CAD算得該處梁體截面積
A=6.32m2 則:
q1 ＝ W =γc
A ＝ 26 6.32
54.77kPa
B
B
3
取 1.2
的安全系數(shù) , 則 q1＝54.77 1.2 ＝ 65.73kn/ ㎡
注 : B —— 箱梁底寬 , 取 3m, 將箱梁全部重量平均到底寬范圍內(nèi)計算偏于安全。
⑵ 箱梁模板及支撐重量 —— q2 計算
(1) 模板面積
①箱梁內(nèi)室模板 ( 木模板 )
2
S1=306.55+54.2+
12、49.7+9.5+2.6+4.22+2.89+19.2=448.85m
G1=448.85 m2 0.03m0.6t/m 3=8.07t
②箱梁底模板 ( 九夾板 )
S2=3.5 49.5=173.3 m 2
G2=173.3 m2 0.015m0.6t/m 3=1.60t
③箱梁側(cè)模板 ( 鋼模板 )
S3=509.33+0.62=510 m 2
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側(cè)模 G3含支撐共 40t 。
③橫向、 縱向方木
V=橫向
198 排
13、 3
米 /
排 ( 0.1
0.1) +
縱向
10 排 49.5
米/
排
( 0.15
0.15) =5.94+11.138=17.078
方
G4=15.96 0.6
噸/
方 =10.247t
q2= ( G1 +G2+ G3+G4)
9.8
( 49.5
5.3) =2.24 kn/
㎡
⑶ 新澆混凝土對側(cè)模的壓力
14、——
q5 計算
根據(jù)規(guī)范規(guī)定 , 新澆混凝土對模板的側(cè)壓力 , 當采用內(nèi)部振搗器
時按下列兩式計算 , 并取兩式中較小值。
F
c H
F 0.22 c t0 1 2 v
γc :
新澆混凝土的重力密度
( k N/m3) , 取值 25 k N/m3;
H:
混凝土側(cè)壓力計算位置至新澆混凝土頂面時的高度( m) ,
取
3.5m
t 0: 新澆混凝土的初凝時間 ( h) , 可按實測確定。取 8h。
T: 混凝土的溫度 ( ) , 取 28
15、℃。
β1: 外加劑影響修正系數(shù)
, 摻具有緩凝作用的外加劑時取
1.2 。
β2:
ν:
混凝土坍落度影響修正系數(shù) , 110
混凝土的澆筑速度 , 取 0.5m/h 。
～ 150mm,
取
1.15 。
F=25*3.5=87.5Kpa
F=0.22*25*8*1.2*1.15*0.707=42.93Kpa
F: 新澆混凝土對模板的最大側(cè)壓力取42.93Kpa 。
4.2 結(jié)構(gòu)檢算
資料內(nèi)容僅供您學習參考，如有不
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4.2.1 扣件式鋼管支架立桿強度及穩(wěn)定性驗算
碗扣式鋼管腳手架與支撐和扣件式鋼管腳手架與支架一樣 , 同屬
于桿式結(jié)構(gòu) , 以立桿承受豎向荷載作用為主 , 但碗扣式由于立桿和橫
桿間為軸心相接 , 且橫桿的”├”型插頭被立桿的上、 下碗扣緊固 ,
對立桿受壓后的側(cè)向變形具有較強的約束能力 , 因而碗扣式鋼管架穩(wěn)
定承載能力顯著高于扣件架 ( 一般都高出 20%以上 , 甚至超過 35%) 。
本工程現(xiàn)澆箱梁支架按 φ483.5mm 鋼管扣件架進行立桿內(nèi)力計
算, 計算結(jié)果同樣也使用于 WDJ多功能碗扣架 ( 偏于安全 ) 。
Ⅳ－Ⅳ 截面處
在中支點橫隔板 , 鋼管扣件式支架體系采用 6060 100cm 的布
置結(jié)構(gòu) , 如圖 :
模板
斜撐
立桿
橫桿
1.0
1.0
1.0
縱 向
模板 斜撐 立桿
橫桿
1.0
1.0
1.0
橫
向
單位 : m
①、 立桿強度驗算
現(xiàn)澆箱梁滿堂支架方案計算樣本
