《機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)單級斜齒圓柱齒輪減速器設(shè)計(jì)說明書(含全套圖紙）》由會員分享，可在線閱讀，更多相關(guān)《機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)單級斜齒圓柱齒輪減速器設(shè)計(jì)說明書(含全套圖紙）（31頁珍藏版）》請?jiān)谘b配圖網(wǎng)上搜索。
1、圖紙聯(lián)系 QQ153893706 目錄 引言 1 第一章 傳動系統(tǒng)總體方案設(shè)計(jì) 2 1.1 傳動方案的擬定 2 1.2 選擇電動機(jī) 3 1.2.1 選擇電動機(jī)的類型 3 1.2.2 選擇電動機(jī)的容量 3 1.2.3 確定電動機(jī)的轉(zhuǎn)速 3 1.3 傳動裝置總傳動比的分配 4 1.3.1 傳動裝置的總傳動比 4 1.4 計(jì)算傳動裝置的運(yùn)動參數(shù)和動力參數(shù) 4 1.4.1 各軸的轉(zhuǎn)速 4 1.4.2 各軸的功率 5 1.4.3 各軸的轉(zhuǎn)矩 5 第二章 傳動零件的設(shè)計(jì) 6 2.1 帶傳動的設(shè)計(jì) 6 2.1.1 確定計(jì)算功率 6 2.1.2 確定帶輪的基準(zhǔn)直徑 6 2.1.3 確定 V 帶的中心距 6 2
2、.1.4 驗(yàn)算小帶輪上的包角 7 2.1.5 計(jì)算帶的根數(shù) 7 2.1.6 計(jì)算壓軸力 7 2.1.7 帶輪的主要參數(shù) 8 3.1 齒輪的設(shè)計(jì) 8 3.1.1 高速軸 II 和低速軸 III 想嚙合的一對齒輪的設(shè)計(jì) 8 3.1.1.1 選定齒輪類型、精度等級、材料及齒數(shù) 8 3.1.1.2 按齒面接觸強(qiáng)度設(shè)計(jì) 8 3.1.1.3 按齒根彎曲疲勞強(qiáng)度設(shè)計(jì) 10 3.1.1.4 幾何尺寸計(jì)算 11 42 軸的設(shè)計(jì) 12 4.2.1 軸的設(shè)計(jì) 12 4.2.1.1 求出作用在齒輪上的力 12 4.2.1.2 選擇軸的材料及確定許用應(yīng)力 12 4.2.1.3 按照扭轉(zhuǎn)強(qiáng)度估算最小軸徑 12 1 4.2
3、.1.4 軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 12 5.2.2 軸的設(shè)計(jì) 14 5.2.2.1 求出作用在齒輪上的力 14 5.2.2.2 選擇軸的材料及確定許用應(yīng)力 14 5.2.2.3 按照扭轉(zhuǎn)強(qiáng)度估算最小軸徑 14 5.2.2.4 軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 14 5.2.2.5 求軸上的載荷 16 5.2.2.6 按彎扭合成應(yīng)力校核軸的強(qiáng)度 18 5.2.2.7 精確校核軸的疲勞強(qiáng)度 18 63 軸承壽命的校核 21 6.3.1 軸 上軸承壽命的校核 21 6.3.1.1 求出兩軸承受到的徑向載荷 21 6.3.1.2 求兩軸承的計(jì)算軸向力 22 6.3.1.3 求軸承當(dāng)量動載荷 22 6.3.1.4 驗(yàn)算軸承的壽命 2
4、3 64 鍵強(qiáng)度的校核 23 6.4.1 軸 上鍵強(qiáng)度的校核 23 2.4.1.1 確定許用應(yīng)力 23 2.4.1.2 確定鍵的工作長度 23 2.4.1.3 強(qiáng)度計(jì)算 23 2.4.1.4 鍵槽尺寸 23 第三章 箱體結(jié)構(gòu)及減速器附件設(shè)計(jì) 24 31 箱體設(shè)計(jì) 24 3.1.1 鑄造箱體的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 24 32 箱體附件設(shè)計(jì) 25 3.2.1 箱體附件的設(shè)計(jì) 25 3.2.2 窺視孔和窺視孔蓋 25 3.2.3 通氣器 25 3.2.4 起吊裝置 25 3.2.5 油標(biāo) 26 3.2.6 油塞與排油孔 26 3.2.7 定位銷 26 3.2.8 起蓋螺釘 26 設(shè)計(jì)感想 27 參考文獻(xiàn) 28
5、1 引言 隨著生產(chǎn)技術(shù)的不斷發(fā)展和人民生活水平的日益提高，機(jī)械產(chǎn)品種類日益 曾多，例如，各種金屬切削機(jī)床、儀器儀表、重型機(jī)械、輕工機(jī)械、紡織機(jī)械、 石油化工機(jī)械、交通運(yùn)輸機(jī)械、海洋作業(yè)機(jī)械、鋼鐵成套設(shè)備以及辦公設(shè)備、 家用電器、兒童玩具等等。各種機(jī)械設(shè)備一般均需實(shí)現(xiàn)生產(chǎn)和操作過程的自動 化，或者實(shí)現(xiàn)某一工藝過程。因此，機(jī)械設(shè)備設(shè)計(jì)需要進(jìn)行機(jī)械運(yùn)動方案的設(shè) 計(jì)和構(gòu)思、各種傳動機(jī)構(gòu)和執(zhí)行機(jī)構(gòu)的選用和創(chuàng)新設(shè)計(jì)。這些新機(jī)械設(shè)備的創(chuàng) 新設(shè)計(jì)要求設(shè)計(jì)者除了掌握典型機(jī)構(gòu)的工作原理、結(jié)構(gòu)特點(diǎn)、設(shè)計(jì)方法和應(yīng)用 場合等知識以外，還要考慮如何選擇巧妙的工藝動作過程來達(dá)到預(yù)定的機(jī)械功 能要求，如何選用或創(chuàng)新機(jī)構(gòu)形式并
6、組合成機(jī)械運(yùn)動方案完成上述選定的工藝 動作過程。 機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)要求針對某種簡單機(jī)械（它的工藝動作過程比較簡單） 進(jìn)行機(jī)械運(yùn)動簡圖設(shè)計(jì)，其中包括機(jī)器功能分析、工藝動作過程確定、執(zhí)行機(jī) 構(gòu)選擇、機(jī)械運(yùn)動方案評定、機(jī)構(gòu)尺度綜合等等。通過機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)，可 以進(jìn)一步鞏固、掌握并初步運(yùn)用機(jī)械原理的知識和理論，更為重要的是培養(yǎng)開 發(fā)和創(chuàng)新機(jī)械能力。創(chuàng)新能力的培養(yǎng)在機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)中占有十分重要的位 置。 2011 年 1 月 8 日 2 第一章 傳動系統(tǒng)總體方案設(shè)計(jì) 1.1 傳動方案的擬定 傳動方案圖如下： 上圖為帶式運(yùn)輸機(jī)的傳動裝置圖。 設(shè)計(jì)題目： 設(shè)計(jì)一個用于帶式運(yùn)輸機(jī)上的單級斜齒輪圓柱斜齒輪減
7、速器.運(yùn)輸機(jī)連續(xù)單 向運(yùn)轉(zhuǎn),載荷變化不大,空載起動,卷筒效率為 0.96(包括其支承軸承效率的損失), 減速器小批量生產(chǎn),使用期限 10 年(365 天/年),三班制工作,運(yùn)輸容許速度誤差 為 5%,車間有三相交流,電壓 380/220V。其中設(shè)計(jì)的主要參數(shù)為： 輸送帶拉力為 2800N 輸送帶速度為 2.5m/s 滾筒直徑為 450mm 每日工作時(shí)數(shù) 24h 傳動年限 10 年 其中，運(yùn)輸帶速度允許 誤差為帶速的 55% 3 1.2 選擇電動機(jī) 1.2.1 選擇電動機(jī)的類型 按照工作要求和條件，選用 Y 型全封閉自扇冷式籠型三相異步電動機(jī)，電 壓為 380V。 1.2.2 選擇電動機(jī)的容量
8、電動機(jī)所需功率，按照公式可得： w pd 由公式可得： =wP kFv10 根據(jù)帶式輸送機(jī)工作類型，可以取工作機(jī)的效率為 0.90， （一般籠形電w 動機(jī)在額定運(yùn)行時(shí)效率約為 72%93%） 傳動裝置的總效率為 * * *a帶 2軸 承 齒 輪聯(lián) 軸 器 查表可得機(jī)械傳動和摩擦副的效率概略值，確定各部分的效率為：聯(lián)軸器效 =0.99，滾動軸承傳動效率（一對） 0.99，閉式齒輪傳動效率聯(lián) 軸 器=2 =0.97 帶的傳動效率 =0.95，代入公式可得齒 輪 帶 kw894.0.*97.0*952a 所需電動機(jī)的功率為 kwFVPWd 7.1521 因載荷平穩(wěn)，電動機(jī)的額定功率 略大于 即可。由
9、表格所示 Y 系列三相異cdPd 步電動機(jī)的技術(shù)參數(shù)，選電動機(jī)的額定功率 為 11kw。c 確定電動機(jī)的轉(zhuǎn)速 卷筒軸工作轉(zhuǎn)速為 min/1.0645*.2160*160rdvn 由表可知，單級圓柱齒輪減速器一般傳動比 6，帶傳動單級傳動比常用值為 24，最大值為 15，則總傳動比合理范圍 =1224，故電動機(jī)轉(zhuǎn)速的可選范圍1ai 為 （1224） 106.1r/min=12742547r/minnad1 符合這一范圍的同步轉(zhuǎn)速有 ，由表查得電動機(jī)的數(shù)據(jù)及計(jì)算的總傳min/150r 4 動比列于表 1-1 中。 表 1-1 電動機(jī)的轉(zhuǎn)速 )(minr 方案 電動機(jī)類 型 額定功 率 /kwcdP
10、同步轉(zhuǎn) 速 滿載轉(zhuǎn) 速 額 定 轉(zhuǎn) 矩堵 轉(zhuǎn) 轉(zhuǎn) 矩 額 定 轉(zhuǎn) 矩最 大 轉(zhuǎn) 矩 級數(shù) 1 Y160M4 11 1500 1460 2.2 2.3 4 根據(jù)表 1-1，綜合考慮電動機(jī)和傳動裝置等方面要求，選擇方案 1，即選用 電動機(jī)型號為 Y160M4 1.3 傳動裝置總傳動比的分配 1.3.1 傳動裝置的總傳動比 代入數(shù)據(jù)可得； =1460/106.1=13.76ni maai 各級傳動比分配 單級圓柱斜齒輪傳動比 = =41i7.3* V 帶帶傳動比 = =3.44246. 1.4 計(jì)算傳動裝置的運(yùn)動參數(shù)和動力參數(shù) 1.4.1 各軸的轉(zhuǎn)速 電動機(jī)軸 軸 I: =1460r/minmIn
11、高速軸 II： 424.419r/mini/4.31602riII 低速軸 III： 106.1r/minin/7.nI 滾筒軸： 106.1r/minIw 5 1.4.2 各軸的功率 I 軸： * 11*0.9=9.9kwIpmPw II 軸： =9.31*0.95*0.99=9.31kwI III 軸： =9.31*0.99*0.97=8.94kwI 滾筒軸： =8.94*0.99*0.99=8.76kwwp 1.4.3 各軸的轉(zhuǎn)矩 電動機(jī)軸 I： =71.95n*mmnnpTm*1460950 II 軸： 9550 =209.49n*mI41.23 III 軸： 9550 =804.68
12、n*mI.068 滾筒軸： 9550 =788.48n*mWT17 6 第二章 傳動零件的設(shè)計(jì) 2.1 帶傳動的設(shè)計(jì) 2.1.1 確定計(jì)算功率 cap 由機(jī)械設(shè)計(jì)手冊查表得工作情況系數(shù) 1.4 故AK 11*1.4kw=15.4kwcaPmp 根據(jù) 及 由機(jī)械手冊查表得可選用的 V 帶帶型為 B 型。caPIn 2.1.2 確定帶輪的基準(zhǔn)直徑 ，并驗(yàn)算帶速 v。d 1）初選小帶輪的直徑 ，查表得，取小帶輪的基準(zhǔn)直徑 =180mm1 1d 2）驗(yàn)算帶速 v 由公式 V= 驗(yàn)算帶速，代入數(shù)據(jù) 即有06n V= =13.75m/s148 因?yàn)?5m/s V 。min0)( 2.1.7 計(jì)算壓軸力 8
13、 壓軸力的最小值為 =2 * z* sin =2 4 270.34 sinmin)(pFmin0)(2121540 =2107.29 N 2.1.8 帶輪的主要參數(shù) 小輪直徑 （mm） 大輪直徑 （mm ） 中心距 a（mm） 基準(zhǔn)長度 （mm ） V 帶型號 帶的根數(shù) z 180 630 992 3150 B 4 3.1 齒輪的設(shè)計(jì) 3.1.1 高速軸 II 和低速軸 III 想嚙合的一對齒輪的設(shè)計(jì) 3.1.1.1 選定齒輪類型、精度等級、材料及齒數(shù) 1）按傳動方案，選用斜齒圓柱齒輪傳動。 2)材料選擇及熱處理方法 所設(shè)計(jì)的齒輪傳動屬于閉式傳動，采用硬齒面的鋼制齒輪，查表得，選用 的材料為：
14、 選用大、小齒輪的材料均為 40Cr ，并經(jīng)調(diào)質(zhì)及表面淬火 ，齒面硬度為 4855HRC ，表面淬火，輪齒變形不大。 3)運(yùn)輸機(jī)為一般工作機(jī)器，速度不高，故選用 7 級精度等級。 4)選小齒輪齒數(shù)為 ，則大齒輪齒數(shù)為 。251z 1025*42zi 5)選取螺旋角，初選螺旋角 。=4 3.1.1.2 按齒面接觸強(qiáng)度設(shè)計(jì) 由公式可得 3211 )(u2 HEdtt ZTk 確定公式內(nèi)的各計(jì)算數(shù)值 試選 25.1tK 由圖選取區(qū)域系數(shù) 43.2=HZ 9 由圖可查得 ， 則79.0187.02 6.187.09.21 小齒輪的轉(zhuǎn)矩為 mNNT59 因大小齒輪均為硬齒面故宜選取稍小的齒寬系數(shù)，現(xiàn)取
15、.d 由表查得材料的彈性影響系數(shù) 21.MPaZE= 由圖查得大小齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限 。limHMPa102li 由式可得，計(jì)算應(yīng)力循環(huán)次數(shù) = ，103681460601 hjLn 957. 923.n 由圖取接觸疲勞壽命系數(shù) ,.HNK32HN 計(jì)算接觸疲勞許用應(yīng)力 取失效概率為 1，安全系數(shù) S=1，由式可得 MPaSKHN9571087.lim123932li2 計(jì)算接觸應(yīng)力 PaHH 902105721 1) 計(jì)算 計(jì)算小齒輪分度圓直徑 ，有計(jì)算公式得td1 mdt 01.49)908.43.(56.8095.13 21 計(jì)算圓周速度 = =1.09m/ssmnvId/16sm/
16、1. 60 計(jì)算齒寬 b 及模數(shù) nt b=0.8 2.390.415cosnt h=2.25 mmt 75.4.927.413hb 計(jì)算縱向重合度 586.14tan258.031.tan8.01 Zd 計(jì)算載荷系數(shù) K 已知使用系數(shù) ,根據(jù) V=1.09m/s,7 級精度。=A 10 由圖查得動載荷系數(shù) 04.1vK 由表查得 295.H 由圖查得 3F 由表查得 ,故載荷系數(shù). K= 61.104. 按實(shí)際的載荷系數(shù)核正所算得分度圓直徑，有公式可得 mKdtt 39.52.9331 計(jì)算模數(shù) mm072.14coscos1 Zdmn 3.1.1.3 按齒根彎曲疲勞強(qiáng)度設(shè)計(jì) 321cosF
17、SadnYZKT 1) 確定計(jì)算參數(shù) 計(jì)算載荷系數(shù) 647.32.04.1FVAK 根據(jù)縱向重合度 ，由圖查得螺旋角影響系數(shù)586 8.0=Y 計(jì)算當(dāng)量齒數(shù) 3.2714cos331ZV 5092 查取齒形系數(shù)，由表可得 6.1FaY174.2FaY 查取應(yīng)力校正系數(shù)，由表查得 03S9S 由圖查得大小齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度極限 1EMPa602 由圖查取彎曲疲勞壽命系數(shù) 8.1FNK3.FN 計(jì)算彎曲疲勞許用應(yīng)力 取彎曲疲勞安全系數(shù) S=1.4，由公式可得 PaMaSKFENF 28.354.16208711 419322 計(jì)算大，小齒輪的 并加以比較FSaY0172.28.35671FSaY
18、11 0947.85.4172FSaY 小齒輪的數(shù)值大 2) 設(shè)計(jì)計(jì)算 mmn 09.217.6.1258.0)4(cos367.23 2 對比計(jì)算結(jié)果，由齒面接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算的法面模數(shù) 大于齒根彎曲疲勞n 強(qiáng)度計(jì)算的法面模數(shù) ，取 =2.5，已可滿足彎曲強(qiáng)度，需按接觸疲勞強(qiáng)度nnm 算得的分度圓直徑 來計(jì)算應(yīng)有的齒數(shù)，于是由d39.1 20.7224cos5cos1nZ 取 ，則281uZ 驗(yàn)算傳動比誤差 -5 i0.07d,故 h=4mm，則軸環(huán)段的直徑為 73mm，軸肩寬度 b 取 12mm。 齒輪端面，軸承端面應(yīng)與箱體內(nèi)壁保持一定的距離。軸承端面到箱體內(nèi) 壁距離 ，齒輪端面到內(nèi)壁的距離
19、 。m83=m20 考慮到齒輪左端面距箱體內(nèi)表面需留一定距離，所以有 =16 mm ，Il =22 mm 。Il 至此，已經(jīng)初步確定了軸的各段直徑和長度。 3)軸上零件的周向定位 齒輪，半聯(lián)軸器與軸的周向定位均采用平鍵聯(lián)接，查表得齒輪上的平鍵截 面 bh=18mm11mm，鍵槽用鍵槽銑刀加工，長為 36mm。同時(shí)為了保證齒 輪有軸配合有良好的對中性，故選擇齒輪輪轂與軸的配合為 H7/n6。滾動軸承 與軸的周向定位是由配合來保證，此處軸的直徑的公差為 m6。 16 5.2.2.5 求軸上的載荷 1)首先根據(jù)軸上的結(jié)構(gòu)圖，做出軸的計(jì)算簡圖，如圖 2-3 所示。 已知 , ，NFt7692r0NFa
20、2087 在確定軸承的支點(diǎn)位置時(shí)，從手冊中查取 a 值，對于 7208AC 型角接觸球 軸承從手冊中查得 a=9mm。因此，作為簡支梁的軸的支承跨距 。根據(jù)軸的計(jì)算簡圖做出軸的彎矩圖和扭矩mmL15.532 圖。 圖 2-3 2)根據(jù)垂直面受力圖求垂直面支座約束反力，并畫出垂直面內(nèi)的彎矩圖， 如圖 2-4 所示。 0-2)(2332 =+LFdLFraNV 所以 146NNVrV9.7-21 mM583LF32 17 圖 2-4 3)根據(jù)水平面受力圖求垂水平支座約束反力，并畫出水平面內(nèi)的彎矩圖， 如圖 2-5 所示。 0)(232LFFtNH 所以 N4.78Ht 59-21mMH.6 圖 2
21、-5 4)求合成彎矩，并畫出合成彎矩圖，如圖 2-6 所示。 mNmNMHV 35.24845.236195.8742211 960192 圖 2-6 5)求扭矩，并畫出扭矩圖，如圖 2-7 所示。 T=2.09 510mN 18 圖 2-7 6)從軸的結(jié)構(gòu)以及彎矩和扭矩圖中可以看出 C 是軸的危險(xiǎn)截面?，F(xiàn)將計(jì)算 出的截面 C 處的 , ，T 及 M 的值列于下表，如表 2-1 所示。HV 表 2-1 載荷 水平面 H 垂直面 V 支反力 F ,NNH57.3901NF43.782,NFV9.1473F1426 彎矩 M m.26 mL5.82MNV32 總彎矩 35.2481960 扭矩 T
22、 T=2.09 51mN 5.2.2.6 按彎扭合成應(yīng)力校核軸的強(qiáng)度 進(jìn)行校核時(shí)，通常只校核軸上承受最大彎矩和扭矩的截面(即危險(xiǎn)截面 C)的 強(qiáng)度。按照公式及上表中的數(shù)據(jù)，以及軸單向旋轉(zhuǎn)，扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力為脈動循環(huán)變 應(yīng)力，取 ，軸的計(jì)算應(yīng)力6.0= MPaWTMca 18.2941.0)2906(35248)( 322321 前面已經(jīng)選定了軸的材料為 45 鋼，調(diào)質(zhì)處理，由表查得 。因60= 此 ，故安全。11.59.24.3.57S2ca 故可知安全。 3)截面 C 抗彎截面系數(shù) 333851441.0. mdW 抗扭截面系數(shù) .7062T 彎矩 M 及彎曲應(yīng)力為 mN35.2481 MPab
23、91.21 扭矩 及扭矩切應(yīng)力為3T =2.09 50PaWT26.13 過盈配合處的 ，由表可得， ，于是可得kk8.0= =3.2 ， =2.52k8.0= 按照磨削加工，由圖可得表面質(zhì)量系數(shù)為 . 21 軸未經(jīng)表面強(qiáng)化處理，即 ，由公式可得綜合系數(shù)為1=q3.-8.0231- K65.21-.5.- 所以 C 截面的安全系數(shù)為 28.3701.923.71maKS 34.926.5.6.5.1 1.587.34.97.28S22ca 故安全足夠。 63 軸承壽命的校核 6.3.1 軸 上軸承壽命的校核 6.3.1.1 求出兩軸承受到的徑向載荷 和1rF2 將軸系部件受到的空間力系分解為鉛
24、垂面(3-1a)和水平面(3-1b)兩個平面力 系，其中圖(3-1c) 中的 為通過另加轉(zhuǎn)矩而平移指向軸線，圖(3-1a)中的 亦應(yīng)tF aF 通過另加彎矩而平移到作用于軸線上。受力分析可知： 由第二章的設(shè)計(jì)計(jì)算可知 圓周力 NdTIt 769234.5109252 徑向力 FFttr 8.cosansa 軸向力 tta 01 所以 N darvr 9.342-5.612 22 NFvrvr 9.540-21tHr378.9Hrtr 1-2 3820N21vF 5208N2rrr 圖 3-1 6.3.1.2 求兩軸承的計(jì)算軸向力 和1aF2 對于角接觸球軸承，按表可知軸承派生軸向力 ,因此rd
25、F68.0 Nd 6.5973806.1 NFd35412*68.0212daF+ 所以軸承 1 被放松，軸承 2 被壓緊。 da56821da35412.00C1372584Fa 6.3.1.3 求軸承當(dāng)量動載荷 和1P2 23 因?yàn)?， ，因?yàn)?5000 h363016 .592)8.70(4.)( hh LpcnL 所以所選軸承的壽命足夠。 64 鍵強(qiáng)度的校核 6.4.1 軸 上鍵強(qiáng)度的校核 2.4.1.1 確定許用應(yīng)力 由第二章的設(shè)計(jì)計(jì)算可知，該連接為靜聯(lián)接，選用圓頭平鍵(A 型)，平鍵 截面 bh=12mm8mm，長為 36mm。 聯(lián)接中輪轂材料的強(qiáng)度最弱，由表可以查得 MPap10
26、= 2.4.1.2 確定鍵的工作長度 鍵的工作強(qiáng)度 mbLl 268-36- 2.4.1.3 強(qiáng)度計(jì)算 由公式可得： ppp MPadhlT 9.622864109.43 所以所選的鍵聯(lián)接強(qiáng)度足夠。 2.4.1.4 鍵槽尺寸 鍵標(biāo)記為：鍵 1242GB/T1096-2003 24 該平鍵聯(lián)接寬度極限偏差按一般聯(lián)接，由表可查得：軸槽深 02.36-td 軸槽寬 輪轂槽深 輪轂槽寬043.12b2.0145td 15.2b 軸、輪轂鍵槽及其尺寸如圖 3-2 圖 3-2 第三章 箱體結(jié)構(gòu)及減速器附件設(shè)計(jì) 31 箱體設(shè)計(jì) 3.1.1 鑄造箱體的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 減速器箱體支承和固定軸系的零件，保證了傳動零件的
27、正確嚙合及箱體內(nèi) 零件的良好的潤滑和可靠的密封。 設(shè)計(jì)鑄造箱體結(jié)構(gòu)是應(yīng)考慮箱體的剛度、結(jié)構(gòu)工藝性等幾個方面的要求。 箱體尺寸主要按照經(jīng)驗(yàn)確定，減速器的主要尺寸如下： 箱體壁厚： 箱蓋壁厚： m10=m10 箱座的凸緣厚度： 箱蓋的凸緣厚度：5b5b1= 箱座底的凸緣厚度： 2 25 地腳螺栓直徑： 地腳螺栓個數(shù)m18df=6n= 軸承旁聯(lián)接螺栓直徑： 4 箱蓋、箱座聯(lián)接螺栓直徑： 02 軸承端蓋螺釘直徑： 3 檢查孔蓋螺釘直徑： 8d4= 箱蓋的肋板厚度為： m1 箱蓋的肋板厚度為： 92 大齒輪頂圓與箱體內(nèi)壁間的距離： 12 齒輪端面與箱體內(nèi)壁間的距離： = 32 箱體附件設(shè)計(jì) 3.2.1
28、箱體附件的設(shè)計(jì) 為了檢查傳動件嚙合情況、注油、排氣、指示油面、通氣、加工及裝配時(shí) 的定位、拆卸和吊運(yùn)，需要在減速器上安裝以下附件。 3.2.2 窺視孔和窺視孔蓋 窺視孔是為了觀察運(yùn)動件的嚙合情況、潤滑狀態(tài)，潤滑油也可以由此注入。 為了便于觀察和注油，一般將窺視孔開在嚙合區(qū)的箱蓋頂部。窺視孔平時(shí)用蓋 板蓋住，稱為窺視孔蓋。窺視孔蓋底部墊有耐油橡膠板，防止漏油。 3.2.3 通氣器 由于傳動件工作時(shí)產(chǎn)生熱量，使箱體內(nèi)溫度升高、壓力增大，所以必須采 用 通氣器溝通箱體內(nèi)外的氣流，以平衡內(nèi)外壓力，保證減速器箱體的密封性。 通氣器設(shè)置在箱蓋上。 3.2.4 起吊裝置 起吊裝置用于減速器的拆卸和搬運(yùn)。箱蓋
29、用掉耳環(huán)，箱座用吊鉤。主要的 尺寸如圖 4-1。 26 圖 4-1 3.2.5 油標(biāo) 油標(biāo)用來指示油面的高度，應(yīng)設(shè)置在便于檢查及油面較穩(wěn)定之處。 3.2.6 油塞與排油孔 為將箱體內(nèi)的廢油排出，在箱體座面的最低處應(yīng)設(shè)置一排油孔，箱座底面 也做成向排油孔方向傾斜的平面。平時(shí)排油孔用油塞加密封圈封住。油塞直徑 為 20mm。 3.2.7 定位銷 為保證箱體軸承座孔的鏜孔精度和裝配精度，在箱體聯(lián)接凸緣上距離較遠(yuǎn) 處安置兩個定位銷，并盡量放在不對稱位置，以便于定位精確。銷 A635。 3.2.8 起蓋螺釘 為了便于起蓋，在箱蓋側(cè)邊的凸緣上裝 1 個起蓋螺釘。起蓋時(shí)，先擰動此 起蓋螺釘頂起箱蓋。 27
30、設(shè)計(jì)感想 通過這次機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)，進(jìn)一步鞏固了機(jī)械設(shè)計(jì)的理論知識，在設(shè)計(jì) 過程遇到了許多困難，比如，齒輪的設(shè)計(jì)計(jì)算，帶傳動的設(shè)計(jì)，聯(lián)軸器的選定， 軸承的校核，運(yùn)動最優(yōu)方案的設(shè)計(jì)等等。在設(shè)計(jì)過程中同時(shí)也需繪制簡圖，這 就要求具有較好的 CAD 繪圖技術(shù)。整個過程中，關(guān)鍵性的工作是運(yùn)動方案的 設(shè)計(jì)，然后細(xì)分到每一部分需要執(zhí)行的功能，動力部分、傳動部分、控制部分、 執(zhí)行部分，這是機(jī)器包含的組成部分。設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)注意運(yùn)動的協(xié)調(diào)性 這次課程設(shè)計(jì)提高了我們綜合運(yùn)用機(jī)械設(shè)計(jì)課程理論的能力，培養(yǎng)了分析 和解決一般機(jī)械運(yùn)動實(shí)際問題的能力，并使所學(xué)知識得到進(jìn)一步鞏固、深化和 擴(kuò)展，對以后專業(yè)的學(xué)習(xí)也奠定了堅(jiān)實(shí)的基礎(chǔ)
31、 。 28 參考文獻(xiàn) 1 胡家秀簡明機(jī)械零件設(shè)計(jì)實(shí)用手冊 北京：機(jī)械工業(yè)出版社， 1999：337-361，384 2 任成高機(jī)械設(shè)計(jì)基礎(chǔ) 北京：機(jī)械工業(yè)出版社，2006：200-201 3 曹巖solidworks 機(jī)械設(shè)計(jì)實(shí)例精解 北京：機(jī)械工業(yè)出版社， 2006：143-169，206-210 4 葉修梓，陳超祥Solidworks 基礎(chǔ)教程零件與裝配 北京：機(jī)械工 業(yè)出版社，2006：282-298 5 濮良貴，紀(jì)名剛機(jī)械設(shè)計(jì) 北京：高等教育出版社，2006：218- 223，338-341，378-383 6 金清蕭機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì) 武漢：華中科技大學(xué)出版社，2007： 8-12 7 吳宗澤機(jī)械設(shè)計(jì)實(shí)用手冊 北京：化學(xué)工業(yè)出版社，2003： 1157-1296
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