高速連接線主線滿堂支架計算書

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1、濟廣高速濟南連接線SG2合同段 支架計算書 目 錄 一、概況 2 二、計算依據(jù) 2 三、基礎資料 2 四、計算荷載： 4 4.1、荷載分析 4 4.1.1、箱梁自重荷載 - q1 4 4.1.2、箱梁模板及模板支撐荷載 - q2 4 4.1.3、施工人員、施工材料和機具荷載 - q3 5 4.1.4、砼振搗荷載 - q4 5 4.1.5、砼對模板側壓荷載 - q5 5 4.1.6、支架自重荷載 - q6 5 4.1.7、風荷載 - q7 6 4.2、荷載組合 9 4.2.1、底模、方木計算荷載 10

2、4.2.1、側模計算荷載 11 五、結構計算 11 5.1、底模竹膠板計算 11 5.2、側模竹膠板計算 12 5.3、頂層橫橋向方木分配梁計算 13 5.3.1、橫隔梁及腹板斷面 13 5.3.2、底板及翼板斷面 14 5.4、底層縱橋向方木分配梁計算 16 5.4.1、橫隔梁及腹板斷面 16 5.4.2、底板及翼板斷面 17 5.5、立桿穩(wěn)定性驗算 18 5.5.1、橫隔梁斷面 18 5.5.2、翼板、底板斷面 19 5.5.3、腹板斷面（90cm） 21 5.6、縱橫向水平桿及斜桿扣件抗滑驗算 22 5.7、架體抗傾覆驗算 22 5.8、地基承載力驗算 2

3、3 六、驗算結果 24 主線箱梁滿堂支架計算書 一、概況 滿堂式碗扣支架體系由支架基礎、Φ483 mm碗扣立桿、橫桿、斜撐桿、可調節(jié)頂托、1010 cm方木做縱向分配梁、用88 cm方木做橫向分配梁，15 mm竹膠板做底板；模板系統(tǒng)由側模、底模、芯模、端模等組成。 二、計算依據(jù) 1、《建筑施工碗扣式腳手架安全技術規(guī)范》（JGJ166-2008） 2、《鋼結構設計規(guī)范》（GB50017-2003） 3、《公路橋涵地基與基礎設計規(guī)范》（JTG D63-2007） 4、《公路橋涵鋼結構及木結構設計規(guī)范》（JTJ025-86） 5、《公路橋涵施工技術規(guī)范》(JTG/T

4、F50-2011) 6、《濟廣高速濟南連接線工程施工設計圖》（山東省交通公路設計院） 7、《竹膠合板模板》JGT 156-2004 8、竹膠合板模板、方木根據(jù)容許應力法計算，碗扣支架根據(jù)概率極限狀態(tài)設計法計算。 三、基礎資料 1、碗扣支架為Φ483 mm鋼管；根據(jù)《建筑施工碗扣式腳手架安全技術規(guī)范》（JGJ166-2008）5.1.6知鋼管的強度設計值為205 N/mm2。 2、采用15mm厚竹膠合板作為底模、側模，根據(jù)《竹膠合板模板》JGT 156-2004其彈性模量取板寬方向為5.5103 MPa，其容許應力[σω]＝ 50Mpa。采用1010 cm方木作為縱梁，88 cm方

5、木作為底模橫肋，除橫隔梁及腹板處橫向間距為20cm外，其余位置橫橋向間距為30 cm，；根據(jù)《公路橋涵鋼結構及木結構設計規(guī)范》(JTJ025-86)方木采用木材材料為A－3類，其容許應力，彈性模量按A－3類計，即：[σω]＝12Mpa，E＝9103 MPa，[τ]=1.9 Mpa 3、橫桿的步距除去頂托底托位置處為0.6 m，其余位置橫桿步距均為1.2 m； 4、墩柱附近橫隔梁段立桿間距0.6 m（順橋向）0.6 m（橫橋向）布置； 5、空心段、翼板及過渡段底板按照0.9 m（順橋向）0.9 m（橫橋向）布置支架立桿； 6、腹板下立桿橫向縱向間距為：0.6 m0.9 m。 7、大于4

6、0 m跨徑連續(xù)梁，根據(jù)腹板厚度變化，腹板位置支架布置予以適當加強。（具體見：支架布置圖） 圖3.1：支架橫斷面布置圖 四、計算荷載： 4.1、荷載分析 根據(jù)本橋現(xiàn)澆箱梁的結構特點，在施工過程中將涉及到以下荷載形式： 4.1.1、箱梁自重荷載 - q1 新澆混凝土密度取26K N/m3。對于橫隔梁處，自重荷載為26 KN/m32.3m=59.8 KN/m2;對于翼板處，按翼板根部最厚處計算，自重荷載為26KN/m30.65m=16.9 KN/m2；對于一般底板處，自重荷載為26KN/m30.48m=12.48 KN/m2；對于跨中腹板處，可按平均厚度進行計算， 按最厚腹板90c

7、m寬度計算，其下布置4排間距60cm立桿，則其平均厚度為1.61 m（平均高度以斷面積除以底寬度），故腹板處自重荷載可按26KN/m3 1.61m=41.86 KN/m2計算。 具體如下表所示： 箱梁自重荷載 -- q1 符號 位 置 砼密度（KN/m3) 厚度(m) 荷載（KN/m2) 備注 q1 橫隔板 26 2.3 59.8 　 翼板 26 0.65 16.9 翼板根部最厚處計 底板 26 0.48 12.48 　 腹板 26 1.61 41.86 以90cm厚腹板計 表4.1.1：箱梁自重荷載q1 4.1.2、箱梁模板及模板

8、支撐荷載 - q2 箱梁內模、底模、內模支撐及外模支撐荷載，按均布荷載計算，根據(jù) 《建筑施工碗扣式腳手架安全技術規(guī)范》（JGJ166-2008）4.2.4節(jié)取 q2＝0.3 KN/ m2； 4.1.3、施工人員、施工材料和機具荷載 - q3 施工人員、施工材料和機具荷載，按均布荷載計算q3＝1 KN/m2； 4.1.4、砼振搗荷載 - q4 振搗混凝土產(chǎn)生的荷載，q4＝1 KN/m2； 4.1.5、砼對模板側壓荷載 - q5 因現(xiàn)澆箱梁采取水平分層以每層30cm高度澆筑，在豎向上以V=1.2 m/h澆筑速度控制，新澆混凝土對側模的最大壓力 q5=0.22γt0K1K2v0.

9、5 式中：K1 --外加劑修正系數(shù)，取摻緩凝外加劑K=1.2； K2 --坍落度修正系數(shù)，當坍落度為11-15cm時，取1.15； V --混凝土澆筑速度，取V=1.2 m/h； γ--混凝土密度，取26 KN/ m3； t0 --混凝土初凝時間，取2小時。 可得：q5=0.222261.21.151.20.5 = 17 KN/m2 4.1.6、支架自重荷載 - q6 根據(jù)擬定的支架布置圖，支架自重計算如下： 立桿: 188（90/0.6）+178（90/0.9）=35200 m 橫向橫桿：2070.9（90/0.9）+1480.6（90/0.6）=22680

10、m 縱向橫桿：1770.9（90/0.9）+1880.6（90/0.6）=23670 m 根據(jù)規(guī)范，立桿按5.5 Kg/m,橫桿按4 Kg/m計算，則： G=352005.5+（22680+23670）4=379 T 欄桿、擋腳板、安全網(wǎng)自重為0.14 KN/m，則兩側欄桿、擋腳板、安全網(wǎng)重量為0.14 KN/m290=25.2 KN 支架、欄桿、擋腳板、安全網(wǎng)平均為： q6=（25.2+3790）/(26.890)=1.58 KN/m2 4.1.7、風荷載 - q7 對支架結構分析可知，風荷載最不利狀態(tài)為模板安裝完畢，鋼筋安裝前，此時風荷載最大，自重荷載較小。

11、根據(jù)《建筑施工碗扣鋼管腳手架安全技術規(guī)程》第4.3.1條，作用于雙排腳手架及模板支撐架上的水平縫荷載標準值應按下式計算: ωK=0.7μzμsω0 式中：ωK —風荷載標準值（KN/m2）； μz—風壓高度變化系數(shù)，按規(guī)范附錄D查的μz=0.74； μs—風荷載體型系數(shù)； ω0—基本風壓（KN/m2），按現(xiàn)行國家標準《建筑結構荷載規(guī)范》GB5009規(guī)定查得濟南地區(qū)基本風壓ω0 =0.5 KN/m2。 根據(jù)《建筑施工碗扣鋼管腳手架安全技術規(guī)程》第4.3.2條，雙排腳手架及模板支撐架的風荷載體型系數(shù)（μs）應按下列規(guī)定采用： 1.懸掛密目式安全網(wǎng)的雙排腳手

12、架和支撐架體型系數(shù)為μs =1.3φ0，φ0為密目式安全網(wǎng)擋風系數(shù)，取0.8。 2.單排架無遮攔體型系數(shù)：μst =1.2φ，擋風系數(shù)： φ0=A1/A0 =(0.9+1.2)0.048/(0.91.2)=0.093 式中：A1—桿件擋風面積；A0—迎風全面積. 3.無遮攔多排模板支撐架的體型系數(shù)： μs=μst 式中：μst—單排架體型系數(shù)，μst=1.20.093=0.011； n---支撐架相連立桿數(shù)，根據(jù)支架布置形式取值n=8； ---按現(xiàn)行國家標準《建筑結構荷載規(guī)范》GB5009有關規(guī)定修正計算，當φ0小于或等于0.1時，應取=0.97。

13、 可得：μs=μst==7.210.011=0.079 作用于多排支架及支撐架上的水平風荷載標準值： ωK=0.7μzμsω0 =0.70.740.0790.5=0.021 KN/m2 ω模=0.7μzμsω0=0.70.741.20.5=0.311 KN/m2 4.1.7.1、模板、支撐架風荷載 當模板支撐架有風荷載作用時，應進行內力計算，對支架橫斷面最不利分析簡化，橫向0.9m7=6.3m，豎向1.27=8.4m，受力簡圖如右圖所示： 圖4.1.7：風荷載計算簡圖 1

14、.支架風荷載化解為每一節(jié)點集中荷載： W = ωKAK=0.0351.20.9=0.023 KN； W1 = ω模A模=0.3112.30.9=0.644 KN。 式中：Ak—-取值根據(jù)支架步距，Ak=1.20.9=1.08 m2； A?！≈蹈鶕?jù)支架步距和梁高，A模=2.30.9=2.07 m2。 2.節(jié)點集中荷載在立桿及斜桿中產(chǎn)生的內力Wv、Ws為： Wv(1.2/0.9) 0.0378 = 0.031 KN Ws0.038 KN Wv1 ω1 = (1.2/0.9) 0.644 = 0.859 KN Ws1ω1 1.073 KN 式中：h--橫桿間距；—立

15、桿橫向步距。 4.1.7.2、自上而下疊加在斜桿最下端處的最大內力： ωs1+(n-1)ωs 式中：--自上而下疊加在斜桿最下端處的最大內力； ωs1 ----頂端風荷載Ω1產(chǎn)生的斜桿內力； n------支撐架步數(shù)，根據(jù)受力簡圖取值，n=8。 可得：ωs1+(n-1)ωs =1.073+（8-1）0.038 = 1.339 KN 4.1.7.3、自上而下疊加在立桿產(chǎn)生的最大內力： ωv1+(n-1)ωv 式中：--自上而下疊加在立桿產(chǎn)生的最大內力； Wv1 ----頂端風荷載W1產(chǎn)生的立桿內力； n------支撐架步數(shù)，根據(jù)受力簡圖取值，n=

16、8。 可得：ωv1+(n-1)ωv =0.859+（8-1）0.031 = 1.076 KN 對風荷載匯總可得： 風荷載 -- q7 符號 荷載名稱 數(shù) 值 備 注 ωk 風荷載標準值 0.021 KN/m2 支架 ω模 風荷載標準值 0.311 KN/m2 模板 W 風荷載節(jié)點水平力 0.023 KN 支架產(chǎn)生 W1 頂端風荷載水平力 0.644 KN 模板產(chǎn)生 　 斜桿疊加最大內力 1.339 KN 斜桿軸力 　 立桿疊加最大內力 1.076 KN 立桿軸力 表4.1.7： 風荷載q7

17、4.2、荷載組合 《公路橋涵施工技術規(guī)范》(JTG/T F50-2011)5.2.6，計算荷載組合為： 模板結構名稱 荷載組合 強度計算 剛度驗算 底模及支架系統(tǒng)計算 ⑴＋⑵＋⑶＋⑷＋⑺ ⑴＋⑵ 側模計算 ⑸＋(4) ⑸ 表4.2.1：模板、支架設計計算荷載組合 對4.1荷載分析中各荷載匯總可得： 荷載分析匯總表 符號 名稱及位置 數(shù)值 備注 q1 箱梁自重 橫隔板 59.8 KN/m2 　 翼板 16.9 KN/m2 翼板根部最厚處計 底板 12.48 KN/m2 　 腹板 41.86 KN/m2 以90cm厚腹板計 q2

18、 箱梁模板及模板支撐荷載 0.3 KN/m2 　 q3 施工人員、施工材料和機具荷載 1 KN/m2 　 q4 砼振搗荷載 1 KN/m2 　 q5 砼對模板側壓荷載 17 KN/m2 　 q6 支架自重荷載 1.58 KN/m2 　 q7 風荷載 ωk 風荷載標準值 0.021 KN/m2 支架 ω模 風荷載標準值 0.311 KN/m2 模板 W 風荷載節(jié)點水平力 0.023 KN 支架產(chǎn)生 W1 頂端風荷載水平力 0.644 KN 模板產(chǎn)生 　 斜桿疊加最大內力 1.339 KN 斜桿軸力 　 立桿疊加

19、最大內力 1.076 KN 立桿軸力 表4.2.2：荷載分析匯總表 4.2.1、底模、方木計算荷載 1．橫隔梁處： q橫=q1+q2+q3+q4 =59.8+0.3+1.0+1.0=62.1 KN/m2 2. 翼板處 q翼=q1+q2+q3+q4 =16.9+0.3+1.0+1.0=19.2 KN/m2 3.底板處 q底=q1+q2+q3+q4 =12.48+0.3+1.0+1.0=14.78 KN/m2 4.腹板處 q腹=q1+q2+q3+q4 =41.86+0.3+1.0+1.0=44.16 KN/m2 4.2.1、側模計算荷載 1.側模計算荷載 q側= q5

20、+q4=18 KN/m2 五、結構計算 5.1、底模竹膠板計算 箱梁底模采用竹膠板，取各種布置情況下最不利位置進行受力分析，并對受力結構進行簡化如下圖： 圖5.1：橫隔梁處底模布置及竹膠板簡化示意圖 本方案底模橫肋統(tǒng)一為88cm方木，除橫隔梁及腹板處橫向間距為20cm外，其余位置橫橋向間距為30 cm，由于橫隔梁處荷載最大，因此僅對橫隔梁處進行底模計算。底?？珊喕癁榭鐝?0 cm的多跨梁計算，此處按四跨連續(xù)梁計算，荷載取板寬1米計算。 線荷載：q=(q1+q2+q3+q4)1 =(59.8+0.3+1.0+1.0)1=62.1 KN/m 1.模板強度計算 Mmax=0.07

21、7ql2=0.07762.10.20.2=0.191 KN*m 板寬1米，厚度為0.015米其慣性矩為： I=(ah3)/12=(10.0153)/12=0.28110-6 m4 σ=hMmax/2I=(0.1910.015103)/（0.28110-62） =5.098 MPa< [σω]＝50 Mpa（符合規(guī)范要求） 2.模板剛度驗算 fmax=0.632(q1+q2)l4/(100EI) =(0.63260.11030.24)/(1000.28110-65.5103106) =0.393 mm < L/400=200/400=0.5 mm（符合規(guī)范要求）

22、 5.2、側模竹膠板計算 側模可簡化為跨徑30 cm的多跨梁計算，此處按四跨連續(xù)梁計算。荷載取板寬1米計算，計算簡圖與底模相同。 線荷載：q=(q5 +q4)1 =18 KN/m 1．模板強度計算 Mmax=0.077ql2=0.077180.30.3=0.125 KN*m 板寬1米，厚度為0.015米其慣性矩為： I=(ah3)/12=(10.0153)/12=0.28110-6m4 σ=hMmax/2I=(0.11780.015103)/ 0.28110-62 =3.14 MPa< [σω]＝50 Mpa（符合規(guī)范要求） 2.模板剛度驗算 fmax=0

23、.632 ql4/(100EI) =(0.632171030.34)/(1000.28110-65.5103106) =0.56 mm

24、： 圖5.3.1.1：橫隔梁分配梁布置圖 橫向方木間距為200 mm，故其均布荷載可簡化為： q=62.10.2=12.42 KN/m 橫向方木簡化為承受均布荷載的簡支梁，計算簡圖如下： 圖5.3.1.2：橫隔梁頂層分配梁受力簡圖 強度驗算： 彎矩M和應力σ： Mmax＝qL2/8=12.420.62/8=0.559 KNm σ= Mmax /W=0.559103/(0.080.082/6) =6.55 MPa<[σ]=12 MPa （符合規(guī)范要求） 剛度驗算： ωmax=5qL4/(384EI ) =512.421030.64/[3849109(0.08

25、0.083/12)] =0.703 mm＜L/400=0.6/400=0.0015m=1.5 mm（符合規(guī)范要求） 抗剪驗算： τ= (qL/2)/A =(12.42/2)1030.6/(0.080.08) =0.582 Mpa＜ [τ]=1.9 Mpa（符合規(guī)范要求） 5.3.2、底板及翼板斷面 箱梁頂層采用88 cm分配梁，取各種布置情況下最不利位置進行受力分析，比較底板與翼板斷面，取最不利翼板位置進行驗算。 荷載：底板q=(q1+q2+q3+q4)=12.48+0.3+1.0+1.0=14.78 KN/m2 翼板q=(q1+q2+q3+q4)=16.9+0.3

26、+1.0+1.0=19.2 KN/m2 計算模式：因分配梁為橫橋向布置，底板及翼板處跨徑為900mm連續(xù)梁，可以簡化為跨徑為900mm簡支梁進行計算: 橫向方木間距為300mm，以翼板為不利位置，其均布荷載可簡化為： q=19.20.3=5.76 KN/m 橫向方木簡化為承受均布荷載的簡支梁，計算簡圖如下： 圖5.3.1.2：翼板頂層分配梁受力簡圖 強度驗算: 彎矩M和應力σ： Mmax =qL2/8=5.760.92/8=0.58 KN*m σ= Mmax /W=0.58103/(0.080.082/6) =6.79 MPa<[σ]=12 MPa （符合規(guī)范要求）

27、 剛度驗算: ωmax=5qL4/(384EI ) =55.161030.94/[3849109(0.080.083/12)] =1.37 mm＜L/400=0.9/400=2.25 mm （符合規(guī)范要求） 抗剪驗算 τ=(qL/2)/A=5.761030.9/(20.080.08) =0.41 Mpa ＜ [τ]=1.9 Mpa（符合規(guī)范要求） 5.4、底層縱橋向方木分配梁計算 底層順橋向布置，采用1010 cm方木作為分配梁，相鄰間距與支架對應，分別為600 mm、900 mm。按照單跨簡支梁進行計算。對于下層方木，可視為受集中力的簡支梁，其集中力為上層方木的支座反力

28、。 10 cm10 cm方木的截面特性： W=1001002/6=166666.7 mm3 I=1001003/12=8333333.3 mm4 5.4.1、橫隔梁及腹板斷面 箱梁底層采用1010 cm分配梁，取各種布置情況下最不利位置進行受力分析，比較橫隔梁與腹板斷面，取最不利橫隔梁位置僅對方木強度進行驗算。 橫梁部位的荷載q=12.42 KN/m,立桿縱向間距為60 cm，橫向間距為60cm 圖5.4.1：橫隔梁底層分配梁受力簡圖 荷載：88 cm縱向分配梁間距為200 mm,其分配情況如上圖，簡化為受集中力的簡支梁： p＝12.420.6(1/2)=3.726 KN

29、 強度計算： Mmax=5pl/12 =53.7260.6/12=0.932 KN/m σω=Mmax/W=0.932106/166666.7 =5.59 MPa<[σω]=12 MPa （符合規(guī)范要求） 5.4.2、底板及翼板斷面 箱梁底層采用1010 cm分配梁，取各種布置情況下最不利位置進行受力分析，比較橫底板與翼板斷面，取最不利翼板位置僅對方木強度進行驗算。 翼板部位的荷載q=5.76 KN/m,立桿縱向間距為90cm，橫向間距為90cm 圖5.4.2：橫隔梁底層分配梁受力簡圖 荷載：88cm縱向分配梁間距為300mm,其分配情況如上圖，簡化為受集中力的簡支梁：

30、 p＝5.760.9(1/2)=2.59 KN 強度計算： Mmax=pl/3 =2.590.9/3=0.78 KN/m σω=Mmax/W=0.816106/166666.7 =4.68 MPa<[σω]=12 MPa （符合規(guī)范要求） 5.5、立桿穩(wěn)定性驗算 按照《建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術標規(guī)范》（JGJ166-2008），支架驗算考慮風荷載組合，按照以下公式進行驗算： N=1.2（Q1+Q2）+0.91.4[(Q3+Q4)LxLy+Q5]<φAfk 支架驗算不考慮風荷載組合，按照以下公式進行驗算： N=1.2（Q1+Q2）+1.4[(Q3+Q4)LxLy]<

31、φAfk 式中：Q1--模板支架自重 標準值； Q2--新澆鋼筋混凝土自重標準值； Q3--施工人員設備荷載標準值； Q4--澆筑和振搗混凝土產(chǎn)生的荷載標準值; LxLy--為立桿縱橫間距； Q5--風荷載引起的軸向力，根據(jù)4.2.2可得Q5= 1.076 KN fk--材料抗力的設計值，取205 Mpa； A--桿件截面面積，壁厚3 mm面積為4.2412 cm2。 φ--壓桿穩(wěn)定系數(shù) 5.5.1、橫隔梁斷面 在橫隔梁斷面支架規(guī)格為600600 mm，此工況下單根立桿荷載： （荷載根據(jù)表4.2.2取值） N=1.2（Q1+Q2）+0.91.4[(Q3+Q4)Lx

32、Ly+Q5] （考慮風荷載） =1.2（1.580.60.6+0.30.60.6+59.80.60.6） +0.91.4[（1+1）0.60.6+1.076] =26.64+2.263=28.903 KN N=1.2（Q1+Q2）+1.4[(Q3+Q4)LxLy] （不考慮風荷載） =1.2（1.580.60.6+0.30.60.6+59.80.60.6） +1.4[（1+1）0.60.6] =26.64+1.008=27.648 KN 1.立桿穩(wěn)定性驗算 在橫梁頂托與底托之間處立桿步距h=1.2m，立桿回轉半徑i=1.59cm，長細比為λ=h/i=1.2/0.0159=75

33、，查《建筑施工碗扣式腳手架安全技術規(guī)范》附錄E，軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ=0.75。舊支架應力折減系數(shù)0.85 φAfk =0.754.24121022050.85 =55.43 KN≥28.903 KN（符合規(guī)范要求） 對于頂端頂托以及底部底托部分，其計算長度l0=h+2a計算，h為橫桿步距，a為立桿伸出頂層水平桿長度（含頂托不大于60cm）l0=h+2a=60+120=180cm, 長細比為λ= l0/i=1.8/0.0159=113，查《建筑施工碗扣式腳手架安全技術規(guī)范》附錄E，軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ=0.496。舊支架應力折減系數(shù)0.85 φAfk =0.4964.24121

34、022050.85 =36.65 KN≥28.903 KN（符合規(guī)范要求） 2.立桿豎向變形驗算 5.5.2、翼板、底板斷面 在翼板、底板斷面支架規(guī)格為900900 mm，此工況下單根立桿最不利取值為翼板位置：（荷載根據(jù)表4.2.2取值） N=1.2（Q1+Q2）+0.91.4[(Q3+Q4)LxLy+Q5] （考慮風荷載） =1.2（1.580.90.9+0.30.90.9+16.90.90.9） +0.91.4[（1+1）0.90.9+1.076] =18.244+3.397=21.641 KN N=1.2（Q1+Q2）+1.4[(Q3+Q4)LxLy] （不考慮風荷

35、載） =1.2（1.580.90.9+0.30.90.9+16.90.90.9） +1.4[（1+1）0.90.9] =18.244+2.268=20.512 KN 1.立桿穩(wěn)定性驗算 在翼板及底板處立立桿步距h=1.2m，立桿回轉半徑i=1.59cm，長細比為λ=h/i=1.2/0.0159=75，查《建筑施工碗扣式腳手架安全技術規(guī)范》附錄E，軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ=0.75。舊支架應力折減系數(shù)0.85 φAfk =0.754.24121022050.85 =55.43 K>21.641 KN （符合規(guī)范要求） 對于頂端頂托以及底部底托部分，其計算長度l0=h+2a計算，h

36、為橫桿步距，a為立桿伸出頂層水平桿長度（含頂托不大于60cm）l0=h+2a=60+120=180cm, 長細比為λ= l0/i=1.8/0.0159=113，查《建筑施工碗扣式腳手架安全技術規(guī)范》附錄E，軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ=0.496。舊支架應力折減系數(shù)0.85 φAfk =0.4964.24121022050.85 =36.65 KN≥21.641 KN（符合規(guī)范要求） 2.立桿豎向變形驗算 5.5.3、腹板斷面（90cm） 在腹板斷面支架規(guī)格為600900 mm，此工況下單根立桿荷載： （荷載根據(jù)表4.2.2取值） N=1.2（Q1+Q2）+0.91.4[(Q3+

37、Q4)LxLy+Q5] （考慮風荷載） =1.2（1.580.90.6+0.30.90.6+41.860.90.6） +0.91.4[（1+1）0.90.6+1.076] =28.33+2.717=31.047 KN N=1.2（Q1+Q2）+1.4[(Q3+Q4)LxLy] （不考慮風荷載） =1.2（1.580.90.6+0.30.90.6+41.860.90.6） +1.4[（1+1）0.90.6] =28.33+1.512=29.842 KN 1.立桿穩(wěn)定性驗算 在腹板頂托與底托之間處立桿步距h=1.2m，立桿回轉半徑i=1.59cm，長細比為λ=h/i=1.2/0.

38、0159=75，查《建筑施工碗扣式腳手架安全技術規(guī)范》附錄E，軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ=0.75。舊支架應力折減系數(shù)0.85 φAfk =0.754.24121022050.85 =55.43 K≥31.047 KN（符合規(guī)范要求） 對于頂端頂托以及底部底托部分，其計算長度l0=h+2a計算，h為橫桿步距，a為立桿伸出頂層水平桿長度（含頂托不大于60cm）l0=h+2a=60+120=180cm, 長細比為λ= l0/i=1.8/0.0159=113，查《建筑施工碗扣式腳手架安全技術規(guī)范》附錄E，軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ=0.496。舊支架應力折減系數(shù)0.85 φAfk =0.4964

39、.24121022050.85 =36.65 KN≥31.047 KN（符合規(guī)范要求） 2.立桿豎向變形驗算 5.6、縱橫向水平桿及斜桿扣件抗滑驗算 支架按照其設計標準規(guī)格進行搭設，縱橫向水平桿間距均在設計范圍之內，且橫桿僅起到連接作用，不直接承受荷載，故不再進行單獨驗算；支架中斜桿主要為連接作用，按照支架構造要求進行設置，故也不再進行驗算。根據(jù)《建筑施工碗扣鋼管腳手架安全技術規(guī)程》5.6.4進行斜桿扣件抗滑驗算。 ωs1+(n-1)ωs< Qc=8 KN 式中: --自上而下疊加在斜桿最下端處的最大內力； Qc-----為扣件抗滑承載力，取8 KN 根據(jù)4.1.7風荷載取

40、值可知1.339 KN。則有： 1.339 KN< Qc=8 KN（符合規(guī)范要求） 5.7、架體抗傾覆驗算 最不利狀態(tài)為模板安裝完畢，鋼筋安裝前。此時風荷載最大，自重荷載較小，支架抗傾覆為最不利狀態(tài)。對支架抗傾覆采用整體式驗算。 1.風荷載產(chǎn)生彎矩：（根據(jù)風荷載4.1.7取值） M風= ωkA立支h支+ω1A立模h模 =0.0219084+0.3112.3908 =60.48+515.0=575.48 KN*m 2.支架及模板自重產(chǎn)生的抵抗彎矩（根據(jù)風荷載4.1.2、4.1.6取值） M自= q2A平模L橫模/2+ q6A平支L橫支/2 =

41、0.39024.812.4+1.57902713.5 =8303.04+51503.85=59806 KN*m 則有：M風=575.48 KN*m< M自=59806 KN*m（符合規(guī)范要求） 5.8、地基承載力驗算 （1）路面未施工路段清除原地基表面雜土，將軟弱夾層全部清除，并碾壓密實，然后回填素土，上部用灰土回填20cm并用震動壓路機壓實，壓實度標準按道路結構層控制，并且地基承載力不小于200KPa作為支架地基。在處理好的地基上設置厚度為20cm，標號為C20混凝土墊層，支架底設置120150mm方木。 （2）泥漿池、沉渣池的回填處理方案。開挖的泥漿池及沉渣池先挖出泥漿

42、至原土，保證泥漿處理干凈，經(jīng)監(jiān)理工程師驗收合格后再進行回填，下部采用素土回填人工電動夯夯實，上部用灰土回填20cm,壓實度標準按道路結構層控制，地基承載力不小于200KPa.砌筑的泥漿池要進行地基承載力試驗，地基承載力不小于200KPa，如不滿足要求要進行灰土換填處理。在處理好的地基上設置厚度為20cm，標號為C20混凝土墊層，支架底設置120150mm方木。 （3）地面已經(jīng)進行結構層施工的路段直接搭設支架，支架底設置120150mm方木。 圖5.8：地基承載力示意圖 立桿最大軸心力N=31.047 KN 故立桿最大基礎底壓應力σ=30.619/（0.496

43、0.496）=126.12 Kpa。 則有：σ=126.12 Kpa<[σ]= 200 KPa（符合規(guī)范要求） 六、驗算結果 對驗算結果匯總如下表（表6.1：現(xiàn)澆箱梁滿堂支架驗算成果一覽表），通過數(shù)據(jù)分析可知，該結構各桿件均滿足強度、剛度、穩(wěn)定性的要求，同樣地基承載力滿足使用要求。 主線現(xiàn)澆箱梁滿堂支架驗算成果一覽表 驗算項目 部位 驗算內容 計算值 允許值 交通學院支架荷載試驗 是否符合規(guī)范及設計要求 備注 名稱 符號 竹膠板 底模 強度 σ 5.098 Mpa 50 Mpa - √ 5.1 剛度 fmax

44、0.393 mm 0.5 mm - √ 側模 強度 σ 3.14 MPa 50 Mpa - √ 5.2 剛度 fmax 0.56 mm 0.75 mm - √ 方木 頂層 橫隔板及腹板 強度 σ 6.55 MPa 12 MPa - √ 5.3.1 剛度 fmax 0.703mm 1.5mm - √ 抗剪 τ 0.582Mpa 1.9Mpa - √ 底板及翼板 強度 σ 6.79MPa 12MPa - √ 5.3.2 剛度 fmax 1.37mm 2.25mm - √ 抗剪 τ 0.4

45、1Mpa 1.9Mpa - √ 底層 橫隔板及腹板 強度 σ 5.59MPa 12MPa - √ 5.4.1 底板及翼板 強度 σ 4.68MPa 12MPa - √ 5.4.2 立桿穩(wěn)定性驗算 橫隔梁 中部 抗壓 N 29.072 KN 55.43 KN 35.3 KN √ 5.5.1 頂部 抗壓 N 29.072 KN 36.65 KN 35.3 KN √ 軸向彈性變形 變形 △L 2.676 mm 　 √ 翼板底板 中部 抗壓 N 21.809 KN 55.43 KN 35.3 KN √

46、 5.5.2 頂部 抗壓 N 21.809 KN 36.65 KN 35.3 KN √ 軸向彈性變形 變形 △L 2.007 mm 　 √ 腹板 中部 抗壓 N 30.619 KN 55.43 KN 35.3 KN √ 5.5.3 頂部 抗壓 N 30.619 KN 36.65 KN 35.3 KN √ 軸向彈性變形 變形 △L 2.818 mm 　 √ 扣件抗滑 斜桿扣件抗滑 軸力 　 1.514 KN 8 KN - √ 5.6 抗傾覆 整體抗傾覆 彎矩 M 615.8 KN*m 59806 KN*m - √ 5.7 承載力 地基承載力 抗壓 σ 124.46kpa 200KPa - √ 5.8 表6.1主線現(xiàn)澆箱梁滿堂支架驗算成果一覽表 山東魯橋建設有限公司 26