《回彈法檢測混凝土抗壓強(qiáng)度技術(shù)規(guī)程》JGJT23宣貫

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1、中華人民共和國行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)中華人民共和國行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)回彈法檢測混凝土抗壓強(qiáng)度回彈法檢測混凝土抗壓強(qiáng)度技術(shù)規(guī)程技術(shù)規(guī)程JGJ/T23-2011宣貫宣貫 JGJ/T23-2011 2011年6月第一章第一章 編制工作簡介編制工作簡介 1985年頒布的中華人民共和國行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)回彈法檢測混凝土抗壓強(qiáng)度技術(shù)規(guī)程JGJ/T23，經(jīng)過1992年和2001年的兩次修定。2001年在修訂回彈法標(biāo)準(zhǔn)時考慮了泵送混凝土的特點(diǎn)，給出了泵送混凝土碳化深度小于2mm，抗壓強(qiáng)度小于55MPa的修正值，這對于提高泵送混凝土檢測的精度，具有積極的意義。但是，當(dāng)碳化深度大于2mm時，只能用鉆芯取樣或同條件試塊進(jìn)行修正，實際操作起來非常的不

2、便，在有些工程上無法實施。另外，對于抗壓強(qiáng)度大于45MPa混凝土的修正也明顯偏低，無法客觀的反映混凝土的實際強(qiáng)度。 根據(jù)住房和城鄉(xiāng)建設(shè)部建標(biāo)2008102號文件，回彈法檢測混凝土抗壓強(qiáng)度技術(shù)規(guī)程JGJ/T23-2001的修訂被列入該計劃，編號：161號。 JGJ/T23-2011 2011年6月v 2008年8月5日在西安成立了回彈法檢測混凝土抗壓強(qiáng)度技術(shù)規(guī)程JGJ/T23-2001編制組，編制工作大綱、修編工作計劃安排和編制組的分工。2010年5月在浙江的東陽通過了標(biāo)準(zhǔn)定額研究所組織的審查。2011年5月3日住房和城鄉(xiāng)建設(shè)部正式批準(zhǔn)頒布，將于2011年12月1日實施。v 1. 本次修訂的主要

3、技術(shù)內(nèi)容是：1.增加了數(shù)字式回彈儀的技術(shù)要求；2.增加了泵送混凝土測區(qū)強(qiáng)度換算表；3.對測區(qū)強(qiáng)度修正時將原來采用的修正系數(shù)改為修正量法。v 1.1數(shù)字式回彈儀的技術(shù)要求v 數(shù)字式回彈儀應(yīng)帶有指針直讀示值系統(tǒng)。數(shù)字顯示的回彈值與指針直讀示值相差不應(yīng)超過1。第一章第一章 編制工作簡介編制工作簡介 JGJ/T23-2011 2011年6月v 1.2 泵送混凝土數(shù)學(xué)模型的建立及回歸方程v 通過對泵送混凝土9843個實驗數(shù)據(jù)，進(jìn)行回歸而得到v 冪函數(shù)曲線方程為：v 其強(qiáng)度誤差值為：平均相對誤差（）13.89 %；相對標(biāo)準(zhǔn)差（er）17.24 %；相關(guān)系數(shù)(r)：0.878。v 指數(shù)方程為：v 其強(qiáng)度誤差

4、值為：平均相對誤差（）14.31 %；相對標(biāo)準(zhǔn)差（er）17.69 %；相關(guān)系數(shù)(r)：0.870。v 通過分析比較，最后采用冪函數(shù)曲線方程為泵送混凝土的測強(qiáng)曲線方程。第一章第一章 編制工作簡介編制工作簡介 1.9400( 0.0173 )0.03448810dfR1.9400( 0.0173 )0.03448810dfRdRef0444. 00535. 01392. 5JGJ/T23-2011 2011年6月v 1.3. 高強(qiáng)混凝土的檢測v 高強(qiáng)混凝土密實度好，抗壓強(qiáng)度高，表面硬度大，采用能量為2.207J的普通回彈儀已無法滿足檢測高強(qiáng)混凝土抗壓強(qiáng)度的要求。我國的北京、陜西、浙江、溫州、唐山

5、、成都、廣西、山東、江蘇等地相繼制定了回彈法檢測泵送混凝土抗壓強(qiáng)度的地方標(biāo)準(zhǔn)；貴州、山東、陜西、福建、云南等地制訂了回彈法檢測高強(qiáng)混凝土抗壓強(qiáng)度的地方標(biāo)準(zhǔn)。v 1.3.1.高強(qiáng)回彈儀的選用v 目前，高強(qiáng)回彈儀有4.5J、5.5J和9.8J。本次高強(qiáng)混凝土試驗選用標(biāo)稱能量為5.5J的回彈儀，主要是從一下幾個問題考慮：一是貴州、福建、山東、陜西、云南、浙江、江蘇等地都是采用該能量的回彈儀制定了或正在制定地方標(biāo)準(zhǔn)；二是5.5J的回彈儀相對能量較大，使得回彈區(qū)間容易拉開，能提高檢測精度。v 標(biāo)稱能量為9.8J的回彈儀能量太大，儀器笨重，人們操作時太費(fèi)力，很不方便，所以未采用，也未進(jìn)行相關(guān)的實驗研究。第

6、一章第一章 編制工作簡介編制工作簡介 JGJ/T23-2011 2011年6月v 1.3.2. 高強(qiáng)混凝土數(shù)學(xué)模型的建立及回歸方程v 本次實驗共取得高強(qiáng)混凝土實驗數(shù)據(jù)4313個，按照最小二乘法的原理，通過對實驗數(shù)據(jù)的回歸而到v 冪函數(shù)曲線方程為：v 其強(qiáng)度誤差區(qū)間為：平均相對誤差（）5.398%；相對標(biāo)準(zhǔn)差（er）6.665%；相關(guān)系數(shù)(r):0.833 v 指數(shù)方程為：v 其強(qiáng)度誤差區(qū)間為：平均相對誤差（）6.096%；相對標(biāo)準(zhǔn)差（er）8.026%；相關(guān)系數(shù)(r):0.733 v 拋物線方程為：v 其強(qiáng)度誤差區(qū)間為：平均相對誤差（）6.090%；相對標(biāo)準(zhǔn)差（er）7.968%；相關(guān)系數(shù)(r

7、):0.764 v 通過分析比較，冪函數(shù)的相慣性較好，誤差較小，最后采用冪函數(shù)曲線方程為高強(qiáng)混凝土的測強(qiáng)曲線方程。第一章第一章 編制工作簡介編制工作簡介 889. 051246. 2Rf Ref0222. 01427.2720059. 09519. 097.18RRfJGJ/T23-2011 2011年6月v 2. 測區(qū)曲線與全國部分地區(qū)曲線比較v 2.2泵送混凝土曲線方程與全國部分地方曲線方程相比：v 陜西省 回彈區(qū)間 17.0 48.6 強(qiáng)度區(qū)間(MPa)10.0 59.8 v 山東省 回彈區(qū)間20.6 45.8 強(qiáng)度區(qū)間(MPa)9.8 60.1v 浙江?。ㄋ槭?回彈區(qū)間18.2 47

8、.6 強(qiáng)度區(qū)間(MPa)13.1 59.9v 浙江?。咽?回彈區(qū)間20.0 48.0 強(qiáng)度區(qū)間(MPa)10.3 60.0v 遼寧省 回彈區(qū)間20.0 54.8 強(qiáng)度區(qū)間(MPa)10.0 60.0v 北京市 回彈區(qū)間20.0 50.0 強(qiáng)度區(qū)間(MPa)10.9 60.1 v 唐山市 回彈區(qū)間 20.0 47.6 強(qiáng)度區(qū)間(MPa)14.5 60.0v 成都市 回彈區(qū)間 35.0 43.6 強(qiáng)度區(qū)間(MPa) 31.9 60.2v 溫州市 回彈區(qū)間 27.0 47.2 強(qiáng)度區(qū)間(MPa) 17.4 60.2v 焦作市 回彈區(qū)間 18.6 46.6 強(qiáng)度區(qū)間(MPa) 10.059.5v

9、寧夏自治區(qū) 回彈區(qū)間 21.046.2 強(qiáng)度區(qū)間(MPa)11.260.3v 本次的行標(biāo) 回彈區(qū)間18.6 46.8 強(qiáng)度區(qū)間(MPa)10.0 60.0第一章第一章 編制工作簡介編制工作簡介 JGJ/T23-2011 2011年6月v 從以上全國部分地方混凝土的測強(qiáng)曲線我們可以看出：在混凝土抗壓強(qiáng)度區(qū)間（1060）MPa范圍內(nèi)，各地的測強(qiáng)曲線中回彈區(qū)間既有一定的差異，同時又比較接近，這就充分說明了本次修訂的泵送混凝土的測強(qiáng)曲線具有廣泛的適應(yīng)性和可靠性。v 另外，該測強(qiáng)曲線與陜西省地方測強(qiáng)曲線在不同碳化深度時的比較如下圖： 第一章第一章 編制工作簡介編制工作簡介 JGJ/T23-2011 20

10、11年6月第一章第一章 編制工作簡介編制工作簡介 JGJ/T23-2011 2011年6月第一章第一章 編制工作簡介編制工作簡介 JGJ/T23-2011 2011年6月第一章第一章 編制工作簡介編制工作簡介 JGJ/T23-2011 2011年6月第一章第一章 編制工作簡介編制工作簡介 JGJ/T23-2011 2011年6月第一章第一章 編制工作簡介編制工作簡介 JGJ/T23-2011 2011年6月第一章第一章 編制工作簡介編制工作簡介 JGJ/T23-2011 2011年6月第一章第一章 編制工作簡介編制工作簡介 JGJ/T23-2011 2011年6月v 從上圖我們可以看出，當(dāng)碳化

11、深度等于或大于2 mm且混凝土的強(qiáng)度大于25MPa時，新的回歸曲線的強(qiáng)度值要高于陜西省地方曲線的值，這和我們實際工程的檢測的結(jié)果完全一致。第一章第一章 編制工作簡介編制工作簡介 JGJ/T23-2011 2011年6月v 2.3. 高強(qiáng)混凝土測強(qiáng)曲線與部分地方測強(qiáng)曲線的比較v 陜西省（冪函數(shù)） 回彈區(qū)間34.9 48.5 強(qiáng)度區(qū)間(MPa)60.1 80.1 v 福建?。▋绾瘮?shù)） 回彈區(qū)間35.2 48.5 強(qiáng)度區(qū)間(MPa)60.0 80.1v 貴州省（指數(shù)函數(shù)山砂）回彈區(qū)間35.0 41.0 強(qiáng)度區(qū)間(MPa) 60.0 80.0v 山東?。▋绾瘮?shù)） 回彈區(qū)間36.0 52.4 強(qiáng)度區(qū)間(

12、MPa)59.8 79.9v 云南建科院（拋物線） 回彈區(qū)間33.9 46.6 強(qiáng)度區(qū)間(Mpa)60.1 77.4v 青 島（冪函數(shù)） 回彈區(qū)間35.4 49.2 強(qiáng)度區(qū)間(Mpa)59.5 80.0v 上海 （指數(shù)函數(shù)） 回彈區(qū)間35.5 44.0 強(qiáng)度區(qū)間(MPa)60.0 80.0v 本次行標(biāo)（冪函數(shù)） 回彈區(qū)間35.5 48.8 強(qiáng)度區(qū)間(MPa)60.0 79.6v 從以上全國部分地方混凝土的測強(qiáng)曲線我們可以看出：在混凝土抗壓強(qiáng)度區(qū)間（60.180）MPa范圍內(nèi)，各地的測強(qiáng)曲線中，回彈區(qū)間既有一定的差異，同時又比較接近，這就充分說明了本次修訂的高強(qiáng)混凝土的測強(qiáng)曲線具有廣泛的適應(yīng)性和

13、可靠性。第一章第一章 編制工作簡介編制工作簡介 JGJ/T23-2011 2011年6月v 3 尚需繼續(xù)研究的問題v 3.1. 碳化深度的測試方法及對檢測混凝土抗壓強(qiáng)度的影響v 在回彈法檢測混凝土抗壓強(qiáng)度中，碳化深度對檢測結(jié)果有一定的影響，有時也會引起爭議，這其中的主要原因是用于測量碳化深度的方法有缺陷的緣故。目前用于測量混凝土碳化深度的方法是“酚酞法”，這是一個間接的測試混凝土碳化深度的方法，“酚酞法”測量的是混凝土的堿度，并不是碳化深度，而我們卻把它當(dāng)作混凝土的碳化深度（酚酞遇見堿變紅），通常情況下，這種測試方法是沒有問題的。但在實際的工程項目中，由于酸性脫模劑的使用、氣候環(huán)境的影響、養(yǎng)護(hù)

14、不當(dāng)及外加劑和摻合料的大量加入等原因都可能會使混凝土表面“堿度”降低而出現(xiàn)“假性碳化”和“異常碳化”的現(xiàn)象，尤其在目前的泵送混凝土中表現(xiàn)的尤為突出。這正是回彈法要研究和解決的技術(shù)難點(diǎn)之一，這次編制組專門進(jìn)行過討論，但是現(xiàn)在還沒有一個更好的解決辦法，有待今后繼續(xù)研究。第一章第一章 編制工作簡介編制工作簡介 JGJ/T23-2011 2011年6月v 3.2. 測試角度和測試面對檢測混凝土抗壓強(qiáng)度的影響v 原規(guī)程規(guī)定：非水平方向檢測混凝土非澆注面?zhèn)让鏁r，可對回彈區(qū)間進(jìn)行修正。修正的依據(jù)是通過數(shù)學(xué)計算和瑞士、羅馬尼亞的有關(guān)資料而來的的。經(jīng)過幾十年使用證明，這種修正得出的結(jié)果有時相差會很大，如現(xiàn)澆樓板

15、、路面強(qiáng)度檢測，在樓板底面和樓板表面所測強(qiáng)度推定結(jié)果相差較大特別是對于泵送混凝土。由于泵送混凝土和高強(qiáng)混凝土其原材料、配合比、拌合物性能及成型、振搗、養(yǎng)護(hù)、環(huán)境的溫濕度度會對其強(qiáng)度產(chǎn)生很大的影響，而這種影響將有很大的不確定性，就目前的技術(shù)水平和能力還難以掌握它們的規(guī)律。盡管國內(nèi)有關(guān)單位進(jìn)行過這方面的研究，但是，沒有見到很有說服力的研究結(jié)果和研究報告。因此，對于泵送混凝土和高強(qiáng)混凝土，這次規(guī)定應(yīng)水平檢測澆注面的側(cè)面，而不應(yīng)進(jìn)行測試角度和測試面的修正。第一章第一章 編制工作簡介編制工作簡介 JGJ/T23-2011 2011年6月v 3.3.高強(qiáng)混凝土檢測技術(shù)v 高強(qiáng)混凝土檢測應(yīng)該采用能量較大的回

16、彈儀，目前，我國高強(qiáng)混凝土回彈儀有三種型號，究竟采用何種回彈儀來制定全國統(tǒng)一曲線，還需要對各種類型的回彈儀進(jìn)行全面系統(tǒng)的分析比較。第一章第一章 編制工作簡介編制工作簡介 JGJ/T23-2011 2011年6月v3.4.新型回彈儀的研究與應(yīng)用v 國外已有企業(yè)根據(jù)“能量系數(shù)”原理，采用光電子系統(tǒng)研制出的新型回彈儀。這種回彈儀的特點(diǎn)：其一是不受重力影響，與沖擊方向無關(guān)，所以無需彈擊角度的修正；其二是不受摩擦力的影響，指針摩擦力對傳統(tǒng)回彈儀的測試精度產(chǎn)生重大影響，因此，要不斷地進(jìn)行保養(yǎng)和檢定。新型回彈儀因為沒有指針劃塊，不受摩擦力影響，所以測試結(jié)果的離散性與傳統(tǒng)回彈儀相比要小得多，是未來回彈儀發(fā)展的

17、方向。我院從2009年開始與瑞士博賽公司合作，在這方面進(jìn)行了許多實驗，取得了階段性的實驗成果。但要使其成為混凝土強(qiáng)度檢測的標(biāo)準(zhǔn)，還需要進(jìn)行大量的研究。第一章第一章 編制工作簡介編制工作簡介 JGJ/T23-2011 2011年6月第二章第二章 回彈儀回彈儀v 第一節(jié)第一節(jié) 回彈儀的分類回彈儀的分類v 回彈儀按照彈擊能量和用途可分為重型、中型和輕型三種類型，六種規(guī)格。其中輕型回彈儀可用于水泥砂漿和普通燒結(jié)粘土磚的抗壓強(qiáng)度檢測，中型和重型用于混凝土抗壓強(qiáng)度的檢測。 v 第二節(jié)第二節(jié) 回彈儀的主要技術(shù)參數(shù)回彈儀的主要技術(shù)參數(shù)v 1、回彈儀的彈擊能量v 2、彈擊錘的質(zhì)量與回彈儀的鋼砧回彈值v 4、指針

18、滑塊摩擦力v 5、彈擊桿球面半徑v 第三節(jié)第三節(jié) 回彈儀的構(gòu)造及工作原理回彈儀的構(gòu)造及工作原理v 現(xiàn)在應(yīng)用的回彈儀主要是指針直讀式和數(shù)字式回彈儀，它們是通過測定和讀取回彈儀上的回彈值即位移值，通過對位移值及其它參數(shù)的計算和處理來推定被測混凝土的抗壓強(qiáng)度值的。JGJ/T23-2011 2011年6月第二章第二章 回彈儀回彈儀v 第四節(jié)第四節(jié) 影響回彈儀檢測性能的主要因素影響回彈儀檢測性能的主要因素v 回彈儀的零部件、各個部件的相對位置、各個部件的工作狀態(tài)，都直接或間接地影響回彈儀測試性能。為影響回彈儀測試性能的主要因素是機(jī)芯的裝配尺寸、主要零部件的質(zhì)量和機(jī)芯裝配質(zhì)量。v 1、機(jī)芯主要零件裝配尺寸

19、、機(jī)芯主要零件裝配尺寸v 回彈儀機(jī)芯主要零件的裝配尺寸是指：彈擊拉簧的工作長度，彈擊錘的沖擊長度以及彈擊錘的起跳位置等。這三個裝配尺寸工作時互相影響，嚴(yán)格控制這三個裝配尺寸，是統(tǒng)一回彈儀性能的重要前提。JGJ/T23-2011 2011年6月第二章第二章 回彈儀回彈儀v （1）彈擊拉簧的工作長度）彈擊拉簧的工作長度v 如果L061.5mm，就在兩沖擊面之間形成一間隙，使彈擊錘比設(shè)計規(guī)定的位置向后挪了一段距離，造成實際的回彈能量增加，所測回彈值偏高。v 如果L061.5mm，造成實際的回彈能量減小，所測回值偏低。v 由于改變L0而引起的能量的變化對高回彈值影響較小，因此在鋼砧上的率定往往難以發(fā)現(xiàn)

20、，率定值基本不變。v （2）彈擊錘的沖擊長度）彈擊錘的沖擊長度Lpv 為保證彈擊錘在脫鉤的瞬間具有2.207J的沖擊能量，拉簧的拉伸長度應(yīng)為75 mm，當(dāng)回彈儀為正常狀態(tài)工作時，彈擊錘相應(yīng)于刻度尺上的“0”處起跳，并在“100”處脫鉤。JGJ/T23-2011 2011年6月第二章第二章 回彈儀回彈儀v （3）彈擊錘的起跳位置）彈擊錘的起跳位置v 回彈儀是一種游標(biāo)測讀式回彈儀，工作前必須調(diào)零。試驗表明，彈擊錘起跳點(diǎn)的改變，直接影響回彈值的大小，但在試塊上回彈值的變化較起跳點(diǎn)的變化值要小些。試驗表明，當(dāng)試塊表面硬度較低時，反映在回彈值上的影響就較少。在表面硬度很大的鋼砧上，反映在回彈值上的影響就

21、十分顯著。表2-7是通過調(diào)整改變回彈儀的起跳點(diǎn)而得到的不同砂漿試塊和鋼砧上的回彈值的極差。v 表表2-7 改變起跳點(diǎn)對不同砂漿試塊和鋼砧回彈值極差的影響改變起跳點(diǎn)對不同砂漿試塊和鋼砧回彈值極差的影響被彈擊的物體ABCD鋼 砧回彈值的極差值1.84.05.86.19.0JGJ/T23-2011 2011年6月第二章第二章 回彈儀回彈儀v 2、主要零件的質(zhì)量、主要零件的質(zhì)量v （1）拉簧的剛度）拉簧的剛度v 由回彈儀的構(gòu)造和沖擊能量可推算出拉簧的剛度應(yīng)為785.0N/m,剛度的變化直接影響回彈儀工作時的沖擊能量，同時影響測得的回彈值。試驗數(shù)據(jù)是剛度由666.852902.221N/m（0.680.

22、92 kgf/cm）的6只拉簧各裝在三臺正?；貜梼x上，分別在鋼砧和四種不同硬度的均勻砂漿試塊（A、B、C、D）上由同一操作者測試的平行試驗結(jié)果。v 表表2-9 不同拉簧剛度對砂漿試塊及鋼砧回彈值的影響不同拉簧剛度對砂漿試塊及鋼砧回彈值的影響 砂砂 漿漿 試試 塊塊鋼鋼 砧砧A AB BC CD D5.195.19* *5.025.02* *11.9611.96* * * *12.6212.62* * * *1.031.03強(qiáng)擊拉簧剛度的變化對鋼砧率定值無顯著性差異，說明在所變化的沖擊動能范圍內(nèi)，對彈性回彈動能無顯著影響。JGJ/T23-2011 2011年6月v （2）彈擊桿球面半徑）彈擊桿球

23、面半徑v 隨著r值的增大，在砂漿試塊上測得的回弾值增高，并隨著砂漿表面硬度的增大而趨于明顯。v 彈擊桿r的差異，對鋼砧率定值的影響不易反映，這是因為鋼砧的硬度大，一彈性變形為主，在鋼砧上產(chǎn)生的塑性變形很小。v （3）指針長度和摩擦力）指針長度和摩擦力v 設(shè)計規(guī)定，指針滑塊上的示值刻線應(yīng)位于正中，示值刻線至指針片端部的水平投影距離稱指針長度為20mm，它直接影響回彈值的大小。 v (4)影響彈擊錘起跳位置的有關(guān)零件影響彈擊錘起跳位置的有關(guān)零件v 緩沖壓簧的剛度；v 壓簧的剛度；v 彈擊拉簧剛度；v 脫鉤時掛鉤與彈擊錘掛鉤處磨擦力。第二章第二章 回彈儀回彈儀JGJ/T23-2011 2011年6月

24、v 3、機(jī)芯裝配質(zhì)量、機(jī)芯裝配質(zhì)量v 在機(jī)芯的裝配質(zhì)量方面尚須注意以下一些重要環(huán)節(jié)：v （1）調(diào)零螺釘）調(diào)零螺釘v 調(diào)節(jié)尾蓋上調(diào)零螺釘?shù)拈L度，使彈擊錘脫鉤瞬間，指針塊上的示值線應(yīng)停留在刻度尺的“100”處，調(diào)好后調(diào)零螺釘應(yīng)始終處于堅固狀態(tài)，不得有松動或位移現(xiàn)象。v （2）固定彈擊拉簧）固定彈擊拉簧v 拉簧的一端固定于拉簧座上，另一端固定于彈擊錘上，固定好后，三連件（拉簧座、彈擊拉簧和彈擊錘）裝入中心導(dǎo)桿，此時彈擊拉簧在中心導(dǎo)桿上不得有歪斜偏心現(xiàn)象，否則會影響彈擊拉簧的工作性能，此處重要的是彈擊拉簧要達(dá)到圖紙要求的加工質(zhì)量。v （3）機(jī)芯同軸度）機(jī)芯同軸度v 機(jī)芯同軸度是指彈擊桿和彈擊錘與中心導(dǎo)

25、桿工作時，是否在同一軸心線上。通過大量試驗表明，機(jī)芯同軸度好的回彈儀，彈擊桿和彈擊錘的沖擊面碰撞時，接觸良好，聲音清脆，在鋼砧上能測得較高而穩(wěn)定的率定值。第二章第二章 回彈儀回彈儀JGJ/T23-2011 2011年6月v第五節(jié)第五節(jié) 數(shù)字式回彈儀數(shù)字式回彈儀v 1、數(shù)字回彈儀是回彈儀技術(shù)和應(yīng)用的發(fā)展方向、數(shù)字回彈儀是回彈儀技術(shù)和應(yīng)用的發(fā)展方向v 數(shù)字回彈儀通過傳感器技術(shù)實現(xiàn)檢測數(shù)據(jù)自動采樣，并自動存儲檢測數(shù)據(jù)、進(jìn)行后續(xù)數(shù)據(jù)處理、計算及顯示等；它還可以通過數(shù)據(jù)接口把所存儲的檢測數(shù)據(jù)傳輸?shù)轿㈦娔X中，實現(xiàn)檢測報告自動編制及檢測數(shù)據(jù)信息化處理等。JGJ/T23-2011 2011年6月v 2、國內(nèi)數(shù)

26、字回彈儀發(fā)展簡史、國內(nèi)數(shù)字回彈儀發(fā)展簡史v 早期數(shù)字式回彈儀所采用基于電阻式位移傳感器的機(jī)械接觸式采樣系統(tǒng)，這種電阻式的采集系統(tǒng)在使用的過程中，由于金屬滑片在電阻上的不斷滑動，會是滑動電阻式的位移傳感器的線性化變差。另外，由于環(huán)境的的溫度、濕度的變化也會對傳感器產(chǎn)生影響。所以，電阻位移式傳感器的數(shù)字回彈儀存在著耐久性不足的致命性缺陷，使這種數(shù)字回彈儀精度變低，使用壽命短，無法滿足國內(nèi)檢測單位大工作量的業(yè)務(wù)需求。另一方面，這種回彈儀去掉了指針系統(tǒng)，無法進(jìn)行計量檢定，制約了數(shù)字回彈儀的推廣應(yīng)用。JGJ/T23-2011 2011年6月v 2002年，舟山市博遠(yuǎn)科技開發(fā)有限公司研制成功了采用非機(jī)械接

27、觸式“光柵光藕” 回彈數(shù)據(jù)采樣數(shù)字回彈儀，徹底解決了長期困擾數(shù)字回彈儀的采樣系統(tǒng)耐久性不足的關(guān)鍵技術(shù)難題，具有高可靠性和耐久性特點(diǎn)，使我國在數(shù)字回彈儀技術(shù)和應(yīng)用在國際上占有領(lǐng)先地位，推動了國內(nèi)數(shù)字回彈儀的應(yīng)用與技術(shù)發(fā)展。JGJ/T23-2011 2011年6月v 第七節(jié)第七節(jié) 數(shù)字回彈儀技術(shù)數(shù)字回彈儀技術(shù)v 1、數(shù)字回彈儀原理與組成、數(shù)字回彈儀原理與組成v 數(shù)字回彈儀通常是指具有回彈值顯示、儲存、混凝土強(qiáng)度計算等數(shù)據(jù)處理功能的回彈儀，其原理是在機(jī)械回彈儀的基礎(chǔ)上運(yùn)用數(shù)字電子技術(shù)對所測得的回彈值進(jìn)行數(shù)字化采樣，再根據(jù)技術(shù)規(guī)程進(jìn)行數(shù)據(jù)處理、運(yùn)算得出被測混凝土構(gòu)件的抗壓強(qiáng)度，顯示輸出或傳輸?shù)诫娔X進(jìn)行

28、進(jìn)一步處理。v 2、數(shù)字回彈儀主要分類、數(shù)字回彈儀主要分類v 數(shù)字回彈儀傳感器按所采用的回彈值采樣技術(shù)可分為機(jī)械接觸采樣式和非機(jī)械接觸采樣式兩大類。JGJ/T23-2011 2011年6月v3、現(xiàn)有主要數(shù)字回彈儀技術(shù)簡介、現(xiàn)有主要數(shù)字回彈儀技術(shù)簡介v 3.1 電阻式位移傳感器回彈數(shù)據(jù)采樣技術(shù)電阻式位移傳感器回彈數(shù)據(jù)采樣技術(shù)滑動電刷滑動電刷A/D轉(zhuǎn)換器轉(zhuǎn)換器電阻片電阻片圖3-14電阻式位移傳感器回彈數(shù)據(jù)采樣原理圖電阻式位移傳感器回彈數(shù)據(jù)采樣技術(shù)是最先應(yīng)用于數(shù)字回彈儀的傳統(tǒng)技術(shù)，其工作原理如圖。JGJ/T23-2011 2011年6月v 電阻式位移傳感器由直線電阻片和滑動電刷組成，電阻片固定安裝在

29、回彈儀機(jī)械殼體上，滑動電刷固定在回彈儀指針上，隨指針同步移動。回彈采樣電子系統(tǒng)在電阻片的兩端施加上固定的直流電壓，當(dāng)滑動跟隨指針移動時，電刷端輸出與位移成正比的模擬電壓信號。這個模擬電壓信號經(jīng)模/數(shù)轉(zhuǎn)換器轉(zhuǎn)換成數(shù)字信號，經(jīng)過校準(zhǔn)、換算后從而得到指針當(dāng)前所處位置的回彈值。JGJ/T23-2011 2011年6月v3.2 “光柵光柵光偶光偶” 回彈數(shù)據(jù)采樣技術(shù)回彈數(shù)據(jù)采樣技術(shù)v “光柵光藕”回彈數(shù)據(jù)采樣技術(shù)是舟山市博遠(yuǎn)科技開發(fā)有限公司研制的一種全新的非機(jī)械接觸式回彈數(shù)據(jù)采樣技術(shù)，并取得國家發(fā)明專利，其工作原理如圖3所示。JGJ/T23-2011 2011年6月JGJ/T23-2011 2011年6

30、月v 附著在指針一側(cè)的光藕包含有相對放置的發(fā)光器和感光器構(gòu)成，由一系列透明與不透明相間均勻排列的條狀體構(gòu)成的光柵固定放置在光藕的發(fā)光器與感光器之間。通過工作時所需的電子連接，當(dāng)彈擊錘回彈帶動指針移動時，光藕發(fā)光器所發(fā)出的光線因柵遮擋使感光器產(chǎn)生一組交替通斷的電子脈沖信號。光藕發(fā)光通過對脈沖進(jìn)行計數(shù)，從而換算出指針的移動距離或回彈值。v “光柵光藕”回彈數(shù)據(jù)采樣技術(shù)，完全避免了數(shù)據(jù)采樣系統(tǒng)因機(jī)械磨損、接觸不良等對采樣精度、可靠性和耐久性所帶來的不利因素，徹底解決了長期困擾數(shù)字回彈儀的采樣系統(tǒng)耐久性不足的關(guān)鍵技術(shù)難題，在數(shù)字回彈儀采樣系統(tǒng)的可靠性、耐久性方面取得了重大技術(shù)突破，使我國數(shù)字回彈儀技術(shù)

31、達(dá)到了國際先進(jìn)水平。JGJ/T23-2011 2011年6月v3.3 電容式位移傳感器電容式位移傳感器v 電容式位移傳感器是利用振蕩電路中，改變電容器極板間的相對位置，電容器的電容會發(fā)生變化從而引起回路中頻率的變化，通過測得頻率的變化規(guī)律，建立電容和頻率之間的關(guān)系進(jìn)而可以求得位移。JGJ/T23-2011 2011年6月v 以上三種位移采集技術(shù)，早期一般使用電阻式位移傳感器，其特點(diǎn)是：構(gòu)造簡單，加工方便，電子器件價格較低；缺點(diǎn)是：穩(wěn)定性差，一方面，電阻的阻值對溫度變化較為敏感，線性關(guān)系較差，隨著溫度的變化，電阻的阻值也會發(fā)生變化；另一方面，由于該種回彈儀的指針和電阻片是接觸式的，經(jīng)常使用，指針

32、在電阻板面的反復(fù)摩擦，指針會磨損，金屬粉末會附著在電阻的表面，會使電阻的阻值變化。再此，使用環(huán)境的濕度、粉塵都會對阻值產(chǎn)生一定的影響。所以，電阻式回彈儀在使用一段時間后，誤差較大，無法使用，維修很不方便，現(xiàn)已逐步退出市場，將被新一代數(shù)字式回彈儀所代替。JGJ/T23-2011 2011年6月v 電容式位移傳感器由于構(gòu)造復(fù)雜，電子元件精度要求高，因而在回彈儀中應(yīng)用較少。v 光柵光藕式數(shù)據(jù)采集器，采用光電轉(zhuǎn)換的原理，實現(xiàn)非機(jī)械接觸的回彈數(shù)據(jù)采集，在數(shù)據(jù)采集、傳輸、轉(zhuǎn)換過程中影響因素少，抗干擾力強(qiáng)，在保證采集數(shù)據(jù)精度的的基礎(chǔ)上，其可靠性、穩(wěn)定性、耐久性均優(yōu)于電阻位移式傳感，已被廣泛應(yīng)用于數(shù)字回彈儀中

33、。JGJ/T23-2011 2011年6月v 第八節(jié)第八節(jié) 國內(nèi)數(shù)字回彈儀相關(guān)專利簡介國內(nèi)數(shù)字回彈儀相關(guān)專利簡介v 1.1專利號或申請?zhí)枺簩＠柣蛏暾執(zhí)枺篫L03103652.Xv 【名稱】：回彈法混凝土抗壓強(qiáng)度檢測儀及其制作方法v 【申請(專利權(quán))人】：舟山市博遠(yuǎn)科技開發(fā)有限公司v 該發(fā)明被簡稱為“光柵光藕”回彈數(shù)據(jù)采樣技術(shù)，目前應(yīng)用于舟山市博遠(yuǎn)科技開發(fā)有限公司的博遠(yuǎn)BY系列數(shù)字回彈儀產(chǎn)品。v 1.2專利號或申請?zhí)枺簩＠柣蛏暾執(zhí)枺篫L200610112215.8v 【名稱】：一種測量回彈儀沖擊動能的方法及裝置v 【申請(專利權(quán))人】：中國建筑科學(xué)研究院v 該發(fā)明屬回彈儀的計量檢定、校準(zhǔn)領(lǐng)域

34、，并不用于數(shù)字回彈儀產(chǎn)品中。JGJ/T23-2011 2011年6月v 1.3專利號或申請?zhí)枺簩＠柣蛏暾執(zhí)枺篫L200810063597.9v 【名稱】：數(shù)字回彈儀v 【申請(專利權(quán))人】：舟山市博遠(yuǎn)科技開發(fā)有限公司v 該發(fā)明完全拋棄了傳統(tǒng)回彈儀所必須具備的指針系統(tǒng)，與現(xiàn)有技術(shù)相比簡化了回彈儀機(jī)械結(jié)構(gòu)，省略了所述的回彈儀中機(jī)械構(gòu)造最復(fù)雜的指針系統(tǒng)，完全消除了由指針系統(tǒng)引起的測量精度、穩(wěn)定性、耐久性等問題，回彈儀的測量精度、穩(wěn)定性、耐久性和使用壽命得到了實質(zhì)性的提高。 JGJ/T23-2011 2011年6月v 2.實用新型專利實用新型專利v 2.1專利號或申請?zhí)枺簩＠柣蛏暾執(zhí)枺篫L0026

35、4866.0v 【名稱】：數(shù)字式混凝土回彈儀v 【申請(專利權(quán))人】：貴昌精密機(jī)械(天津)有限公司v 該專利采用傳統(tǒng)的直線電位器位移傳感器技術(shù)用于回彈值采樣，其優(yōu)點(diǎn)是把數(shù)據(jù)采樣處理、顯示和打印功能集中于回彈儀機(jī)械殼體上便于攜帶，缺點(diǎn)是沒有人工直讀標(biāo)尺，且體積較大，用于貴昌精密機(jī)械(天津)有限公司的數(shù)字回彈儀產(chǎn)品中。v 2.2專利號或申請?zhí)枺簩＠柣蛏暾執(zhí)枺篫L03208209.6v 【名稱】：數(shù)字回彈儀v 【申請(專利權(quán))人】：舟山市博遠(yuǎn)科技開發(fā)有限公司v 該實用新型提供了一種數(shù)字回彈儀技術(shù)，將指針系統(tǒng)與其相關(guān)的采樣部件安裝在獨(dú)立的組件中，可使之整體拆裝，因此也被稱為“分體式指針示值系統(tǒng)”。該

36、專利使得數(shù)字回彈儀的常規(guī)維護(hù)簡單、方便、安全，徹底解決了現(xiàn)有數(shù)字回彈儀產(chǎn)品普遍存在的難以測定指針摩擦力指標(biāo)和進(jìn)行常規(guī)維護(hù)的難題。JGJ/T23-2011 2011年6月v 2.3專利號或申請?zhí)枺簩＠柣蛏暾執(zhí)枺篫L200520001968.2v 【名稱】：指針、動?xùn)攀綑C(jī)械電子回彈儀v 【申請(專利權(quán))人】：秦瑚v 該實用新型提供了一種非機(jī)械接觸式回彈采樣方法，結(jié)構(gòu)設(shè)計如圖3-23，在指針1上安裝有條狀的“動?xùn)拧?，彈擊錘回彈時驅(qū)動指針與“動?xùn)拧蓖竭\(yùn)動，“動?xùn)拧钡奈灰浦低ㄟ^固定在回彈儀殼體上的一組“定柵”檢測到，從而實現(xiàn)了回彈值的采樣。v 2.4專利號或申請?zhí)枺簩＠柣蛏暾執(zhí)枺篫L200620

37、107051.5v 【名稱】：數(shù)字回彈儀v 【申請(專利權(quán))人】：舟山市博遠(yuǎn)科技開發(fā)有限公司v 該實用新型提供的數(shù)字回彈儀，將回彈值傳感器部分和控制、數(shù)據(jù)處理及輸出的主機(jī)部分用連接機(jī)構(gòu)組合成一體并保留傳統(tǒng)機(jī)械回彈儀可人工直讀回彈值的結(jié)構(gòu)，使之成為既操作方便，又符合現(xiàn)行國家規(guī)范的檢測混凝土抗壓強(qiáng)度的數(shù)字回彈儀，還避免了連接線引起的故障。JGJ/T23-2011 2011年6月v 2.5專利號或申請?zhí)枺簩＠柣蛏暾執(zhí)枺篫L200720200886.Xv 【名稱】：無線傳輸、機(jī)械電子式回彈儀v 【申請(專利權(quán))人】：秦瑚v 該專利的特點(diǎn)是把回彈傳感器與主機(jī)的數(shù)據(jù)交換通過無線方式實現(xiàn)，方便使用。無線數(shù)

38、字傳輸技術(shù)是廣泛應(yīng)用的成熟技術(shù)，目前市場已有采用無線傳輸技術(shù)的數(shù)字回彈儀產(chǎn)品，但未見聲稱應(yīng)用了該專利技術(shù)的產(chǎn)品。v 2.6專利號或申請?zhí)枺簩＠柣蛏暾執(zhí)枺篫L200820237875.3v 【名稱】：深度可控式高精度回彈儀v 【申請(專利權(quán))人】：謝讓明v 該實用新型提供了深度可控式高精度回彈儀，其特征是回彈儀的彈擊拉簧的拉伸長度在一定范圍內(nèi)是可調(diào)的，通過調(diào)節(jié)彈擊拉簧的拉伸長度獲得不同的沖擊能量，以適應(yīng)檢測不同抗壓強(qiáng)度的混凝土。JGJ/T23-2011 2011年6月v 2.7專利號或申請?zhí)枺簩＠柣蛏暾執(zhí)枺篫L200920098267.3v 【名稱】：語音數(shù)顯回彈儀v 【申請(專利權(quán))人】：

39、天津市津維電子儀表有限公司v 該實用新型公開了一種語音數(shù)顯回彈儀，其主要特征是回彈儀主機(jī)設(shè)置于機(jī)械回彈儀上方，同時設(shè)有揚(yáng)聲器與音頻功率放大器相連接，主機(jī)增加了語音輸出功能，實現(xiàn)以語音方式播報所測得的回彈值。v 2.8專利號或申請?zhí)枺簩＠柣蛏暾執(zhí)枺篫L200920103931.9v 【名稱】：超聲測距數(shù)字回彈儀v 【申請(專利權(quán))人】：廊坊開發(fā)區(qū)大地工程檢測技術(shù)開發(fā)有限公司v 該實用新型公開了一種超聲測距數(shù)字回彈儀，用于解決回彈值自動讀數(shù)和提高了使用壽命的問題。JGJ/T23-2011 2011年6月v 2.9：專利號或申請?zhí)枺簩＠柣蛏暾執(zhí)枺?2268353v 【名稱】：回彈儀數(shù)據(jù)采集裝置v

40、 【申請(專利權(quán))人】：潘宗嶺 安徽 v 從以上介紹的專利內(nèi)容與申報時間可以看出，非機(jī)械接觸的回彈采樣方式已成為數(shù)字回彈儀技術(shù)的主要研究方向和發(fā)展趨勢，同時國內(nèi)數(shù)字儀技術(shù)和產(chǎn)品的競爭也日趨激烈，必將推動我國數(shù)字回彈儀技術(shù)總體水平的進(jìn)一步提高。 JGJ/T23-2011 2011年6月v第九節(jié)第九節(jié) 能量式回彈儀能量式回彈儀v 現(xiàn)在瑞士博勢公司發(fā)明了一種新型回彈儀，它是用現(xiàn)在瑞士博勢公司發(fā)明了一種新型回彈儀，它是用來測定回彈系數(shù)，即來測定回彈系數(shù)，即Q值，其物理意義是彈擊桿彈值，其物理意義是彈擊桿彈擊被彈擊物體前后瞬間的彈擊能量的比值，它和彈擊被彈擊物體前后瞬間的彈擊能量的比值，它和彈擊桿彈擊后

41、的位移變化無關(guān)。因此，指針中心導(dǎo)桿擊桿彈擊后的位移變化無關(guān)。因此，指針中心導(dǎo)桿的摩擦力、牽引指針運(yùn)動的反彈力以及裝置和樣本的摩擦力、牽引指針運(yùn)動的反彈力以及裝置和樣本間的相對速度對間的相對速度對Q值影響較小。值影響較小。Q值及彈擊和回彈值及彈擊和回彈的速度，均可以通過光電子技術(shù)測得，并可進(jìn)行數(shù)的速度，均可以通過光電子技術(shù)測得，并可進(jìn)行數(shù)字轉(zhuǎn)換，便于數(shù)據(jù)的處理。字轉(zhuǎn)換，便于數(shù)據(jù)的處理。對于對于2.207J的中型回的中型回彈儀，彈擊錘的質(zhì)量為彈儀，彈擊錘的質(zhì)量為106g,彈擊瞬間，彈擊錘的彈擊瞬間，彈擊錘的沖擊速度為沖擊速度為6.45m/s。 JGJ/T23-2011 2011年6月圖圖3-27

42、能量系數(shù)回彈儀內(nèi)部結(jié)構(gòu)能量系數(shù)回彈儀內(nèi)部結(jié)構(gòu) JGJ/T23-2011 2011年6月Q: 回彈值回彈值 m: 回彈錘質(zhì)量回彈錘質(zhì)量Eforward: 沖擊之前的動能沖擊之前的動能 Ereflected: 沖擊之后的動能沖擊之后的動能v0: 沖擊之前的即時速度沖擊之前的即時速度vR: 沖擊之后的即時速度，回彈速度沖擊之后的即時速度，回彈速度JGJ/T23-2011 2011年6月v Q值回彈儀與傳統(tǒng)R值回彈儀相比具有兩大優(yōu)勢：v 其一是不直接受重力影響，與沖擊方向無關(guān)，所以無需彈擊角度的修正。v 其二是不受摩擦力的影響，此摩擦力對R值回彈儀的測試精度產(chǎn)生重大影響，即頻繁的校準(zhǔn)周期，Q值回彈儀因

43、為沒有指針劃塊，不受摩擦力影響，所以測試結(jié)果的離散性與R值回彈儀相比要小得多。JGJ/T23-2011 2011年6月v 陜西省建筑科學(xué)研究院對瑞士博勢公司發(fā)明的回彈儀進(jìn)行了一年多的應(yīng)用實驗研究，Q型回彈儀經(jīng)過了兩萬多次的實驗彈擊，彈擊試塊兩千多個。回彈儀各個滑動部件移動自如，數(shù)據(jù)記錄準(zhǔn)確，鋼砧率定值穩(wěn)定，電池使用壽命長，充分的顯示了該類回彈儀的優(yōu)越性和技術(shù)特點(diǎn)。經(jīng)對2000多個、強(qiáng)度范圍（870）MPa、齡期（71000）天的邊長150*150mm的混凝土試塊進(jìn)行回彈-試壓-碳化數(shù)據(jù)進(jìn)行回歸分析，其Q-R曲線誤差較小。Q型回彈儀使用方便、維護(hù)簡單，是未來回彈儀的發(fā)展方向，是傳統(tǒng)回彈儀的替代產(chǎn)

44、品，是提高回彈法檢測混凝土強(qiáng)度精度的有效手段；是未來推廣數(shù)字回彈儀、降低勞動強(qiáng)度、提高工作效率的有效途徑。 JGJ/T23-2011 2011年6月v第十節(jié)第十節(jié) 回彈儀的率定回彈儀的率定v 鋼砧的率定值是回彈儀的主要性能指標(biāo)，是統(tǒng)一回彈儀標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)的必要條件。因此，回彈儀每次在使用前和使用后都必須進(jìn)行率定，以便及時發(fā)現(xiàn)和解決回彈儀使用中出現(xiàn)的問題。以中型回彈儀為例，鋼砧率定的作用，主要是：v 1、檢驗回彈儀的沖擊能量是否等于或接近于2.207J，此時在鋼砧上的率定值應(yīng)為802，此值作為檢定回彈儀的標(biāo)準(zhǔn)之一；v 2、能較靈活地反映出彈擊桿、中心導(dǎo)桿和彈擊錘的加工精度以及工作時，三者是否在同一軸線

45、上。若不符合要求，則率定值低于78，會影響測試值；JGJ/T23-2011 2011年6月v 3、轉(zhuǎn)動呈標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)回彈儀的彈擊桿在中心導(dǎo)桿內(nèi)的位置，可檢驗回彈儀本身測試的穩(wěn)定性。當(dāng)各個方向在鋼砧上的率定值均為802時，即表示該臺回彈儀的測試性能是穩(wěn)定的。v 率定回彈儀的鋼砧經(jīng)常彈擊時，其表面的硬度會隨著彈擊次數(shù)的增加而增加，因此，鋼砧應(yīng)每兩年送有關(guān)單位進(jìn)行檢定或校準(zhǔn)，以使鋼砧有一個比較穩(wěn)定的表面硬度。JGJ/T23-2011 2011年6月v 第十一節(jié)第十一節(jié) 回彈儀的操作、保養(yǎng)回彈儀的操作、保養(yǎng) v 1、操作、操作v 做到緩慢施壓，準(zhǔn)確讀數(shù)，快速復(fù)位。v 回彈儀使用完畢應(yīng)使彈擊桿伸出機(jī)殼，并應(yīng)

46、清除彈擊桿、桿前端球面以及刻度尺表面和外殼上的污垢、塵土?；貜梼x不使用時，應(yīng)將彈擊桿壓入機(jī)殼內(nèi)，經(jīng)彈擊后按下按鈕，鎖住機(jī)芯，裝入回彈儀箱，平放在干燥陰涼處。此處應(yīng)該特別強(qiáng)調(diào)彈擊桿壓入機(jī)殼內(nèi)，彈擊錘一定要彈擊脫鉤。不然的話，彈擊拉簧會長期處于拉伸狀態(tài)，容易使彈擊拉簧疲勞變形。數(shù)字式回彈儀長期不用時，應(yīng)取出電池，防止電池變質(zhì)，腐蝕電子元件。JGJ/T23-2011 2011年6月v第十一節(jié)第十一節(jié) 回彈儀的操作、保養(yǎng)回彈儀的操作、保養(yǎng)v 2、保養(yǎng)、保養(yǎng)v 回彈儀的使用環(huán)境比較惡劣，灰塵易進(jìn)入回彈儀中，影響回彈儀的使用功能，應(yīng)該按時進(jìn)行保養(yǎng)，以保證檢測結(jié)果的準(zhǔn)確性。保養(yǎng)的目的是保證回彈儀處于良好的工

47、作狀態(tài)，一個合格的檢測人員應(yīng)該熟悉回彈儀的構(gòu)造，熟練拆卸、裝配回彈儀。當(dāng)回彈儀存在下列情況之一時，應(yīng)進(jìn)行保養(yǎng)：v 1）回彈儀彈擊超過2000次； v 2）在鋼砧上的率定值不合格； v 3）對檢測值有懷疑。JGJ/T23-2011 2011年6月v第十一節(jié)第十一節(jié) 回彈儀的操作、保養(yǎng)回彈儀的操作、保養(yǎng)v 3、回彈儀的保養(yǎng)步驟、回彈儀的保養(yǎng)步驟v 1） 使彈擊錘脫鉤后取出機(jī)芯，然后卸下彈擊桿，取出里面的緩沖壓簧，并取出彈擊錘、彈擊拉簧和拉簧座。v 2 ）清潔機(jī)芯各零部件，并重點(diǎn)清理中心導(dǎo)桿、彈擊錘和彈擊桿的內(nèi)孔及沖擊面。清理后應(yīng)在中心導(dǎo)桿上薄薄涂抹鐘表油，其他零部件均不得抹油。v 3） 清理機(jī)殼內(nèi)

48、壁，卸下刻度尺，檢查指針，其摩擦力應(yīng)為（0.50.8）N。v 4） 數(shù)字式回彈儀還應(yīng)按照廠商提供的維護(hù)手冊進(jìn)行維護(hù)。v 5 ）保養(yǎng)時不得旋轉(zhuǎn)尾蓋上已定位緊固的調(diào)零螺絲，不得自制或更換零部件。保養(yǎng)后應(yīng)按規(guī)定進(jìn)行率定。JGJ/T23-2011 2011年6月v第十二節(jié)第十二節(jié) 回彈儀的常見故障及排除方法回彈儀的常見故障及排除方法v回彈儀在使用中出現(xiàn)故障時，一般應(yīng)送檢定單位進(jìn)行修理和檢定，未經(jīng)過專門培訓(xùn)的操作人員，不熟悉回彈儀的構(gòu)造和工作原理，不能擅自拆卸回彈儀，以免損壞零部件。v現(xiàn)將回彈儀常見故障、原因分析和檢修方法列于表3-17，供操作人員參考JGJ/T23-2011 2011年6月v 回彈儀常

49、見故障、原因分析和檢修方法回彈儀常見故障、原因分析和檢修方法故 障 情 況原 因 分 析檢 修 方 法回彈儀彈擊時，指針塊停在起始位置上不動。1指針塊上的指針片相對于指針軸上的張角太??；2指針片折斷1卸下指針塊，將指針片的張角適當(dāng)扳大些；2更換指針片。指針塊在彈回過程中抖動1指針塊的指針片的張角略?。?指針塊與指針軸之間的配合太松；3指針塊與刻度尺的局部碰撞摩擦或與固定刻度尺的小螺釘相碰撞摩擦，或與機(jī)殼刻度槽局部摩阻太大。1卸下指針塊，適量地把指針片的張角扳大；2將指針摩擦力調(diào)大一些；3修銼指針塊的上平面或截短小螺釘，或修銼刻度槽。JGJ/T23-2011 2011年6月v 回彈儀常見故障、原

50、因分析和檢修方法（續(xù)一）回彈儀常見故障、原因分析和檢修方法（續(xù)一）故 障 情 況原 因 分 析檢 修 方 法指針塊在未彈擊前就被帶上來，無法計數(shù)。指針塊上的指針張角太大。卸下指針塊，將指針片的張角適當(dāng)扳小。強(qiáng)擊錘過早擊發(fā)。1掛鉤的鉤端已成小鈍角；2彈擊錘的尾端局部破碎。1更換掛鉤；2更換彈擊錘不能彈擊1掛鉤彈簧已脫落；2掛鉤的鉤端已折斷或已磨成大鈍角；3彈擊拉簧已拉斷。1裝上掛鉤彈簧；2更換掛鉤；3更換弾擊拉簧。彈擊桿伸不出來，無法使用。按鈕不起作用。用手握住尾蓋并施一定壓力，慢慢地將尾蓋擰開（當(dāng)心壓簧將尾部沖開彈擊傷人），使導(dǎo)向法蘭往下運(yùn)動，然后調(diào)整好按鈕，如果按鈕零件缺損，則應(yīng)更換。JGJ

51、/T23-2011 2011年6月v 回彈儀常見故障、原因分析和檢修方法（續(xù)二）回彈儀常見故障、原因分析和檢修方法（續(xù)二）故 障 情 況原 因 分 析檢 修 方 法彈擊桿易脫落。中心導(dǎo)桿端部與彈擊桿內(nèi)孔配合不緊密。取下彈擊桿，若中心導(dǎo)桿部為爪瓣則適當(dāng)擴(kuò)大，若為簧圈則調(diào)整簧圈，如無法調(diào)整（裝卸彈擊桿時切勿丟失緩沖壓簧）則更換中心導(dǎo)桿?；貜梼x率定值偏低1彈擊錘與彈擊桿的沖擊平面有污物；2彈擊錘與中心導(dǎo)桿間有污物，摩擦力增大；3弾擊錘與彈擊桿間的沖擊面接觸不均勻；4中心導(dǎo)桿端部分爪瓣折斷；5機(jī)芯損壞。1用汽油擦洗沖擊面；2用汽油擦洗彈擊錘內(nèi)孔及中心導(dǎo)桿，并薄薄地抹上一層20號機(jī)油；3更換彈擊桿；4更

52、換中心導(dǎo)桿；5回彈儀報廢。JGJ/T23-2011 2011年6月第四章第四章 回彈儀的計量檢定回彈儀的計量檢定 v第一節(jié)第一節(jié) 回彈儀檢定的意義回彈儀檢定的意義 v 回彈儀作為測量混凝土回彈值的計量儀器，回彈儀的狀態(tài)如何，直接影響回彈值的大小，進(jìn)而影響被測混凝土的抗壓強(qiáng)度值，所以應(yīng)按國家計量檢定規(guī)程回彈儀JJG817-2011按時進(jìn)行計量檢定?；貜梼x在使用一段時間后，其性能也會發(fā)生一些變化，各個部件的工作性能也可能改變。因此，回彈儀在開始使用之前和使用一定時間后就要對回彈儀進(jìn)行計量檢定。計量檢定的目的就是通過檢查和測量回彈儀各個部件的工作狀態(tài)參數(shù)來判斷回彈儀是否處于標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)。通過計量檢定合格

53、的回彈儀，其工作狀態(tài)參數(shù)都是基本一致，這樣才能保證所有的回彈儀性能的統(tǒng)一性。v 這次修訂的重點(diǎn)是：實現(xiàn)盡可能多的檢測項目的計算機(jī)自動檢測，最大限度地減少可能引起的人為操作誤差，提高整個檢定過程的自動化程度，提高計量檢定的工作效率。JGJ/T23-2011 2011年6月v 這次修訂的主要內(nèi)容：這次修訂的主要內(nèi)容：v 1.把原混凝土回彈儀計量檢定規(guī)程更名為回彈儀計量檢定規(guī)程。更名后的回彈儀JJG817計量規(guī)程，中包含了混凝土回彈儀、砂漿回彈儀和磚回彈儀共五種型號的回彈儀的檢定。解決了砂漿、磚和高強(qiáng)回彈儀無法檢定的問題，使新的檢定規(guī)程的適應(yīng)性更加廣泛和實用。v 2.增加了數(shù)字式回彈儀示值一致性的的

54、檢定內(nèi)容，隨著光電子技術(shù)的發(fā)展，數(shù)字式回彈儀的應(yīng)用也愈來愈廣泛，需要增加該系列回彈儀的檢定內(nèi)容。去掉了彈擊拉簧外觀和彈擊拉簧工作長度的檢定項目，由于彈擊拉簧拉伸長度（75mm）和 “100”脫鉤位置已經(jīng)確定，則可以計算出拉簧的自由長度，彈擊拉簧的外觀不屬于計量性能。把彈擊桿尾部外觀放入通用技術(shù)要求中，使回彈儀的計量性能要求有原來的12項減少到現(xiàn)在的11項。JGJ/T23-2011 2011年6月v第二節(jié)第二節(jié) 回彈儀的檢定周期和檢定項目回彈儀的檢定周期和檢定項目v 1、 回彈儀的檢定周期回彈儀的檢定周期v 1） 新回彈儀啟用前。v 2） 超過檢定有效期限（回彈儀有效期為半年）。v 3） 數(shù)字式

55、回彈儀數(shù)字顯示的回彈值與指針直讀示值相差大于1。v 4） 經(jīng)保養(yǎng)后在鋼砧上的率定值不合格。v 5） 遭受嚴(yán)重撞擊或其他損害。v 2、 回彈儀的檢定內(nèi)容回彈儀的檢定內(nèi)容v 1.標(biāo)尺“100”刻度線位置、2指針長度、3指針摩擦力、4彈擊桿端部球面半徑、5彈擊錘脫鉤位置、6彈擊拉簧剛度、7彈擊拉簧工作長度、8彈擊拉簧拉伸長度、9彈擊錘起跳位置、10鋼砧率定值、11示值系統(tǒng)一致性JGJ/T23-2011 2011年6月v第三節(jié)第三節(jié) 回彈儀檢定器回彈儀檢定器v 回彈儀的檢定必須有回彈儀檢定器、拉簧剛度測定儀等設(shè)備。只有在回彈儀的檢定器上才能比較方便、準(zhǔn)確的檢查和測定回彈儀的歌部件尺寸和工作狀態(tài)。JGJ

56、/T23-2011 2011年6月JGJ/T23-2011 2011年6月v 第四節(jié)第四節(jié) 回彈儀的檢定方法回彈儀的檢定方法v 回彈儀的檢定方法在檢定規(guī)程中已有詳細(xì)規(guī)定，這里簡要介紹一下新檢定器的原理：在檢定裝置的適當(dāng)位置安裝拉力傳感器、位移傳感器和計算機(jī)自動采樣記錄系統(tǒng)，實現(xiàn)一次操作同時完成對拉簧剛度、拉簧沖擊長度、彈擊錘脫鉤位置等回彈儀主要技術(shù)指標(biāo)的自動檢測，達(dá)到實現(xiàn)一次性測定檢定項目。v 1.拉簧剛度測定拉簧剛度測定v 檢定器在檢定時拉伸彈擊拉簧的同時通過力傳感器記錄拉簧所受到的拉力和拉伸位移值，根據(jù)胡克定律，立可直接計算出被測拉簧的剛度。v 此外，由于計算機(jī)系統(tǒng)得到的是拉簧拉力與拉伸位

57、移之間的連續(xù)關(guān)系，可進(jìn)一步衡量拉簧剛度的線性度指標(biāo)。JGJ/T23-2011 2011年6月v 2.彈擊錘脫鉤位置測定彈擊錘脫鉤位置測定v 彈擊錘脫鉤時，拉簧拉力瞬間變零，計算機(jī)記錄的拉簧拉力最大值所對應(yīng)的位移位置即為彈擊錘脫鉤位置。v 3.拉簧沖擊長度測定拉簧沖擊長度測定v 根據(jù)拉簧拉力與拉伸位移之間的對應(yīng)關(guān)系。拉簧拉力為零的位置對應(yīng)于拉簧自由狀態(tài)，因此，拉簧沖擊長度值等于彈擊錘脫鉤位置（拉簧最大拉力）和拉簧自由位置（拉簧拉力為零）所對應(yīng)的位移值之差。v 4.拉簧自由長度測定拉簧自由長度測定v 如果回彈儀拉簧座的機(jī)械尺寸一致，由于拉簧沖擊長度、和 “100”脫鉤位置已經(jīng)確定，則可以計算出拉簧

58、的自由長度。從而避免了人工測定拉簧自由長度所帶來的誤差。JGJ/T23-2011 2011年6月v第五節(jié)第五節(jié) 回彈儀檢定中回彈值不確定度評定回彈儀檢定中回彈值不確定度評定報告報告 （略）JGJ/T23-2011 2011年6月v第六節(jié)第六節(jié) 有關(guān)回彈儀檢定的討論有關(guān)回彈儀檢定的討論v 我們現(xiàn)在對回彈儀的檢定實行的分部檢定法，即先把回彈儀拆開，放到檢定架上，在檢定架上我們可以很方便的測出回彈儀中各個部件間的相對位置和尺寸。采用光電子技術(shù)設(shè)計的新的檢定架上，可以完成回彈儀檢定的所有操作程序，可以實現(xiàn)在檢定架上的一次性完成。v 對于分部法檢定的方法，在我國一些專門從事計量檢定的人員中還有不同的意見

59、和看法。主要認(rèn)為：作為一個回彈儀，應(yīng)該檢定它的整體性能，而不應(yīng)把它拆分開來，拆分檢定以后，再重新裝配時會影響回彈儀的整體狀態(tài)。JGJ/T23-2011 2011年6月v 一種設(shè)想，是在2060洛氏硬度范圍內(nèi)，每隔一定的硬度值做成8到10個標(biāo)準(zhǔn)硬度塊，分別標(biāo)定每個試塊的回彈值。檢定時，分別在8個或10個標(biāo)準(zhǔn)硬度塊上測定回彈值，就可以檢定回彈儀在不同硬度條件下的狀態(tài)。如果能實現(xiàn)這種設(shè)想，回彈儀的檢定就方便的多了，也不需拆開回彈儀，能達(dá)到整體檢定的目的。但是，這種方法在實施起來存在較大的困難，拋開標(biāo)準(zhǔn)硬度塊制造成本不說，單是低硬度區(qū)間的硬度塊每彈擊一次，硬度塊就會產(chǎn)生變形，由于金屬材料冷作硬化的作用

60、，硬度塊的硬度會增加，硬度塊無法反復(fù)多次使用。如果硬度塊只能一次性使用，那么回彈儀的檢定成本就很高。 JGJ/T23-2011 2011年6月v 綜上所述，在當(dāng)前的技術(shù)條件下，要實現(xiàn)不拆開回彈儀的殼體而實行回彈儀的整體檢定，還有許多技術(shù)問題需要解決。但是人們通過各種設(shè)想和實驗，可以為未來回彈儀的檢定方法改進(jìn)提供參考依據(jù)。JGJ/T23-2011 2011年6月第五章第五章 回彈法檢測混凝土強(qiáng)度的影響因素回彈法檢測混凝土強(qiáng)度的影響因素 v 采用回彈儀測定混凝土表面硬度以確定混凝土抗壓強(qiáng)度，是根據(jù)混凝土硬化后其表面硬度與抗壓強(qiáng)度之間有一定的相關(guān)關(guān)系，通常影響混凝土的抗壓強(qiáng)度fcu與回彈值R的因素并

61、不都是一致的，某些因素只對其中一項有影響，而對另一項不產(chǎn)生影響或影響甚微。JGJ/T23-2011 2011年6月v 第一節(jié)第一節(jié) 原材料原材料v 普通混凝土是建筑構(gòu)件生產(chǎn)中使用最普遍的一種，它是由水泥、摻合料、水及粗、細(xì)骨料和外加劑的混合料制備而成的?；炷恋目箟簭?qiáng)度的大小主要取決于其中的水泥砂漿的強(qiáng)度、粗集料的強(qiáng)度以及二者的粘結(jié)力。v 粗骨料v 粗骨料的影響，至今看法沒有統(tǒng)一。國外一般認(rèn)為粗骨料品種、粒徑及產(chǎn)地均有影響。羅馬尼亞方法規(guī)定，以石英質(zhì)河卵石骨料作為標(biāo)準(zhǔn)，取影響系數(shù)為1，其余骨料則通過試驗確定影響系數(shù)。英國標(biāo)準(zhǔn)協(xié)會則認(rèn)為“不同種類的骨料得出不同的相關(guān)關(guān)系，正常的骨料如卵石和多數(shù)碎

62、石具有相似的相關(guān)關(guān)系”。另有一些國外資料介紹，即使粗骨料的種類相同，也必須根據(jù)不同產(chǎn)地得出不同的相關(guān)曲線。JGJ/T23-2011 2011年6月v 浙江省建筑科學(xué)研究院就是按照碎石和卵石的不同，分別回歸了碎石和卵石混凝土的回彈測強(qiáng)曲線。v 綜上所述，石子品種的影響，在我國迄今看法尚不統(tǒng)一，作法也不一致。更何況，許多地方的混凝土應(yīng)用的是碎卵石或碎石與卵石的混合石，要想把它們區(qū)分開來是很困難的。因此，各地區(qū)在制作自己的曲線時，可結(jié)合具體情況酌定。 JGJ/T23-2011 2011年6月v第二節(jié)第二節(jié) 外加劑外加劑v 我國建筑工程的普通混凝土中，經(jīng)常摻加外加劑。陜西省建筑科學(xué)研究院及浙江省建筑科

63、學(xué)研究院對木鈣減水劑或三乙醇胺復(fù)合早強(qiáng)劑的試驗研究資料表明，正常的摻量下，上述外加劑對回彈法測強(qiáng)沒有影響。JGJ/T23-2011 2011年6月v 第三節(jié)第三節(jié) 成型方法成型方法v 不同強(qiáng)度等級、不同用途的混凝土混合物，應(yīng)有各自相應(yīng)的最佳成型工藝。v 陜西省建筑科學(xué)研究院曾將水灰比變化幅度為0. 370. 78，強(qiáng)度等級C10C40的混凝土混合物，分別進(jìn)行了手工插搗、適振（振動至混凝土表面出漿即停）、欠振（混凝土表面將要出漿停振）、過振（混凝土表面出漿后續(xù)振約5秒停）試驗。試驗表明，只要成型后的混凝土基本密實，上述兩類成型方法對回彈法測強(qiáng)無顯著影響。但對一些采用離心法、真空法、壓漿法、噴射法

64、和混凝土表層經(jīng)各種物理、化學(xué)方法處理成型的混凝土，應(yīng)慎重使用回彈法的統(tǒng)一測強(qiáng)曲線，必須經(jīng)試驗驗證后，若無影響方可直接使用。JGJ/T23-2011 2011年6月v 第四節(jié)第四節(jié) 養(yǎng)護(hù)方法及濕度養(yǎng)護(hù)方法及濕度v 將相同條件的混凝土試塊分別進(jìn)行了蒸養(yǎng)出池、蒸養(yǎng)后立即自然養(yǎng)護(hù)、自然養(yǎng)護(hù)等三種情況的對比。試驗表明，蒸養(yǎng)后經(jīng)自然養(yǎng)護(hù)七天以上的混凝土沒有顯著影響。因為盡管蒸養(yǎng)使混凝土早期強(qiáng)度增長較快，但表面硬度也隨之增長，若排除了混凝土表面濕度、碳化等因素的影響，沒有顯著的差異。因此，主張蒸養(yǎng)池后七天以內(nèi)的混凝土應(yīng)另行建立專用測強(qiáng)曲線，而蒸養(yǎng)出池后再自然養(yǎng)護(hù)七天以上的混凝土可按自然養(yǎng)護(hù)混凝土看待。v 混

65、凝土表面的潮濕狀態(tài)對回彈法測強(qiáng)有較大的影響，這是國內(nèi)外一致的看法。 v 實驗表明，潮濕狀態(tài)對于低強(qiáng)度的混凝土影響較大，隨著強(qiáng)度的增長，表面潮濕狀態(tài)的影響逐淅減小，對于短齡期的較高強(qiáng)度的混凝土的影響已不明顯。JGJ/T23-2011 2011年6月v 第五節(jié)第五節(jié) 碳化及齡期碳化及齡期v 水泥一經(jīng)水化就伴隨著氫氧化鈣的生成，它對于混凝土的硬化和活性礦物摻合料的二次水化起了重大作用。已硬化的混凝土表面受到了空氣中二氧化碳作用，使氫氧化鈣逐漸變化，生成硬度較高的碳酸鈣，這就是混凝土的碳化現(xiàn)象，其化學(xué)反應(yīng)方程式如下：v Ca(OH)2CO2 CaCO3H2Ov 通常情況下碳化可以是混凝土的強(qiáng)度有所增長

66、，會使混凝土的表面硬度增加?；炷撂蓟瘜貜椃y強(qiáng)有顯著的影響，因為碳化使混凝土表面硬度增加，回彈值增大，但對混凝土強(qiáng)度影響相對較小。不同的碳化深度對其影響不一樣，對不同強(qiáng)度等級的混凝土，同一碳化深度的影響也有差異。v 影響混凝土表面碳化速度的主要因素是混凝土的密實度和堿度以及構(gòu)件所處的環(huán)境條件。一般講，密實度差的混凝土，孔隙率大，透氣性好，易于碳化；堿度高的混凝土氫氧化鈣含量多，硬化后與空氣中的二氧化碳作用生成碳酸鈣的時間就長，亦即碳化速度慢。JGJ/T23-2011 2011年6月v 此外，混凝土所處環(huán)境的大氣二氧化碳濃度及周圍介質(zhì)的相對濕度也會影響混凝土表面碳化的速度。一般在大氣中存在水份的條件下，混凝土碳化速度隨著二氧化碳濃度的增加而加快，當(dāng)大氣的相對濕度為50%左右時，碳化速度較快。過高的濕度如100%，將會使混凝土孔隙充滿著水、二氧化碳不易擴(kuò)散到水泥石中，或者水泥石中的鈣離子通過水?dāng)U散到表面，碳化生成的碳酸鈣把表面孔隙堵塞，所以碳化作用不易進(jìn)行。過低的濕度如25%，孔隙中沒有足夠的水使二氧化碳生成碳酸，碳化作用也不易進(jìn)行。隨著硬化齡期的增長，混凝土表面一旦產(chǎn)生碳化現(xiàn)象后，其