茶樹修剪機的研發(fā)設計

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1、茶樹修剪機的研發(fā)設計 目錄 第一章摘要3 第二章前言4 一．緒論4 二．國內(nèi)外同類研究概況5 1、修剪機的研制5 2、對修剪機的應用研究6 3．對茶樹重修剪機的研究7 第三章設計任務7 第二章．設計分析8 1 ．傳動路線的擬定8 1. 對傳動方案的要求8 2. 擬定傳動方案8 2 .汽油機的選擇9 3 .帶輪的設計10 (1)帶I的設計10 2) II帶設計15 四．軸的設計與校驗19 (1)軸I的設計19 3) II軸的設計23 4) 3).軸承的選擇26 5) 4).鍵的選用27 五．刀片結構的設計及材料的選擇27 心得體會29 參

2、考文獻30 第 7 頁 共 21 頁 第一章摘要 由于我國種茶歷史悠久，種植地域廣泛，迫切需要機械 修剪器具來代替手工修剪機械修剪是解決勞力不足和降低生產(chǎn) 成本的根本途徑。而普通修剪機用于重修剪是屬于破壞性使用， 一般不宜提倡。本課題即針對成齡茶樹的深修剪、衰老茶樹的重 修剪或臺刈面臨的問題及現(xiàn)有修剪設備的不足，研究出一種全新 的茶樹重修剪機械設備，并對整機各結構部件進行協(xié)調，對修剪 機所用刀片的材料、結構進行分析，研制配套的傳動系統(tǒng)，相應 的帶輪，軸，機架，并進行計算和裝配圖的繪制。 關鍵字： 機械修剪器具，重修剪，全新的茶樹重修剪機械設備，刀 片的材料，傳動系

3、統(tǒng)，帶輪，軸，機架。 謝謝朋友對我文章的賞識，充值后就可以下載說明書，我這 里還有一個壓縮包，里面有相應的word說明書和CAD圖紙 及答辯ppt。下載后請聯(lián)系QQ：1459919609。我可以將壓縮 包免費送給你。歡迎朋友的光臨?。。。ㄗⅲ鹤再~號時最好 用你的QQ號，以方便我將壓縮包發(fā)給你） 第二章前言 茶樹修剪是人為地抑制頂端主枝生長優(yōu)勢的措施，可刺激著生部 位較低的芽萌發(fā)新技，增強樹勢，培養(yǎng)高產(chǎn)優(yōu)質樹冠。茶樹修剪方法 主要有幼齡茶樹的定形修剪、成齡茶樹的輕修剪與深修剪，衰老茶樹 的重修剪及臺刈等。 成齡茶樹經(jīng)多年采摘和輕修剪后，采樹冠摘面上會形成密集而細弱的 分

4、枝，這就是常說的“雞爪枝”，這時，茶樹新梢育芽能力減弱，生 長乏力，茶葉產(chǎn)量和品質下降，為更新樹冠采摘面，就得采用深修剪 技術，剪去密集細弱的雞爪枝層，使茶樹重新抽發(fā)新枝，提高育芽能 力，延長茶樹高產(chǎn)穩(wěn)產(chǎn)年限。 一．緒論 深修剪通常剪去冠面10?15cm枝梢，目前茶樹的深修剪工 作一般用雙人抬修剪機來實施，但雙人抬修剪機比較笨重，且工作效 率低。 重修剪的對象則是半衰老和未老先衰的茶樹。這種茶樹，雖然骨 干枝的抽生能力仍較強，但生產(chǎn)枝的育芽能力已很弱，芽葉瘦小，葉 張薄細，輕伸修剪根本不起作用，即使采用深修剪也不能達到目的， 這時，就得采用重修剪技術。重修剪茶樹一般在離地

5、30?40cm處修 剪樹干。臺刈則是比重修剪更為徹底的改造樹冠的修剪技術，其對象 是嚴重衰老的茶樹，但目的與重修剪相同；茶樹臺刈后，從根頸部抽 發(fā)的新枝能重新形成樹冠。重修剪及臺刈由于修剪的茶樹枝干一般較 粗，現(xiàn)有的茶樹修剪機械很難擔當大任、不但效率低，而且常出現(xiàn)露 枝現(xiàn)象；因此許多地方還在采用人工以砍柴刀對枝干進行砍切修剪， 勞動狀況惡劣、勞作水平極其落后，另外人工砍切修剪對茶樹生長是 十分不利的。 二．國內(nèi)外同類研究概況 目前，國內(nèi)科研人員對茶樹的修剪研究多集中于茶樹的輕修剪、 中修剪機械研制及應用上，而在專門用于老茶樹或未老先衰茶樹的重 修剪機械的研究與應用上，還基

6、本處于空白狀態(tài)。 1、修剪機的研制 由于我國種茶歷史悠久，種植地域廣泛，迫切需要機械修剪器具 來代替手工修剪，因此國內(nèi)在茶樹修剪機具的研制上，已取得了很大 進步，國內(nèi)已有多家單位生產(chǎn)出了多款茶樹修剪機。 如南京秦淮園林機械廠生產(chǎn)的單人多功能電動茶樹修剪機，其主 要技術參數(shù)為：主機重量：2.5kg;電壓：24v;桿長：110cm;功率: 100w;轉速：6000轉/分鐘。該機具有環(huán)保節(jié)能，效率高，能耗小， 對茶作物無污染等優(yōu)點。 浙江省生產(chǎn)的PSM110型茶樹修剪機雙人抬跨行作業(yè)機具，由兩 把鋸齒型刀片作相對往復運動完成修剪作業(yè)。修剪機的動力選用日本 三菱TL33PVD型汽

7、油機。當汽油機運轉達到一定速度時，離合器先 帶動風機運轉，繼而將動力傳輸?shù)綔p速齒輪箱，減速齒輪與偏心機構 設計在同一箱體內(nèi)，通過一級齒輪減速，動力傳到偏心機構，偏心機 構上有偏心方向為180o的雙凸臺，帶動連桿驅動刀片作往復運動， 完成切割作業(yè)。 國外如日產(chǎn)的E7B-750型單人修剪機配日本單缸二沖程1.03k W（1.4馬力）汽油機，采用平刀片往復式切割，切割幅寬750mm。具 有以下特點：①重量輕、方便于單人操作，平形、弧形樹冠均可使用， 適應性很好；②發(fā)動機性能好，操作簡便，機身上設有停車按鈕及汽 油機調速控制手柄，刀片動、停、快、慢控制十分方便。 目前，國內(nèi)外對茶樹

8、的輕、中修剪機械的研制及應用均已成熟。 并進入大面積應用的推廣期。 2、對修剪機的應用研究 人工修剪每人8小時只能剪0.02hm2,需付酬金1750元/hm2;采 用修剪機修剪，二人8小時可修剪0.4hm2，人均工效為手工的10倍， 與人工相比費用降低了1312.5元/hm2。采用修剪機進行重修剪時，人 工重修剪每人8小時僅能剪0.0133hm2，每天工資需40元，需付酬金 3000元/hm2;用修剪機勉強湊合使用，兩人用雙人修剪機作主修剪， 另一人用單人修剪機補修遺留枝與邊枝，三人可修剪0.2hm2，工效是 手剪的5倍，生產(chǎn)成本是1963元/hm2。與手工相比可降低成本10

9、37 元/hm2。1999年單臨安市的深修剪工作就可節(jié)約勞力1050工，節(jié)約 生產(chǎn)成本30580余元；重修剪工作可節(jié)約成本13820余元，節(jié)約勞力 800工。 通過以上研究，過婉珍等人認為：機械修剪是解決勞力不足和降 低生產(chǎn)成本的根本途徑。而普通修剪機用于重修剪是屬于破壞性使 用，一般不宜提倡。并建議生產(chǎn)廠家能生產(chǎn)專用重修剪機，以滿足用戶需要。 華南農(nóng)業(yè)大學的覃松林研究分析了單、雙人茶樹修剪機使用時應 該注意的問題，他重點指出，單人修剪機和雙人修剪機不準作老茶樹 的深修剪和重修剪，否則機器將嚴重超載而遭到破壞。 3．對茶樹重修剪機的研究 通過以上科技人員的研究結果可以看出

10、，茶樹修剪機無論是單人 型還是雙人型，都難以承擔起老茶樹的重修剪任務，這迫切需要國內(nèi) 的科技工作者研究開發(fā)出一種專門用于老茶樹的重修剪機械。 綜觀國內(nèi)外，目前對老茶樹重修剪方面的研究很少，而且研究領 域也僅僅側重于重修剪工作對茶樹的影響及效應分析，對重修剪機械 的開發(fā)和研制以及應用基本上還處于空白狀態(tài)，本課題的開展將打破 該領域的空白局面，屬國內(nèi)首創(chuàng)。 第三章設計任務 （1） ．茶樹修剪是人為地抑制頂端主枝生長優(yōu)勢的措施，可刺激著 生部位較低的芽萌發(fā)新技，增強樹勢，培養(yǎng)高產(chǎn)優(yōu)質樹冠。茶樹修剪 方法主要有幼齡茶樹的定形修剪、成齡茶樹的輕修剪與深修剪，衰老 茶樹的重修剪及臺刈

11、等。 （2） 、主要技術指標： 1）刀具使用壽命：720h左右； 2）修剪樹高：250cm； 3）修剪幅寬：500cm； 4）工作效率：最高0.24hm2/h； 5）切口平整度：平均80％； （三）、傳動路線的擬定 考慮到經(jīng)濟性及機器的整體結構和所需傳動的準確性，我們擬定了整 臺機器的示意圖 （四）、設計步驟 1 .基本結構的確定 2. 根據(jù)基本結構計算分析各個零部件 3. 根據(jù)設計說明畫出總裝圖 4. 根據(jù)計算結果及總裝圖，畫出各個零件圖 第二章.設計分析 一.傳動路線的擬定 1 .對傳動方案的要求 合理的傳動方案，首先應滿足工作機的功能要求，其次

12、還 應滿足工作可靠、傳動效率高、結構簡單、尺寸緊湊、重量輕、成本低、工藝性好、使用和維護方便等要求 2 .擬定傳動方案 任何一個方案，要滿足上述所有要求是十分困難的，要 統(tǒng)籌兼顧，滿足最主要的和最基本的要求。 方案一： 1,汽油機2.帶輪3.軸生刀片 方案二： a,w域舞4,w5,*6/片 考慮到經(jīng)濟性及機器的整體結構和傳動所需要的準確性，我們分析決定采用結構比較簡單的帶輪傳動，故我們選擇第一種傳動方案。 二.汽油機的選擇 1、已知給定的參數(shù)如下： (1) .切削力F=200N; (2) .切削最大半徑R=60mm; (3) .刀片轉速n=1500

13、r/min; \n-lbUUr/nin、入「二200N 2、汽油機的選擇計算：(如圖) T=FR=200NX0.06m=12N.m Pw=Tn/9550=12?1500/95501.8kw P3=1.8/(0.98?0.943)2.2kw __2 P2=1.8/(0.98?0.942)2.1kw P3=1.8/(0.98?0.94)2kw Pd=Pi+P2+P3=2.2+2.1+2=6.3kw 選擇2E60C型汽油機，立軸，水冷，P=7.4KW n=2500r/min,T=53N.m 三.帶輪的設計 (1)帶I的設計 1 .確定計算功率Pc 工況 KA 空、

14、輕載起動 重載起動 每天工作小時數(shù)/h <10 10~16 >16 <10 10~16 >16 載荷變動微小 液體攪拌機，通風機，和鼓風機（W 7.5kW）、離心式水泵和壓縮機、輕型輸送機 1.0 1.1 1.2 1.1 1.2 1.3 載荷變動小 帶式輸送機（不均勻載荷）、通風機 （>7.5kW）、旋轉式水泵和壓縮機、發(fā)電機金屬切削床、旋轉篩、劇木機和木工機械 1.1 1.2 1.3 1.2 1.3 1.4 載荷變動較大 制磚機、斗式提升機、往復式水泵和壓縮機、起重機、磨粉機、沖剪機、橡膠機械、振動篩、紡織機械、重載運送機 1.2

15、1.3 1.4 1.4 1.5 1.4 載荷變動很大 破碎機（旋轉式。顆式等）、磨碎機（球磨、棒磨、管磨） 1.3 1.4 1.5 1.5 1.6 1.8 表8.21工作情況系數(shù)Ka 由表8.21查得Ka=1.1由式（8.12）得 Pc=Kap=1.1X7.4KW=8.14KW 2 .選擇普通V帶型號 根據(jù)Pc=8.14KWm=2500r/min由圖 8.12選用B型普通V帶 3 .確定帶輪直徑dd1dd2 根據(jù)表8.6和圖8.12選取dd1=140mm且 dd1=140mm>125mm 大帶輪直徑為 dd2=n1dd1/n2=2500/150

16、0X140=233mm 按表8.3選取標準植dd2236mm則實際傳動比 第11頁共21頁 I,從動輪的轉速分別為 i=dd2/dd1=236/140=1.69 n2=n1/i=2500/1.69=1479r/min 從動輪的轉速誤差為 (1479-1500)/1500X100%=-1.4% 在±5%以內(nèi)，為允許值 4 .驗算帶速V V=pddini/60X1000=18m/s 在5-25m/s的范圍內(nèi)。 5 .確定帶的基準長度Ld和實際中心距a 按結構設計要求初定中心距 0.7(dd1+dd2)

17、mm 由式(8.15)得 l0=2a0+p(dd1+dd2)/2+(dd2-dd1)2/4a0 =2X500+p(140+236)/2+(236-140)/(4X 500)=1590.5mm 由表8.4選取基準長度LD=1600mm a^a0+(Ld-1o)/2=500+(1600-1590.5)/2 =505mm 中心距范圍 amin=a-0.015Ld=505-0.015x1600=481mm amax=a+0.03Ld=505+0.03X1600=553mm 6 .校驗小帶輪包角a1 ai=180°-(dd2-ddi)/aX57.33 =180'-(236-14

18、0)/505X57.3° =169>120 7 .確定V帶根數(shù)Z 由式(8.18)得Z三Pc/(P0+VP0)KaKL 根據(jù)dd1=140mm,rn=2500r/min查表8.10用內(nèi)插 法得 P0=3.8KW 由式(8.11)得功率增量vp。為 1 ,P0=KLn1(1——)ki 由表8.18查得kb=2.6494X10二 根據(jù)傳動比i=1.69查表8.19得ki=1.1202 則vp0=2.6494X10-3X2500(1-^^)=0.7KW1.1202 由表8.4查得帶長度修正系數(shù)Kl=0.92由表8.11 查得包角系數(shù)K?=0.99得普通V帶的根數(shù)為 Z=

19、8.14/(3.8+0.7)X0.92X0.99=1.98 圓整后得Z=2跟 8 .求初拉力F0及帶輪軸上的壓力FQ 由表8.6查得B型普通V帶每米質量q=0.17kg/m 根據(jù)式(8.19)得單根V帶的初拉力為 f-500PC(空 ZV 0.99 2 1)+ 0.17 X 18 500? .14(2.5 2' 18 (0.99 一 一 一2 -1)+ 0.17? 8 =227.5N 由式(8.20)可得作用在軸上的壓力Fq a1 Fqi=2F0Zsin— 2 =2X227X2sin169- 2 =904N 9 .設計結果 選擇.2跟B-

20、4000GB1171-89V帶,中心距 a=505mm帶輪直徑dd〔二140mmdd2=236mm 軸上壓力Fqi=904N (2)II帶設計 P=pDxh帶=7.4?0.94=7kw主動輪的轉速 1500r/min,從動輪轉速1500r/min 1.確定計算功率PC 工況 KA 空、輕載起動 重載起動 每天工作小時數(shù)/h <10 10?16 >16 <10 10~16 >16 載荷變動 微小 液體攪拌機，通風機， 和鼓風機(W7.5kW)、 離心式水泵和壓縮機、 輕型輸送機 1.0 1.1 1.2 1.1 1.2 1.3 載荷

21、變動 小 帶式輸送機(不均勻載荷)、通風機 (>7.5kW)、旋轉式水泵和壓縮機、發(fā)電機金屬切削床、旋轉篩、劇木機和木工機械 1.1 1.2 1.3 1.2 1.3 1.4 載荷變動較大 制磚機、斗式提升機、 往復式水泵和壓縮機、起重機、磨粉機、沖剪機、橡膠機械、振動篩、 1.2 1.3 1.4 1.4 1.5 1.4 紡織機械、重載運送機 載荷變動很大 破碎機（旋轉式。飄式 等）、磨碎機（球磨、 棒磨、管磨） 1.3 1.4 1.5 1.5 1.6 1.8 表8.21工作情況系數(shù)KA 由表8.2

22、1查得Ka=1.1,由式（8.12）得 PC=kap=1.1x7=7.7KW 2 .選擇普通V帶型號 根據(jù)Pc=7.7KWm=1500r/min由圖8.12選用B型普通V 帶 3 .確定帶輪基準直徑dd1dd2 根據(jù)表8.6和圖8.12選取dd1=125mm且為B型V帶最小直徑 大帶輪直徑為： 」m1500、 dd2=—dd1=x125=125mm n21500 按表8.3選取標準值為125mm則實際傳動比i,從動輪的實 際轉速分別為： dd2125. i=一==1 dd1125 m1500,“，. n2=—==1500r/min i1 從動輪的轉速誤差率

23、為： 1500-1500*100%=0 1500 在±5%Z內(nèi)，為允許值。 第23頁共21頁 4. 驗算帶速V Pdd1n1P倉11251500八°， V===9.8m/s 60倉3000601000 5-25m/s范圍內(nèi) 5. 確定帶的基準長度Ld和實際中心距a 按結構設計要求初定中心距a0 0.07 (dd1+dd2)

24、箕：125) 24200 =792.5mm 由表8.4選取基準長度Ld=800mm ?Ld-l0 =a+=(200+ 2 800-792.5 )=204mm amin=a-0.015Ld =(204-0.015?800)mm188mm amax=a+0.03Ld =(204+0.03?800)mm224mm 6.校驗小帶輪包角31 由式(8.17)得ai=1800-

25、dd2—%7.3° a =180>120 7.確定V帶根數(shù)Z Pc (P0+DP0)KaKL 根據(jù)dd1=125mmn1二1500r/min,查表8.10用內(nèi)插法得 P0=3.23kW 由式(8.11)得功率增量dp。為 1、 DP0=Kbn1(1——) Ki 由表(8.18)查得Kb=2.6494?0-3 根據(jù)傳動i=1,查表8.19得Ki=1則 一1一 dp。=Kbn1(1-)=0 Ki 由表8.4查得帶長度修正系數(shù)Kl=0.97，由圖8.11查得 包角系數(shù)Ka=1 得普通V帶根數(shù) Z= 7.7 3.32 倉心.97 =1.9 1 圓整得Z

26、=2 8.求初拉力F0及帶論軸上的壓力Fq 由表8.6查得B型普通V帶的每米質量q=0.17kg/m,根據(jù)式(8.19)得單根V帶的初拉力為: 500PC/2.5八2 F0=(1)+qv ZvKa 500'7f.5o2 =(——-1)+0.17?.8 2?.81 =284N 由式(8.20)可得作用在軸上的壓力為： LCLr.a1 Fq2=2FoZsin 2 =1136N 9.計算結果 選用2根B-GB1171-89Vt,中心距a=200mm帶輪直徑 dd1=125mm,dd2=125mm,軸上壓力FQ2=1136N 四.軸的設計與校驗 (1)軸I

27、的設計 (一).軸的計算 P=Pd0.94=7.4?0.947KW 1 .選擇軸的材料，確定許用應力 因我們設計的軸對材料無特殊要求，故選用45鋼并經(jīng)調 質處理，由表13.4查得強度極限sB=650MPa,再由表13.2查 得許用彎曲應力[s-ib]=60MPa 2 .按扭強度估算軸徑 根據(jù)表13.1得c=107~118,又由式(13.2)得 d?c3P(107~118)37=18.19~20.1mmn1500 因最小軸徑處有鍵梢存在，故將估算增大3%?5娥為 2.1 1mrnr21.1mm 由設計手冊查得標準直徑di=25mm 3 .設計軸的結構并繪制機構草圖 a

28、.確定各軸段直徑 di=25mm根據(jù)設計手冊公式h=(0.07~0.1)di =1.75~2.5mm 取h=2.5mm d2=di+2h=30mm 初選軸承6307 d3的直徑根據(jù)軸承的內(nèi)徑?jīng)Q定取為d3=35mm d4的直徑也是根據(jù)軸承damin來定取為d4=44mm d5=d3=35mm d6=d2=30mm d7=di=25mm b.確定各軸段長 根據(jù)汽油機高度及整機結構，軸的總長為520mm 軸段I的長度可以根據(jù)所選帶輪寬螺母厚度及安裝 結構確定為125mm 軸段II的長度根據(jù)軸承座端面和帶輪的距離確定為26mm 軸段田的長度軸承寬得21mm 軸段即用裝

29、刀片，可根據(jù)刀片的厚度，螺母和墊片 的厚度確定軸長為50mm 軸段V的長也為軸承寬21mm 軸段VI的長和軸段H的一樣為26mm 最后留下的長度就為軸段IV的長 (二).軸的校驗 Fr3=Fqi-Fq2=1136-904=232N 以B為基點，F(xiàn)r=200N Fr?86.5Fc?272Fr3?442.50 Fc=441N 在以C點為基點： Fr?358.5Fb?272Fr3?160.50 Fb=401N M左=Fr.l=200N?86.5mm17300N.mm M右=Fr3.l=232N?160.5mm37236N.mm M=.M右2+M左2=.173002+37

30、2362=41058N.mm 6P-…67 T=9.55?0=9.55?0=44566N.mm n1500 Me=..M2+(aT)2=.410582+(0.6?44566)248997N.mm 48997 0.1? 53 =11.4MPa MeA= . (aT) = aT = 0.6? 44566 26740 N.mm MeA SeA=— W 26740 3 0.1? 53 =17MPa 查表13.1得［s-句=60MPa ,滿足se ［-化］, 故軸的設計滿 足要求。 （三）.軸承的選擇 應Fb< Fc所以只要Fc邊的軸承可用即可 Mec S

31、ec二 W Fc= 441N n = 1500r /min 初選軸承6307GB/T276-1994按文獻8-23,基本額定功 率為Cr=33200N 軸的預期壽命取為Lh=20000h查表得fp=1.5 Pa=Fc?fp441?1.5662N 1 1 e60Lhn Cjs=PaLe=Pa(^0^)e c6m吃00001500、； Cjs=662?z)3=8052N

32、 .選擇軸的材料，確定許用應力 因我們設計的軸對材料無特殊要求，故選用45鋼并經(jīng)調 質處理，由表13.4查得強度極限aB=650MPa,再由表13.2查 得許用彎曲應力[s-1b]=60MPa 2 .按扭強度估算軸徑 根據(jù)表13.1得c=107~118,又由式(13.2)得 d?c3P(107~118)36.4=17.1~18.9mm n-1500 因最小軸徑處有鍵梢存在，故將估算增大3%-5燉為18.8 20.06mm 由設計手冊查得標準直徑d1=25mm 3 .設計軸的結構并繪制機構草圖 a. 確定各軸段直徑 d1=25mm根據(jù)設計手冊公式h=(0.07~0.1)

33、d1 =1.75~2.5mm 取h=2.5mm d2=d1+2h=30mm 初選軸承6307 d3的直徑根據(jù)軸承的內(nèi)徑?jīng)Q定取為d3=35mm d4的直徑也是根據(jù)軸承dam所來定取為d4=44mm d5=d3=35mm d6=d2=30mm d7=d1=25mm b. 確定各軸段長 根據(jù)汽油機高度及整機結構，軸的總長為470mm 軸段I的長度可以根據(jù)所選帶輪寬螺母厚度及安裝 結構確定為66mm 軸段II的長度根據(jù)軸承座端面和帶輪的距離確定為 27mm 軸段田的長度軸承寬得21mm 軸段即用裝刀片，可根據(jù)刀片的厚度，螺母和墊片 的厚度確定軸長為50mm 軸段

34、V的長也為軸承寬21mm 軸段VI根據(jù)軸承座端面和帶輪的距離確定為26mm 最后留下的長度就為軸段IV的長 (二).軸的校驗 Fr3=Fq2=1136N Fr=200N 以B點為基點： Fr?86.5Fc?270Fr3?383.50 Fc=1677N 在以C點為基點： Fr?356.5Fb?270Fr3?103.50 FB=699N M左=Fr.l=200N?86.5mm17300N.mm M右=Fr3.l=1136N?160.5mm182328N.mm M=、M右2+M左2=.173002+1049672=183147N.mm 6P66.6 T=9.55?06

35、=9.55?06=42020N.mm n1500 Me=.M2+(aT)2=1831472+(0.6?42020)2184874N.mm Mec184874 sec==3=43MPa W0.1?53 MeA=(aT)2=aT=0.6?4202025212N.mm MeA SeA 二 W 25212 3 0.1? 53 =16MPa 第27頁共21頁 查表13.1得［s-句=60MPa,滿足se［-化］,故軸的設計滿 足要求。 (3) .軸承的選擇 應Fb

36、/min 初選軸承6307GB/T276-1994按文獻8-23,基本額定功 率為Cr=33200N 軸的預期壽命取為Lh=20000h查表得fp=1.5 Pa=Fc?fp1677?1.52515.5N 11 1 60Lhn1 Cjs=PaLe=Pa(「)e 106 Cjs= 2515.5? 60^20000 1500 3 )3 106 =30599N < Cr 故6307滾動軸承滿足要求 (4) .鍵的選用 根據(jù)結構選擇10X56的普通A型平鍵 五.刀片結構的設計及材料的選擇 1 .刀片的結構采用用圓盤形的刀盤，兩邊有裝有兩個對稱的刀 片，刀片示意

37、圖入圖所視： 2.材料的選擇： 刀片在高速的環(huán)境下工作，且在剪切過程中，刀片會受到很大的擠壓力，摩擦也會很厲害，需要的硬度也比較高。根據(jù)這些我們決定選擇W18Cr4V W18Cr4V是應用最廣泛的高速鋼，其性能只要有：熱處理硬度可達63-66HRC,抗彎強度可達3500MPa,可磨性好。其優(yōu)點：通用性強，工藝成熟。 第29頁共21頁 熱處理的主要特點：淬火加高溫（1200攝氏度），以及 回火時溫度高（560攝氏度）左右、次數(shù)多達三次左右。采用高淬火 溫度是為了讓難溶的特殊炭化物能充分溶入奧氏體，最終使馬氏體中 W、Mo、V等含量足夠高，保證其熱硬性足夠高；回火溫度 第

38、 31 頁 共 21 頁 心得體會 經(jīng)過自己和小組成員的共同努力，終于將畢業(yè)設計完成了。 在這次畢業(yè)設計過程中，我們遇到了許許多多的問題，一遍又一 遍的計算，一遍又一遍的修改，一遍又一遍的推敲機械結構，由于一 開始對結構的設計不太完美，導致我們走了很多彎路。后來，在完全 沒老師的指導下，我們進一步對結構進行了修改和推敲，并得到了比 較完善的框架結構。 盡管這次設計的時間是短暫的，但是對我來說，收獲卻是很大的， 俗話說的好“學到用時方狠少”，以前，我們只知道學知識，但是對 知識的吸收和利用并不多，這次畢業(yè)設計，讓我們再次溫習了以前學 過的知識，并聯(lián)系起來，運用在自己的設

39、計中。同時也對知識有了進 一步的鞏固，不僅讓我們對茶樹的生長和修剪有了進以步的了解，而 且也讓我們對office軟件，和計算機繪圖軟件AutoCA*工具軟件 有了熟練的掌握 參考文獻 [1] 《機械零件設計手冊》，吳宗澤，機械工業(yè)出版社，2003年11 [2] 《互換性與測量技術基礎》，陳于萍，機械工業(yè)出版社，2003 年10 [3] 《機械制圖》李澄，吳天生，聞百橋，高等教育出版社，1997 年7 [4] 《機械設計基礎》。陳立德，高等教育出版社2000年8 [5] 《機械設計手冊》，聯(lián)合編寫化學工業(yè)出版社，1981年1 [6] 《工程力學》，張定華，高等教育出版社，

40、2000年8 附件圖紙 技術要求 第43頁共21頁 機檀 時料 (Jib 比阿 h6 執(zhí)苴 ■ 國號 利圖斯洪或 TO 淅江工貿(mào)單配機電"11】 機框 技術要求 機頭 軸承座架

41、 機架結構 血函口 帶輪 13 二上田 1'1 冏同 南洪武 M在工貿(mào)拿院機包的(1) 審序 帶輪1 1,同 帶輪2

42、 1,乾槽工惟而不廢育夢唳.氣也 己擊斃糟詞題的黑計景整需將超過一 0.8一93 M未法修位公言接口賽 帶輪3 帶輪4 刀片 墊片

43、 其翁 技術要求 [4比曳：咫靂?u-inais I國用網(wǎng)發(fā) JJtii&充尺彳前UM-ii 套筒 第41頁共21頁 謝謝朋友對我文章的賞識，充值后就可以下載說明書，我這里還有一個壓縮包，里面有相應的word說明 書和CAD圖紙及答辯ppt。下載后請聯(lián)系QQ1459919609。我可以將壓縮包免費送給你。歡迎朋友的光 臨?。。。ㄗⅲ鹤再~號時最好用你的QQ號，以方便我將壓縮包發(fā)給你） 第 43 頁 共 21 頁