機械設計 減速器說明書

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1、 目錄 ★ 設計題目 1 ★ 設計原始數(shù)據(jù) 2 ★ 設計內(nèi)容 2 一、設計計算 2 二、圖紙的繪制 2 三、編寫課程設計說明書 2 ★ 設計任務書 3 一、設計題目 3 （一）系統(tǒng)簡圖 3 （二）傳動方案的分析 3 二、電動機的選擇 3 （一）類型選擇 3 （二）確定電動機功率與選型 3 三、計算傳動裝置的運動和動力參數(shù) 4 （一）總傳動比 4 （二）分配傳動比 5 （三）各動力參數(shù)分析 5 四、傳動件的設計計算 6 （一） V帶的設計計算 6 （二）高速級齒輪的設計 8 （三）低速級齒輪的設計 12 五、軸的設計 16 （一）輸出軸的設計 16

2、 （二）中間軸的設計 20 （三）輸入軸的設計 22 六、平鍵聯(lián)結的校核 26 （一）輸出軸鍵的校核 27 （二）中間軸鍵的校核 27 （三）輸入軸鍵的校核 28 七、箱體及其附件結構設計 28 （一）箱體的結構設計 29 （二）附件的結構設計 29 八、潤滑方式 32 九、設計心得 33 十、參考資料 34 整理為word格式0 ★ 設計題目： 牛頭刨床是一種常用的平面切削加工機床，電動機經(jīng)帶傳動、齒輪傳動，最后帶動曲柄轉動，刨床工作時，是由導桿機構帶動刨頭和刨刀作往復運動，刨頭右行時，刨刀切削，稱工作行程，此時要求速度較低且均勻；刨頭左行時

3、，不進行切削，稱空回行程，此時速度較高，以節(jié)省時間提高效率，為此刨床采用有急回特性的導桿機構。 牛頭刨床的工藝要求如下： 1、刨床速度盡可能為勻速，并要求刨刀有急回特性。 2、刨削時工件靜止不動，刨刀空回程后期工件作橫向進給，且每次橫向進給量要求相同，橫向進給量很小并可隨工件的不同可調。 3、工件加工面被拋去一層之后，刨刀能沿垂直工件加工面方向下移一個切削深度，然后工件能方便地作反向間歇橫向進給，且每次進給量仍然要求相同。 4、原動機采用電動機。 ★ 設計原始數(shù)據(jù)： 整理為word格式1 刨削平均速度 行程速度變化系數(shù)K 刨刀沖程H（mm） 切削阻力

4、（N） 空行程摩擦阻力（N） 刨刀越程量 刨頭重量（N） 桿件比重（N/m） 機器運轉速度許用不均勻系數(shù)[δ] 630 1.48 420 5500 275 21 650 340 0.05 ★ 設計內(nèi)容： 一、設計計算 1、電動機的選擇與傳動裝置運動和動力參數(shù)的計算； 2、傳動零件的設計； 3、軸的設計； 4、軸承及其組合的選擇及校核； 5、箱體、潤滑及附件的設計； 二、圖紙的繪制 減速器裝配圖繪制，一個齒輪和一個軸零件圖。 三、編寫課程設計說明書 內(nèi)容包括：目錄、設計題目、設計計算的所有內(nèi)容、課程

5、設計總結、參考文獻等。 設計任務書 計算及說明 結果 整理為word格式2 一、設計題目：二級展開式圓柱齒輪減速器 （一）系統(tǒng)簡圖 （二）傳動方案的分析 帶式輸送機由電動機驅動。電動機通過連軸器將動力傳入減速器,再經(jīng)聯(lián)軸器將動力傳至輸送機滾筒,帶動輸送帶工作。傳動系統(tǒng)中采用兩級展開式圓柱齒輪減速器，其結構簡單，但齒輪相對軸承位置不對稱，因此要求軸有較大的剛度，高速級和低速級都采用直齒圓柱齒輪傳動。 二、電動機的選擇 （一）類型選擇 電動機的類型根據(jù)動力源和工作條件,選用Y系列封閉式三相異步電動機。 （二）確定電動機功率與選型 1、 根

6、據(jù)機構位置和切削阻力確定一個循環(huán)中阻力矩所做的功。 計算得: 2、計算刨刀切削運動所需的功率 計算得： 整理為word格式3 3、求效率 皮帶傳動：，第一級齒輪（含軸承）：，第二級齒輪（含軸承）：，聯(lián)軸器及其他：； 得： 4、計算實際需要功率P。 5、選擇電動機型號 按工作要求和工作條件查找，選用Y100L2-4型號三相異步電動機，其數(shù)據(jù)

7、如下： 電動機額定功率 ； 同步轉速 ； 滿載轉速 ； 三、計算傳動裝置的運動和動力參數(shù) (一) 總傳動比 其中：為帶傳動傳動比，為減速器高速級傳動比，為減速器低速級傳動比。 牛頭刨床轉速： 總傳動比： （二）分配傳動比 皮帶傳動 P = 43kw 整理為word格式4 減速器高速級齒輪傳動比 減速器高速級

8、齒輪傳動比 （三）各動力參數(shù)分析 1、各轉軸轉速 2、各轉軸功率 3、各轉軸轉矩 四、傳動件的設計計算 （一） V帶的設計計算 1、設計要求 電動機功率為 ，轉速為 ，傳動比為 ，每天工作8小時。 2、確定計算功率 各軸轉速： 各軸功率： 各軸轉矩： 整理為word格式6 查表可得工作情況系數(shù) 故 3、選擇V帶的帶型 根據(jù)，由圖可得選用A型帶。 4、確定帶輪的基準直徑并驗算帶速 ⑴ 初選小帶輪的基準

9、直徑。 選取小帶輪的基準直徑 ⑵ 驗算帶速 按計算式驗算帶的速度 因為，故此帶速合適。 ⑶ 計算大帶輪的基準直徑 大帶輪的基準直徑，圓整得 。 ⑷ 確定V帶的中心距和基準直徑 ① 按計算式初定中心距 ② 按計算式計算所需的基準長度 =1613mm 查表可選帶的基準長度 ③ 按計算式計算實際中心距 整理為word格式7 中心距的變化范圍為。 5、驗算小帶輪上的包角 6、計算帶的根數(shù)Z

10、 （1）計算單根V帶的額定功率 由查表可得 根據(jù)和A型帶，查表可得、、。 故 （2）計算V帶的根數(shù)Z 故取V帶根數(shù)為3根 7、計算單根V帶的初拉力的最小值 查表可得A型帶的單位長度質量 應使帶的實際初拉力。 8、計算壓軸力 壓軸力的最小值為 整理為word格式7 （二）高速級齒輪的設計 1、 設計要求 ，工作壽命為15年，每天工作8小時。 2、 選定齒輪類型、精度等級、材料及齒數(shù) ⑴ 選用直齒圓柱

11、齒輪傳動。 ⑵ 減速器為一般工作機器，速度不高，故選用7級精度。 ⑶ 材料選擇：查表可選擇小齒輪材料為40(調質)，硬度為280HBS；大齒輪材料為45鋼(調質)，硬度為240HBS，二者材料硬度差為40HBS。 （4）選小齒輪齒數(shù)，大齒輪齒數(shù)，取 3、按齒面接觸強度設計，按計算式試算即 ⑴ 確定公式內(nèi)的各計算數(shù)值 Ⅰ試選 ⑵ 小齒輪傳遞轉矩 ⑶ 選取齒寬系數(shù) 整理為word格式8 ⑷ 查表材料的彈性影響

12、系數(shù)。 ⑸ 按齒面硬度選取小齒輪的接觸疲勞強度極限，大齒輪的接觸疲勞強度極限。 ⑹ 按計算式計算應力循環(huán)次數(shù) ⑺ 選取接觸疲勞壽命系數(shù)，。 ⑻ 計算接觸疲勞許用應力 取失效概率為1%，安全系數(shù)，得 ⑼ 計算相關數(shù)值 ① 試算小齒輪分度圓直徑，代入中較小的值，由計算公式得 ② 計算圓周速度 ③ 計算齒寬及模數(shù) 整理為word格式10 ④ 計算載荷系數(shù) 查表可得使用系數(shù)，根據(jù)，7級精度，查表可得動載

13、系數(shù)，,， 故載荷系數(shù) ⑤ 按實際的載荷系數(shù)校正所算得的分度圓直徑，按計算式得 ⑥ 計算模數(shù) 3、按齒根彎曲強度設計，按計算式試算即 （1）確定公式內(nèi)的各計算數(shù)值 ① 小齒輪的彎曲疲勞強度極限，大齒輪的彎曲疲勞強度極限。 ② 彎曲疲勞壽命系數(shù)，。 ③ 計算彎曲疲勞許用應力 ，取彎曲疲勞安全系數(shù)，計算得 整理為word格式10 ④ 計算載荷系數(shù) ⑤ 查表取齒形系數(shù)，。(線性插值法) ⑥ 查表取應力校正系數(shù)，。 ⑦ 計

14、算大、小齒輪的并加以計算 小齒輪的數(shù)值較大。 （2）設計計算 近似圓整, 大齒輪齒數(shù) 取98. 4、幾何尺寸計算 （1）計算大、小齒輪的分度圓直徑 （2）計算中心距 將中心距圓整為。 （3）計算齒輪寬度 整理為word格式12 圓整后取，。 （三）低速級齒輪 1、設計要求 ，工作15年，每天工作8小時。 2、選定齒輪類型、精度等級、材料及齒數(shù) ⑴ 選用直齒圓柱齒輪傳動。 ⑵ 為一般工作機器，速度不高，故選用7級精度。

15、 ⑶ 材料選擇，小齒輪材料為40(調質)，硬度為280HBS；大齒輪材料為45鋼(調質)，硬度為40HBS. ⑷ 選小齒輪齒數(shù)，大齒輪齒數(shù) 3、按齒面接觸強度設計，按計算式試算即 ⑴ 確定公式內(nèi)的各計算數(shù)值 ① 試選 小齒輪傳遞轉矩 ② 選取齒寬系數(shù) ③ 查表材料的彈性影響系數(shù)。 ④ 按齒面硬度選取小齒輪的接觸疲勞強度極限，大齒輪的接觸疲勞強度極限。 ⑤ 按計算式計算應力循環(huán)次數(shù) 整理為word格式12 ⑥ 選取接

16、觸疲勞壽命系數(shù)，。 ⑦ 計算接觸疲勞許用應力 取失效概率為1%，安全系數(shù)，得 ⑵ 計算相關數(shù)值 ① 試算小齒輪分度圓直徑，代入中較小的值，由計算公式得 ② 計算圓周速度 ③ 計算齒寬及模數(shù) ④ 計算載荷系數(shù) 整理為word格式14 查表可得使用系數(shù)，根據(jù)，7級精度，查表可得動載系數(shù)，,， 故載荷系數(shù) ⑤ 按實際的載荷系數(shù)校正所算得的分度圓直徑，按計算式得 ⑥ 計算模數(shù) 4、按齒根彎曲強度設

17、計，按計算式試算即 （1）確定公式內(nèi)的各計算數(shù)值 ① 小齒輪的彎曲疲勞強度極限，大齒輪的彎曲疲勞強度極限。 ② 彎曲疲勞壽命系數(shù)，。 ③ 計算彎曲疲勞許用應力 ，取彎曲疲勞安全系數(shù)，計算得 ④ 計算載荷系數(shù) ⑤ 查表取齒形系數(shù)，。(線性插值法) 整理為word格式14 ⑥ 查表取應力校正系數(shù)，。 ⑦ 計算大、小齒輪的并加以計算 大齒輪的數(shù)值較大。 （2）設計計算 近似圓整, 大齒輪齒數(shù) 5、幾何尺寸計

18、算 （1）計算大、小齒輪的分度圓直徑 （2）計算中心距 （3）計算齒輪寬度 圓整后取，。 五、軸的設計 （一）輸出軸的設計 整理為word格式16 1、輸出軸上的功率： 轉速： 轉矩： 2、求作用在齒輪上的力 低速級大齒輪的分度圓直徑為 3、計算軸的最小直徑 （1）可選軸的材料為45鋼，調質處理。查表可取 。 （2）選取聯(lián)軸器 （3）聯(lián)軸器計算扭矩 按照計算轉

19、矩應小于聯(lián)軸器公稱轉矩的條件，選用HL3型彈性柱銷聯(lián)軸器。其公稱轉矩為 ,半聯(lián)軸器的孔徑 ，故取，半聯(lián)軸器長度 ，半聯(lián)軸器與軸配合的轂孔長度 。 4、擬定軸上零件的裝配草圖方案(見下圖) 整理為word格式16 5、根據(jù)軸向定位的要求，確定軸的各段直徑和長度 （1）為滿足半聯(lián)軸器軸向定位要求，Ⅰ-Ⅱ右端有一軸肩，故，左端用軸段擋圈定位，按軸段直徑取擋圈直徑 ，半聯(lián)軸器與軸配合轂孔長。 （2）初選流動軸承6011，則其尺寸為，故，而 。右端軸承

20、采用軸肩軸向定位，查手冊軸肩定位高度為h=3.5mm，因此 （3）取安裝 齒輪處的軸段Ⅳ-Ⅴ 直徑為58mm，齒輪的左端與左端軸承之間采用套筒定位。已知齒輪輪轂的寬度為60mm，取 。齒輪左端采用軸肩定位，軸肩高度 ，取h=5mm，故軸環(huán)處的直徑 ，軸環(huán)寬度為 ，取 。 （4）軸承端蓋的總寬度為24mm，根據(jù)軸承端蓋的裝拆及其便于對軸承添加潤滑脂的要求，取端蓋的外斷面與半聯(lián)軸器右端面的距離為l=30mm，故取 。 （5）取齒輪距箱體內(nèi)壁距離a=15mm，上一級齒輪與這個齒輪之間的距離c=15mm，考慮到箱體鑄造誤差，在確定軸承位置時應距箱體一段距離s=10mm，滾動軸承寬B=18mm，上

21、一級齒輪輪轂長為L=52mm，則 整理為word格式18 6、軸上零件的周向定位 齒輪、半聯(lián)軸器與軸均采用平鍵連接。 鍵 = ，同時為了保證齒輪和軸有良好的對中性，故配合為 ，半聯(lián)軸器與軸的鏈接選用平鍵 ，配合為 ，滾動軸承與軸用過渡配合來保證的，此處軸的直徑尺寸為公差m6. 7、確定軸上的倒角 （見圖） 8、確定軸上載荷和彎扭矩圖

22、 整理為word格式18 9、按彎扭合成應力校核軸的強度 根據(jù)上圖中的數(shù)據(jù)，以及軸單向旋轉，扭轉切應力，取，軸的計算應力 已選定軸的材料為45Cr，調質處理。查得。因此，故安全。 （二） 中間軸的設計 1、中間軸上的功率： 轉速： 整理為word格式19 轉矩：

23、 2、求作用在齒輪上的力 低速級大齒輪的分度圓直徑為 3、計算軸的最小直徑 可選軸的材料為45鋼，調質處理。查表可取 。 4、擬定軸上零件的裝配草圖方案(見下圖) 5、根據(jù)軸向定位的要求，確定軸的各段直徑和長度 初選滾動軸承6006，則其尺寸為，故，兩端用擋圈定位，擋圈直徑為30mm，取安裝齒輪處直徑為 ，對于二級齒輪寬度為65mm，為使套筒端面壓緊齒輪，取 ，為使二級齒輪能夠很好的嚙合，則，結合輸出軸 。齒輪右端采用軸肩定位，軸肩高度h>0.07d,取h=5mm，軸環(huán)處直徑 ，軸環(huán)處寬度

24、 整理為word格式20 。對于一級齒輪寬為52mm，為使套筒端面壓緊齒輪，取 ，結合輸出軸此處套筒為30.5mm。 6、軸上零件的周向定位 齒輪、半聯(lián)軸器與軸均采用平鍵連接。 鍵 = ，同時為了保證齒輪和軸有良好的對中性，故配合為 ，Ⅳ-Ⅴ與軸的鏈接選用平鍵 ，配合為 ，滾動軸承與軸用過渡配合來保證的，此處軸的直徑尺寸為公差m6. 7、確定軸上的倒角 （見圖） 8、確定軸上載荷和彎扭矩圖 （三）輸入軸的設計 1、輸入軸上的功率：

25、 轉速： 轉矩： 2、求作用在齒輪上的力 齒輪的分度圓直徑為 3、計算軸的最小直徑 （1）可選軸的材料為45鋼，調質處理。查表可取 。 （2）選取聯(lián)軸器 整理為word格式22 （3）聯(lián)軸器計算扭矩 按照計算轉矩應小于聯(lián)軸器公稱轉矩的條件，選用HL1型彈性柱銷聯(lián)軸器。其公稱轉矩為 ,半聯(lián)軸器的孔徑 ，故取，半聯(lián)軸器長度 ，半聯(lián)軸器與軸配合的轂孔長度 。 4、擬定軸

26、上零件的裝配草圖方案(見下圖) 5、根據(jù)軸向定位的要求，確定軸的各段直徑和長度 （1）為滿足半聯(lián)軸器軸向定位要求，Ⅰ-Ⅱ右端有一軸肩，故，左端用軸段擋圈定位，按軸段直徑取擋圈直徑 ，半聯(lián)軸器與軸配合轂孔長。 （2）初選滾動軸承6007，則其尺寸為，故，而 。右端軸承采用軸肩軸向定位，查手冊軸肩定位高度為h=3mm，因此 （3）取安裝 齒輪處的軸段Ⅳ-Ⅴ 直徑為40mm，齒輪的左端與左端軸承之間采用套筒定位。已知齒輪輪轂的寬度為57mm，取 。齒輪左端采用軸肩定位，軸肩高度 ，取h=5mm，

27、 整理為word格式23 故軸環(huán)處的直徑 ，軸環(huán)寬度為 ，取 。 （4）軸承端蓋的總寬度為20mm，根據(jù)軸承端蓋的裝拆及其便于對軸承添加潤滑脂的要求，取端蓋的外斷面與半聯(lián)軸器右端面的距離為l=30mm，故取 。 （5）根據(jù)中間軸來依次定位輸入軸，，。 6、軸上零件的周向定位 齒輪、半聯(lián)軸器與軸均采用平鍵連接。 鍵 = ，同時為了保證齒輪和軸有良好的對中性，故配合為 ，半聯(lián)軸器與軸的鏈接選用平鍵 ，配合為 ，滾動軸承與軸用過渡配合來保證的，此處軸的直徑尺寸為公差m6. 7、確定軸上的倒角 （見圖） 8

28、、確定軸上載荷和彎扭矩圖 整理為word格式23 9、按彎扭合成應力校核軸的強度 根據(jù)上圖中的數(shù)據(jù)，以及軸單向旋轉，扭轉切應力，取，軸的計算應力 已選定軸的材料為45Cr，調質處理。查得。因此，故安全。 整理為word格式24 六、平鍵聯(lián)結的校核 （一）輸

29、出軸鍵的校核 1、輸出軸齒輪處鍵：此處選用的鍵為 =， 根據(jù)公式 其中： 軸、齒輪、鍵三者都是鋼材料、輕微沖擊，則 強度條件符合要求。 2、輸出軸半聯(lián)軸器處鍵：此處選用的鍵為 = 軸、齒輪、鍵三者都是鋼材料、輕微沖擊，則 強度條件符合要求。

30、 整理為word格式25 （二）中間軸鍵的校核 1、二級齒輪處鍵：此處選用的鍵為 =， 根據(jù)公式 其中： 軸、齒輪、鍵三者都是鋼材料、輕微沖擊，則 強度條件符合要求。 2、一級齒輪處鍵：此處選用的鍵為 =， 根據(jù)公式 其中： 軸、齒輪、鍵三者都是鋼材料、輕微

31、沖擊，則 整理為word格式26 強度條件符合要求。 （三）輸入軸鍵的校核 1、輸入軸齒輪處鍵：此處選用的鍵為 =， 根據(jù)公式 其中： 軸、齒輪、鍵三者都是鋼材料、輕微沖擊，則 強度條件符合要求。 2、輸出軸半聯(lián)軸器處鍵：此處選用的鍵為

32、 = 軸、齒輪、鍵三者都是鋼材料、輕微沖擊，則 整理為word格式27 強度條件符合要求。 七、箱體及其附件結構設計 （一）箱體的結構設計 箱體采用剖分式結構，剖分面通過軸心。下面對箱體進行具體設計。 1、確定箱體的尺寸與形狀 箱體的尺寸直接影響它的剛度，首先確定合理的箱體壁厚。 為了保證結合面連接處的局部剛度與接觸剛度，箱蓋與箱座連接部

33、分都有較厚的連接壁緣，箱座底面凸緣厚度設計得更厚些。 2、合理設計肋板； 在軸承座孔與箱底接合面處設置加強肋，減少了側壁的彎曲變形。 3、合理選擇材料； 因為鑄鐵易切削，抗壓性能好，并具有一定的吸振性，且減速器的受載不大，所以箱體可用灰鑄鐵制成。 （二）附件的結構設計 1、檢查孔和視孔蓋 檢查孔用于檢查傳動件的嚙合情況、潤滑情況、接觸斑點及齒側間隙，還可用來注入潤滑油，檢查要開在便于觀察傳動件嚙合區(qū)的位置，其尺寸大小應便于檢查操作。視孔蓋用鑄鐵制成，它和箱體之間加密封墊。 2、放油螺塞 放油孔設在箱座底面最低處，其附近留有足夠的空間，以便于放容器，箱體底面向放油孔方向傾斜

34、一點，并在其附近形成凹坑，以便于油污的匯集和排放。放油 整理為word格式29 螺塞為六角頭細牙螺紋，在六角頭與放油孔的接觸面處加封油圈密封。 3、油標 油標用來指示油面高度，將它設置在便于檢查及油面較穩(wěn)定之處。 4、通氣器 通氣器用于通氣，使箱內(nèi)外氣壓一致，以避免由于運轉時箱內(nèi)溫度升高，內(nèi)壓增大，而引起減速器潤滑油的滲漏。將通氣器設置在檢查孔上，其里面還有過濾網(wǎng)可減少灰塵進入。 5、起吊裝置 起吊裝置用于拆卸及搬運減速器。減速器箱

35、蓋上設有吊孔，箱座凸緣下面設有吊耳，它們就組成了起吊裝置。 6、起蓋螺釘 為便于起蓋，在箱蓋凸緣上裝設2個起蓋螺釘。拆卸箱蓋時，可先擰動此螺釘頂起箱蓋。 7、定位銷 在箱體連接凸緣上相距較遠處安置兩個圓錐銷，保證箱體軸承孔的加工精度與裝配精度。 減速器鑄造箱體的結構尺寸 名稱 公式 數(shù)值(mm) 箱座壁厚 δ=0.025a+3≥8 8 箱蓋壁厚 δ1=0.02a+3≥8 8 箱體凸緣厚度 箱座 b=1.5δ 12 箱蓋 b1=1.5δ 12 箱座底 b2=2.5δ 20

36、 整理為word格式29 加強肋厚 箱座 m≈0.85δ 6.8 箱蓋 m1≈0.85δ 6.8 地腳螺釘直徑和數(shù)目 df=0.036+12 M20 n=4 軸承旁聯(lián)接螺栓直徑 d1=0.72 df M12 箱蓋和箱座聯(lián)接螺栓直徑 d2=0.6 df M10 軸承蓋螺釘直徑和數(shù)目 高速軸 d3 =（0.4-0.5）df M6 n=4 中間軸 M6 低速軸 M8 軸承蓋外徑D2 高速軸 D2=D+5d3 92 中間軸 130 低

37、速軸 92 觀察孔蓋螺釘直徑 d4=0.4 df M8 df、d1、d2至箱外壁距離 df C1 26 d1 18 d2 16 df、d1、d2 df C2 24 整理為word格式30 至凸緣邊緣的距離 d1 16 d2 14 大齒輪齒頂圓與內(nèi)壁距離 Δ1>1.2δ 10 齒輪端面與內(nèi)壁距離 Δ2>δ 10 外壁至軸承座端面的距離 l1=C2+C1+(5～10) 48 八、潤滑方式 由于所設計的減速

38、器齒輪圓周速度較小，低于12m/s，故齒輪的潤滑方式選用油潤滑，軸承的潤滑方式選用脂潤滑?？紤]到減速器的工作載荷不是太大，故潤滑油選用中負荷工業(yè)齒輪油（GB5903——1986），牌號選68號。潤滑油在油池中的深度保持在68——80mm之間。軸承的潤滑脂選用合成鋰基潤滑脂（SY1413——1980）。牌號為ZL——2H。由于軸承選用了脂潤滑，故要防止齒輪的潤滑油進入軸承將潤滑脂稀釋，也要防止?jié)櫥魅缬统刂袑櫥臀廴尽Ｋ砸S承與箱體內(nèi)壁之間設置擋油環(huán)。密封性來講為了保證機蓋與機座聯(lián)接處密封，聯(lián)接 凸緣應有足夠的寬度，聯(lián)接表面應精創(chuàng)，其表面粗度應為 ,密封的表面要經(jīng)過刮研。而且，凸緣聯(lián)接

39、螺柱之間的距離不宜太大，并勻均布置，保證部分面處的密封性。 七、設計優(yōu)缺點和設計心得 這次課程設計是我大學以來第一次系統(tǒng)的全面的進行機械設計工作，深刻的了解了機械設計，對以后從事機械設計工作打下了堅實的基礎，與此同時，由于大一大二對于專業(yè)課的學習不是很系統(tǒng)，加之理解不深刻，造成此次設計遇到很大障礙，不得不重新拾起原先的課本進行復習，也溫習了原先的課程。 整理為word格式32 這個減速器總的來說是嚴格按照機械設計的說明來設計的，但是至于優(yōu)化問題，由于經(jīng)驗欠缺，加之時間較短，沒有涉及很多?！扒Ю镏惺加谧阆隆?，通過這次課程設計，我深深體會到這句千古名言的真正含義。我今

40、天認真的進行課程設計，學會腳踏實地邁開這一步，就是為明天能穩(wěn)健地在社會大潮中奔跑打下堅實的基礎.更加激勵我好好學習，為以后自己的發(fā)展，社會的進步作出自己的貢獻。 通過課程設計，也讓我我深深體會到，干任何事都必須耐心，細致．課程設計過程中，許多計算有時不免令我感到有些心煩意亂：有2次因為不小心我計算出錯，只能毫不情意地重來。重來意味著效率和質量的下降，因此從那以后我時刻提示自己，一定要養(yǎng)成高度負責，認真對待的良好習慣。這次課程設計使我在工作作風上得到了一次難得的磨練，短短三周是課程設計，使我發(fā)現(xiàn)了自己所掌握的知識是真正如此的缺乏，自己綜合應用所學的專業(yè)知識能力是如此的不足，幾年來的學習了那么多

41、的課程，今天才知道自己并不會用，以后我必須更加努力，理論與實踐同時進步。 最后，我要感謝我的老師，是您的敬業(yè)精神感動了我，是您的教誨啟發(fā)了我，是您的期望鼓勵了我，我感謝老師您今天又為我增添了一幅堅硬的翅膀．今天我為你們而驕傲，明天你們?yōu)槲叶院? 十、參考資料 參考文獻： [1]濮良貴，紀名剛主編，《機械設計》(第八版)，高等教育出版社，2006. [2]王昆，何小柏，汪信遠主編，《機械設計機械設計基礎課程設計》，高等教育出版社，2011. [3]王三民主編，《機械設計計算手冊》，化學工業(yè)出版社 友情提示：本資料代表個人觀點，如有幫助請下載，謝謝您的瀏覽！ 整理為word格式32