XX大橋連續(xù)梁懸臂工程施工方案【一份非常好的專業(yè)資料】

《XX大橋連續(xù)梁懸臂工程施工方案【一份非常好的專業(yè)資料】》由會員分享，可在線閱讀，更多相關(guān)《XX大橋連續(xù)梁懸臂工程施工方案【一份非常好的專業(yè)資料】（45頁珍藏版）》請在裝配圖網(wǎng)上搜索。

1、中交三航局哈大一分部伊通河特大橋懸灌法施工方案 新建XX鐵路客運專線 XX大橋 懸灌法施工方案 編 制 人： 審 核 人： 施工負責(zé)人： 中交三航局XX一分部 二0一0年八月 目 錄 第一章 工程概況 1 第二章 主要設(shè)計標(biāo)準(zhǔn) 1 第三章 編制說明 1 1、編制依據(jù) 1 2、編制原則 2 第四章 主要施工方案 2 1、工程概況及工期安排 2 2、主要工程數(shù)量 3 3、勞動力及設(shè)備安排 4 4、臨時工程 5 5、主線所跨既有道路交通流量及交通特點、車速 5 6、連續(xù)梁施工過程中既有道路交通防護方案 6 7、支座墊石、

2、臨時固結(jié)及支座安裝 7 8、托架法施工0＃塊 8 9、掛籃懸臂澆注施工 9 10、線型控制方法 26 11、中跨合龍段施工 31 12 、邊跨現(xiàn)澆段和邊跨合龍段施工 34 13、工效分析 35 第五章 質(zhì)量保證措施 36 1質(zhì)量保證措施 36 2.質(zhì)量保證體系 37 第六章 安全保證措施 39 第六章 安全保證措施 40 1.安全保證措施 40 2.安全保證體系 40 第七章 文明施工、環(huán)保措施 42 1.文明施工措施 42 2.環(huán)境保護措施 42 第 43 頁 共43頁 第一章 工程概況 哈爾濱至大連鐵路客運專線是為了緩解我國東北鐵路運輸

3、最繁忙的南北主干線XX鐵路（哈爾濱至大連）運輸能力緊張狀況，實現(xiàn)客貨分線運輸，形成大能力快速度的客運通道而修建的鐵路運輸干線之一。新建鐵路哈爾濱至大連客運專線線路起訖里程K0+681.9～DK933+200，線路正線全長905.8公里，其中遼寧省554.4正線公里，吉林省268.8正線公里，黑龍江省82.5正線公里。 中交三航局XX一分部XX鐵路客運專線項目部管區(qū)施工起訖里程為:DK692+955.54～D3K702+637.64（其中短鏈603.88米），主線長9.078Km,管區(qū)內(nèi)預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)箱梁有5處，分別是： 跨迎賓路 （40+56+40m連續(xù)梁； 跨長白公路 （40+5

4、6+40）m連續(xù)梁； 跨農(nóng)研路 （32+48+32）m連續(xù)梁； 跨四環(huán)路 （32+48+48+32m連續(xù)梁； 跨302國道 (32+48+32）m連續(xù)梁。 根據(jù)設(shè)計，連續(xù)梁全部采用懸灌法施工。 本分部連續(xù)梁施工條件相似，以跨302國道32+48+32m連續(xù)梁懸灌法施工為例,其余連續(xù)梁施工不再贅述。 第二章 主要設(shè)計標(biāo)準(zhǔn) 鐵路等級：客運專線 正線數(shù)目：雙線 速度目標(biāo)值：運營時速200km/h，橋梁結(jié)構(gòu)按350km/h設(shè)計 最小曲線半徑： 7000m 限制坡度：一般地段20‰，困難地段25‰ 正線線間距：5.0m 牽引種類：電力 列車類型：動車組 到發(fā)線有

5、效長度：650m 列車運行控制方式：自動控制 行車指揮方式：綜合調(diào)度 第三章 編制說明 1、編制依據(jù) （1）XX客運專線TJ-3標(biāo)段投標(biāo)文件； （2）XX客運專線TJ-3標(biāo)段投標(biāo)文件XX大橋施工圖圖紙、會審紀(jì)要； （3）《客運專線鐵路橋涵工程施工質(zhì)量驗收暫行標(biāo)準(zhǔn)》； （4）《客運專線鐵路橋涵工程施工技術(shù)指南》； （5）《鐵路砼工程施工質(zhì)量驗收補充標(biāo)準(zhǔn)》； （6）《時速350公里鐵路高性能砼技術(shù)條件》； （7）《客運專線鐵路耐久性砼工程施工質(zhì)量驗收標(biāo)準(zhǔn)》； （8）《鐵路橋涵施工規(guī)范》（TB10203-2002）； （9）《鐵路砼工程施工技術(shù)指南》（TZ210-2005

6、）； （10）《新建時速300-350km客運專線鐵路設(shè)計暫行規(guī)定》； （11）《鐵路砼結(jié)構(gòu)耐久性設(shè)計暫行規(guī)定》； （12）《XX客運專線指導(dǎo)性施工組織設(shè)計》。 2、編制原則 ①遵守合同文件中各種條款和合同規(guī)定使用的有關(guān)技術(shù)規(guī)范及設(shè)計圖紙、文件。 ②根據(jù)工程需要，投入我單位目前現(xiàn)有的、先進的工程施工機械設(shè)備和精干的施工人員，立足信譽、確保質(zhì)量、爭創(chuàng)優(yōu)質(zhì)、保證工期。 ③積極采用“四新成果”達到提高工程質(zhì)量、加快工程進度、降低工程成本的目的，做到優(yōu)質(zhì)高效。 ④積極運用現(xiàn)代科學(xué)管理技術(shù)，采用先進的安全保證措施，確保安全生產(chǎn)，做到文明施工。 第四章 主要施工方案 1、工程概況及工期

7、安排 本連續(xù)梁段位于XX大橋260～263#墩，施工里程為D3K701+235.38～D3K701+348.88，地處長春市綠園區(qū)四間村,與302國道相交角度為89o。 本連續(xù)梁橋墩下部結(jié)構(gòu)為φ1.25m的鉆孔樁群樁，260、263號墩為8根，261、262號墩為11根，鉆孔樁設(shè)計深度為39～41米，鉆孔樁共計1534延米；兩主墩承臺幾何尺寸為：12.6 m×8.4 m×3.5 m；兩邊墩承臺幾何尺寸為：11.2 m×8.0m×3.0，墩身為圓端型實心墩（6.8m×3.5m、6.8m×3.3m），墩身高度為3.5～5.0m。 連續(xù)梁梁體設(shè)計為單箱單室、變高度、斜腹板箱形截面，主墩墩頂3.

8、0m范圍內(nèi)梁高相等，截面中心梁高4.05m，跨中合龍段及邊跨現(xiàn)澆段截面中心高3.05m，梁底曲線為二次拋物線，箱梁頂寬12.0m，中支點處底寬6.7m；跨中及邊墩支點處底寬5.74m，單側(cè)懸臂長2.65m，懸臂端部厚26cm，懸臂根部厚65cm，箱梁腹板厚度由主墩墩頂根部的70cm變至跨中及邊墩支點附近的40cm，底板厚度由主墩墩頂?shù)?0cm變至跨中及邊跨直線段的40cm，頂板厚35cm，在墩頂根部加厚至60cm。 施工工期計劃為：下部結(jié)構(gòu)施工工期為2008年3月10日～2008年10月10日，受征地影響，施工工期為7個月 ； 連續(xù)梁采用懸灌法施工，工期為2008年9月10日～2009年7

9、月15日，有效施工工期5.5個月。 2、主要工程數(shù)量 2.1連續(xù)梁主要工程量 XX大橋（32+48+32）m懸澆連續(xù)箱梁工程數(shù)量表 工程項目 單 位 32+48+32m連續(xù)箱梁 備 注 C50無收縮砼砼 m3 7.9 C50砼 m3 1374 Ⅰ級鋼筋 t 14.186 Ⅱ級鋼筋 t 263.78 9-7￠5鋼絞線 t 6.718 12-7￠5鋼絞線 t 50.142 4-7￠5鋼絞線 t 12.304 ￠32Ⅳ級精扎螺紋 t 11.523 2.2箱梁主要技術(shù)指標(biāo) XX大橋（32+48+32

10、）m懸澆連續(xù)梁主要技術(shù)指標(biāo) 指標(biāo)內(nèi)容 單位 32+48+32m連續(xù)箱梁 備注 橋跨布置 m 32.65+48+32.65 單個T構(gòu)梁段數(shù)量 段 7 最大/最小梁高 cm 405/305 最大梁段重 KN 915 懸澆節(jié)段 最大梁段長 cm 350 梁寬 cm 1200 3、勞動力及設(shè)備安排 XX大橋（32+48+32）m懸澆連續(xù)梁勞動力安排 工種 單位 32+48+32m連續(xù)箱梁 備注 管理人員 人 5 不包括砼拌和站和項目管理人員 鋼筋工 人 26 木工 人 10 砼工 人

11、 12 預(yù)應(yīng)力工 人 6 電焊工 人 10 起重工 人 4 電工 人 1 測量試驗 人 5 安全員 人 1 道路行車指揮員 人 1 雜工 人 20 合計 人 101 掛籃及配套設(shè)備（一座橋） 設(shè)備名稱 型號 參數(shù) 需要數(shù)量 施工掛籃 LGL165 165t 2對 螺旋千斤頂 5t 60 手動葫蘆 5t 48 卷揚機 單筒中速 5t 2臺 吊車 25噸 1臺 砼輸送泵 HDT60 2臺 砼輸送汽車泵 H250 1輛 泵管 125mm 350米 發(fā)電機組

12、 250KW 1臺 預(yù)應(yīng)力施工設(shè)備表（全橋） 設(shè)備名稱 型號 參數(shù) 需要數(shù)量 千斤頂 YCD350 350t 2 千斤頂 YCD450 450t 2 千斤頂 QYC60 60t 2 千斤頂 QYC230 23t 2 油泵 ZB-63 63Mpa 4 油泵 ZB-50 50Mpa 2 壓漿泵 HP-013 2 拌漿機 BJ02 2 限位板 12孔 2 限位板 19孔 2 卷揚機 3噸 1 4、臨時工程 1．施工便道、 施工便道在施工孔樁承臺時已修通，施工連續(xù)梁時不需要另

13、外修建便道。 2、施工場地布置 混凝土不單另設(shè)攪拌站，利用701拌和站集中供用混凝土。鋼筋集中加工，利用三工區(qū)后院已硬化的場地作鋼筋加工場。 3．施工及生活用水、用電 施工用電就近駁接施工貫通電源，每處懸灌灌連續(xù)梁處單獨配置一臺250KVA的變壓器供連續(xù)梁施工，同時在在施工現(xiàn)場備用一臺120KVA的發(fā)電機組，以保證連續(xù)梁施工用電需要。 施工用水利用孔樁施工時已打好的水井取水。化驗結(jié)果合格，滿足施工用水的要求。 5、主線所跨既有道路交通流量及交通特點、車速 302國道歸屬單位為吉林省公路管理局，日車流量龐大，，但白天車流量集中,行車速度一般為70 km/h。是長春地區(qū)的交通要道。具

14、體交通示意如下圖3-1所示： 圖3－1XX大橋主跨48m連續(xù)梁現(xiàn)場交通示意圖 6、連續(xù)梁施工過程中既有道路交通防護方案 為確保連續(xù)梁施工期間302國道的行車、行人安全，對橋位處路面采用安全門架防護，門架支撐選用碗扣支架與I20型鋼組成支架體系，在支架頂鋪設(shè)竹膠板，竹膠板頂鋪一層5cm厚的細砂。防護門架圖3－2防護門架布置圖。 圖3－2防護門架布置圖 在上部結(jié)構(gòu)箱梁懸澆施工時,在懸澆掛籃外圍進行全封閉防護,避免掛籃懸澆箱梁施工時往橋下掉東西,同時也作為施工人員的作業(yè)平臺,防落裝置需做到掛籃懸澆施工操作全封閉;在設(shè)計時考慮到足夠的防風(fēng)能力;防落防漏系統(tǒng)內(nèi)落物及積水應(yīng)及時清理。施工

15、時在橋墩處拼裝掛籃,離既有國道邊較遠,不會造成安全影響,掛籃拼好后逐節(jié)段懸澆前移,直至合龍,懸澆施工掛籃再退回到主墩處拆除?？罩袘覞踩忾]防護施工見圖3-3跨線連續(xù)箱梁掛籃懸澆施工全封閉防護示意圖。 圖3-3 跨線連續(xù)箱梁掛籃懸澆施工全封閉防護示意圖 掛籃全封閉施工前移后,為防止從梁面上掉東西到路面,需在已澆筑的箱面防撞墻鋼筋內(nèi)側(cè)設(shè)置高1.5 m 的竹夾板護欄,防止橋面物體墜落給行車造成事故。 7、支座墊石、臨時固結(jié)及支座安裝 支座墊石頂面標(biāo)高嚴(yán)格按設(shè)計標(biāo)高控制，根據(jù)支座螺栓孔位置預(yù)埋支座錨栓孔位置。臨時固結(jié)支座每墩各6個。每個臨時固結(jié)支座中部設(shè)5厘米厚夾有電阻絲的硫磺砂漿層，其強

16、度為C50，施工前作燒作試驗。臨時固結(jié)支座頂?shù)酌娓髟O(shè)一薄層塑料薄膜作隔離層，以便在合攏后清除臨時支座。在體系轉(zhuǎn)換拆臨時支座前，永久支座微隔離使不參與受力，隔離高度不超過2mm。每個臨時固結(jié)支座中部設(shè)錨固鋼筋，錨固鋼筋伸入梁底和墩頂?shù)拈L度為1.3m。 鋼支座安裝 支座進入工地后，首先應(yīng)對支座的外觀尺寸和組裝質(zhì)量進行檢查，符合設(shè)計要求后才能進行安裝。支座安裝時支座四周不得有0.3mm以上的縫隙，支座中線位置偏差不得大于2mm，并保持清潔。支座上下座板必須水平安裝，固定支座上下座板應(yīng)互相對正，活動支座上下座板橫向應(yīng)對正，同時應(yīng)根據(jù)設(shè)計提供的縱向預(yù)留錯動量在施工階段進行調(diào)整。支座地腳錨栓質(zhì)量及埋置

17、深度和螺栓外留長度必須符合設(shè)計要求。安裝時注意支座水平，并按照要求將指針調(diào)到相應(yīng)位置。 8、托架法施工0＃塊 32+48+32m三跨連續(xù)梁主梁0＃塊采用支撐在承臺頂面的鋼管立柱托架現(xiàn)澆施工。0＃塊長度8.0m，箱梁根部高度4.05m，底寬6.7m，頂寬12.0m，腹板豎直。0＃塊混凝土方量為144.7m3，采用一次澆筑完成。0＃塊施工工藝流程見圖3－4。 圖3－4 0＃塊箱梁施工工藝流程 8.1托架設(shè)計與施工 0#托架采用鋼管支架結(jié)構(gòu)，主梁為連續(xù)梁結(jié)構(gòu)，因此在施工0＃時，按設(shè)計要求采用Φ32螺紋鋼束將主梁臨時固定在墩頂上。支架鋼管選用Φ630×8/Q235規(guī)格，橫撐采用H460

18、mm型鋼，通過節(jié)點板與鋼管相連。翼板支架采用小鋼管支架搭設(shè)，0＃塊現(xiàn)澆支架布置圖見圖3－5。 圖3－5 0＃塊支架布置示意圖 托架構(gòu)件采用汽車吊吊裝，構(gòu)件之間現(xiàn)場焊接或者栓接。在承臺施工時，均事先設(shè)置支架預(yù)埋件。支架立柱與承臺的連接錨固均采取可拆螺栓的結(jié)構(gòu)形式，臨時結(jié)構(gòu)拆除后，拆出錨固螺栓，以高強度砂漿封閉，防止預(yù)埋件對永久結(jié)構(gòu)的腐蝕。 預(yù)壓荷載取設(shè)計荷載120％，以減少和消除支架非彈性變形及基礎(chǔ)不均沉降。同時測定支架的彈性撓度，據(jù)以調(diào)整支架高程和設(shè)置施工預(yù)拱度。預(yù)壓采用砂袋或預(yù)預(yù)混凝土塊加載法，其橫斷面上盡可能模擬混凝土梁的荷載分布。 8.2 0＃塊施工 支架搭設(shè)完成后進行堆載預(yù)

19、壓，然后進行混凝土施工。0#塊段一次澆注完成。0＃塊砼利用汽車泵，由中間向兩側(cè)的梁段內(nèi)同步對稱澆注?；炷吝_到設(shè)計要求強度后，張拉預(yù)應(yīng)力鋼束。 8.3 0號塊模板施工 底模采用大塊鋼模板直接支承在布設(shè)較密的型鋼上承受荷載。外側(cè)模架利用掛籃懸澆段模架，外側(cè)模架作為翼緣板砼荷載的支架，通過小鋼管支撐在鋼管支架的分配梁上。內(nèi)模由標(biāo)準(zhǔn)鋼模與桁架組成。在箱梁節(jié)段端頭設(shè)梳形堵頭板，將箱梁縱向鋼筋伸出模板，堵頭板在預(yù)應(yīng)力管道位置開孔，伸出預(yù)應(yīng)力束波紋管。 9、掛籃懸臂澆注施工 主梁施工采用掛籃對稱懸臂澆注，2個“T”構(gòu)各劃分為7對梁段，累計懸臂總長為50.0m，邊跨設(shè)一個7.65m長現(xiàn)澆段。“T”

20、構(gòu)懸澆節(jié)段劃分圖見下圖3－6所示。 圖3－6 “T”構(gòu)懸澆節(jié)段劃分圖 1號～6號梁段均為掛籃施工。在掛籃上進行節(jié)段的模板、鋼筋、管道布置和砼澆注及預(yù)應(yīng)力張拉、管道壓漿等作業(yè)。全橋擬投入2對掛籃同步施工。 9.1掛籃設(shè)計及總體結(jié)構(gòu) 9.1.1掛籃設(shè)計 全橋擬投入2對掛籃同步對稱施工。主橋掛籃為三角形掛籃，掛籃結(jié)構(gòu)組成主要分為三角形組合主桁梁、行走系統(tǒng)、底籃及模板系統(tǒng)、懸吊系統(tǒng)及錨固系統(tǒng)。每個掛籃有二片三角形組合梁。結(jié)合梁段結(jié)構(gòu)設(shè)計及掛籃自重要求，對掛籃進行設(shè)計。0＃塊長度8m，不能滿足每對掛籃在頂部獨立拼裝的長度要求，施工1#塊時兩個掛藍連成一體,施工完1#塊后再分成兩個獨立的掛藍

21、。掛籃縱斷面、橫斷面構(gòu)造見圖5-7和3-8所示。 圖3-7 掛籃構(gòu)造縱斷面圖 圖3-8 掛籃構(gòu)造橫斷面圖 據(jù)設(shè)計圖紙要求，掛籃及施工荷載重按500kN設(shè)計，節(jié)段混凝土最大重量為933kN。 （1)掛籃設(shè)計荷載 根據(jù)主梁懸臂澆注最大節(jié)段重量和設(shè)計圖紙要求，掛籃設(shè)計荷載為： 節(jié)段最大荷載： 915kN 掛籃系統(tǒng)重量：420kN(包括模板和其它施工荷載) 風(fēng)荷載：設(shè)計風(fēng)速取10年期最大風(fēng)速27.4m/s。 （2)荷載工況 掛籃設(shè)計荷載包括：箱梁恒載、超載、掛籃自重、施工荷載、風(fēng)荷載。風(fēng)速超過設(shè)計條件時停止施工。荷載組合如下： 荷載組合Ⅰ：砼重量+超載+動力附加荷載+

22、掛籃自重+人群和機具荷載； 荷載組合Ⅱ：砼重量+動力附加荷載+混凝土偏載+掛籃自重+人群和機具荷載； 荷載組合Ⅲ：掛籃自重+沖擊附加荷載 其中荷載組合Ⅰ、Ⅱ用于主桁承重系統(tǒng)強度、剛度和穩(wěn)定性計算，荷載組合Ⅲ用于掛籃行走計算。 （3)設(shè)計計算 通過對掛籃施工中典型工況進行計算，掛籃承載平臺整體結(jié)構(gòu)為空間桁架，通過簡化構(gòu)件計算，確定構(gòu)件界面尺寸及材料性質(zhì)，拼合成整體結(jié)構(gòu)采用空間有限元程序進行分析計算。掛籃SAP2000結(jié)構(gòu)設(shè)計計算力學(xué)模型見下圖3-9所示。 圖3-11 掛籃SAP2000結(jié)構(gòu)設(shè)計計算力學(xué)模型 圖3-9掛籃SAP2000結(jié)

23、構(gòu)設(shè)計計算力學(xué)模型 9.1.2掛籃總體構(gòu)造 主橋掛籃為三角形掛籃，主要由4大部分組成，分別為：三角形組合主桁梁、底籃及模板系統(tǒng)、行走系統(tǒng)、懸吊系統(tǒng)及錨固系統(tǒng)。掛籃各部分構(gòu)造組成情況如下： （1）三角形組合主桁梁 主桁為三角桁片，由立柱、軌道橫梁、斜撐組成，每個掛籃有二片三角形組合梁，兩片組合梁支架由桁架連接形成整體。 （2）底籃及模板系統(tǒng) 根據(jù)主梁結(jié)構(gòu)設(shè)計特點，結(jié)合掛籃主桁的結(jié)構(gòu)實際情況，為加快施工進度，減小高空作業(yè)量，模板系統(tǒng)由內(nèi)、外模組成整體，模板均采用大塊鋼模組裝。底籃由前橫梁、后橫梁、縱梁等組成。 內(nèi)模：由加工的大塊鋼模板與桁架組成。頂板由鋼模、槽鋼和木條、木楔形成桁架，

24、內(nèi)頂模板為通過鉤頭螺栓連接成整體；側(cè)板由也由大塊鋼模組拼，槽鋼加勁，內(nèi)側(cè)模與頂模之間采用螺栓連接。 外模：由型鋼和大塊平面鋼模板組成桁架式模板，翼緣懸臂模板和腹板之間采用螺栓連接。 （3）行走系統(tǒng) 整個桁架結(jié)構(gòu)支承在由型鋼加工而成的前、后支腿上。每組主梁的支腿下設(shè)一套行走系統(tǒng)，行走系統(tǒng)主要包括：行走軌道橫梁、行走支腿及行走輪、前后支腿行走軌道等。 （4）懸吊系統(tǒng)及錨固系統(tǒng) 懸吊系統(tǒng)包括前橫梁和中橫梁，前和中橫梁均為型鋼結(jié)構(gòu)，通過吊桿與底欄連接。 掛籃后錨由錨固梁、錨桿組成，上端通過錨固梁錨于主梁尾部，下端通過精軋螺紋鋼筋和連接器錨于箱梁上。 9.2施工工藝 主梁總體施工工藝為：

25、 （1）樁基和承臺施工完成后，墩柱施工時，即可開始搭設(shè)0#塊托架，準(zhǔn)備0＃塊現(xiàn)澆施工。0＃塊支架搭設(shè)完畢后，應(yīng)按照設(shè)計荷載進行預(yù)壓，以消除非彈性變形。支架頂標(biāo)高應(yīng)嚴(yán)格按照設(shè)計和監(jiān)控要求確定，然后在支架頂部立模澆注主梁混凝土，同時0＃塊在墩頂臨時固結(jié)。 （2）在0＃塊上拼裝掛籃，并進行測試，根據(jù)設(shè)計圖紙要求，掛籃及施工荷載應(yīng)按節(jié)段混凝土最大重量等設(shè)計參數(shù)控制。連續(xù)梁擬投入2對掛籃同步施工，采用掛籃對稱懸澆連續(xù)梁節(jié)段。 （4）懸澆段施工的同時，搭設(shè)邊跨現(xiàn)澆支架，澆筑邊跨現(xiàn)澆段；懸澆段施工和邊跨現(xiàn)澆段施工完成后，在邊跨現(xiàn)澆支架上澆注邊跨合龍段。 （5）在氣溫穩(wěn)定的夜間，進行中跨合龍段的施工

26、，中跨合龍段采用吊架法施工。 （6）全橋合龍后，拆除邊跨現(xiàn)澆支架和0＃塊托架，進行體系轉(zhuǎn)換，主梁在墩頂處的臨時固結(jié)，在全橋合龍體系轉(zhuǎn)換后拆除。連續(xù)梁主梁掛籃懸澆施工工藝流程圖見圖3－10所示。 圖3－10 主梁施工工藝流程圖 9.3掛籃拼裝及測試施工 9.3.1掛籃拼裝施工 用托架完成0#塊施工之后，用1：2砂漿找平鋪設(shè)軌道的部位，每根縱梁下設(shè)一道專制滑軌。準(zhǔn)備工作就緒后，開始拼裝掛籃。拼裝時采用吊車把掛籃各部件吊運到拼裝位置安裝就位。安裝的順序是：軌道、滑動行走系統(tǒng)、主桁及平聯(lián)、后錨、懸澆系統(tǒng)、模板系統(tǒng)及工作平臺。在掛籃安裝過程中，要嚴(yán)格按照設(shè)計要求的順序和安全操作規(guī)程進行，

27、特別是對掛籃的錨固點、連接節(jié)點、吊帶、后錨帶等要重點進行檢查，滿足要求后方可投入使用。 9.3.2掛籃堆載預(yù)壓 掛籃施工前應(yīng)對掛籃進行加載試驗，檢查其整體結(jié)構(gòu)和構(gòu)件的安全度、可靠性及可操作性。同時，實測掛籃的彈性和非彈性變形，為懸澆梁段的施工控制提供依據(jù)。根據(jù)其工作時的受力狀態(tài)及受力位置模擬加載，采用鋼材或水箱等加載，以消除結(jié)構(gòu)的非彈性變形，檢驗結(jié)構(gòu)的承載能力及穩(wěn)定性。 加載程序應(yīng)按規(guī)范要求，分級加載。同時，掛籃與梁段模板安裝時按設(shè)計和監(jiān)控要求應(yīng)設(shè)預(yù)拱度，以控制撓度。 加載方法：預(yù)加載試壓，為了是檢查支架的承載能力，減小和消除掛籃的非彈性變形，從而確?；炷亮旱臐仓|(zhì)量。加載材料使用砂

28、袋，試壓的最大加載為設(shè)計荷載的1.05－1.2倍。加載時按設(shè)計要求分級進行，每級持荷時間不少于10min。 加載順序為從支座向跨中依次進行。滿載后持荷時間不小于24h，分別量測各級荷載下掛籃的變形值。然后再逐級卸載，并測量變形。 加載順序： 底板——腹板——頂板——翼緣板。 變形測量：基準(zhǔn)標(biāo)高設(shè)在墩頂梁段。分別在底板、翼緣板上布設(shè)測點。三角掛籃每根豎桿上設(shè)變形計,測其伸長量。 9.4模板安裝 箱梁模板由底模、外側(cè)模、內(nèi)模、端模及堵頭板等組成。 底模采用大塊鋼模直接布設(shè)于掛籃底籃上的較密的型鋼上承受荷載；外側(cè)模采用大塊鋼模；在箱梁節(jié)段上端頭模板上預(yù)留孔洞，將箱梁接逢處縱向鋼筋伸出模

29、板。頂板部分將預(yù)應(yīng)力束管道波紋管伸出模板。 模板安裝應(yīng)先安裝底模、外側(cè)模，再安裝內(nèi)模。相互連接的模板，模板面要對齊，連接螺栓不要一次緊到位，整體檢查模板線形，發(fā)現(xiàn)偏差及時調(diào)整后再鎖緊連接螺栓，固定好支撐桿件。模板接縫用膠帶紙密封，防止漏漿而影響箱梁混凝土質(zhì)量和外觀。 在綁扎鋼筋前，應(yīng)對模板平面位置、標(biāo)高、節(jié)點聯(lián)系及穩(wěn)定性進行檢查，全部符合規(guī)范后涂刷脫模劑，之后進行下一步工作。每一節(jié)段施工時，應(yīng)根據(jù)施工監(jiān)控和測量單位提供的參數(shù)，及時調(diào)整標(biāo)高。 9.5混凝土澆注 掛籃懸澆節(jié)段法施工箱梁時，在施工中必須解決好施工組織、澆注順序、坍落度控制、振搗及孔道保護等一系列問題才能保證澆注質(zhì)量以及上下工

30、序的順利完成。箱梁為C50砼，由試驗室按技術(shù)規(guī)范試配出符合要求的配合比，砼拌和樓嚴(yán)格按配合比配拌砼，由砼罐車運輸至施工場地泵送施工。因波紋管和鋼筋較密集，嚴(yán)格按照規(guī)范要求進行砼振搗，防止損壞管道。 澆注混凝土操作要點： ①懸臂施工時，理論上宜完全對稱澆筑，如混凝土泵送有困難而難以實現(xiàn)時，應(yīng)控制兩端混凝土灌筑不平衡重不超過20t。 ②為了防止新老混凝土結(jié)合面出現(xiàn)裂縫，砼澆注方向由懸臂端或跨中向支點進行。砼分層澆注，每層厚度宜30～40cm，應(yīng)一次連續(xù)澆注完畢。 ③所有塊段包括邊跨支架現(xiàn)澆段箱梁混凝土采用一次澆注完成，在頂板上預(yù)留方孔，進行底板砼澆注施工。 ④在澆注砼過程中，避免踩壓波紋

31、管，防止變形，影響穿束和張拉。 ⑤使用50型插入式振搗棒振搗砼時需快插慢拔，要垂直插入砼中，并插至前一層澆注砼5～10cm，嚴(yán)禁用振搗棒拖曳砼，振搗棒移動間距不得超過有效振動半徑的1.5倍。對于鋼筋密集部位、錨下部位要特別注意振搗作業(yè)，避免出現(xiàn)蜂窩。 ⑥因為箱梁表層（頂板）厚度小、面積大，極易產(chǎn)生收縮裂縫，頂板澆注混凝土?xí)r，采用平板震搗器，并在混凝土終凝前再進行一次重力壓磨工藝。 ⑦混凝土質(zhì)量必須設(shè)置雙控系統(tǒng)。即攪拌機出盤質(zhì)量控制與現(xiàn)場入模前的質(zhì)量控制?，F(xiàn)場與攪拌站要有暢通的通訊手段，以便隨時調(diào)整澆注速度及混凝土質(zhì)量。 ⑧混凝土澆注施工用機械設(shè)備和原材料在施工前準(zhǔn)備充分，以保證澆注的連

32、續(xù)性。 ⑨所有箱梁砼施工縫嚴(yán)格按照規(guī)范要求進行鑿毛處理。在下一箱梁段砼澆注前，表面灑適量水進行濕潤，防止新舊砼結(jié)合面銜接質(zhì)量不良。 ⑩砼澆過程中要按試驗規(guī)定留取足夠的試件，并要與箱梁同條件養(yǎng)護。 混凝土澆注完成后，應(yīng)在收漿后盡快覆蓋和灑水養(yǎng)護。覆蓋時不得損傷或污染混凝土的表面，灑水的次數(shù)以能保持混凝土表面經(jīng)常處于濕潤狀態(tài)為度。對于大體積砼的養(yǎng)護，應(yīng)根據(jù)氣候條件采取控溫措施，并按需要測定澆注后的混凝土表面和內(nèi)部溫度，將溫差控制在設(shè)計要求的范圍內(nèi)。砼強度達到2.5Mpa前，不得使其承受人員、工具、模板、支架等荷載的干擾。 9.6預(yù)應(yīng)力張拉及孔道壓漿 當(dāng)砼強度達到設(shè)計要求的強度后，嚴(yán)格按照

33、設(shè)計及施工技術(shù)規(guī)范要求進行預(yù)應(yīng)力張拉和壓漿。 懸臂澆筑梁段采用三向預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)。 縱向預(yù)應(yīng)力體系：預(yù)應(yīng)力鋼束采用符合GB/5224標(biāo)準(zhǔn)Φ515.2mm高強低松馳預(yù)應(yīng)力鋼絞線，標(biāo)準(zhǔn)抗拉強度fpk=1860MPa，鋼束規(guī)格采用12Φ515.2mm鋼絞線，錨固體系采用自錨式拉絲體系，張拉采用與之配套的機具設(shè)備，管道形成采用金屬波紋管成孔。 橫向預(yù)應(yīng)力體系：橫向預(yù)應(yīng)力采用GB/5224標(biāo)準(zhǔn)Φ515.2mm高強低松馳鋼絞線，標(biāo)準(zhǔn)抗拉強度fpk=1860MPa，鋼束規(guī)格采用4Φ515.2mm鋼絞線，錨固體系采用BM15-4(P)錨具及配套的支承墊板，張拉體系采用YDC240Q型千斤頂，管道形成采

34、用內(nèi)徑70×19mm扁型金屬波紋管成孔。 豎向預(yù)應(yīng)力體系：豎向預(yù)應(yīng)力筋采用PSB830Φ32mm高強精扎螺紋鋼筋，極限強度為980Mpa,屈服強度為785Mpa,伸長率為б≥7%，10h松弛率＜1.5%，錨固體系采用JLM-25型錨具，張拉體系采用YC60A型千斤頂，管道形成采用內(nèi)徑Φ35mm鐵皮管成孔。 主梁預(yù)應(yīng)力系統(tǒng)施工及孔道壓漿工藝同連續(xù)梁支架法施工。 對自式錨具而言，張拉程序為：0→初始張拉力P0（P0=0.1P，P為設(shè)(3)梁體懸臂灌注段縱向預(yù)應(yīng)力筋張拉 連續(xù)箱梁縱向鋼絞線采用高強度低松弛型，標(biāo)準(zhǔn)強度為fpk=1860MPa。錨具采用自錨式錨具。均采取兩端對稱、兩側(cè)對等的張拉

35、措施。 ①縱向預(yù)應(yīng)力筋張拉施工程序 縱向鋼絞線束張拉的施工程序：清理錨具、喇叭口，割除多余波紋管→鋼絞線除銹、下料、編束、做束頭、穿束→切除多余鋼絞線，安裝工作錨、千斤頂及工具錨→待混凝土齡期7天且強度和彈性模量不低于設(shè)計要求后進行張拉→完成張拉并合格后割除多余鋼絞線→封錨，壓漿。 ②縱向預(yù)應(yīng)力筋張拉程序 對于低松弛鋼絞線和自錨計張拉力）→量測伸長量δ0→張拉至設(shè)計張拉力P→持荷2min→量測伸長量δ1→錨固鋼絞線束→量測伸長量δ2。 ③清理錨具、喇叭口的要求 將錨具、喇叭口上的水泥漿、混凝土清除干凈；清通喇叭口上的壓漿孔，保證灌漿通道暢通；對喇叭口與波紋管連接處的錯臺進行處理，使

36、之連接圓順，錯臺不超過5mm；對喇叭口內(nèi)的多余波紋管予以切除。檢查喇叭口位置是否正確，與孔道是否垂直，有問題時先對其進行處理。對銹斑不能清除干凈或有損傷的錨具和夾片不使用。 ④鋼絞線除銹、下料、焊束頭和穿束的要求 鋼絞線防銹：鋼絞線分批進貨，以免貨多積壓而生銹。進場后做好防雨、防潮、防銹工作。除銹重點是束兩端張拉范圍，以防張拉時滑絲。 鋼絞線下料：鋼絞線下料在梁面上進行。下料長度為孔道長度+2倍的千斤頂工作長度+0.3m的束頭焊接影響區(qū)+下料富裕量。下料用砂輪鋸，不使用電氣焊切割。砂輪片為增強型的，以策安全。切口兩側(cè)5cm處用細鐵絲綁扎，以免散股。下料中和下料后避免鋼絞線受損和污染。

37、下料按先長后短的原則進行，以節(jié)約材料。下料時經(jīng)兩人確認長度無差錯后再切割，避免出錯。下料時拉動鋼鉸線不要太快，避免鋼鉸線散盤速度跟不上拉動速度而彎折。當(dāng)鋼鉸線出現(xiàn)彎折后不得使用。 鋼絞線編束和做束頭：將穿束端鋼絞線用2～3道粗鐵絲捆綁后調(diào)整各根端頭之間的相對位置，使端頭形成圓錐形后擰緊鐵絲；根據(jù)連續(xù)箱梁鋼絞線束長短不一的特點，結(jié)合既有施工經(jīng)驗，鋼絞線穿束的束頭根據(jù)鋼絞線束長短分別采用物理處理束頭和化學(xué)焊接束頭：對35m以下的鋼絞線束采用鋼管套筒加楔形粗鋼筋的物理鋼絞線束頭，從而每束鋼絞線均可以節(jié)省半米左右的束頭鋼絞線；對35m以上的鋼絞線束采用焊接束頭，將各根鋼絞線互相焊連、結(jié)成一體。焊接過

38、程中，將電焊機地線捆在束頭0.5m內(nèi)即張拉范圍以外，以免電焊機打火損傷鋼絞線。束頭焊接后，用手持砂輪機打磨端頭，使之成為圓順的錐形。焊束頭時將穿束用的鋼筋環(huán)一起焊上。盡量縮短焊接長度，以便束頭在管道內(nèi)順利通行。 鋼絞線穿束：對30m左右的鋼絞線束用人工穿束，對30m以上的用卷揚機穿束?？v向束的穿束在混凝土強度大于10MPa后進行。用卷揚機穿束時，卷揚機即可放在本T構(gòu)上，也可放在相鄰T構(gòu)上或附近橋墩上，具體布置視現(xiàn)場實際情況而定。用3T左右牽引力的卷揚機即能滿足穿束要求。穿束前理順鋼鉸線，使之順直不扭結(jié)，并用膠布將束頭纏裹嚴(yán)實。 穿束時首先用比孔道長10m左右的單根鋼絞線穿過管道，然后通過該

39、根鋼絞線將卷揚機鋼絲繩拉出孔道后，用O型卡將鋼絲繩與束頭上面的鋼筋環(huán)相連。經(jīng)檢查連接可靠后，開動卷揚機，進行穿束作業(yè)。穿束時，卷揚機操作者與穿入端人員保持聯(lián)系，令行禁止，避免強拉、多拉。 在卷揚機牽引鋼絞線束的同時，施工人員在束后不斷地向前推送鋼絞線束，并使兩者速度基本同步，以減少牽引阻力、避免鋼絞線彎折。 為保證鋼絞線束順利穿過管道，在第一次穿過孔道的單根鋼絞線前端固定一個直徑比束頭大1cm的鐵球，借以提前發(fā)現(xiàn)孔道內(nèi)堵塞和不暢問題，并在穿束前予以妥善解決，以免穿束中出現(xiàn)堵塞后進退兩難。 通過孔道的任何物件如鋼絲繩、鋼絞線、鐵球、卡子、接頭等，都必須圓順，以免引起管道的損傷和堵塞。 ⑤

40、張拉準(zhǔn)備工作 按規(guī)定對錨具、夾片等進行檢驗；對千斤頂、油泵、油表等進行配套標(biāo)定；千斤頂作業(yè)空間的檢查、確認；對梁體作全面檢查。如有缺陷，按照監(jiān)理工程師同意的方案修補完好且達到設(shè)計強度。 割除多余鋼鉸線：鋼鉸線外露喇叭口的長度為錨具厚度+千斤頂最小工作長度+15cm的張拉富裕量。富裕量不能過大，否則將增加施工難度。 安裝工作錨和夾片：裝好錨具后用手錘墊在木頭上敲擊錨具，直至不能敲動。接著將夾片裝入錨孔，用比鋼鉸線直徑略大的鋼管擊打夾片，使之塞緊在錨孔內(nèi)。用鋼管擊打夾片前，調(diào)整均勻同一夾片中各楔片間的縫隙和外露量。裝好后的夾片外露量基本一致且縫隙均勻，否則重裝。 安裝千斤頂和工具錨、工具夾

41、片：千斤頂安裝使用手拉葫蘆，安裝后至張拉完一直用倒鏈懸灌著千斤頂，以便用倒鏈調(diào)整千斤頂，使千斤頂軸線與管道和錨墊板軸線一致，保證鋼絞線順直，減少張拉摩阻力。為使張拉后夾片退錨順利，在工具錨和工具夾片之間涂抹退錨材料。 安裝千斤頂和工具錨、夾片符合下列要求：工作錨、限位板、千斤頂、工具錨、夾片按要求裝好，工作錨位于錨墊板凹槽內(nèi)，相互之間密貼；“四同心”符合要求，即預(yù)應(yīng)力管道、錨墊板、錨具、千斤頂四部分基本同心；各種油管接頭滿扣上緊，千斤頂、油表安放位置配套正確。 ⑥張拉作業(yè) 所有縱向預(yù)應(yīng)力束張拉均使用自錨式錨具、按“左右對稱、兩端同時”的原則進行，以下說明均建立在此基礎(chǔ)上的。 檢查油管路

42、連接可靠、正確后，開動油泵，使鋼鉸線略為拉緊后調(diào)整千斤頂位置，使其中心與孔道軸線基本一致，以保證鋼鉸線自由伸長，減少摩阻。同時調(diào)整工具夾片使之卡緊鋼鉸線，以保證各根鋼鉸線受力均勻。然后兩端千斤頂以正常速度對稱加載到初始張拉力后停止加載，測量并記錄鋼鉸線初始伸長量。完成如上操作后，繼續(xù)向千斤頂進油加載，直至達到控制張拉力。初始張拉力取控制張拉力的10%。 鋼鉸線達到控制張拉力時，不關(guān)閉油泵，而繼續(xù)保持油壓在控制張拉力下2min，以補償鋼鉸線的松弛所造成的張拉力損失。然后測量并記錄控制張拉力下的鋼鉸線伸長量。 持荷2分鐘油表讀數(shù)無明顯下降時即可關(guān)閉油泵進油閥，打開油泵回油閥使油缸退回，則工作錨

43、自動錨固鋼絞線。錨固時先錨固一端，待該端錨固完成并退去工具夾片、卸去工具錨及千斤頂、觀察鋼鉸線無滑絲和斷絲現(xiàn)象后，將另一端補足拉力后再錨固這一端。然后卸去這一端的工具夾片、工具錨及千斤頂，同樣觀察鋼鉸線有無滑絲和斷絲現(xiàn)象。 當(dāng)鋼絞線長度較長、不能一次張拉到位時，則需多次張拉循環(huán)。多次張拉的操作方法和步驟與上述一樣，只是將上一循環(huán)的錨固拉力（應(yīng)力）作為本次循環(huán)的初始值。如此循環(huán)，直至達到最終的控制張拉力。 鋼鉸線束伸長量量測方法：在相應(yīng)張拉力下量取與之對應(yīng)的千斤頂油缸外伸量。將每個張拉循環(huán)中初張拉力和終張拉力下對應(yīng)的千斤頂油缸外伸量的差值，作為本張拉循環(huán)中鋼鉸線束的伸長量。各個張拉循環(huán)的伸長

44、量之和，即為該束鋼鉸線初始張拉力至控制張拉力之間的伸長量。 鋼束實際伸長量ΔL的計算公式為:ΔL=∑ΔL1+ΔL2。式中ΔL1為初始張拉力至控制張拉力間的實測伸長量；ΔL2為初始張拉力下（零至初始張拉力）的伸長量，其值通過ΔL1按比例推算得出，或由10%設(shè)計張拉力與20%設(shè)計張拉力之間的伸長量推算得出。 鋼鉸線束張拉采用張拉力與伸長值雙控法，即在張拉力達到設(shè)計要求后，實際伸長值與理論值之間的誤差若在-6%～+6%之間，即表明本束鋼絞線張拉合格。否則，張拉力雖已達到設(shè)計要求，但實際伸長值與理論值之間的誤差超標(biāo)，則暫停施工，在分析原因并處理后繼續(xù)張拉。 對伸長量超標(biāo)的原因分析，從如下方面入手

45、：張拉設(shè)備可靠性即張拉力的準(zhǔn)確度，設(shè)計對波紋管道摩阻和偏差系數(shù)取值的準(zhǔn)確性，鋼鉸線彈性模量計算值與實際值的偏離，伸長量量測和計算方面的原因如沒考慮千斤頂內(nèi)鋼鉸線伸長值等。若一切正常，則封堵錨具端頭，盡快壓漿。 ⑦張拉施工注意事項 千斤頂加載和卸載時做到平穩(wěn)、均勻、緩慢、無沖擊。 張拉時混凝土強度和齡期不得低于圖紙要求。張拉順序按圖紙要求進行。張拉作業(yè)中，對鋼絞線束的兩端同步施加預(yù)應(yīng)力，以保證兩端張拉伸長量基本相等。若兩端伸長量相差較大時，查找原因，進行糾正。 當(dāng)氣溫下降到+5℃以下時，禁止張拉作業(yè)，以免鋼絞線發(fā)生脆斷。 張拉過程中不敲擊和碰撞張拉設(shè)備和油管路。張拉完畢后，未壓漿或壓漿

46、后水泥漿未凝固時，不敲擊錨具和劇烈震動梁體。多余的鋼絞線用切割機切割，切割后留下的長度不少于3cm。 在高壓油管的接頭加防護套，以防噴油傷人。在測量伸長量時，停止開動油泵。張拉過程嚴(yán)格執(zhí)行操作規(guī)程。轉(zhuǎn)移油泵時必須將油壓表拆卸下來另行攜帶轉(zhuǎn)送。在有壓下不得擰動油泵或千斤頂?shù)慕宇^。 ⑧滑絲和斷絲處理 在張拉過程中，多種原因都可能引起預(yù)應(yīng)力筋滑絲和斷絲，使預(yù)應(yīng)力筋受力不均，甚至不能建立足夠的預(yù)應(yīng)力，從而影響橋梁的使用壽命。因此需要限制預(yù)應(yīng)力筋的滑絲和斷絲數(shù)量。當(dāng)滑絲和斷絲數(shù)量在允許范圍內(nèi)時，不需處理；但當(dāng)滑絲和斷絲數(shù)量超過允許范圍時，則需處理。 滑絲判斷：張拉完畢卸下千斤頂后，目視檢查滑絲情

47、況。仔細察看工具錨處每根鋼鉸線上的楔片壓痕是否平齊，若不平齊則說明有滑絲；察看本束鋼鉸線尾端張拉前做的標(biāo)記是否平齊，若不平齊則說明有滑絲。 滑絲處理方法：首先把專用卸荷座支承在錨具上，將專用千斤頂油缸外伸至千斤頂行程的一半后，把退錨千斤頂裝在單根鋼絞線上。當(dāng)鋼絞線受力伸長時，夾片稍被帶出。這時立即用改錐或鋼釬卡住夾片凹槽。然后油缸緩慢回油，鋼絞線內(nèi)縮，而夾片因被卡住而不能與鋼絞線同時內(nèi)縮。如此反復(fù)，直至夾片退出、鋼絞線放松、重新張拉至設(shè)計張拉力并頂壓楔緊新夾片為止。重新張拉完成后，立即進行壓漿。 斷絲處理方法：提高其它鋼絞線束的控制張拉力作為補償。但最大超張拉力不得超過設(shè)計和規(guī)范允許值；換

48、束，重新張拉；啟用備用束。具體采用何種方式，與設(shè)計單位商定。 ⑨預(yù)應(yīng)力質(zhì)量控制 原材料質(zhì)量控制：為控制原材料質(zhì)量，選擇質(zhì)量可靠、性能穩(wěn)定的產(chǎn)品，把質(zhì)量放在第一位；其次，到貨時除廠家提供合格證外，還需按照規(guī)范進行復(fù)驗，不合格的不接受使用。 預(yù)應(yīng)力管道質(zhì)量控制：在預(yù)應(yīng)力管道曲線段，采取增加定位網(wǎng)數(shù)量、加大定位網(wǎng)鋼筋直徑以及將定位網(wǎng)鋼筋與梁體鋼筋焊為一體的方法，以保證管道坐標(biāo)準(zhǔn)確和成孔質(zhì)量。另外為加強孔道整體剛度，防止混凝土澆筑過程中進入波紋管中，采取在波紋管內(nèi)穿入PVC管或橡膠管的措施。 摩阻測試：為檢驗設(shè)計參數(shù)對施工現(xiàn)場的準(zhǔn)確性、適應(yīng)性和施工工藝的可靠性，以保證有效預(yù)應(yīng)力滿足設(shè)計要求，在

49、施工中進行管道、錨具和喇叭口的摩阻測試。根據(jù)實測數(shù)據(jù)，檢查預(yù)應(yīng)力損失值并與設(shè)計允許值進行對比后報設(shè)計單位，確定進行預(yù)應(yīng)力調(diào)整的必要性和調(diào)整量，確定實際張拉控制力，確保梁體最終能夠獲得需要的預(yù)施應(yīng)力值。 張拉控制：建立預(yù)應(yīng)力設(shè)備的定期配套校驗制度，提高使用壓力表的精度；箱梁預(yù)施應(yīng)力堅持“強度、彈模、齡期”三個條件同時滿足原則和“以張拉力控制為主、以伸長量進行校核”的雙控標(biāo)準(zhǔn)；若張拉結(jié)果或檢查中有異常，則根據(jù)問題情況，由有關(guān)單位（施工、監(jiān)理、設(shè)計等）的有關(guān)人員共同分析原因后確定進一步的處理措施。 張拉后梁體收縮徐變對預(yù)應(yīng)力影響的考慮：根據(jù)梁體應(yīng)力與線性監(jiān)測結(jié)果，還需對張拉后梁體過大的收縮徐變對

50、預(yù)應(yīng)力損失的影響采取相應(yīng)的措施。相應(yīng)措施與設(shè)計單位商定。 梁體上拱觀測及控制：在連續(xù)梁全部成橋后的6個月內(nèi)，定期測量梁體上拱度，做好記錄，檢查是否超限。若超限，與監(jiān)理、設(shè)計單位共同分析原因、確定處理意見。 (4)梁體懸臂灌注段豎橫向預(yù)應(yīng)力筋張拉 梁體粗鋼筋采用標(biāo)準(zhǔn)強度不小于750MPa的精軋螺紋粗鋼筋，采用螺桿式穿心千斤頂張拉。張拉采取同一梁段兩側(cè)對稱張拉的措施。其張拉程序為：清理錨墊板，在錨墊板上作測量伸長量的標(biāo)記點，并量取從粗鋼筋頭至錨墊板上標(biāo)記點之間的豎向距離δ1作為計算伸長量的初始值→安裝工作螺帽→安裝千斤頂→安裝連接器和張拉桿→安裝雙工具螺帽→張拉至控制張拉力P→持荷2分鐘→旋

51、緊工作螺帽→卸去千斤頂及附件→1～2天后再次張拉至控制張拉力P并旋緊螺帽→量取粗鋼筋頭至錨墊板上標(biāo)記點的豎向距離δ2作為計算伸長量的終值→計算實際伸長量Δ=δ2-δ1，將該值與理論值進行比較。若誤差在±6%內(nèi)，則在24小時內(nèi)完成壓漿；若誤差超過±6%，則分析原因并妥善處理后再壓漿。 豎向預(yù)應(yīng)力粗鋼筋張拉的注意事項：每一節(jié)段尾端與另一梁段接頭處的一組豎向預(yù)應(yīng)力粗鋼筋留待與下一節(jié)段同時張拉，以使其預(yù)應(yīng)力在混凝土接縫兩側(cè)都發(fā)揮作用。 (5)懸灌梁縱向預(yù)應(yīng)力管道壓漿 孔道壓漿是將水泥漿填滿孔道內(nèi)空隙，讓預(yù)應(yīng)力筋與混凝土牢固地粘結(jié)為整體，并防止預(yù)應(yīng)力筋的銹蝕。為保證壓漿的密實性、延長預(yù)應(yīng)力筋和梁體

52、使用壽命，采用真空輔助壓漿法連續(xù)壓注。壓漿設(shè)備選用UBL3螺桿式連續(xù)灌漿泵、SZ-2型真空泵?？椎缐簼{有如下主要工作： ①孔道壓漿前的準(zhǔn)備工作 水泥漿配合比：水灰比0.35～0.4，并摻減水劑和不含氯鹽的膨脹劑。摻入膨脹劑后水泥漿的自由膨脹率控制在2%左右；水泥采用強度等級不低于42.5級的低堿硅酸鹽或低堿普通硅酸鹽水泥；若摻入粉煤灰，則符合相關(guān)規(guī)定；初凝時間大于3h，終凝時間小于24h。 切割錨外多余鋼絞線：使用砂輪機切割，余留長度不低于3cm。 封錨：采用保護罩封錨，可重復(fù)使用。 沖洗孔道：孔道在壓漿前用壓漿機沖洗，以排除孔道和灌漿孔內(nèi)雜物，保證孔道暢通。沖洗后用空壓機吹去孔內(nèi)積

53、水。檢查設(shè)備完好性。 ②水泥漿的拌和 在拌漿機內(nèi)先放水和減水劑后再放水泥，最后放膨脹劑。拌和時間不少于2分鐘，拌好的灰漿過篩后存放于儲漿桶內(nèi)。儲漿桶不停地低速攪拌，并保持足夠的數(shù)量以保證每根管道的壓漿能連續(xù)進行。 ③孔道真空輔助壓漿施工程序 A.操作工藝要點 真空壓漿前，采用保護罩封錨（保護罩作為工具罩使用，在灌漿后漿體初凝后拆除）。封錨前將錨墊板表面進行清理，在灌漿保護罩底面和橡膠密封圈表面均勻涂上一層玻璃膠，裝上橡膠密封圈，將保護罩套與錨墊板的安裝孔對準(zhǔn)后用螺栓擰緊，注意將排氣口安裝在正上方。真空壓漿施工設(shè)備連接見圖3-11。 圖3-11 真空壓漿施工設(shè)備連接圖 B

54、.真空壓漿作業(yè)步驟 清理錨墊板上的灌漿孔，保證灌漿通道暢通，與引出管接通。確定抽真空和灌漿端，安裝引出管、球閥和接頭等，并檢查可靠性。 攪拌水泥漿，使其水灰比、流動度、泌水性等達到技術(shù)指標(biāo)要求。 啟動真空泵，使真空度達到-0.09～－0.1MPa，并保持穩(wěn)定。 啟動灌漿泵，當(dāng)灌漿泵輸出的漿體稠度與輸入的相同時，將輸送管接到錨墊板上的引入管，開始灌漿。壓漿過程中，真空泵保持連續(xù)工作。 待抽真空端的空氣濾清器中有漿體經(jīng)過時，關(guān)閉空氣濾清器前端的閥門，稍后打開排氣閥。當(dāng)水泥漿從排氣閥順暢流出，且稠度與壓入的漿體相當(dāng)時，關(guān)閉抽真空端的所有閥門。灌漿泵保持繼續(xù)工作，當(dāng)壓力達到0.6MPa時停止

55、灌漿，在0.6MPa下持壓2分鐘。 持壓中若漿體壓力無下降，則關(guān)閉壓漿泵及壓漿端閥門，完成壓漿；若漿體壓力有明顯下降，則在查找原因后決定應(yīng)對和處理措施。 當(dāng)水泥漿失去流動性前，拆卸外接管路、附件，并清洗干凈。 ④質(zhì)量控制措施 針對曲線孔道的特點，在每根波紋管道的最高點設(shè)立泌水管。 灰漿進入灌漿泵之前通過1.2mm的篩網(wǎng)進行過濾，以防止堵管。在現(xiàn)場對攪拌后的水泥漿做流動度、泌水性試驗，并制作漿體強度試塊。 每根孔道的壓漿連續(xù)進行，水泥漿攪拌結(jié)束至壓入管道的時間以保證水泥漿在初凝時間內(nèi)壓注完為度。 孔道壓漿順序為先下后上，同一管道壓漿連續(xù)一次完成。冬季或氣溫低于5℃情況下壓漿采取可靠

56、保溫措施，或摻入不具腐蝕性的防凍劑。 ⑤壓漿注意事項 壓漿在張拉質(zhì)量確認后24小時內(nèi)完成，并盡早進行。 壓漿泵上輸漿管選用抗壓能力10MPa以上的抗高壓橡膠管，壓漿系統(tǒng)上各連接件之間的連接要牢固可靠。 灌漿在灰漿流動性下降前進行。同一管道的壓漿連續(xù)進行。因意外中斷時，用高壓水沖洗干凈并處理好后再壓漿。 (6)懸灌梁豎向預(yù)應(yīng)力筋管道壓漿 其壓漿程序與縱向束基本相同，參照實行。 (7)端頭錨具封端 對懸灌過程中的腹板束和頂板束，在張拉壓漿后將其直接澆注在下一梁段混凝土內(nèi)作為封端，不再另外封端。而對合龍后的頂板束和底板束，由于其錨頭外露，因此必須另做封端。封端的施工程序和要求如下：

57、 澆筑封端混凝土前，首先確認無漏壓的管道。然后對混凝土面鑿毛，將錨墊板和錨具、鋼絞線上的混凝土、砂漿等清除干凈，對錨圈與錨墊板的交接縫涂抹聚氨酯防水涂料，對錨具和外露鋼絞線進行防腐處理。 綁扎端部鋼筋網(wǎng)，并將鋼筋網(wǎng)焊在端面預(yù)留鋼筋上。然后牢固地固定封端模板，以免模板移動。并在立模后校核伸縮縫寬度。 澆筑封端混凝土。澆筑時，細心插搗使混凝土密實，以免形成裂縫。 封端混凝土是保證錨具和鋼絞線免受腐蝕的重要屏障之一，澆筑混凝土后，養(yǎng)護時間不少于7d，以保證混凝土不開裂。封端混凝土養(yǎng)護結(jié)束后，采用聚氨酯防水涂料對封端處新老混凝土的接縫進行防水處理。 為提高封端混凝土的抗裂能力，采用無收縮混凝土

58、。其強度與梁體同標(biāo)號，或不低于設(shè)計要求。試驗室隨機制作混凝土試件，以檢查質(zhì)量。 9.7掛籃整體行走 在梁段砼強度達到設(shè)計及施工技術(shù)規(guī)范要求時，張拉預(yù)應(yīng)力束、壓漿，掛籃整體前移；掛籃行走通過錨固后節(jié)點的辦法，使其抗傾覆穩(wěn)定系數(shù)不小于2.0，掛籃總重不超過設(shè)計規(guī)定的重量；掛籃行走到位時，采取跟蹤測量保證掛籃位置和高程的準(zhǔn)確。 9.8掛籃拆卸 在澆注最后一節(jié)梁段砼并完成張拉壓漿后，采用吊車拆除掛籃。掛籃拆除與安裝順序相反，先拆除模板系統(tǒng)、底欄、懸灌系統(tǒng)，最后拆除三角形桁架系統(tǒng)。 9.9掛籃節(jié)段懸澆線型監(jiān)測 連續(xù)箱梁線型控制包括施工撓度控制及平面控制，掛籃與梁段模板安裝時按設(shè)計和監(jiān)控要求應(yīng)

59、設(shè)預(yù)拱度，以控制撓度。掛籃首次安裝完成后，需要進行加載預(yù)壓，設(shè)置掛籃施工的預(yù)拱度，并應(yīng)開始對施工全過程進行線型監(jiān)測。施工中，嚴(yán)格按照施工監(jiān)控單位提供的數(shù)據(jù)，及時調(diào)整標(biāo)高，保持箱梁線形順直。 掛籃施工的預(yù)拱度的確定除了需要掛籃預(yù)壓時的測量數(shù)據(jù)外，還需要在每段的施工前后對箱梁進行多次的沉降觀測來提供數(shù)據(jù)。主要是箱梁澆注后、掛籃移位前，掛籃移位后張拉前、張拉后等幾次的線型觀測，自0#塊澆注完成后便開始此過程直至箱梁合龍完成。每次沉降觀測完成后及時提供數(shù)據(jù)以便確定下一段模板調(diào)整的預(yù)拱度。 根據(jù)計算預(yù)測提供的梁段頂標(biāo)高及支架變形，精確設(shè)置立模標(biāo)高，施工過程中要保持與設(shè)計計算模式相一致，如施工方案出現(xiàn)

60、較大變化時，分析其影響程度，修正立模標(biāo)高。 ㈠立模標(biāo)高的確定 箱梁懸澆段的各節(jié)段立模標(biāo)高可參考下式確定： Hi=H0+fi+f掛+fx 式中： Hi—待澆筑段箱梁底板前端點處托架底模板標(biāo)高； H0—該點設(shè)計標(biāo)高； fi—本施工段及以后澆筑的各段對該點撓度影響值，該值由設(shè)計提供，但須實測后進行修正，修正值約為設(shè)計值的0.6～0.9； f掛—掛籃彈性變形對該施工段的影響值，在掛籃設(shè)計和加載試壓后得出； fx—由徐變、收縮、溫度結(jié)構(gòu)體系轉(zhuǎn)移、二期恒載、活載等影響產(chǎn)生的撓度計算值，其中徐變、收縮值可按一個月內(nèi)完成的節(jié)段考慮，如一個月澆筑四節(jié)段，則其值分別按前四段的理論計算值的0.25

61、、0.1、0.07、0.05計算，此值在晝夜平均氣溫15℃以下時接近實際，當(dāng)氣溫在20℃以下時明顯偏小，須進行修正。 溫度影響主要是日照溫差的影響，它影響立模的放樣、復(fù)測精度等。因此，放樣及復(fù)測等工作選定在夜間或早晨進行，否則應(yīng)予以修正。 ㈡線形控制的主要技術(shù)措施 施工前建立精密控制網(wǎng)，采用全站儀及精密水準(zhǔn)儀準(zhǔn)確測放橋梁各部的坐標(biāo)。箱梁觀測點用鋼筋頭加工，頂端磨平，外露混凝土面2cm，每段設(shè)在距梁段端部10cm處。測控以控制箱梁的底板內(nèi)外邊緣、翼板內(nèi)外邊緣及構(gòu)造物的中心線為主。施工過程中，每段的測量頻率為5次：掛籃就位后，混凝土澆注前，混凝土澆注后，張拉前，張拉后（掛籃移位前）。每次測量

62、范圍為已完成的各懸灌梁段（還需定期觀測基礎(chǔ)沉降）。 在T構(gòu)0號段梁頂面和梁箱內(nèi)分別布置兩個水準(zhǔn)點，以方便控測。并定期進行梁上水準(zhǔn)點與地面水準(zhǔn)點的聯(lián)測，以掌握變化，理解動態(tài)。 1號梁段施工前對掛籃進行預(yù)壓，以消除掛籃非彈性變形，測量并繪制掛籃受力后的變形曲線圖。 收集混凝土彈性模量、加載齡期、張拉等技術(shù)參數(shù)的實際值，及時分析處理實測數(shù)據(jù)，以便適當(dāng)調(diào)整預(yù)拱度值。 在已澆梁段布置觀測點，觀測每一梁段混凝土澆筑前后、張拉前后、掛籃就位后各已澆梁段的高程變化，為調(diào)整預(yù)拱度值提供依據(jù)。 觀測晝夜溫度和撓度的關(guān)系,以便采取措施減少溫差影響。 堅持換手復(fù)測，嚴(yán)格按監(jiān)控組提供的標(biāo)高值控制立模標(biāo)高。

63、 施工過程保持與設(shè)計計算模式相一致，如施工方案出現(xiàn)較大變化時，分析其影響程度，修正立模標(biāo)高。 定期聯(lián)測T構(gòu)施工所用的水準(zhǔn)點，以統(tǒng)一高程，保證可靠。 10、線型控制方法 連續(xù)箱梁線型控制包括施工撓度控制及平面控制。 10.1 施工撓度控制 在主橋懸臂澆筑施工中，撓度控制極為重要，但影響撓度的主要因素有箱梁段自重引起的掛籃彈性變形、施工荷載、混凝土收縮與徐變、日照和溫度變化等。撓度控制將影響到合龍精度及成功與否，故必須對撓度進行精確的計算和嚴(yán)格控制，在實際操作中采用計算機程序化控制。 10.1.1 立模標(biāo)高的確定 箱梁懸澆段的各節(jié)段立模標(biāo)高可參考下式確定： Hi=H0+fi+f掛+

64、fx 式中： Hi—待澆筑段箱梁底板前端點處托架底模板標(biāo)高； H0—該點設(shè)計標(biāo)高； fi—本施工段及以后澆筑的各段對該點撓度影響值，該值由設(shè)計提供，但須實測后進行修正，修正值約為設(shè)計值的0.6～0.9； f掛—掛籃彈性變形對該施工段的影響值，在掛籃設(shè)計和加載試壓后得出； fx—由徐變、收縮、溫度結(jié)構(gòu)體系轉(zhuǎn)移、二期恒載、活載等影響產(chǎn)生的撓度計算值，其中徐變、收縮值可按一個月內(nèi)完成的節(jié)段考慮，如一個月澆筑四節(jié)段，則其值分別按前四段的理論計算值的0.25、0.1、0.07、0.05計算，此值在晝夜平均氣溫15℃以下時接近實際，當(dāng)氣溫在20℃以下時明顯偏小，須進行修正。 溫度影響主要是日

65、照溫差的影響，它影響立模的放樣、復(fù)測精度等。因此，放樣及復(fù)測等工作選定在夜間或早晨進行，否則應(yīng)予以修正。 10.1.2 施工高程控制 為了保證箱梁理論軸線高程施工精度，及時準(zhǔn)確地控制和調(diào)整施工中發(fā)生的偏差值，應(yīng)選有經(jīng)驗的專職測量工程師進行量測。 高程控制以Ⅲ等水準(zhǔn)高程控制測量標(biāo)準(zhǔn)為控制網(wǎng)，箱梁懸澆以Ⅲ等水準(zhǔn)高程精度控制聯(lián)測，選用高精度水準(zhǔn)儀，其偶然誤差不大于1mm/km。 撓度監(jiān)測的方法是在梁頂面的同一方向截面上預(yù)埋3個測點，為便于分析計算，其中1個測點應(yīng)較為準(zhǔn)確地埋設(shè)于梁的中線上，另外2個測點對稱于中測點設(shè)于兩邊，按照一定的時間間隔和每種工況交界時刻對每一截面上3個測點進行監(jiān)測。并于

66、澆筑混凝土前1小時，由專門技術(shù)人員復(fù)核、檢查各控制點，確?；炷翝仓暗目刂泣c立模標(biāo)高、坐標(biāo)，控制在2mm以內(nèi)。通過對監(jiān)測數(shù)據(jù)整理分析后得知在每一種工序下梁體隨著時間推移的變形規(guī)律和變形量大小，每個梁段施工過程需進行六次監(jiān)測，即立模完澆筑混凝土前、澆筑混凝土后、預(yù)應(yīng)力束張拉前、張拉后、掛籃行走前、行走后。每次監(jiān)測都需將以前所有的監(jiān)測點進行聯(lián)測，繪出各監(jiān)測點坐標(biāo)、標(biāo)高變化曲線，以便更好的修正理論分析。據(jù)此推算下一步施工梁段應(yīng)該預(yù)留的變形量，同時與設(shè)計值進行對照，若發(fā)現(xiàn)異?，F(xiàn)象應(yīng)及時分析處理，以便定出一個合理的預(yù)留變形值進行施工放樣。在每次澆筑完梁段后，全橋各臨時轉(zhuǎn)點、水準(zhǔn)點必須復(fù)核、閉合，尤其是主梁上的混凝土澆筑臨時水準(zhǔn)點校核，必要時可進行適當(dāng)調(diào)整。 10.2 平面控制 與梁段的標(biāo)高值一樣，梁段的中心線位置也同樣受到各種因素的影響而發(fā)生變化。在實際操作中采取如下幾種措施： 該橋設(shè)三等精度導(dǎo)線網(wǎng)，要求測角中誤差符合規(guī)范要求。橋軸線相對中誤差為1/75000，基線相對中誤差為1/200000。 計算出每個梁段中心線的起點、終點平面坐標(biāo)值，輸入微機待用。 施工測量與控制測量相結(jié)合控