小型液壓機(jī)液壓系統(tǒng)

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1、- 液壓課程設(shè)計(jì) 小型液壓機(jī)液壓系統(tǒng) **：田瑞 **：13341231 班級(jí)：機(jī)械1312 摘要： 作為現(xiàn)代機(jī)械設(shè)備實(shí)現(xiàn)傳動(dòng)與控制的重要技術(shù)手段，液壓技術(shù)在國(guó)民經(jīng)濟(jì)各領(lǐng)域得到了廣泛的應(yīng)用。液壓壓力機(jī)是壓縮成型和壓注成型的主要設(shè)備，適用于可塑性材料的壓制工藝。如沖壓、彎曲、翻邊、薄板拉伸等。也可以從事校正、壓裝、砂輪成型、冷擠金屬零件成型、塑料制品及粉末制品的壓制成型。本文根據(jù)小型壓力機(jī)的用途﹑特點(diǎn)和要求，利用液壓傳動(dòng)的基本原理，擬定出合理的液壓系統(tǒng)圖，再經(jīng)過必要的計(jì)算來確定液壓系統(tǒng)的參

2、數(shù)，然后按照這些參數(shù)來選用液壓元件的規(guī)格和進(jìn)行系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)。小型壓力機(jī)的液壓系統(tǒng)呈長(zhǎng)方形布置，外形新穎美觀，動(dòng)力系統(tǒng)采用液壓系統(tǒng)，結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、緊湊、動(dòng)作靈敏可靠。該機(jī)并設(shè)有腳踏開關(guān)，可實(shí)現(xiàn)半自動(dòng)工藝動(dòng)作的循環(huán)。 液壓傳動(dòng)是以流體作為工作介質(zhì)對(duì)能量進(jìn)行傳動(dòng)和控制的一種傳動(dòng)形式。利用有壓的液體經(jīng)由一些機(jī)件控制之后來傳遞運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力。相對(duì)于電力拖動(dòng)和機(jī)械傳動(dòng)而言，液壓傳動(dòng)具有輸出力大，重量輕，慣性小，調(diào)速方便以及易于控制等優(yōu)點(diǎn)，因而廣泛應(yīng)用于工程機(jī)械，建筑機(jī)械和機(jī)床等設(shè)備上。 關(guān)鍵詞：現(xiàn)代機(jī)械、液壓技術(shù)、系統(tǒng)設(shè)計(jì)、小型液壓機(jī)、液壓傳動(dòng)。 目錄 摘要.......................

3、............................................................................................1 關(guān)鍵詞……………………………………………………………………………………1 一.工況分析……………………………………………………………………………3 二.負(fù)載循環(huán)圖和速度循環(huán)圖的繪制………………………………………………… 4 三．?dāng)M定液壓系統(tǒng)原理圖…………………………………………………………… 5 1.確定供油方式…………………………………………………………………………5 2.調(diào)速方

4、式的選擇………………………………………………………………………5 3.液壓系統(tǒng)的計(jì)算和選擇液壓元件………………………………………………………6 4.液壓閥的選擇…………………………………………………………………………8 5.確定管道尺寸…………………………………………………………………………8 6.液壓油箱容積的確定…………………………………………………………………8 7.液壓缸的壁厚和外徑的計(jì)算…………………………………………………………… 9 8.液壓缸工作行程的確定……………………………………………………………… 9 9.缸蓋厚度的確定……………………………………………

5、…………………………9 10.最小尋向長(zhǎng)度的確定…………………………………………………………………9 11.缸體長(zhǎng)度的確定…………………………………………………………………… 10 四．液壓系統(tǒng)的驗(yàn)算…………………………………………………………………10 1.壓力損失的驗(yàn)算………………………………………………………………………10 2.系統(tǒng)溫升的驗(yàn)算………………………………………………………………………12 3.螺栓校核………………………………………………………………………………12 4電磁鐵動(dòng)作順序表………………………………………………………………… 13 五.參考文獻(xiàn).

6、 ………………………………………………………………………… 14 六.總結(jié) ……………………………………………………………………………… 15 技術(shù)參數(shù)和設(shè)計(jì)要求 設(shè)計(jì)一臺(tái)小型液壓壓力機(jī)的液壓系統(tǒng)，要**現(xiàn)快速空程下行—慢速加壓—保壓—快速回程—停止的工作循環(huán)，快速往返速度為5 m/min，加壓速度40-250mm/min,壓制力為300000N，運(yùn)動(dòng)部件總重為20000N,工作行程400mm,油缸垂直安裝，設(shè)計(jì)改壓力機(jī)的液壓系統(tǒng)傳動(dòng)。 一工況分析 1．工作負(fù)載 工件的壓制抗力即為工作負(fù)載：Fw=300000N 2. 摩擦負(fù)載 靜摩擦阻力：

7、 Ffs=0N 動(dòng)摩擦阻力： Ffd=0N 3. 慣性負(fù)載Fm=ma=20000/10×3/(0.02×60)=5000N 背壓負(fù)載 Fb= 30000N(液壓缸參數(shù)未定，估算) 自 重： G=mg=20000N 4. 液壓缸在各工作階段的負(fù)載值： 其中：——液壓缸的機(jī)械效率，一般取=0.9-0.95。 表1.1： 工作循環(huán)各階段的外負(fù)載 工況 負(fù)載組成 啟動(dòng) F= Fb+ Ffs-G=5000N 加速 F=Fb+Ffd+Fm-G

8、=11250N 快進(jìn) F=Fb+Ffd-G=5000N 工進(jìn) F=Fb+Ffd+Fw-G=305000N 快退 F=Fb+Ffd+G=55000N 二．負(fù)載循環(huán)圖和速度循環(huán)圖的繪制 負(fù)載循環(huán)圖如下 速度循環(huán)圖 三．?dāng)M定液壓系統(tǒng)原理圖 1. 確定供油方式 考慮到該機(jī)床壓力要經(jīng)常變換和調(diào)節(jié)，并能產(chǎn)生較大的壓制力，流量大，功率大，空行程和加壓行程的速度差異大，因此采用一高壓泵供油 2.調(diào)速方式的選擇 工作缸采用活塞式雙作用缸，當(dāng)壓力油進(jìn)入工作缸上腔，活塞帶動(dòng)橫梁向下運(yùn)動(dòng)，其速度慢，壓力大，當(dāng)壓力油進(jìn)入工作缸下腔，活塞向上運(yùn)動(dòng)，其速度較快，壓力較小，符合一般的慢速壓制、快速

9、回程的工藝要求 得液壓系統(tǒng)原理圖 3.液壓系統(tǒng)的計(jì)算和選擇液壓元件 （1）液壓缸主要尺寸的確定 1）工作壓力P的確定。工作壓力P可根據(jù)負(fù)載大小及機(jī)器的類型，來初步確定由手冊(cè)查表取液壓缸工作壓力為20MPa。 2）計(jì)算液壓缸內(nèi)徑D和活塞桿直徑d。由負(fù)載圖知最大負(fù)載F為305000N，按表9-2取p2可不計(jì),考慮到快進(jìn)，快退速度相等，取d/D=0.7 D={4Fw/[πp1ηcm]}1/2=147（mm） 根據(jù)手冊(cè)查表取液壓缸內(nèi)徑直徑D=160（mm）活塞桿直徑系列取d=110（mm） 取兩液壓缸的D和d分別為160mm和110mm。 按最低工進(jìn)速度驗(yàn)算

10、液壓缸的最小穩(wěn)定速度 A≥Qmin/Vmin=0.05×1000/3=16.7(cm2) 液壓缸節(jié)流腔有效工作面積選取液壓缸有桿腔的實(shí)際面積，即 A2=π（D2－d2）/4=3.14×（1602－1102）/4 =105.98 cm2 滿足不等式，所以液壓缸能達(dá)到所需低速 （2）計(jì)算在各工作階段液壓缸所需的流量 Q(快進(jìn))= πd2v (快進(jìn)) /4=3.14*0.112*3/4=28.50L/min Q（工進(jìn))= πD2v (工進(jìn)) /4=3.14*0.162* 0.04/4=0.804L/min Q(快退)= π（D2-d2)v (快退)/4=3.14* (0.162-

11、0.112)*3/4=31.79L/min (3)確定液壓泵的流量，壓力和選擇泵的規(guī)格 1.泵的工作壓力的確定 考慮到正常工作中進(jìn)油管有一定的壓力損失，所以泵的工作壓力為 式中，Pp－液壓泵最大工作壓力； P1－執(zhí)行元件最大工作壓力(Pa)； －進(jìn)油管路中的壓力損失(Pa)， 簡(jiǎn)單系統(tǒng)可取0.2~~0.5Mpa。故可取壓力損失∑△P1=0.5Mpa 20+0.5=20.5MPa 上述計(jì)算所得的Pp是系統(tǒng)的靜態(tài)壓力，考慮到系統(tǒng)在各種工況的過度階段出現(xiàn)的 動(dòng)態(tài)壓力往往超出靜態(tài)壓力，另外考慮到一定的壓力儲(chǔ)備量，并確保泵的壽命，因此選泵的壓力值P

12、a應(yīng)為Pa 因此Pa=1.25Pp=（1.25~1.6）20.5=25.625~32.8MPa。 2．泵的流量確定,液壓泵的最大流量應(yīng)為 QpK（∑Q）ma* K為系統(tǒng)泄漏系數(shù)，一般取K=1.1-1.3，大流量取小值；小流量取大值。 油液的泄露系數(shù)K=1.2 故Qp=K（∑Q）ma*=1.231.76=38.15L/min 3.選擇液壓泵的規(guī)格 根據(jù)以上計(jì)算的Pa和Qp查閱相關(guān)手冊(cè)現(xiàn)選用63YCY14-1B斜盤式軸向柱塞泵， nma*= 3000 r/min nmin=1000r/min 額定壓力p0=32Mpa，每轉(zhuǎn)排量q=63mL/r，

13、容積效率=85%，總效率=0.7. 4. 與液壓泵匹配的電動(dòng)機(jī)選定 首先分別算出快進(jìn)與工進(jìn)兩種不同工況時(shí)的功率，取兩者較大值作為選擇電動(dòng)機(jī) 規(guī)格的依據(jù)。由于在慢進(jìn)時(shí)泵輸出的流量減小，泵的效率急劇降低，一般在流量在0.2－1L/min*圍內(nèi)時(shí)，可?。?.03－0.14.同時(shí)還應(yīng)該注意到，為了使所選擇的電動(dòng)機(jī)在經(jīng)過泵的流量特性曲線最大功率時(shí)不至停轉(zhuǎn)，需進(jìn)行演算，即Pa×Qp/,式中，Pd－所選電動(dòng)機(jī)額定功率；Pb－內(nèi)嚙合齒輪泵的限定壓力；Qp－壓力為Pb時(shí)，泵的輸出流量。 首先計(jì)算快進(jìn)時(shí)的功率，快進(jìn)時(shí)的外負(fù)載為5000N，進(jìn)油時(shí)的壓力損失定為0.3MPa。 Pb=[5000/(0.1

14、1*0.11π/4)*10-6 快進(jìn)時(shí)所需電機(jī)功率為： (0.826*38.15/60)/0.7=0.75kw 工進(jìn)時(shí)所需電機(jī)功率為： P=Pp*0.804/(60*0.7)=0.39kw 查閱電動(dòng)機(jī)產(chǎn)品樣本，選用Y90S-4型電動(dòng)機(jī)，其額定功率為1.1KW，額定轉(zhuǎn)速為1400r/min 4.液壓閥的選擇 根據(jù)所擬定的液壓系統(tǒng)圖，按通過各元件的最大流量來選擇液壓元件的規(guī)格。選定的液壓元件如表所示 序號(hào) 元件名稱 最大流量（L/min 最大工作壓力（Mpa） 型號(hào)選擇 1 濾油器 30 31 ZU-H40×10S 2 液壓泵 25

15、.05 40 BFW01A 3 三位四通電磁閥 60 31.5 34WE6G50-50/AW220R 4 單向調(diào)速閥 65 31.5 S15A020/5 5 二位三通電磁閥 60 31.5 23WE6G50-50 6 單向閥 65 31.5 S15A020/5 7 壓力表 31.5 AF6EA30/Y400 8 平衡閥 50 14 DZ10-130/210 9 液控單向閥 60 約31.5 SV15GB230/2 10 溢流閥 2.5 6.3 Y-10B 5.確定管道尺寸 油管內(nèi)徑尺寸一般可參照選用的液壓

16、元件接口尺寸而定，也可接管路允許流速進(jìn)行計(jì)算，本系統(tǒng)主要路流量為差動(dòng)時(shí)流量Q=57L／min壓油管的允許流速取V=3m/s則內(nèi)徑d為: d=4.6(57/3)1/2=20.05mm 若系統(tǒng)主油路流量按快退時(shí)取Q=31.79L／min，則可算得油管內(nèi)徑d=12.96mm. 綜合d=20mm 吸油管同樣可按上式計(jì)算（Q=42.4L／min ，V=1.5m／s）現(xiàn)參照YB*-16變量泵吸油口連接尺寸，取吸油管內(nèi)徑d為29mm 6.液壓油箱容積的確定 根據(jù)液壓油箱有效容量按泵的流量的5—7倍來確定則選用容量為400L。 7.液壓缸的壁厚和外徑的計(jì)算 液壓缸的壁厚由液壓缸的強(qiáng)

17、度條件來計(jì)算 液壓缸的壁厚一般是指缸筒結(jié)構(gòu)中最薄處的厚度，從材料力學(xué)可知，承受內(nèi)壓力的圓筒，其內(nèi)應(yīng)力分布規(guī)律因壁厚的不同而各異，一般計(jì)算時(shí)可分為薄壁圓筒，起重運(yùn)輸機(jī)械和工程機(jī)械的液壓缸一般用無縫鋼管材料，大多屬于薄壁圓筒結(jié)構(gòu)，其壁厚按薄壁圓筒公式計(jì)算 ζ≥PD/2[σ]=25.625×160/（2×100）=20.5mm（[σ]=100~110MP） 故取ζ=20mm 液壓缸壁厚算出后，即可求出缸體的外徑D1為 D1≥D+2ζ160+2×20=200mm 8.液壓缸工作行程的確定 液壓缸工作行程長(zhǎng)度，可根據(jù)執(zhí)行機(jī)構(gòu)實(shí)際工作煩人最大行程來確定，查表的系列尺寸選取標(biāo)準(zhǔn)值

18、L=400mm。 9.缸蓋厚度的確定 一般液壓缸多為平底缸蓋，其有效厚度t按強(qiáng)度要求可用下面兩個(gè)公式進(jìn)行 近似計(jì)算 無孔時(shí)：t≥0.433D（P／[σ]）1/2=0.433*160*（25.625/100）1/2=35.07 有孔時(shí)：t≥0.433 D2（P D2／[σ]（D2－d0）}1/2式中， t----------缸蓋有效厚度 D---------缸蓋止口內(nèi)直徑 D2----------缸蓋孔的直徑 10.最小尋向長(zhǎng)度的確定 當(dāng)活塞桿全部外伸時(shí)，從活塞支撐面中點(diǎn)到缸蓋滑動(dòng)支撐面中點(diǎn)的距離H稱為最小導(dǎo)向長(zhǎng)度過小，將使液壓缸的初試撓度增大，影響液

19、壓缸的穩(wěn)定性，因此，設(shè)計(jì)時(shí)必須保證有一定的最小導(dǎo)向長(zhǎng)度。 對(duì)一般的液壓缸，最小導(dǎo)向長(zhǎng)度H應(yīng)滿足以下要求 H>=L/20+D/2=400/20+160/2=100mm 取H=100mm 活塞寬度B=（0.6~1.0）D1=100 11.缸體長(zhǎng)度的確定 液壓缸體內(nèi)部長(zhǎng)度應(yīng)等于活塞的行程與活塞的寬度之和，缸體外形長(zhǎng)度還要考慮到兩端端蓋的厚度，一般的液壓缸的缸體長(zhǎng)度不應(yīng)大于內(nèi)徑地20~30倍 四．液壓系統(tǒng)的驗(yàn)算 已知該液壓系統(tǒng)中進(jìn)回油管的內(nèi)徑均為12mm，各段管道的長(zhǎng)度分別為：AB=0.3m AC=1.7m AD=1.7m DE=2m 。選用L-HL32

20、液壓油，考慮到油的最低溫度為15℃查得15℃時(shí)該液壓油曲運(yùn)動(dòng)粘度 V=150cst=1.5cm／s，油的密度ρ=920kg／m 1．壓力損失的驗(yàn)算 1.工作進(jìn)給時(shí)進(jìn)油路壓力損失，運(yùn)動(dòng)部件工作進(jìn)給時(shí)的最大速度為0.25m／min ，進(jìn)給時(shí)的最大流量為19.08L／min ，則液壓油在管內(nèi)流速V為： V1=Q/(πdd／4）=（19.08×1000）/(3.14×2.9×2/4）=69.74(cm／s) 管道流動(dòng)雷諾數(shù)Rel為 Rel=69.74×3.2／1.5=148.8 Rel＜2300可見油液在管道內(nèi)流態(tài)為層流，其沿程阻力系數(shù)λl=75 Rel=0.59 進(jìn)油管道的沿程壓力

21、損失ΔP為： ΔP1-1=λl／（l／d）·（ρV／2﹚ =0.59×﹙1.7+0.3﹚／(0.029×920×0.592／2)=0.2MPa 查得換向閥34WE6G50-50/AW220R的壓力損失ΔP=0.05MPa 忽略油液通過管接頭、油路板等處的局部壓力損失，則進(jìn)油路總壓力損失ΔP為： ΔP1=ΔP1-1+ΔP1-2=(0.2×1000000+0.05×1000000)=0.25MPa 2.工作進(jìn)給時(shí)間回油路的壓力損失，由于選用單活塞桿液壓缸且液壓缸有桿腔的工作面積為無桿腔的工作面積的二分之一，則回油管道的流量為進(jìn)油管的二分之一，則 V2=V/2=34.

22、87（cm/s） Rel=V2d/r=34.87×2/1.5=46.5 λ2=75/Rel=75/46.5=1.6 回油管道的沿程壓力損失ΔP為： ΔP2-1=λ/（l/d）×（P×V*V/2）=1.6×2/0.029×920×0.5952/2=0.68MPa 查產(chǎn)品樣本知換向閥23WE6G50-50的壓力損失ΔP=0.025MPa。換向閥34WE6G50-50/AW220R的壓力損失ΔP=0.025MPa ,調(diào)速閥ADTL-10的壓力損失ΔP=0.5MPa 回油路總壓力損失ΔP為 ΔP2=ΔP2-1+ΔP2-2+ΔP2-3+Δ2-4=0.68+0.025+0.025+0.5=1

23、.23MPa 3.變量泵出口處的壓力P： Pp=（F/ηcm+A2ΔP2）/（A1+ΔP1） =[（305000/0.9+0.00591×1.1×100）/0.01539]+0.15 =22.4MPa 4.快進(jìn)時(shí)的壓力損失，快進(jìn)時(shí)液壓缸為差動(dòng)連接，自會(huì)流點(diǎn)A至液壓缸進(jìn)油口C之間的管路AC中，流量為液壓泵出口流量的兩倍即26L/min,AC段管路的沿程壓力損失為ΔP1-1為 V1=Q/（πd×d/4）=45.22×1000/(3.14×2×2/4×60)=240.02(cm/s) Rel=V1d/r=320.03λ1=75/Rel=0.

24、234 ΔP1-1=λ(l/d)×(ρV2) =0.234×(1.7/0.02)×(920×2.4×2.4×2) =0.2MPa 同樣可求管道AB段及AD段的沿程壓力損失ΔP1-2 ΔP1-3為 V2=Q/（πd×d/4）=295cm/s Re2=V/d/r=236 V2=75 Re2=0.38 ΔP1-2=0.024MPa ΔP1-3=0.15MPa 查產(chǎn)品樣本知，流經(jīng)各閥的局部壓力損失為： 34WE6G50-50/AW220R的壓力損失，ΔP2-1=0.17MPa 23WE6G50-50的壓

25、力損失，ΔP2-1=0.17MPa 據(jù)分析在差動(dòng)連接中，泵的出口壓力為P P=2ΔP1-2+ΔP1-2+ΔP2-2+ΔP2-1+ΔP2-2+F/A2ηcm =2×0.2+0.024+0.15+017+0.17+25/0.00785×0.9 =0.18MPa 快退時(shí)壓力損失驗(yàn)算亦是如此，上述驗(yàn)算表明，無需修改原設(shè)計(jì)。 2.系統(tǒng)溫升的驗(yàn)算 在整個(gè)工作循環(huán)中，工進(jìn)階段所占的時(shí)間最長(zhǎng)，為了簡(jiǎn)化計(jì)算，主要考慮工進(jìn)時(shí)的發(fā)熱量，一般情況下，工進(jìn)速度大時(shí)發(fā)熱量較大，由于限壓式變量泵在流量不同時(shí)，效率相差極大，所以分別計(jì)算最大、最小時(shí)的發(fā)熱量，然后加以比較，取數(shù)值

26、大者進(jìn)行分析。 (1)當(dāng)V=4cm/min時(shí) 流量Q=V（πDD/4）=π×0.125×0.125/4=0.491﹙L/min） 此時(shí)泵的效率為0.1，泵的出口壓力為22.4MPa 則有：P輸入=22.4×0.613/（60×0.1）=2.29（KW） P輸出=FV=305000×4/60×0.01×0.001=0.203（Kw） 此時(shí)的功率損失為 ΔP=P輸入－P輸出=2.29-0.203=2.09 (Kw) (2)當(dāng)V=25cm/min時(shí)，Q=3.85L/min 總效率η=0.8 則P輸入=25×3.85/（60×0.8）=1.845（Kw） P輸出=FV=30

27、7500×25/60×0.01×0.001=1.28（Kw） ΔP=P輸入－P輸出=0.565（Kw） 可見在工進(jìn)速度低時(shí)，功率損失為2.156Kw，發(fā)熱最大 假定系統(tǒng)的散熱狀況一般，取K=10×0.001Kw/（cm·℃） 油箱的散熱面積A為 A=0.065V2/3=6.5m2 系統(tǒng)的溫升為： ΔT=ΔP/KA=2.156/（10×0.001×6.6）℃=33.2℃ 驗(yàn)算表明系統(tǒng)的溫升在許可*圍內(nèi) 3.螺栓校核 液壓缸主要承受軸向載荷Fma*=305000 取6個(gè)普通螺栓，則每個(gè)螺栓的工作拉力為Fo=305000/6=51250N 螺栓總拉力F=Fa+Cb

28、/(Cb+Cm)Fo Fa為螺栓預(yù)緊力Cb為螺栓剛度 Cm為被連接件剛度 又Fa=Fb+【1-Cb/(Cb+Cm)】F Fb為殘余預(yù)緊力 則Fb=（1.5~1.8）F 取Fb=1.5F Cb/(Cb+Cm)在無墊片是取0.2~0.3 去取值為0.3 得Fa=2.2Fo F=2.5 Fo 由此求得F=128125N 螺栓的中徑d≥{(1.3×4F)/ [σ] π}1/2=22.1mm [σ]=σs/S=433MP 材料選用40Cr 所以取標(biāo)準(zhǔn)值d=24mm 選用螺栓為M24 電磁鐵動(dòng)作順序表 1YA 2YA 3Y

29、A 快進(jìn) 一 + 一 工進(jìn) 一 + + 快退 + 一 + 停止 一 一 一 五.參考文獻(xiàn)： [1]成大先主編 《機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)》[M] 第四版第四卷 [2]《液壓與氣動(dòng)傳動(dòng)》.機(jī)械工業(yè) [3]《液壓與傳動(dòng)系統(tǒng)及設(shè)計(jì)》.化學(xué)工業(yè) [4]《液壓與氣動(dòng)技術(shù)手冊(cè)》.機(jī)械工業(yè) [5]《現(xiàn)代機(jī)械設(shè)備設(shè)計(jì)手冊(cè)》.機(jī)械工業(yè) [6]《中國(guó)機(jī)械設(shè)計(jì)大典》.**科學(xué)技術(shù) [7]《液壓傳動(dòng)》.機(jī)械工業(yè) [8]《新編液壓工程手冊(cè)》.理工大 [9]《袖珍液壓氣動(dòng)手冊(cè)》. 機(jī)

30、械工業(yè) [10]《液壓與氣壓傳動(dòng)》. 國(guó)防工業(yè) 總結(jié) 這次課程設(shè)計(jì)的內(nèi)容是小型液壓機(jī)液壓系統(tǒng)的設(shè)計(jì)，對(duì)我們來說液壓系統(tǒng)的設(shè)計(jì)是一門新的知識(shí)，在設(shè)計(jì)過程中，碰到了一些與以往不同的方法及概念，總結(jié)起來，我認(rèn)為最大的缺陷就是缺乏一個(gè)整體的觀念，常常在不經(jīng)意中，只考慮到滿足一個(gè)或幾個(gè)性能要求，而沒有一個(gè)整體的思想來考慮問題。比如，我們?cè)O(shè)計(jì)系統(tǒng)圖時(shí)，很容易忘記考慮系統(tǒng)保壓和液壓卸荷等問題，假如忘記考慮這些問題，就難以實(shí)現(xiàn)預(yù)定的工作要求。為此我也花了很長(zhǎng)時(shí)間，經(jīng)過反復(fù)思考最終設(shè)計(jì)出符合工作要求的系統(tǒng)圖。 另一方面，在這次的設(shè)計(jì)中，我用到了一些經(jīng)驗(yàn)公式以及一些在一定*圍內(nèi)去職的數(shù)據(jù)，以前我習(xí)慣了在

31、精確公式及數(shù)值下計(jì)算，而且在查閱工具書方面的能力還不足，還需要在今后的設(shè)計(jì)中進(jìn)一步加強(qiáng)。出現(xiàn)以上的種種缺陷的關(guān)鍵問題在于我們?nèi)狈@方面專業(yè)能力的鍛煉。但經(jīng)過這次課程設(shè)計(jì)之后讓我對(duì)于液壓系統(tǒng)的應(yīng)用更加了解。還有設(shè)計(jì)的時(shí)候應(yīng)該具有嚴(yán)謹(jǐn)?shù)膽B(tài)度，因?yàn)楹芏喙こ虇栴}都是人命關(guān)天。所以要從現(xiàn)在開始就養(yǎng)成一種嚴(yán)謹(jǐn)?shù)膶W(xué)習(xí)和工作態(tài)度，以后在生活中才能盡量避免一些重大失誤。 通過這次課程設(shè)計(jì)，讓我對(duì)液壓系統(tǒng)以及液壓閥件有了更深的認(rèn)識(shí)，對(duì)設(shè)計(jì)液壓裝備時(shí)應(yīng)有的要求有了新的見解，完成同樣的要求，有不同的設(shè)計(jì)方案，但是我們應(yīng)向使用性能，結(jié)構(gòu)，經(jīng)濟(jì)性更優(yōu)的方向發(fā)展。當(dāng)然這還需要我們不斷地刻苦學(xué)習(xí)，然后在前人實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)的基礎(chǔ)上，勇于創(chuàng)新，尋求更經(jīng)濟(jì)實(shí)惠的設(shè)計(jì)。 由于能力有限，在設(shè)計(jì)過程中還有許多不足之處，懇請(qǐng)老師批評(píng)改正！ . z.