鋼筋砼箱涵施工組織設(shè)計

洪客隆·英倫聯(lián)邦工程 箱 涵 施 工 組 織 設(shè) 計 編制單位：成都民正洪客隆·英倫聯(lián)邦 編制人： 職務(wù)： 時間： 審核人： 職務(wù)： 時間： 審批人： 職務(wù)： 時間： 編制日期： 年 月 日 目 錄 一、工程概況 3 二、施工部署 3 三、施工進度計劃 6 四、主要施工方案 7 五、墻體模板及支架力學(xué)計算 13 六、頂板支架及模板力學(xué)計算 26 七、本項工程的質(zhì)量控制指標(biāo)、檢測頻率和方法 40 八、質(zhì)量控制措施 41 九、環(huán)保保證措施 44 十、安全保證措施 47 十一、施工環(huán)境保護專項措施 49 一、工程概況 洪客隆.英倫聯(lián)邦箱涵位于南昌市經(jīng)濟開發(fā)區(qū)楓林大道與桂苑大道交界處，箱涵凈高5m、凈寬9m、全長169m（每5米設(shè)置一道2cm的沉降縫，擋土墻按4.5m設(shè)置一道沉降縫）。箱涵基礎(chǔ)落于粉質(zhì)粘土層中，基礎(chǔ)地基承載力要求不小于200kpa。箱涵進口流水面高程為19.36m，出水口流水面高程為19.08m，進出口與現(xiàn)狀渠相接。箱涵設(shè)計為箱形結(jié)構(gòu)，墻身厚度為60cm、頂板和地板厚度為60cm。C30混凝土用于箱涵身；C25混凝土用于欄桿基座、搭板、枕梁；C20混凝土用于擋土墻墻帽；C15片石混凝土用于擋土墻墻身；C15混凝土用于箱涵墊層；主要鋼筋為Φ28、Φ25和Φ12。主要工程數(shù)量：挖土方約1124m3，鋼筋約671.2t，混凝土約4277.9m3，回填砂礫約4658 m3，回填土方約365m3，鑿除原渠底混凝土約744 m3，具體工程量詳見圖紙。 二、施工部署 2.1、組織機構(gòu) 為確保優(yōu)質(zhì)、安全、文明地完成本工程建設(shè)，我公司本著科學(xué)管理，精干高效、結(jié)構(gòu)合理的原則，已選派了具有開拓進取精神、施工經(jīng)驗豐富、態(tài)度誠懇、勤奮實干、科學(xué)務(wù)實的工程技術(shù)人員和管理人員組建了項目管理班子和管理機構(gòu)。根據(jù)本工程的特點，從已組建的項目管理機構(gòu)中指派工程師林奕和具體負責(zé)本工程的施工，其他各部門人員協(xié)助配合，以質(zhì)量、安全、工期成本為中心。開展高效率的工作。 2.2、管理目標(biāo) 質(zhì)量目標(biāo)：本部位工程質(zhì)量達到優(yōu)良標(biāo)準(zhǔn)。 安全目標(biāo)：杜絕人身傷亡事故。 2.3、勞動力安排計劃 根據(jù)該工程的特點，我項目部已組織了專門施工箱涵，通道工程的勞務(wù)作業(yè)施工隊,配置了普工20人、模板工30人、架子工10人、鋼筋工25人、砼工15人、防水工5人。各工種緊密配合，具體分工如下： 普工：清理基槽土方，搬移材料、碎石墊層鋪設(shè)、袋裝土護坡、基槽回填，配合技術(shù)工種作業(yè)等。 模板工：支模前的放線，配模，支模，拆模等。 架子工：施工腳手架及支撐、承重腳手架搭設(shè)等。 鋼筋工：鋼筋加工及半成品的運輸，綁扎，保護層的控制等。 砼工：砼的澆筑入模，振搗，養(yǎng)護等（砼的攪拌運輸由商品砼站集中組織供應(yīng)） 防水工：涵洞的沉降縫處理等。 2.4、投入的主要施工機械設(shè)備 為滿足本工程的施工需要，擬投入主要施工機械設(shè)備如下： 1、 為滿足基槽土方開挖，投入1.25m3反鏟挖掘機2臺，自卸汽車5臺，潛水泵5臺。 2、 為滿足砼施工需要，砼計劃采用商品砼，采用砼攪拌運輸車運至現(xiàn)場澆筑，現(xiàn)場配備砼振動器5臺，同時投入成套的鋼筋加工設(shè)備，木工機械，測量設(shè)備及其他設(shè)備等，均已按施工組織總設(shè)計的配置要求組織到位，滿足本工程的施工需要。 2.5、投入的主要施工材料 主要施工材料計劃如下表： 序號 材料名稱 規(guī)格 單位 數(shù)量 備 注 1 鋼管 φ48x3.0 t 160 承重及支撐腳手架用 2 扣件 套 8000 承重及支撐腳手架用 3 木枋 100×100 m3 20 模板背楞用 4 膠合九夾板 δ＝2cm m2 4000 基礎(chǔ)、墻身及蓋板模板用 5 對拉螺桿 φ16 l＝1.4m 套 2400 模板加固用 6 塑料管 φ20 m 300 砼養(yǎng)護用 7 扎絲 kg 300 鋼筋綁扎用 8 蝶形扣 個 2400 模板加固用 9 螺帽 M16 個 4800 模板加固用 10 碘鎢燈 1kw 盞 6 夜間照明用 11 電纜線 10mm2 m 200 現(xiàn)場用電 12 配電箱 個 3 現(xiàn)場用電 2.6、施工平面布置 、臨時設(shè)施布置，及施工用水用電 根據(jù)現(xiàn)場實際情況，在箱涵南側(cè)渠邊設(shè)置臨時鋼筋加工場，配備一臺彎曲機和一臺切斷機。砼采用商品砼，另在涵洞一側(cè)設(shè)置兩臺木工加工機械，施工用電變壓器供應(yīng)，主要用電設(shè)備為振動器、鋼筋設(shè)備、木工設(shè)備和潛水泵以及照明。 2.7、技術(shù)準(zhǔn)備 、進行測量放線及水系高程復(fù)核，對照設(shè)計圖紙，核對涵洞位置及流水面高程是否與現(xiàn)場相符，若發(fā)現(xiàn)不符，應(yīng)及時通知監(jiān)理及設(shè)計單位進行設(shè)計修改，以滿足排水要求。 、對粉質(zhì)粘土層地基進行試驗檢測，確保滿足地基承載力要求。 2.7.3、按照施工規(guī)范要求，對用于該工程的原材料進行抽樣檢測，對商品砼的生產(chǎn)要求進行交底和委托，確保工程質(zhì)量。 2.7.4、進行技術(shù)交底，程序為：項目技術(shù)負責(zé)組織，質(zhì)檢員→施工員→班組長→作業(yè)工人，以書面形式下達。班組長在接受交底后，認真貫徹施工意圖。 三、施工進度計劃 本箱涵洞按5m設(shè)沉降縫一道，共169m；可將整個涵洞分為33段，現(xiàn)按間隔兩段組織施工，確定按每兩段（每段為5m長共10m長）施工進度計劃詳見計劃表： 四、主要施工方案 4.1 施工程序 本箱涵的施工程序為：測量放樣→基礎(chǔ)挖方和原水渠底混凝土鑿除→粉質(zhì)粘土層地基承載力檢測→砼墊層→箱涵底板→墻身及頂板→明渠修復(fù)及附屬施工→臺背回填→枕梁、搭板→搭板橋面施工→檢查驗收。 4.2 施工方法 測量放樣 在基礎(chǔ)開挖之前，按照圖紙所示坐標(biāo)及尺寸，放出箱涵中心線及基礎(chǔ)開挖邊線，并敷設(shè)臨時水準(zhǔn)點，作為箱涵施工過程高程控制依據(jù)，箱涵中心線應(yīng)引至兩端木樁上，以便隨時進行中心線檢查。測量放線成果須經(jīng)監(jiān)理工程師復(fù)核無誤后方可進行下一步施工 。 施工導(dǎo)流 本工程的工期要求，施工在二月份展開施工。經(jīng)現(xiàn)場勘察，將箱涵施工位置的兩端采用堆碼砂袋的方式進行圍堰，然后展開箱涵的施工，待箱涵施工完畢，將原排水系統(tǒng)恢復(fù)。 基礎(chǔ)土方開挖及支護 本箱涵基礎(chǔ)土方采用1臺1.25m3反鏟挖掘機進行開挖，從西面沿涵洞縱向向東面后退開挖，自卸汽車裝運走。反鏟在開挖過程中，采用水準(zhǔn)儀隨時進行觀測控制，為不擾動基底土，反鏟在開挖時，應(yīng)預(yù)留20cm厚的土進行人工清理。原水渠底混凝土每5米長用3臺風(fēng)鎬進行鑿打。若基槽內(nèi)有地下水滲出，應(yīng)在槽底一側(cè)設(shè)置排水明溝，鋪設(shè)碎石濾水層，將積水引至端頭集水坑，采用潛水泵抽出基槽外。 本箱涵的基礎(chǔ)落在原狀土上，周圍沒有受影響的建筑物和管線，有足夠的放坡條件，并且涵洞有原來的水渠護坡，土體相對穩(wěn)定。 地基承載力檢測 基槽挖至設(shè)計標(biāo)高和將原水渠底混凝土鑿除后，由現(xiàn)場工程師及時通知檢測中心對粉質(zhì)土粘土層進行檢測，檢測合格后會同監(jiān)理工程師對基底標(biāo)高、軸線位置進行檢查，符合設(shè)計要求后方可進行C15混凝土墊層及后續(xù)工序的施工。 砼墊層澆筑 粉質(zhì)粘土層地基檢測合格后，經(jīng)監(jiān)理檢查驗收后，支設(shè)墊層模板，澆筑砼墊層。墊層砼由商品砼站用攪拌運輸車運至現(xiàn)場，通過溜槽配合人工入模，插入式振動器振搗密實，人工槎平。 箱涵底板施工 本箱涵以沉降縫（箱涵沉降縫和擋土墻沉降縫都采用采用高壓聚乙烯閉孔泡沫塑料填塞）為界分為33段，底板一次性支模成型，分兩次間隔進行砼澆筑，模板采用δ=2.0cm厚膠合九夾板，上中下三道100×100木枋背楞，外側(cè)用短鋼管夾緊打入土中并支撐基坑邊坡土壁上，間距50cm。根據(jù)設(shè)計要求，施工縫應(yīng)留設(shè)在距底板30cm高的側(cè)墻上，支模時應(yīng)一并支設(shè)成型。內(nèi)側(cè)模板支撐可利用在底板鋼筋上焊接鋼筋撐腳，采用鋼管進行對撐。模板支設(shè)完畢，綁扎底板鋼筋，預(yù)留好側(cè)墻鋼筋，經(jīng)監(jiān)理工程師檢查驗收后進行砼澆筑。砼采用攪拌運輸車從商品砼站運至澆筑地點，使用溜槽入模，插入式振動棒分層振搗密實。砼在澆筑過程中應(yīng)派專人對模板及支撐情況進行觀察，若發(fā)現(xiàn)松動變形及時進行處理。第一次基礎(chǔ)底板砼澆筑成型后，將端頭模板拆除，采用泡沫板將第二次澆筑的砼在變形縫處與第一次澆筑的砼隔開。 箱涵側(cè)墻上的施工縫留設(shè)，應(yīng)在墻體留縫處嵌入通長100×100木枋以留設(shè)企口凹槽，在砼澆筑初凝后及時取出。 4.2.6墻身及頂板施工 1、墻身和頂板施工也分為33 段（涵身設(shè)置牛腿，牛腿高度為30cm），每段按變形縫分開，并與底板上下保持一致。墻身施工前，將施工縫處砼表面鑿毛，剔除松散砼，清理渣物并沖洗干凈。然后綁扎墻身鋼筋，經(jīng)監(jiān)理檢查驗收后支設(shè)墻身模板。墻身模板采用δ=2cm厚膠合九夾大模板，以100×100木枋為豎向背楞，間距250cm,橫向φ48×3.0鋼管輔以雙向φ16＠450cm對拉螺桿進行對拉加固，底排螺桿距底面不得大于30cm，螺桿外套φ20PVC管。墻身和頂板模板在支設(shè)時，考慮連續(xù)安裝，墻身模板在變形縫處使用加密拉桿固定墻身兩端擋模。頂板支模搭設(shè)滿堂支撐架，雙向間距60cm，立桿步距為1.5m，距底板20cm高設(shè)置一道掃地桿，剪刀撐在支撐架體內(nèi)整個長度和高度連續(xù)設(shè)置，斜桿與地面的傾角按45°～60°控制，每道剪刀撐寬度不應(yīng)小于4跨，不超過7跨。頂板模板采用δ=2cm厚膠合九夾大模板拼裝而成，以100×100木枋作背楞，間距25cm，φ48×3.0滿堂鋼管腳手架作支撐體系。模板拼縫采用夾雙面膠帶或涂抹玻璃膠的方法進行封堵，以防漏漿。頂板模板經(jīng)監(jiān)理檢查驗收后，綁扎頂板鋼筋。 2、在砼澆筑前，應(yīng)清理模板內(nèi)雜物及垃圾，并沖洗干凈。經(jīng)監(jiān)理工程師檢查驗收后澆筑砼?；炷敛捎脭嚢柽\輸車運至現(xiàn)場，因墻身及頂板模板較高，澆筑入模困難，為提高工效，配以1臺反鏟挖掘機輔助澆筑，將砼放入洗凈的挖掘機料斗中，挖掘機提升，在兩側(cè)對稱澆筑入模。墻身砼應(yīng)分層澆筑，分層振搗，分層厚度不得大于50cm，每段墻身和頂板應(yīng)連續(xù)澆筑，中途不得間斷形成施工冷縫。間隔澆筑完第一次砼后，待砼澆筑完達到拆模強度，抽出加密拉桿，拆除擋板，將分段接縫處采用泡沫板隔開，重新穿入加密拉桿加固，將雜物清理并沖洗干凈后，進行第二次砼澆筑。 3、砼澆筑完達到拆模強度后，拆除內(nèi)外側(cè)模板，抽出對拉螺桿，采用1：2水泥砂漿將對拉螺桿孔封堵。為確保美觀，水泥砂漿須摻入適量粉煤灰和白水泥，經(jīng)試驗試配，使封堵顏色與墻身砼顏色色澤一致后，方可進行封堵填抹。頂板砼澆筑后，待砼強度達到70％后方可拆模。 4、橋面鋪裝前，應(yīng)鑿除橋面混凝土表面的水泥砂漿和松弱層，同時鑿除不符合橫坡平面上的混凝土。經(jīng)鑿毛處理的混凝土表面，應(yīng)用水沖洗干凈，在澆筑調(diào)平混凝土前刷一層水泥凈漿，按設(shè)計要求放置帶肋焊接鋼筋網(wǎng)，為了保證施工時鋼筋網(wǎng)位置正確，可采用60~80cm間隔設(shè)一個預(yù)制水泥塊，將預(yù)制塊和鋼筋網(wǎng)連接。 水渠護坡、擋土墻恢復(fù)及附屬工程施工 本箱涵進出口與現(xiàn)狀排水明渠相接，水渠護坡修復(fù)采用砂卵石墊層和C15預(yù)制混凝土塊。水渠擋土墻采用C15片石混凝土修復(fù)。出水口欄桿采用不銹鋼欄桿，擋土墻處欄桿立柱伸入墻帽40cm，用現(xiàn)澆細石混凝土與立桿固定。 4.2.8 臺后填土 箱涵施工完，箱涵基礎(chǔ)及兩側(cè)墻身混凝土設(shè)計強度達到100%設(shè)計強度方可進行。采用砂礫進行分層對稱夯填。每層填料虛鋪厚度不得大于20cm,在墻身上彈線進行控制。每層填料壓實后進行壓實度檢測，符合壓實度要求后才能進行下層填土。臺背填土采用小型壓路機或沖擊振動夯進行壓實。因上部設(shè)置混凝土搭板枕梁，所以壓實度必須滿足100％。 搭板枕梁施工 本箱涵搭板枕梁5米設(shè)置一塊，兩側(cè)共計68塊。箱涵曲線處，搭板曲線設(shè)置，實際施工時可適當(dāng)調(diào)整。相鄰搭板間用橫向拉桿連接。 1、搭板枕梁模板接縫處必須緊密，在接縫處要粘貼厚度為3mm的海綿膠條，模板底角外側(cè)用高標(biāo)號水泥砂漿封堵，保證接縫密實，不產(chǎn)生漏漿現(xiàn)象。 2、施工中要注意模板的保護，防止產(chǎn)生變形；同時密切關(guān)注模板支撐是否出現(xiàn)松動和變形，并及時加固處理；模板安裝前根據(jù)測量放設(shè)的搭板邊線控制點在混凝土墊層上彈墨線，該墨線即為模板邊線，依據(jù)控制邊線再向外側(cè)10㎝彈模板控制邊線；模板安裝時保證模板垂直，模板內(nèi)側(cè)邊正好在模板邊線上，且距控制邊線距離一致，模板加固采取外側(cè)用方木支頂，頂撐和張拉點布置合理，保證施工過程中不發(fā)生模板不發(fā)生變形。 3、高程控制時采用水準(zhǔn)儀放出搭板板頂面控制標(biāo)高，兩端拉線控制豎直標(biāo)高，并采用中間點校核，保證搭板頂面標(biāo)高，防止相鄰端模板錯臺。 4、搭板橋面鋪裝施工 等搭板混凝土終凝后，開始綁扎搭板橋面鋪裝層鋼筋網(wǎng)片，并在鋼筋網(wǎng)片底部加水泥混凝土墊塊，注意保證鋪裝層頂部鋼筋保護層為于3㎝；澆注混凝土用平板振搗器振搗，收面并壓痕； 箱涵鋼筋施工 1、在加工箱涵底板、墻板、頂板、搭板、枕梁及橋面鋪裝層鋼筋時嚴格按圖紙和施工規(guī)范規(guī)定控制下料長度，綁扎時注意控制鋼筋保護層厚度，底層鋼筋綁扎前要加設(shè)5㎝×5㎝水泥混凝土墊塊，墊塊采用梅花型布置，間距不大于0.6m。鋼筋錨固長度及搭接長度必須符合圖紙和施工規(guī)范要求。 2、對于分段施工的搭板枕梁及橋面鋪裝，必須預(yù)留足夠的鋼筋搭接、焊接長度，并考慮按照規(guī)范要求錯開鋼筋接頭，混凝土接茬處做鑿毛處理。 箱涵混凝土施工和混凝土養(yǎng)護 1、箱涵底板、墻板、頂板、枕梁、搭板混凝土澆注分層澆注，在最底層振搗時應(yīng)采用小型的振搗棒（Φ30#振搗器）來提高混凝土的振搗密實。在澆注至上部時可采用大型的振搗棒。振搗應(yīng)“采用快進慢出”的施工原則，專業(yè)振搗手振搗，振搗移動間距不應(yīng)超過振搗半徑的1.5倍，距模板邊為5～10cm，插入下層混凝土為5～10cm，振搗直到該層混凝土面沒有氣泡排出和混凝土面停止下沉?xí)r為止，每一處振搗完后應(yīng)邊振搗邊徐徐提出振動棒。搭板頂面要收抹平整，不能出現(xiàn)凹凸不平的現(xiàn)象，最后用掃帚掃毛。在混凝土施工時應(yīng)該避開外界溫度過高時段。 2、箱涵底板、墻板、頂板、枕梁、搭板及橋面鋪裝在拆除模板后要及時對混凝土進行覆蓋灑水養(yǎng)護不少于7d。上述每道工序完畢后，應(yīng)進行自檢，自檢要仔細，認真做好記錄，自檢完后向質(zhì)檢部門匯報，進行專檢，最后報監(jiān)理驗收，驗收合格后方可進行下一道工序。 箱涵搭板橋面鋪裝施工 等搭板混凝土終凝后，開始綁扎搭板橋面鋪裝層鋼筋網(wǎng)片，并在鋼筋網(wǎng)片底部加水泥混凝土墊塊，注意保證鋪裝層頂部鋼筋保護層為于3㎝；澆注混凝土用平板振搗器振搗，收面并壓痕； 箱涵雨天施工應(yīng)做好下列工作： 1、運輸工具應(yīng)考慮防雨、防滑措施； 2、應(yīng)按時收聽天氣預(yù)報，周密安排施工，并應(yīng)盡量避免下雨時澆筑混凝土； 3、澆筑時如遇到小雨，應(yīng)適當(dāng)減少拌和物用水量或增加水泥用量；縮短每層混凝土的澆筑時間，加強振搗，保證層間粘結(jié)良好；及時排除模內(nèi)積水，防止周圍雨水流入，對新澆筑面應(yīng)及時防護； 五、墻體模板及支架力學(xué)計算 墻模板計算書 墻模板的計算參照《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB 50009-2001)、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB50010-2002)、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB 50017-2003)等規(guī)范。 墻模板的背部支撐由兩層龍骨（木楞或鋼楞）組成：直接支撐模板的為次龍骨，即內(nèi)龍骨；用以支撐內(nèi)層龍骨的為主龍骨，即外龍骨。組裝墻體模板時，通過穿墻螺栓將墻體兩側(cè)模板拉結(jié)，每個穿墻螺栓成為主龍骨的支點。 根據(jù)《建筑施工手冊》，當(dāng)采用容量小于0.2m3 的運輸器具時，傾倒混凝土產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值為2.00kN/m2； （一）、參數(shù)信息 1.基本參數(shù) 次楞間距(mm):225；穿墻螺栓水平間距(mm):450； 主楞間距(mm):450；穿墻螺栓豎向間距(mm):450； 對拉螺栓直徑(mm):M16； 2.主楞信息 主楞材料:圓鋼管；主楞合并根數(shù):2； 直徑(mm):48.00；壁厚(mm):3.00； 3.次楞信息 次楞材料:圓鋼管；次楞合并根數(shù):1； 直徑(mm):48.00；壁厚(mm):3.00； 4.面板參數(shù) 面板類型:膠合面板；面板厚度(mm):20.00； 面板彈性模量(N/mm2):6000.00；面板抗彎強度設(shè)計值fc(N/mm2):13.00； 面板抗剪強度設(shè)計值(N/mm2):1.50； 5.木方和鋼楞 鋼楞彈性模量E(N/mm2):206000.00；鋼楞抗彎強度設(shè)計值fc(N/mm2):205.00； 墻模板設(shè)計簡圖 （二）、墻模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算 按《施工手冊》，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: F=0.22γtβ1β2V1/2 F=γH 其中 γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t -- 新澆混凝土的初凝時間，取2.000h； T -- 混凝土的入模溫度，取20.000℃； V -- 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H -- 模板計算高度，取3.000m； β1-- 外加劑影響修正系數(shù)，取1.200； β2-- 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取0.850。 分別計算得 17.031 kN/m2、72.000 kN/m2，取較小值17.031 kN/m2作為本工程計算荷載。 計算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值 F1=17.031kN/m2； 傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值 F2= 2 kN/m2。 （三）、墻模板面板的計算 面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和剛度。根據(jù)《建筑施工手冊》，強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。 計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小,按支撐在次楞上的三跨連續(xù)梁計算。 面板計算簡圖 1.抗彎強度驗算 彎矩計算公式如下: M=0.1q1l2+0.117q2l2 其中， M--面板計算最大彎矩(N·mm)； l--計算跨度(次楞間距): l =225.0mm； 新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1: 1.2×17.031×0.450×0.900=8.277kN/m； 傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2: 1.4×2.00×0.45×0.90=1.134kN/m； 其中0.90為按《施工手冊》取的臨時結(jié)構(gòu)折減系數(shù)。 面板的最大彎矩：M =0.1×8.277×225.02+0.117×1.134×225.02= 4.86×104N·mm； 按以下公式進行面板抗彎強度驗算： σ = M/W< f 其中， σ --面板承受的應(yīng)力(N/mm2)； M --面板計算最大彎矩(N·mm)； W --面板的截面抵抗矩 : W = bh2/6 = 450×20.0×20.0/6=3.00×104 mm3； f --面板截面的抗彎強度設(shè)計值(N/mm2)； f=13.000N/mm2； 面板截面的最大應(yīng)力計算值：σ = M/W = 4.86×104 / 3.00×104 = 1.6N/mm2； 面板截面的最大應(yīng)力計算值 σ =1.6N/mm2 小于 面板截面的抗彎強度設(shè)計值 [f]=13N/mm2，滿足要求！ 2.抗剪強度驗算 計算公式如下: V=0.6q1l+0.617q2l 其中，V--面板計算最大剪力(N)； l--計算跨度(次楞間距): l =225.0mm； 新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1: 1.2×17.031×0.450×0.900=8.277kN/m； 傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2: 1.4×2.00×0.45×0.90=1.134kN/m； 面板的最大剪力：V = 0.6×8.277×225.0 + 0.617×1.134×225.0 = 1274.8N； 截面抗剪強度必須滿足: τ= 3V/(2bhn)≤fv 其中， τ--面板截面的最大受剪應(yīng)力(N/mm2)； V--面板計算最大剪力(N)：V = 1274.8N； b--構(gòu)件的截面寬度(mm)：b = 450mm ； hn--面板厚度(mm)：hn = 20.0mm ； fv--面板抗剪強度設(shè)計值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2； 面板截面的最大受剪應(yīng)力計算值: τ =3×1274.8/(2×450×20.0)=0.212N/mm2； 面板截面抗剪強度設(shè)計值: [fv]=1.500N/mm2； 面板截面的最大受剪應(yīng)力計算值 τ=0.212N/mm2 小于 面板截面抗剪強度設(shè)計值 [τ]=1.5N/mm2，滿足要求！ 3.撓度驗算 根據(jù)《建筑施工手冊》，剛度驗算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同時不考慮振動荷載作用。 撓度計算公式如下: ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250 其中，q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載: q = 17.03×0.45 = 7.664N/mm； l--計算跨度(次楞間距): l = 225mm； E--面板的彈性模量: E = 6000N/mm2； I--面板的截面慣性矩: I = 45×2×2×2/12=30cm4； 面板的最大允許撓度值:[ν] = 0.9mm； 面板的最大撓度計算值: ν= 0.677×7.66×2254/(100×6000×3.00×105) = 0.074 mm； 面板的最大撓度計算值: ν=0.074mm 小于等于面板的最大允許撓度值 [ν]=0.9mm，滿足要求！ （四）、墻模板主次楞的計算 A.次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。 本工程中，次楞采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W =4.493×1= 4.493cm3； I =10.783×1= 10.783cm4； 次楞計算簡圖 1.次楞的抗彎強度驗算 次楞最大彎矩按下式計算： M = 0.1q1l2+0.117q2l2 其中， M--次楞計算最大彎矩(N·mm)； l--計算跨度(主楞間距): l =450.0mm； 新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1: 1.2×17.031×0.225×0.900=4.139kN/m； 傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2: 1.4×2.00×0.23×0.90=0.567kN/m，其中，0.90為折減系數(shù)。 次楞的最大彎矩：M =0.1×4.139×450.02+0.117×0.567×450.02= 9.72×104N·mm； 次楞的抗彎強度應(yīng)滿足下式： σ = M/W< f 其中， σ --次楞承受的應(yīng)力(N/mm2)； M --次楞計算最大彎矩(N·mm)； W --次楞的截面抵抗矩，W=4.49×103mm3； f --次楞的抗彎強度設(shè)計值； f=205.000N/mm2； 次楞的最大應(yīng)力計算值：σ = 9.72×104/4.49×103 = 21.6 N/mm2； 次楞的抗彎強度設(shè)計值: [f] = 205N/mm2； 次楞的最大應(yīng)力計算值 σ = 21.6 N/mm2 小于 次楞的抗彎強度設(shè)計值 [f]=205N/mm2，滿足要求！ 2.次楞的抗剪強度驗算 最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算，公式如下: V=0.6q1l+0.617q2l 其中， V－次楞承受的最大剪力； l--計算跨度(主楞間距): l =450.0mm； 新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1: 1.2×17.031×0.225×0.900/1=4.139kN/m； 傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2: 1.4×2.00×0.23×0.90/1=0.567kN/m，其中，0.90為折減系數(shù)。 次楞的最大剪力：V = 0.6×4.139×450.0+ 0.617×0.567×450.0 = 1274.8N； 截面抗剪強度必須滿足下式： τ=2V/A≤fv 其中， τ--次楞的截面的最大受剪應(yīng)力(N/mm2)； V--次楞計算最大剪力(N)：V = 1274.8N； A --鋼管的截面面積(mm2)：A = 424.115mm2 ； fv--次楞的抗剪強度設(shè)計值(N/mm2)：fv = 120 N/mm2； 次楞截面的受剪應(yīng)力計算值: τ =2×1274.8/424.115=6.012N/mm2； 次楞截面的受剪應(yīng)力計算值 τ =6.012N/mm2 小于 次楞截面的抗剪強度設(shè)計值 fv=120N/mm2，滿足要求！ 3.次楞的撓度驗算 根據(jù)《建筑施工計算手冊》，剛度驗算采用荷載標(biāo)準(zhǔn)值，同時不考慮振動荷載作用。 撓度驗算公式如下： ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250 其中， ν--次楞的最大撓度(mm)； q--作用在次楞上的線荷載(kN/m)： q = 17.03×0.23=3.83 kN/m； l--計算跨度(主楞間距): l =450.0mm ； E--次楞彈性模量（N/mm2）：E = 206000.00 N/mm2 ； I--次楞截面慣性矩(mm4)，I=1.08×105mm4； 次楞的最大撓度計算值: ν= 0.677×3.83/1×4504/(100×206000×1.08×105) = 0.048 mm； 次楞的最大容許撓度值: [ν] = 1.8mm； 次楞的最大撓度計算值 ν=0.048mm 小于 次楞的最大容許撓度值 [ν]=1.8mm，滿足要求！ B.主楞承受次楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。 本工程中，主楞采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W =4.493×2= 8.986cm3； I =10.783×2= 21.566cm4； E = 206000N/mm2； 主楞計算簡圖 主楞計算剪力圖(kN) 主楞計算彎矩圖(kN·m) 主楞計算變形圖(mm) 1.主楞的抗彎強度驗算 作用在主楞的荷載: P＝1.2×17.03×0.22×0.45＋1.4×2×0.22×0.45＝2.353kN； 主楞計算跨度(對拉螺栓水平間距): l = 450mm； 強度驗算公式： σ = M/W< f 其中，σ-- 主楞的最大應(yīng)力計算值(N/mm2) M -- 主楞的最大彎矩(N·mm)；M = 1.07×105 N·mm W -- 主楞的凈截面抵抗矩(mm3)； W = 8.99×103 mm3； f --主楞的強度設(shè)計值(N/mm2)，f =205.000N/mm2； 主楞的最大應(yīng)力計算值: σ = 1.07×105/8.99×103 = 11.9 N/mm2； 主楞的最大應(yīng)力計算值 σ =11.9N/mm2 小于 主楞的抗彎強度設(shè)計值 f=205N/mm2,滿足要求！ 2.主楞的抗剪強度驗算 主楞截面抗剪強度必須滿足: τ=2V/A≤fv 其中， τ--主楞的截面的最大受剪應(yīng)力(N/mm2)； V--主楞計算最大剪力(N)：V = 1297.3N； A --鋼管的截面面積(mm2)：A = 848.23mm2 ； fv--主楞的抗剪強度設(shè)計值(N/mm2)：fv = 120 N/mm2； 主楞截面的受剪應(yīng)力計算值: τ =2×1297.3/848.230=3.059N/mm2； 主楞截面的受剪應(yīng)力計算值 τ =3.059N/mm2 小于 主楞截面的抗剪強度設(shè)計值 fv=120N/mm2，滿足要求！ 3.主楞的撓度驗算 主楞的最大撓度計算值: ν= 0.067mm； 主楞的最大容許撓度值: [ν] = 1.8mm； 主楞的最大撓度計算值 ν=0.067mm 小于 主楞的最大容許撓度值 [ν]=1.8mm，滿足要求！ (五)、穿墻螺栓的計算 計算公式如下: N<[N]=f×A 其中 N -- 穿墻螺栓所受的拉力； A -- 穿墻螺栓有效面積 (mm2)； f -- 穿墻螺栓的抗拉強度設(shè)計值，取170 N/mm2； 查表得： 穿墻螺栓的型號: M16 ； 穿墻螺栓有效直徑: 13.55 mm； 穿墻螺栓有效面積: A = 144 mm2； 穿墻螺栓最大容許拉力值: [N] = 1.70×105×1.44×10-4 = 24.48 kN； 主楞計算的支座反力為穿墻螺栓所受的拉力，則穿墻螺栓所受的最大拉力為: N = 2.36 kN。 穿墻螺栓所受的最大拉力 N=2.356kN 小于 穿墻螺栓最大容許拉力值 [N]=24.48kN，滿足要求！ 六、頂板支架及模板力學(xué)計算 支架均架設(shè)在底板上，使用φ48×3.0扣結(jié)式鋼管支架，橫向間距為0.6m，順箱涵方向間距為0.60m，支架計算高度取5m，具體見計算書 頂板模板(扣件鋼管高架)計算書 高支撐架的計算依據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ130-2001）、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-2002、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB 50009-2001)、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB 50017-2003)等規(guī)范編制。 因本工程模板支架高度大于4米，根據(jù)有關(guān)文獻建議，如果僅按規(guī)范計算，架體安全性仍不能得到完全保證。為此計算中還參考了《施工技術(shù)》2002（3）：《扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計和使用安全》中的部分內(nèi)容。 一、參數(shù)信息 1.模板支架參數(shù) 橫向間距或排距(m):0.60；縱距(m):0.60；步距(m):1.50； 立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.10；模板支架搭設(shè)高度(m):5.00； 采用的鋼管(mm):Φ48×3.0 ；板底支撐連接方式:方木支撐； 立桿承重連接方式:雙扣件，考慮扣件的保養(yǎng)情況，扣件抗滑承載力系數(shù):0.80； 2.荷載參數(shù) 模板與木板自重(kN/m2):0.350；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.000； 施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):2.500； 3.材料參數(shù) 面板采用膠合面板，厚度為20mm；板底支撐采用方木； 面板彈性模量E(N/mm2):9500；面板抗彎強度設(shè)計值(N/mm2):13； 木方抗剪強度設(shè)計值(N/mm2):1.400；木方的間隔距離(mm):250.000； 木方彈性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗彎強度設(shè)計值(N/mm2):13.000； 木方的截面寬度(mm):100.00；木方的截面高度(mm):100.00； 4.樓板參數(shù) 頂板的計算厚度(mm):600.00； 圖2 樓板支撐架荷載計算單元 （二）、模板面板計算 模板面板為受彎構(gòu)件,按三跨連續(xù)梁對面板進行驗算其抗彎強度和剛度 模板面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為： W = 60×22/6 = 40 cm3； I = 60×23/12 = 40 cm4； 模板面板的按照三跨連續(xù)梁計算。 面板計算簡圖 1、荷載計算 (1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)： q1 = 25×0.6×0.6+0.35×0.6 = 9.21 kN/m； (2)活荷載為施工人員及設(shè)備荷載(kN/m)： q2 = 2.5×0.6= 1.5 kN/m； 2、強度計算 計算公式如下: M=0.1ql2 其中：q=1.2×9.21+1.4×1.5= 13.152kN/m 最大彎矩 M=0.1×13.152×2502= 82200 N·m； 面板最大應(yīng)力計算值 σ =M/W= 82200/40000 = 2.055 N/mm2； 面板的抗彎強度設(shè)計值 [f]=13 N/mm2； 面板的最大應(yīng)力計算值為 2.055 N/mm2 小于面板的抗彎強度設(shè)計值 13 N/mm2,滿足要求! 3、撓度計算 撓度計算公式為 ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250 其中q =q1=9.21kN/m 面板最大撓度計算值 ν = 0.677×9.21×2504/(100×9500×40×104)=0.064 mm； 面板最大允許撓度 [ν]=250/ 250=1 mm； 面板的最大撓度計算值 0.064 mm 小于 面板的最大允許撓度 1 mm,滿足要求! （三）、模板支撐方木的計算 方木按照三跨連續(xù)梁計算，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W=b×h2/6=10×10×10/6 = 166.67 cm3； I=b×h3/12=10×10×10×10/12 = 833.33 cm4； 方木楞計算簡圖 1.荷載的計算 (1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)： q1= 25×0.25×0.6+0.35×0.25 = 3.838 kN/m ； (2)活荷載為施工人員及設(shè)備荷載(kN/m)： q2 = 2.5×0.25 = 0.625 kN/m； 2.強度驗算 計算公式如下: M=0.1ql2 均布荷載 q = 1.2 × q1 + 1.4 ×q2 = 1.2×3.838+1.4×0.625 = 5.48 kN/m； 最大彎矩 M = 0.1ql2 = 0.1×5.48×0.62 = 0.197 kN·m； 方木最大應(yīng)力計算值 σ= M /W = 0.197×106/166666.67 = 1.184 N/mm2； 方木的抗彎強度設(shè)計值 [f]=13.000 N/mm2； 方木的最大應(yīng)力計算值為 1.184 N/mm2 小于方木的抗彎強度設(shè)計值 13 N/mm2,滿足要求! 3.抗剪驗算 截面抗剪強度必須滿足: τ = 3V/2bhn < [τ] 其中最大剪力: V = 0.6×5.48×0.6 = 1.973 kN； 方木受剪應(yīng)力計算值 τ = 3 ×1.973×103/(2 ×100×100) = 0.296 N/mm2； 方木抗剪強度設(shè)計值 [τ] = 1.4 N/mm2； 方木的受剪應(yīng)力計算值 0.296 N/mm2 小于 方木的抗剪強度設(shè)計值 1.4 N/mm2，滿足要求! 4.撓度驗算 計算公式如下: ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250 均布荷載 q = q1 = 3.838 kN/m； 最大撓度計算值 ν= 0.677×3.838×6004 /(100×9000×8333333.333)= 0.045 mm； 最大允許撓度 [ν]=600/ 250=2.4 mm； 方木的最大撓度計算值 0.045 mm 小于 方木的最大允許撓度 2.4 mm,滿足要求! （四）、木方支撐鋼管計算 支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算； 集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P＝3.946kN; 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖(kN·m) 支撐鋼管計算變形圖(mm) 支撐鋼管計算剪力圖(kN) 最大彎矩 Mmax = 0.582 kN·m ； 最大變形 Vmax = 0.623 mm ； 最大支座力 Qmax = 10.466 kN ； 最大應(yīng)力 σ= 581519.333/4490 = 129.514 N/mm2； 支撐鋼管的抗壓強度設(shè)計值 [f]=205 N/mm2； 支撐鋼管的最大應(yīng)力計算值 129.514 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗壓強度設(shè)計值 205 N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度為 0.623mm 小于 600/150與10 mm,滿足要求! （五）、扣件抗滑移的計算 按照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范培訓(xùn)講座》劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設(shè)計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.80，該工程實際的旋轉(zhuǎn)雙扣件承載力取值為12.80kN 。 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值 R= 10.466 kN； R < 12.80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設(shè)計計算滿足要求! （六）、模板支架立桿荷載設(shè)計值(軸力) 作用于模板支架的荷載包括靜荷載和活荷載。 1.靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值包括以下內(nèi)容 (1)腳手架的自重(kN)： NG1 = 0.138×5 = 0.692 kN； 鋼管的自重計算參照《扣件式規(guī)范》附錄A。 (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.35×0.6×0.6 = 0.126 kN； (3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)： NG3 = 25×0.6×0.6×0.6 = 5.4 kN； 經(jīng)計算得到，靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值 NG = NG1+NG2+NG3 = 6.218 kN； 2.活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載 經(jīng)計算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 NQ = (2.5+2 ) ×0.6×0.6 = 1.62 kN； 3.不考慮風(fēng)荷載時,立桿的軸向壓力設(shè)計值計算 N = 1.2NG + 1.4NQ = 9.73 kN； （七）、立桿的穩(wěn)定性計算 立桿的穩(wěn)定性計算公式: σ =N/(φA)≤[f] 其中 N ---- 立桿的軸心壓力設(shè)計值(kN) ：N = 9.73 kN； φ---- 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 lo/i 查表得到； i ---- 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm) ：i = 1.59 cm； A ---- 立桿凈截面面積(cm2)：A = 4.24 cm2； W ---- 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； σ-------- 鋼管立桿最大應(yīng)力計算值 (N/mm2)； [f]---- 鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值 ：[f] =205 N/mm2； L0---- 計算長度 (m)； 按下式計算: l0 = h+2a = 1.5+0.1×2 = 1.7 m； a ---- 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.1 m； l0/i = 1700 / 15.9 = 107 ； 由長細比 Lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ= 0.537 ； 鋼管立桿的最大應(yīng)力計算值 ；σ=9729.6/（0.537×424） = 42.732 N/mm2； 鋼管立桿的最大應(yīng)力計算值 σ= 42.732 N/mm2 小于 鋼管立桿的抗壓強度設(shè)計值 [f] = 205 N/mm2，滿足要求！ 如果考慮到高支撐架的安全因素，建議按下式計算 l0 = k1k2(h+2a)= 1.167×1.003×(1.5+0.1×2) = 1.99 m； k1 -- 計算長度附加系數(shù)按照表1取值1.167； k2 -- 計算長度附加系數(shù)，h+2a = 1.7 按照表2取值1.003 ； Lo/i = 1989.852 / 15.9 = 125 ； 由長細比 Lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ= 0.423 ； 鋼管立桿的最大應(yīng)力計算值 ；σ=9729.6/（0.423×424） = 54.249 N/mm2； 鋼管立桿的最大應(yīng)力計算值 σ= 54.249 N/mm2 小于 鋼管立桿的抗壓強度設(shè)計值 [f] = 205 N/mm2，滿足要求！ 模板承重架應(yīng)盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。 以上表參照:《扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計和使用安全》。 （八）、立桿的地基承載力計算 立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力應(yīng)滿足下式的要求 p ≤ fg 地基承載力設(shè)計值: fg = fgk×kc = 120×1=120 kpa； 其中，地基承載力標(biāo)準(zhǔn)值：fgk= 120 kpa ； 腳手架地基承載力調(diào)整系數(shù)：kc = 1 ； 立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力：p = N/A =9.73/0.25=38.918 kpa ； 其中，上部結(jié)構(gòu)傳至基礎(chǔ)頂面的軸向力設(shè)計值 ：N = 9.73 kN； 基礎(chǔ)底面面積 ：A = 0.25 m2 。 p=38.918 ≤ fg=120 kpa 。地基承載力滿足要求！ （九）、梁和樓板模板高支撐架的構(gòu)造和施工要求[工程經(jīng)驗] 除了要遵守《扣件架規(guī)范》的相關(guān)要求外，還要考慮以下內(nèi)容 1.模板支架的構(gòu)造要求 a.梁板模板高支撐架可以根據(jù)設(shè)計荷載采用單立桿或雙立桿； b.立桿之間必須按步距滿設(shè)雙向水平桿，確保兩方向足夠的設(shè)計剛度； c.梁和樓板荷載相差較大時，可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個方向變距、而另一個方向不變。 2.立桿步距的設(shè)計 a.當(dāng)架體構(gòu)造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時，可以采用等步距設(shè)置； b.當(dāng)中部有加強層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大的變步距設(shè)置，但變化不要過多； c.高支撐架步距以0.9--1.5m為宜，不宜超過1.5m。 3.整體性構(gòu)造層的設(shè)計 a.當(dāng)支撐架高度≥20m或橫向高寬比≥6時，需要設(shè)置整體性單或雙水平加強層； b.單水平加強層可以每4--6米沿水平結(jié)構(gòu)層設(shè)置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接，設(shè)置斜桿層數(shù)要大于水平框格總數(shù)的1/3； c.雙水平加強層在支撐架的頂部和中部每隔10--15m設(shè)置，四周和中部每10--15m設(shè)豎向斜桿，使其具有較大剛度和變形約束的空間結(jié)構(gòu)層； d.在任何情況下，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設(shè)置層）必須設(shè)水平加強層。 4.剪刀撐的設(shè)計 a.沿支架四周外立面應(yīng)滿足立面滿設(shè)剪刀撐； b.中部可根據(jù)需要并依構(gòu)架框格的大小，每隔10--15m設(shè)置。 5.頂部支撐點的設(shè)計 a.最好在立桿頂部設(shè)置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm； b.頂部支撐點位于頂層橫桿時，應(yīng)靠近立桿，且不宜大于200mm； c.支撐橫桿與立桿的連接扣件應(yīng)進行抗滑驗算，當(dāng)設(shè)計荷載N≤12kN時，可用雙扣件；大于12kN時應(yīng)用頂托方式。 6.支撐架搭設(shè)的要求 a.嚴格按照設(shè)計尺寸搭設(shè)，立桿和水平桿的接頭均應(yīng)錯開在不同的框格層中設(shè)置； b.確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于《扣件架規(guī)范》的要求； c.確保每個扣件和鋼管的質(zhì)量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m，鋼管不能選用已經(jīng)長期使用發(fā)生變形的； d.地基支座的設(shè)計要滿足承載力的要求。 7.施工使用的要求 a.精心設(shè)計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式； b.嚴格控制實際施工荷載不超過設(shè)計荷載，對出現(xiàn)的超過最大荷載要有相應(yīng)的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放； c.澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發(fā)現(xiàn)下沉、松動和變形情況及時解決。 七、本項工程的質(zhì)量控制指標(biāo)、檢測頻率和方法 1、基坑開挖質(zhì)量檢測 檢 查 項 目 允許偏差 檢查方法 平面軸線位置（mm） +200 經(jīng)緯儀測量縱橫各2點 基底標(biāo)高（mm） 土質(zhì) ±50 水準(zhǔn)儀測量5-8點 石質(zhì) +50，-200 基坑尺寸（mm） 不小于圖紙尺寸 鋼尺檢測 2、混凝土基礎(chǔ)質(zhì)量檢測 檢 查 項 目 允 許 偏 差 檢 查 方 法 混凝土強度（Mpa） 在合格標(biāo)準(zhǔn)內(nèi) 試件試壓 平面尺寸（mm） ±50 鋼尺量長、寬各3處 基礎(chǔ)底面高程（mm） 土質(zhì) ±50 水準(zhǔn)儀檢測5-8點 石質(zhì) +50，-200 基礎(chǔ)頂面高程（mm） ±30 水準(zhǔn)儀檢測5-8點 軸線偏位（mm） 25 經(jīng)緯儀檢查，縱橫各2處 3、鋼筋加工及安裝質(zhì)量檢驗 鋼筋加工及安裝實測項目 項次 檢驗項目 規(guī)定值或允許偏差 檢查方法和頻率 1 受力鋼筋間距(mm) 兩排以上排距 ±5 每構(gòu)件檢查2個斷面，用尺量 同排 梁、板、拱肋 ±10 基礎(chǔ)、墩臺、柱 ±20 灌 注 樁 ±20 2 箍筋、橫向水平鋼筋、螺旋筋間距（mm） 箍筋、水平筋 +0，-20 每構(gòu)件檢查5~10個間距 螺旋筋 +0，-20 3 鋼筋骨架尺寸(mm) 長 ±10 按骨架總數(shù)30%抽查 寬、高或直徑 ±5 4 彎起鋼筋位置（mm） ±20 每骨架抽查30% 5 保護層厚 度(mm) 柱、梁、拱肋 ±5 每構(gòu)件沿模板周邊檢查8處 基礎(chǔ)、墩臺 ±10 板 ±3 八、質(zhì)量控制措施 實行全面質(zhì)量管理，執(zhí)行ISO9002質(zhì)量保證標(biāo)準(zhǔn)。我公司已通過ISO9002質(zhì)量體系認證和年審，在推行全面質(zhì)量管理的過程中積累了一定的經(jīng)驗，為實現(xiàn)本工程的質(zhì)量目標(biāo)，我們將進一步完善本企業(yè)的質(zhì)量管理體系，提高質(zhì)量管理水平。本工程實行三級質(zhì)量管理體系，嚴格按照跟蹤檢測、復(fù)檢、抽檢三個等級對每個施工環(huán)節(jié)進行行之有效的全面質(zhì)量監(jiān)控。 　1、牢固樹立質(zhì)量意識，深刻領(lǐng)會本工程的設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)和施工工藝的特點，將本工程施工作為施工技術(shù)水平邁上新臺階的一個機遇和里程碑。在企業(yè)職工中樹立“質(zhì)量是企業(yè)生存的關(guān)鍵”的觀念，使其認識到質(zhì)量工作與企業(yè)、個人利益的關(guān)系，把質(zhì)量工作貫穿到施工的全過程中，深入到企業(yè)的每個人，形成道道工序齊抓共管，上下自律，使工程質(zhì)量始終處于受控狀態(tài)。 　 2、建立各級技術(shù)負責(zé)人技術(shù)負責(zé)制，技術(shù)負責(zé)人主管施工技術(shù)。推行企業(yè)公司以往行之有效的《技術(shù)管理條例》和《分級技術(shù)負責(zé)制》，使基層單位技術(shù)工作規(guī)范化。堅持質(zhì)量雙檢制、隱蔽工程簽證制、質(zhì)量掛牌、質(zhì)量講評、質(zhì)量事故分析等質(zhì)量管理制度。嚴格執(zhí)行施工前的技術(shù)交底制度，對作業(yè)人員堅持進行定期質(zhì)量教育和考核。 3、項目部建立嚴格的質(zhì)量檢查組織機構(gòu)，全力支持和充分發(fā)揮質(zhì)檢機構(gòu)和人員的作用。 　 4、測量工程師配備滿足本工程需要的工程監(jiān)測的儀器設(shè)備。 5、認真落實各項管理