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卡魯塞爾氧化溝設(shè)計計算

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卡魯塞爾氧化溝設(shè)計計算

卡羅塞爾氧化溝 .1設(shè)計參數(shù) 1) 氧化溝座數(shù):1座 2) 氧化溝設(shè)計流量:=183 L/s 3) 進(jìn)水水質(zhì):=220 mg/L COD=300 mg/L SS=300 mg/L -N35 mg/L T-P=4 mg/L T-N=30 mg/L 4) 出水水質(zhì):20 mg/L COD60 mg/L SS20 mg/L -N8 mg/L T-P1 mg/L T-N20 mg/L 5) 最不利溫度:T= 10 6) 污泥停留時間:= 7) MLSS= 8) f= 9) 反應(yīng)池中的溶解氧濃度: 10) 氧的半速常數(shù): 11) 污泥負(fù)荷: 12) 水流速: .2計算 .2.1堿度平衡計算 (1)由于設(shè)計的出水BOD,為20mg/L,處理水中非溶解性,值可用下列公式求得,此公式僅適用于氧化溝。 = 0.7 = 0.7 20 1.42 () =13.6 m g / L 式中 —出水中的濃度 mg/L 因此,處理水中溶解性 為: 20-13.6=6.4 mg/L (2)采用污泥齡20d ,則日產(chǎn)泥量據(jù)公式 d 式中 Q—氧化溝設(shè)計流量 m/s; a---污泥增長系數(shù),一般為0.5~0.7,這里取0.6; b---污泥自身氧化率,一般為0.04~0.1,這里取0.06; ---去除的濃度 mg/L; --污泥齡 d; ---進(jìn)水濃度 mg/L; ---出水溶解性濃度 mg/L; 一般情況下,設(shè)其中有12.4%為氮,近似等于TKN中用于合成部分為: 0.124921=114.22 kg/d 即:TKN中有mg/L用于合成。 需用于氧化的NH3-N =35-7.2-8=19.8 mg/L 需用于還原的NO3-N =19.8mg/L 為了保證脫硝效果,可適當(dāng)放大脫硝 -N至20 mg/L ( 3 ) 一般去除,所產(chǎn)生的堿度( 以計)約為 1 mg堿度/ 去除1mg 進(jìn)水中堿度為220 mg / L 。 所需堿度一般為7.1mg 堿度/mg NH3-N氧化,還原為硝酸鹽; 氮所產(chǎn)生堿度3.0mg 堿度/ mg N03一N還原。 剩余堿度= 220-7.1 20+ 3.020 + 0.1(220-6.4) =159.36 mg / L > 100 mg / L (2)硝化區(qū)容積計算: 硝化速率為 式中: ---硝化菌的生長率() ---硝化菌的最大生長率() N---出水中的濃度(mg/L)取15 mg/L ---硝化的半速常數(shù) T---溫度(取最不利溫度10℃) ---氧化溝中溶解氧濃度(mg/L)取2.0 mg/L ---氧的半速常數(shù)(mg/L)取1.3 mg/L =0.166 L/d 故泥齡:d 采用安全系數(shù)為3.0,故設(shè)計污泥齡為:3.06.02=18.06 d 原假定污泥齡為20d,則硝化速率為: d-1 單位基質(zhì)利用率: kg/kgMLVSS.d 式中: ---硝化速率1/d ; a---污泥增長系數(shù)一般為 0.5~0.7,取0.6; b---污泥自身氧化率,一般為0.04~0.1, 取0.05(1/d) ; 活性污泥濃度 MLSS一般為20000 mg/L一 40000mg/L (也可采用高達(dá) 60000 mg/L) ,這里取MLSS =40000mg/L,在一般情況下, MLVSS ( 混合液可揮發(fā)性懸浮固體濃度) 與 MLSS的比值是比較的固定的, 在0.75左右。在這里取 0.7. 故 MLVSS=fMLSS=0.74000=2800 mg/L 所需的MLVSS總量= 硝化容積:m3 水力停留時間:h (3)反硝化區(qū)容積: 缺氧區(qū)設(shè)計水溫15℃, 反硝化速率:0.06mg NO3-N/kgMLVSS.d 還原NO3-N的總量=kg 脫氮所需MLVSS=kg 脫氮所需池容: m3 水力停留時間:h (4)氧化溝的總?cè)莘e: 總水力停留時間: 符合水力停留時間10h~24h之間。 總?cè)莘e: m3 (5)氧化溝的尺寸: 氧化溝采用4廊道式卡魯塞爾氧化溝,取池深3.5m,寬7m,則氧化溝總長:。其中好氧段長度為,缺氧段長度為。 彎道處長度: 則單個直道長: (取51m) 故氧化溝總池長=51+7+14=72m,總池寬=74=28m(未計池壁厚)。 (6)循環(huán)比計算: 根據(jù)規(guī)范,氧化溝中污水的流速大于0.25m/s,本設(shè)計取流速V=0.28m/s =L/V=269.2/0.28=961s=16min HRT=10.2h=612min 循環(huán)比:n=HRT/=612/16=38.3 (7)需氧量計算: 采用如下經(jīng)驗(yàn)公式計算: 式中 A — 經(jīng)驗(yàn)系數(shù)取0.5 ; — 去除的BOD , 濃度 mg/L ; B — 經(jīng)驗(yàn)系數(shù)取0.1 ; MLSS—混合液懸浮固體濃度 mg/L ; —需要硝化的氧量為2015811.2=316.2 其中:第一項(xiàng)為合成污泥需氧量,第二項(xiàng)為活性污泥內(nèi)源呼吸需氧量,第三項(xiàng)為硝化污泥需氧量,第四項(xiàng)為反硝化污泥需氧量。 經(jīng)驗(yàn)系數(shù):A=0.5 B=0.1 需要硝化的氧量: Nr=2015811.210-3=316.2.kg/d R=0.515811.2(0.19-0.0064)+0.14712.54 +4.6316.2-2.6316.2 =3969kg/d=165.4kg/h 取T=30℃,查表得α=0.8,β=0.9,氧的飽和度=7.63 mg/L,=9.17 mg/L 采用表面機(jī)械曝氣時,20℃時脫氧清水的充氧量為: 式中 a — 經(jīng)驗(yàn)系數(shù),取0.8 ; R — 經(jīng)驗(yàn)系數(shù),取0.9 ; P — 密度, 取1.0 ; 一 2 0℃時水中溶解氧飽和度9.17 mg/L ; 一 30℃時水中溶解氧飽和度 7.63mg/L ; C一 混合液中溶解氧濃度大約2~3mg/L,本設(shè)計取2 mg/L ; T一溫度取 30℃ 查手冊,選用DY325型倒傘型葉輪表面曝氣機(jī),直徑Ф=3.5m,電機(jī)功率N=55kW,單臺每小時最大充氧能力為125kgO2/h,每座氧化溝所需數(shù)量為n,則 取n=3臺 (8)回流污泥量: 活性污泥的計算是以固體總量為基礎(chǔ)的 由式: 式中: Q---污水廠設(shè)計流量(m/d) ---回流污泥量(m/d) ---進(jìn)水中SS濃度(mg/L)取厭氧池出水濃度150 mg/L ---回流污泥中SS濃度(mg/L)取9000 mg/L ---氧化溝中活性污泥SS濃度(mg/L)取4000 mg/L 回流比:R=/Q=77% 考慮到回流至厭氧池的污泥回流液濃度=10g/L,則回流比計算為: 100%= 式中:X---氧化溝中混合液污泥濃度mg/L ---二沉池回流污泥濃度mg/L 回流污泥量:=RQ=0.6715811.2=10594m/d (9)剩余污泥量: 如由池底排除,二沉池排泥濃度為10g/L,則每個氧化溝產(chǎn)泥量為: (10)進(jìn)、出水管徑: 進(jìn)水水管控制流速:V 由得 取v=1.2m/s ,則D=0.441m=441mm 取進(jìn)、出水管徑:D=500mm 校核進(jìn)出水管流速: (合格) (11)出水堰: 根據(jù)BLv= B: 跌水高度 L:堰長 v:水流速度 V=0.28 m/s,=0.183m/s,令B=0.3m 得L=m,取L=2.5m (12)氧化溝計算草草圖如下:

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