渦輪增壓器壓氣機(jī)性能優(yōu)化設(shè)計(jì)研究

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1、渦輪增壓器壓氣機(jī)性能優(yōu)化設(shè)計(jì)研究 渦輪增壓器壓氣機(jī)性能優(yōu)化設(shè)計(jì)研究 2019/06/30 摘要:從葉輪、擴(kuò)壓器、葉輪與壓殼間隙3個(gè)方面對(duì)壓氣機(jī)性能進(jìn)行了優(yōu)化設(shè)計(jì)、計(jì)算與試驗(yàn)研究,結(jié)果表明,徑斜流式葉輪壓氣機(jī)較徑流式葉輪壓氣機(jī)效率更高,弧形出口擴(kuò)壓器壓氣機(jī)較平行直面出口壓氣機(jī)壓比和效率更高,減少壓氣機(jī)葉輪與壓殼間隙可改善壓氣機(jī)性能,同時(shí)減小增壓器葉輪與壓殼間隙和渦輪與渦輪殼間隙,可以改善增壓器與發(fā)動(dòng)機(jī)的匹配性能。 關(guān)鍵詞:渦輪增壓器;壓氣機(jī)性能;優(yōu)化設(shè)

2、計(jì);葉輪;擴(kuò)壓器;間隙 引言 渦輪增壓器(以下簡(jiǎn)稱“增壓器”)可以提高發(fā)動(dòng)機(jī)動(dòng)力性,改善燃油經(jīng)濟(jì)性,降低排放、噪聲和實(shí)現(xiàn)高原功率恢復(fù)。離心壓氣機(jī)(以下簡(jiǎn)稱“壓氣機(jī)”)是增壓器的重要組成部件,其參數(shù)設(shè)計(jì)和性能匹配直接影響增壓器及發(fā)動(dòng)機(jī)性能。國(guó)內(nèi)對(duì)壓氣機(jī)性能開(kāi)展的研究很多,張虹等研究了壓氣機(jī)葉輪幾何參數(shù)的優(yōu)化設(shè)計(jì)方法,分析了幾何參數(shù)對(duì)壓氣機(jī)性能的影響,建立了壓氣機(jī)設(shè)計(jì)系統(tǒng)幾何參數(shù)的優(yōu)化策略[1];彭森等研究了前傾角對(duì)壓氣機(jī)性能的影響,發(fā)現(xiàn)在相同流量情況下,隨前傾角的增大,葉輪壓比下降,合適的前傾角有利于擴(kuò)大壓氣機(jī)工作范圍,改善流道內(nèi)的流動(dòng),提高等熵效率[2];梁曉瑜

3、等采用CFD軟件分析了壓氣機(jī)的內(nèi)部流動(dòng)情況,對(duì)葉輪長(zhǎng)短葉片的凹凸面進(jìn)行了速度場(chǎng)和壓力場(chǎng)的計(jì)算分析[3];張希以1.5L缸內(nèi)直噴(GDI)汽油機(jī)為背景,開(kāi)展了壓氣機(jī)的設(shè)計(jì)與優(yōu)化,研究了壓氣機(jī)進(jìn)出口幾何參數(shù)對(duì)壓氣機(jī)不同工況性能的影響,發(fā)現(xiàn)葉輪進(jìn)口相對(duì)直徑、進(jìn)口葉尖角、出口相對(duì)寬度以及出口后彎角是影響壓氣機(jī)性能的主要參數(shù),其中葉輪進(jìn)口直徑和進(jìn)口葉尖角對(duì)壓氣機(jī)的壓比和效率影響較大,葉輪進(jìn)口直徑對(duì)喘振邊界影響較大,葉輪出口寬度和后彎角對(duì)堵塞邊界影響較大[4];周成堯等研究分析了壓氣機(jī)葉輪進(jìn)出口速度三角形、壓氣機(jī)結(jié)構(gòu)參數(shù)、幾何參數(shù)等對(duì)增壓器壓氣機(jī)空氣動(dòng)力學(xué)性能的影響,并對(duì)各參數(shù)的經(jīng)驗(yàn)設(shè)計(jì)值進(jìn)行了總結(jié)[5]

4、。壓氣機(jī)主要由進(jìn)氣道、葉輪、擴(kuò)壓器、集氣器(壓氣機(jī)蝸殼)組成,通過(guò)對(duì)空氣做功,引導(dǎo)氣流更好的進(jìn)入工作葉輪。擴(kuò)壓器的作用是對(duì)經(jīng)葉輪壓縮后的空氣進(jìn)一步壓縮。壓氣機(jī)蝸殼的作用是進(jìn)一步將空氣的動(dòng)能轉(zhuǎn)換為壓力能。壓氣機(jī)的每一個(gè)部分及葉輪與壓殼之間的間隙都對(duì)壓氣機(jī)性能有重要影響,其中葉輪、擴(kuò)壓器、壓氣機(jī)蝸殼對(duì)壓氣機(jī)性能影響相對(duì)較大些。 1葉輪優(yōu)化設(shè)計(jì) 葉輪的作用是將旋轉(zhuǎn)葉輪吸收的機(jī)械能轉(zhuǎn)變?yōu)閴毫Γ▌?shì)能)及速度(動(dòng)能)?,F(xiàn)有壓氣機(jī)葉輪出口結(jié)構(gòu)普遍為徑流式見(jiàn)圖1,將葉輪出口結(jié)構(gòu)優(yōu)化設(shè)計(jì)成徑斜流式見(jiàn)圖2,可降低空氣在葉輪出口處的氣流流動(dòng)損失。徑斜流壓氣機(jī)葉輪其葉輪出口采用斜流和徑

5、流相結(jié)合,葉輪斜流出口斜邊與徑流出口邊線的相交處采用圓弧過(guò)渡,以減少相交處應(yīng)力集中。斜流出口可以改善因葉輪輪緣曲率太大而導(dǎo)致的葉輪出口展向流場(chǎng)分布不均勻的狀態(tài),徑流出口可以平衡因斜流出口設(shè)置不當(dāng)而導(dǎo)致的擴(kuò)壓器入口輪轂處出現(xiàn)回流的情況。通過(guò)斜流出口與徑流出口的有效組合,可明顯改善葉輪輪轂和輪緣兩側(cè)的流場(chǎng),使無(wú)葉擴(kuò)壓器入口流場(chǎng)分布更理想,可提高壓氣機(jī)效率和流量范圍[6]。在某型發(fā)動(dòng)機(jī)增壓器上,對(duì)2種葉輪進(jìn)行性能模擬仿真計(jì)算。結(jié)論表明:葉輪直徑相同時(shí),各種轉(zhuǎn)速工況下徑流葉輪壓比較徑斜流葉輪略高;而徑斜流葉輪效率較徑流葉輪略高,在中、小流量時(shí)高約2%。對(duì)2種葉輪進(jìn)行流場(chǎng)分析,在小流量近喘振點(diǎn)工況,徑流

6、葉輪的輪緣一側(cè)出現(xiàn)了較大范圍的回流,徑斜流葉輪回流較小,如圖3所示,徑流葉輪熵值較大,能量損失較大,而徑斜流葉輪熵值較小,能量損失較小,如圖4所示;在最高效率點(diǎn)附近工況,靠近輪轂一側(cè)徑斜流葉輪在出口處?kù)刂递^徑流葉輪?。辉诖罅髁慷氯r點(diǎn),徑斜流葉輪效率值下降較慢,效率值要比徑流葉輪略高。 2擴(kuò)壓器優(yōu)化設(shè)計(jì) 擴(kuò)壓器的作用是將從葉輪出來(lái)的高速空氣的動(dòng)能轉(zhuǎn)變?yōu)閴毫δ埽蓧簹鈾C(jī)蝸殼和背盤(pán)的兩平行壁面組成。將擴(kuò)壓器的出口由平行直面改成弧形面,如圖5所示,可減少氣流流動(dòng)損失,提高壓氣機(jī)的工作效率。對(duì)2種壓氣機(jī)進(jìn)行性能仿真對(duì)比計(jì)算,結(jié)果表明2種壓氣機(jī)流線形狀較為相似,僅在擴(kuò)壓

7、器下端壁與壓殼聯(lián)接的拐角處有些區(qū)別,平行直面出口擴(kuò)壓器壓氣機(jī)內(nèi)存在較小范圍的回流,如圖6所示,導(dǎo)致了少量的能量損失,使壓比和效率降低,弧形出口擴(kuò)壓器壓氣機(jī)其壓比和效率均有增加,壓比增加約0.5%,效率增加約0.5%。 3葉輪與壓殼間隙優(yōu)化設(shè)計(jì) 增壓器小型化后,葉輪與壓殼間隙占據(jù)葉高比重增大,而間隙增大,流體泄漏損失增加,使得對(duì)壓氣機(jī)性能的影響變得更加突出。葉輪與壓殼間隙分徑向間隙、軸向間隙2種,間隙大小對(duì)壓氣機(jī)性能有較大影響,其中軸向間隙影響更大。對(duì)某一小型增壓器壓氣機(jī)進(jìn)行性能仿真計(jì)算,在保持徑向間隙0.40mm的情況下,當(dāng)軸向間隙由0.40mm變?yōu)椋蔼保罚埃恚?/p>

8、時(shí),壓氣機(jī)效率降低2%左右[7]。因此,減少壓氣機(jī)葉輪與壓殼間隙可改善壓氣機(jī)性能。為驗(yàn)證增壓器間隙對(duì)增壓器與發(fā)動(dòng)機(jī)匹配性能的影響,在某2.2L增壓中冷國(guó)Ⅴ柴油機(jī)上進(jìn)行試驗(yàn)研究,發(fā)動(dòng)機(jī)主要結(jié)構(gòu)和技術(shù)參數(shù)如表1所示。增壓器方案A為正常間隙的增壓器,方案B為壓端(即葉輪與壓殼)間隙和渦端(即渦輪與渦輪殼)間隙均減少0.15mm的增壓器。為更加凸顯增壓器間隙對(duì)增壓器匹配發(fā)動(dòng)機(jī)性能的影響,同時(shí)對(duì)壓端和渦端間隙進(jìn)行了設(shè)計(jì)改進(jìn)。在相同試驗(yàn)條件下,方案A和方案B增壓器與發(fā)動(dòng)機(jī)進(jìn)行匹配試驗(yàn),發(fā)動(dòng)機(jī)主要性能指標(biāo)對(duì)比如圖7~12所示(由于試驗(yàn)的特殊性,橫坐標(biāo)僅指各工況點(diǎn))。從圖7可看出,方案B較方案A扭矩大。在整條

9、外特性扭矩曲線上,方案B較方案A平均高10%(即2Nm),最大提高1.9%(即4Nm)。從圖8可看出,方案B的外特性燃油消耗率較方案A的低,平均降低07%(即1.6g/(kWh)),最多降低了2.5%(即5.2g/(kWh))。的中冷前壓力相同,但在外特性其它轉(zhuǎn)速點(diǎn),方案B的中冷前壓力較方案A的高,平均高6.0%(即4kPa),最大高13.0%(即10.8kPa),優(yōu)勢(shì)明顯。從圖10可看出,方案B的外特性進(jìn)氣流量較方案A大,平均增大2.6%(即5kg/h)。從圖11可看出,方案B的外特性空燃比較方案A高,平均高0.6。從圖12可看出,方案B的外特性壓氣機(jī)效率較方案A高,平均高2.0%。綜上

10、所述,在相同試驗(yàn)邊界條件下,將增壓器由方案A正常間隙增壓器改為方案B小間隙增壓器,發(fā)動(dòng)機(jī)的扭矩變大,燃油消耗率降低,中冷前壓力變高、進(jìn)氣流量變大,空燃比變高,壓氣機(jī)效率變高,性能改善明顯。 4結(jié)束語(yǔ) a.壓氣機(jī)葉輪出口結(jié)構(gòu)由徑流式改成徑斜流式,可明顯改善葉輪輪轂和輪緣兩側(cè)的流場(chǎng),使無(wú)葉擴(kuò)壓器入口流場(chǎng)分布更理想,可提高壓氣機(jī)的效率和流量范圍。b.將擴(kuò)壓器的出口結(jié)構(gòu)由平行直面改成弧形面,可減少氣流流動(dòng)損失,提高壓氣機(jī)的工作效率。c.減少壓氣機(jī)葉輪與壓殼的間隙可提高壓氣機(jī)效率,改善壓氣機(jī)性能。d.減小增壓器間隙,可改善增壓器與發(fā)動(dòng)機(jī)的匹配性能,提高發(fā)動(dòng)機(jī)的扭矩、降低發(fā)

11、動(dòng)機(jī)燃油消耗率、提高增壓器增壓壓力和進(jìn)氣流量、提高壓氣機(jī)效率。 參考文獻(xiàn): [1]張虹,馬朝臣.車(chē)用渦輪增壓器壓氣機(jī)葉輪幾何參數(shù)優(yōu)化設(shè)計(jì)和性能分析[J].北京理工大學(xué)學(xué)報(bào),2005(1):22-26. [2]彭森,楊策,馬朝臣,等.前傾角對(duì)離心壓氣機(jī)葉輪性能的影響[J].清華大學(xué)學(xué)報(bào)(自然科學(xué)版),2005(2):19-23. [3]梁曉瑜,畢玉華,申立中.渦輪增壓器壓氣機(jī)內(nèi)部流場(chǎng)的CFD分析[J].小型內(nèi)燃機(jī)與摩托車(chē),2007(5):12-24. [4]張希.車(chē)用渦輪增壓器離心壓氣機(jī)氣動(dòng)優(yōu)化設(shè)計(jì)[D].北京:北京理工大學(xué),2011. [5]周成堯,胡遼平,楊國(guó)旗,等.渦輪增壓器壓氣機(jī)空氣動(dòng)力學(xué)性能設(shè)計(jì)[J].現(xiàn)代車(chē)用動(dòng)力,2016(4):10-15. [6]李慶斌,曹剛,閆海東,等.徑流和斜流相結(jié)合的渦輪增壓器壓氣機(jī)葉輪:201420632713.5[P].2014-10-29. [7]李慶斌,張愛(ài)明,劉麟,等.葉輪出口結(jié)構(gòu)形式對(duì)壓氣機(jī)性能及軸向載荷影響分析[J].車(chē)用發(fā)動(dòng)機(jī),2016(1):28-32.

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