畢業(yè)設計（論文）-某市14萬m3d污水處理廠設計

XX 學 院 本科生畢業(yè)設計 全套圖紙加V信153893706或扣 3346389411 學 院： 土木工程 專 業(yè)： 給排水科學與工程 學 生： xxx 指導教師： xxx 完成日期 20XX年5月 XX學院本科生畢業(yè)設計 某市14萬m3／d污水處理廠設計 總計： 畢業(yè)設計 54 頁 表 格： 16個 插 圖 ： 9幅 某市14萬m3／d污水處理廠設計 給排水科學與工程專業(yè)　xxx ［摘　要］污水廠設計現已越來重要，如今社會提出了一套相對來說更加合理的工藝流程，用以對污水科學地處理，從而用來達到我們國家的制定的排放標準。這對于保護環(huán)境的方面來說，具有著重要的遠大意義。 本城市污水處理廠的工程規(guī)模達140000m3/d。為使出水水質達到一級B標準，同時深度貫徹執(zhí)行“三同時”制度，故本次設計采用處理效率較高的卡魯塞爾2000 型氧化溝處理工藝。這個工藝不僅僅可以很好地去除BOD5與CODcl，使經過科學的工藝處理后的出水NH3-N低于排放標準。 ［關鍵詞］卡羅塞爾2000型氧化溝；污泥濃縮；污水處理 The Design of Shanan Wastewater Treatment in Zhoukou City Water science and engineering, Xu Hance Abstract: Under the State's new policy of sustainable development and environmental protection by all levels of Government and the national people's attention and thorough treatment of the sewage to the growing importance of the protection of the environment for human life, energy-efficient urban wastewater treatment technologies and processes has been able to play a larger role in the development of the national economy. According to China's economic development and environmental protection requirements according to our latest research on environmental protection and international environmental protection technology and development trends, propose a reasonable, economic, high efficiency process for sewage treatment, to meet emission standards. For the protection of the environment, pollution, curb the trend of ecological deterioration, is of great significance. The urban sewage treatment plant project scale up to 200000m3/d. To make the water reach the national sewage discharge standards (GB8978-1996) level b standards, and implement the "three simultaneous" system, the design uses a high efficiency of carrousel 2000 oxidation ditch process. This process not only COD and BOD5 removal and nitrification and demystification and phosphorus removal, water NH3-N below the emission standard. This sewage treatment works process of Carrousel 2000 oxidation ditch process for sludge thickening and dewatering of sludge treatment process. Key words: Urban sewage; Carrousel 2000 oxidation ditch; sludge dewatering 目　　錄 1 設計任務 1 1.1 原始數據與資料： 1 1.2 污水廠設計水量計算 1 2處理工藝的確定 2 2.1可行性方案的確定 2 2.3工藝流程方案的確定 3 2.3.1主要構筑物的選擇 3 3工藝設計 4 3.1粗格柵的設計計算 4 3.1.1格柵各項參數 4 3.1.2粗格柵的計算 5 3.1.3格柵除污的選型 7 3.2泵房的設計計算 7 3.2.1集水池的計算 7 3.2.2揚程估算 8 3.3細格柵 8 3.3.1格柵的計算 8 3.3.2細格柵的選型 10 3.4沉砂池的計算 10 3.4.1池體計算 10 3.4.2計算 12 3.4.3排砂 13 3.5配水井計算 13 3.5.1 配水井的尺寸計算 13 3.6厭氧池 14 3.6.1選型 14 3.6.2 厭氧池尺寸的計算 15 3.6.3 厭氧池排泥系統(tǒng)的設計 15 3.7氧化溝 15 3.7.1 氧化溝設計參數的確定 15 3.7.2設計計算 16 3.8 二沉池 19 3.8.1池體尺寸計算 19 3.8.2中心管 21 3.8.3出水堰的計算 22 3.8.4刮泥機選型 22 3.9集配水井計算 23 3.9.2 配泥井的計算 24 3.10接觸池與計量槽的設計計算 24 3.10.1接觸池尺寸計算 24 3.10.2加氯間 25 3.10.3計量槽 26 3.11深度處理單元 26 3.11.1 混凝劑的選擇： 26 3.11.2溶液池與溶解池的設計計算： 27 3.11.3固液分離單元 27 3.11.4 平流沉淀池的設計計算： 28 4 污泥的處理與處置 29 4.1 污泥濃縮池 29 4.1.1污泥濃縮池的選型 29 4.1.2 污泥濃縮池的設計計算 29 4.2 污泥消化池 32 4.2.1 一級消化池池體部分計算 32 4.2.2 一級消化池池體各部分表面積計算 34 4.2.3二級消化池 35 4.3貯氣柜 35 4.4 污泥控制室 36 4.4.1污泥投配泵的選擇 36 4.4.2污泥循環(huán)泵 37 4.4.3污泥回流泵房與污泥提升泵房 37 4.5脫水機房 37 4.5.1采用帶式壓濾機除水的計算 37 4.5.2帶式壓濾機的選型 38 4.6壓縮機房 38 5 污水處理廠總體布置 39 5.1平面布置 39 5.1.1 平面布置 39 5.2污水處理廠高程布置 39 5.2.1污水污泥處理系統(tǒng)高程布置 39 6 污水廠工程概預算 50 6.1計算依據 50 6.2單項構筑物工程造價計算 50 結束語 52 參考文獻 53 致謝 54 54 某市14萬m3／d污水處理廠設計 1. 設計任務 1.1 原始數據與資料： (1) 出水指標 污水處理廠污廢水主要來源于收水范圍內各企業(yè)工業(yè)污廢水和居民生活污水。參照類似城市污水處理廠（含工業(yè)廢水）以及該市污水處理廠水質，確定污水處理廠的進水水質為： CODcr=350mg/L BOD5=160mg/L SS =200mg/L TN=55mg/L NH3-N=38mg/L pH = 6.5～8.5 TP=6.0 mg/L （2）出水水質 污水經處理后，70%的出水就近排入附近的水體A河。排水水質為一級B標準（GB8978-1996）。 （3）處理污水的回用要求 其他30%出水經處理后，要用作為廠區(qū)和周圍居民區(qū)綠化用水。水質標準執(zhí)行《污水回用設計規(guī)范》（試用）要求：CODCr≤50mg/L，SS≤10mg/L，BOD5≤10mg/L，總大腸菌群≤3個/L。 (4) 基礎資料 氣象資料 ①氣溫：年平均溫度：14.5℃-15.8℃ 日極端最高溫度：43.2℃ 日極端最低溫度：-21℃ ②風向風速：年平均風速為2.7m/s 主導風向及風頻率：夏季主東南風 冬季主西南風 ③降水量：年平均降水量為：351.9mm 最高年降雨量：2282.4mm 年最小降雨量：903.8mm 濕度：年平均濕度：80％ ④日照：年平均日照百分率為：43.5％ 年平均日照時數：2025—2269小時 年平均的無霜期為215天，多霜期137天 (5) 工程地質資料 地質條件尚好，以基巖、亞粘土、砂土為主，地基承載力80－200KN/m2。地震裂度＜6度。 1.2 污水廠設計水量計算 1.2.1居民生活污水設計水量Q1 1.2.2城市公共建筑污水設計水量Q2 (1-2) 其中，QP1——城市公共建筑平均污水處理量42000 1.2.3服務區(qū)工業(yè)污水設計水量Q3 (1-3) 其中，QP2——服務區(qū)工業(yè)平均污水處理量42000 1.2.4污水廠總設計水量： Q=Q1+Q2+Q3=1647.57 =142350.05 (1-4) 2.處理工藝的確定 2.1可行性方案的確定 現進行污水各項指標，及需要處理到一級B標準的各項構筑物進行分析，以便對各個構筑物的選擇有參照標準。 各項指標的去除率見下表。 表2-1 各項指標去除率 CODcl BOD5 SS TN NH3-N TP 總大腸菌群 進水水質（mg/L） 350 160 200 55 38 6.0 70%排放標準 60 20 20 20 8 1.0 排放去除率 83% 87.5% 90% 63.6% 79% 83% 30%深度處理標準 50 10 10 ＜3個/L 深度處理去除率 16.7% 50% 50% ＜3個/L 現進行主體工藝的優(yōu)缺點對比: 表2-2 主體工藝對比 A2O工藝 氧化溝工藝 優(yōu)點 工藝出水水質高； 運行可靠； 自動化的程度高； 管理方便。 運行成本較低； 能耗也低； 凈化程度高； 運行管理簡便； 流程相對來說簡化，一般不用去設初沉池。 缺點 運行成本較高 相對來說難以在同一個污水處理系統(tǒng)下同時高效地處理氮和磷 占地面積較大； 容易產生二次污染。 從上面的對比中我們可以得到如下結論： A2O與氧化溝相比較的話，氧化溝運行管理更簡便，且能耗較低，流程也相對來說簡單一些。在磷的去除率上，單純的氧化溝或許還達不到處理的要求，可以在氧化溝前面再加一個厭氧池。故可行性研究推薦采用“厭氧池+卡蘿塞爾氧化溝”為污水處理廠的工藝方案。 2.3工藝流程方案的確定 2.3.1 （1）格柵 本設計中在泵前和泵后各設置一道格柵。泵前為粗格柵，泵后為細格柵。 （2）污水泵房 粗格柵與泵房合建，將污水提升，方便后續(xù)構筑物進行有效處理。 （3）沉砂池 由于本設計的主體處理工藝采用氧化溝，而氧化溝具有處理效果很好的特點，因此選平流沉砂池不用擔心后續(xù)的處理能力，又因其低能耗的優(yōu)點，所以本設計采用平流沉砂池【4】。 （4）沉淀池 設兩座輻流二沉池，不設初沉池。 （5）氧化溝 Carrousel型氧化溝是世界上運用最廣的氧化溝，相對來說技術已經成熟，具有可靠性好、處理效果好、運行維護費用低等特點。本設計設兩組氧化溝。 （6）計量槽 為更好更便捷地管理污水廠，積累相關的技術數據資料，本設計將在經過接觸消毒池處理后的出水經巴式計量槽采集或監(jiān)控數據，最后再排放出去。 （7）污泥處理工藝 采用重力濃縮池進行污泥濃縮，再設四座一級消化池和兩座二級消化池進行污泥消化，然后再用帶式壓濾機將污泥成餅外運。 3.工藝設計 3.1粗格柵的設計計算 3.1.1格柵各項參數 污水進水路過渠道的漸寬部分展開的角度，取=20； 進水渠寬，取=1.7； 選用斷面為銳邊矩形的柵條，形狀系數，取=2.42； 格柵的傾角，取= 60。 圖3-1 格柵示意圖 3.1.2粗格柵的計算 (1) 柵條間隙數 （3-1） 式中： ——=1.65； ——= 60； ——=0.05； ——=1.4； ——=0.9； 則： (2) 柵槽的寬度 （3-2） 式中：——0.01 。 則： =2.67 (3) 水頭損失 （3-3） 式中： ——=9.8； ——系數，=3； ——阻力系數 ——=2.42 則： = = (4) 式中：——=0.3。 則： (5) 柵槽總長度 （3-4） 式中： ——； ——； 則：= (6) (3-5) 式中：——。 則： >0.2 ,采用機械清渣 (7) （3-6） 式中： —— 則： 符合要求。 3.1.3選型 選用型鏈式旋轉格柵除污機。 表3-1 粗格柵性能表 型 號 安裝角 過柵水速 電機功率 性 能 型 60 0.5 1.49 3.2泵房的設計計算 3.2.1集水池的計算 (1) 設3臺泵， (2) 集水池的容的下的體積， 設集水池有效水深為2m 3.2.2揚程估算 (1) （3-7） 式中：——； ——； ——； ——； ——； ——h=0.042。 計算得： 選用350WLⅡ 1900-20型污水水泵三臺，每臺，揚程。 3.3細格柵 3.3.1格柵的計算 (1) （3-8） 式中： —— ——； ——； ——=1.05； ——； ——由設計任務書=1.3。 則： (2) 柵槽寬度 式中:——0.01 。 則： (3) 通過格柵的水頭損失 (3-9) 式中： ——??； ——系數，=3； —— 則：= = (4) 柵后槽高度H 式中:—— 則： (5) 柵槽總長度 (3-10) 式中：——進水渠寬，，取=1.2； ——取=20； 則：= = (6) (3-11) 式中:——=0.10。 則： 機械清渣 (7) （3-12） 則： 符合要求。 3.3.2細格柵的選型 細格柵的性能見下表。 表3-2 細格柵性能表 項目 圓弧半徑 柵條組寬 重 量 安裝角 過柵水速 電機功率 性能 501 2861 4511 61 0.91 0.30.7 3.4沉砂池的計算 3.4.1池體計算 （1）沉砂池的基本設計參數 該污水廠的最大設計流量為1.65m3/s，最小設計流量為0.98m3/s。在沉砂池中去除砂粒的最小粒徑采用0.2mm，u0=18.7mm/s，水的垂直分流速度取=0.25m/s 設兩座平流沉砂池。沉砂池示意圖見下圖。 3-1 沉砂池示意圖 (2) 砂粒平均沉降速度 （3-13） (3) 水流斷面面積 （3-14） (4) 水面面積 （3-15） （5）池總寬度 設 n=2格，每格寬b=2m 則B=nb= (6) 有效水深 滿足要求 (7) 長度 (8)流行時間 滿足設計要求 . 3.4.2計算 (1) 砂斗所需容積 （3-16） 式中：——； ——； ——。 則： (2) 每個砂斗所需容積 式中：——這個的取值則為n= 則： (3) 砂斗實際容積 （3-17） 式中：——； ——； ——。 則： >=0.82 滿足要求 (4)以重力排砂，則沉砂池總高度 （3-18） （3-19） 式中：——； ——； —— 則： (5) 最小流速校核 （3-20） 式中： ——設計流量，，取=； ——最小設計流量，；0.98 ——取=2； ——，為 。 則： >0.15， 符合要求。 3.4.3排砂 (1) （3-21） (2) 式中：——。 則： 3.5配水井計算 3.5.1 配水井的尺寸計算 (1) 設一座配水井，分流兩股。配水井的水力停留時間T=2min，作用體積： (2) 配水井的進水流量為1.65m3/s，設流速為1.0m/s 進水的管的管道值徑為D1= ，取1500mm (3) 出流堰，水從配水井的井底中心進入，經過等寬度堰最后流入進到2個水斗，再經由管道進入到后續(xù)的處里構筑物，每個后續(xù)處理構筑物處理水量為Q2=0.825m3/s 出水管2根，流速為0.8m/s 出水管徑D2=，采用 1200mm (4)進水井直徑 (5) 堰上水頭進水井周長 (6) 出水井隔墻厚度 則出水堰寬度： (7)堰上水頭 (3-22) (8)出水井寬度0.8m (9) 溢流堰高度取H2=3D1=31.45=4.35m 進水井水深H3=H1+H2=0.3+4.35=4.65m 出水井水深H4=H2-0.1=4.25m 出水井超高H5=0.5m， 則： 配水井高度H=H4+H5=4.75m (10)驗算： 配水井實際作用體積 273.2m3>197.7m3 符合要求 3.6厭氧池 3.6.1選型 為更好地處理污水，設2座圓形厭氧池，以便達到良好的除磷效果。每座的設計流量為Q‘=0.51.65=0.83m3/s，水力停留t=2.5小時，污泥的濃度X本設計取值是3000mg/L，污泥回流的濃度Xr本設計的設計取值是10000mg/L，設計的厭氧池的有效高度h是5米，厭氧池裝液量為為70%～90%，本工程中總高度為H=5.5m,其中超高0.5m。 3.6.2 厭氧池尺寸的計算 （1） 厭氧池容積： (3-23) （2） 厭氧池的尺寸 設計取水深h=5.0m， H=h+h1=6.0+0.3=6.3m （3） 厭氧池的回流比為： (3-24) 污泥回流量： 3.6.3 厭氧池排泥系統(tǒng)的設計 本設計設排出剩余污泥的位置在厭氧池的1/2高度處，將排泥口設置在三相分離器下0.5m處，設三個。 厭氧池每過一季度就排一次泥，排入旁邊的集泥池中。 3.7氧化溝 3.7.1 氧化溝設計參數的確定 設計中采用氧化溝為2組，每個氧化溝的設計流量為Q=71175m3/d 1） 當泥齡（7d<θC<20d）時，可用最大日流量計算。本設計θC=15d。 2） 由于本設計的污水處理廠屬于大型，采用短泥齡。 3） 溝深與爆氣裝置有關，通常一般取5～10m。 4） 未設表曝機的轉彎處需設置導流墻，改善流態(tài)，提高內側流速，防止污泥沉淀。 氧化溝為2組，單個氧化溝的設計流量Q 是 71175m3/d。 選擇混合液的污泥濃度取MLSS 為4000mg/l，f = MLVSS/MLSS = 0.7,溶解氧濃度C = 2mg/L 總污泥齡：θc=15d； 設計溫度：T = 13.9℃；NOD=4.6mgO2/mgNH3-N氧化，可利用氧氣2.6mgO2/NO3-N還原。 α=0.9 β=0.98 硝化安全系數：2.5 脫硝溫度修正系數：1 3.7.2設計計算 (1) 1)出水BOD5是 20 mg/L， 則出水中溶解性BOD5為6.4mg/L 2)污泥齡15d，則每天產生的污泥的量為： kg/d （3-25） 設污泥中有12.5％為氮，近似等于TKN中用于合成的部分為： 0.124×6272.51=777.80kg/d 即：TKN中有mg/L用于合成。 需用于氧化的NH3-N為 需用于還原的NO3-N = 32.54-8 = 24.54 mg/L (2) 硝化區(qū)容積計算： 硝化速率為 （3-26） =0.282 d-1 故泥齡： (3-27) 采用安全系數為2.5，故設計污泥齡為：2.5×3.55 = 8.9d 原假定污泥齡為15d，則硝化速率為： kgBOD5/kgMLVSS.d MLVSS = f×MLSS = 0.74000 = 2800 mg/L 所需的MLVSS總量= (3)反硝化區(qū)容積： 15℃時，反硝化速率為： qdn= qdn(20)×1.08(t-20) = 0.035×1.08(15-20) = 0.022 kgNO3-N/kgMLVSS.d 還原NO3-N的總量 =kg/d kg m3 h (4) m3 =9.2+8.02=17.22h (5) 氧化溝采用改良式的carrousel 4廊道式 取池深5.5m，超高1m，中間分隔墻厚度為0.25m b=9m A = V/h = 50762/8 = 6345 m2 溝總的長度為：50762/(8*9)= 705m， 其中好氧段的長度為 398.7m，缺氧段的長度為306.3m， 彎道長度為： 3×π×4.5＋π×18 = 98.91m 直道長度：(705-98.91)/4 = 151.52 (6) (3-28) 其中： A=0.5 B=0.1 取T=30℃，則α=0.8,β=0.9, =7.63 mg/L，=10.37mg/L (3-28) 表3-3 DS-400型倒傘葉輪表面曝氣機技術參數 葉輪直徑 /mm 動力效率 /kgO2-1·kW-1·h-1 電機功率 /kW 充氧量 /kg·h-1 葉輪轉速 /r·min-1 3750 1.91 132 252 30 每座氧化溝所需數量為n,則 取n=2臺 (7) 式中：X = MLSS = 4g/L， , 取70％ 回流至厭氧池的污泥為15%，回流到氧化溝的污泥為55%。 (8)  ΔX=(Y1+Kdθc)Q(BOD1-BOD0)+FPQ(SS1-SS0) =1127×2/0.7+(200-10) ×0.25×142350/1000 = 4353.3kg/d 污泥從池低排走， 3.8 二沉池 3.8.1池體尺寸計算 圖3-3 輻流式二沉池計算草圖 本設計選用幅流沉淀池，設計2座 (1) 沉淀部分水面面積 （3-29） 式中：——； ——； ——，取。 則： (2) 池子直徑 (3-30) 則： 取 (3) 實際水面面積 （3-31） 則： , 符合要求。 (4) 沉淀部分有效水深 (3-32) 式中：——。 則： (5) (3-33) 則： (6) (3-34) 式中：——； ——=； ——。 則： (7) 污泥斗容積 (3-35) （3-36） 式中：——，； ——取； ——取=1.0； ——取=60。 則： (8) 污泥斗以上圓錐部分污泥容積 （3-37） (3-38) 式中： ——池子半徑，。 則： (9) 沉淀池總高度 式中：——； ——0.3。 則： (10) 則： (11) 則： (12) 在612之間，符合設計要求。 3.8.2中心管 (1) 進水管徑 (3-39) 符合要求。 (2) 中心管設計要求 (3) 中心管直徑 則： 符合要求。 (4) 設8個進水孔， (3-40) 則： (5) 中心管高度，取 則： (6) 喇叭口流速，取 則： 3.8.3出水堰的計算 (1)取 (2) (3) 個 (4) 則：斷面面積 (5) (6) (7) (8) 堰口寬0.14，堰口邊寬0.21-0.14=0.07 (9) (10) 在1.52.9之間， 3.8.4刮泥機選型 表3-4 型周邊傳動刮泥機性能表 項 目 池 徑 電 動 機 功 率 滾 輪 與 軌 道 型 式 重 量 性 能 36 2.2 鋼滾輪、鋼板軌道 14000 3.9集配水井計算 3.9.1 集配水井尺寸的計算 設計一個集配水井。 (1) =30% (2) 取=900， 則： (3) 則： (4) 取 則： (5)取= 則： (6) (3-42) (7) 設兩根出水管，出水管A出水量為： 出水管B出水量為： 設出水管的流速0.8m/s， 取管徑為1350mm 取管徑為900mm (8) 配水井直徑：D4=D3+(1.0~1.6) 取D4=D3+1.5=2.7m 集水井與配水井合建，集水井寬，集水井直徑為 則： (9) 配水井的高度計算： 出水堰按薄壁堰計算，流量系數m0取0.42 則，堰上水頭H1= 溢流堰高度取H2=3D3=31.30=3.9m 進水井水深H3=H1+H2=0.3+3.9=4.2m 出水井水深H4=H2-0.1=3.8m 出水井超高H5=0.5m， 設堰口超高0.3m，則集配水井的高： 3.9.2 配泥井的計算 配泥井與集配水井同原理，尺寸同上。 3.10接觸池與計量槽的設計計算 3.10.1接觸池尺寸計算 圖3-4 接觸池示意圖 (1) 式中：——取70%出水的流量，=1.155m3/s； ——取=30。 則： (2) （3-43） 式中：——有效水深，，取。 則： (3) （3-44） 式中：——??； ——單個池表面積，； ——取。 則： (4) 式中：——取=10。 則： (5) (3-45) 3.10.2加氯間 (1) 式中：——，取=8.5。 則： (2) 選用兩臺型轉子加氯機，一臺工作，一臺備用。 表3-5 型轉子加氯機性能表 項 目 型 號 水 溫 加 氯 量 外 形 尺 寸 寬高 水射器進水壓力 性 能 型轉子加氯機 40 5~45 425610 >0.3 (3) 選擇鋼瓶 表3-6 鋼瓶性能表 項 目 容 量 外徑瓶高 自 重 公稱壓力 生產廠家 性 能 1000 8002020 448 2 常洲洪莊機械廠 3.10.3計量槽 接觸池后設巴式計量槽，查巴歇爾槽參數表得，流量為1.65L/s時，喉寬b=0.051米，再從巴歇爾構造尺寸中查得， L=0.305m N=0.114m B1=0.575 L1=0.864m La=0.576 B2=0.381 L2=0.457m K=0.076m D=0.77m 3.11深度處理單元 3.11.1 混凝劑的選擇： 因主要處理污水中的COD、BOD、SS和大腸桿菌群，查資料得，硫酸亞鐵最適合此水質。 由集配水井分流出的30%的水量為0.495m3/s，采用聚合氯化鋁（PAC）作為混凝劑，石灰為助凝劑，混凝劑最大投加量為a=20 mg/l（按氯化鋁計），藥液的濃度C=12%(按商品質量計)，混凝劑每天配制n=2次，沉淀時間為2.5小時，沉淀池出水濁度為10—15度。助凝劑石灰用量采用50 mg/l。 3.11.2溶液池與溶解池的設計計算： （1）溶液池   溶液池容積為： (注：c為百分數的份數值) (3-46) 計算得V1=7.2m3 設置1個容液池，每個溶積為V1 容液池為長方形， 長寬高=3.0m2.0m1.2m=7.2m3 其中包括超高0.2m 溶液池放在加藥間地上，以便重力投加藥劑池，池底坡度為0.03，底部設置放空管，上部設溢流管裝置，將剩余溶液回流到溶解池，周圍有1.2寬的工作臺。 （2）溶解池： 設置一個容解池，每個溶積為V2 溶解池容積 V2 =0.3 V1=0.37.2=2.16m3 溶解池尺寸：長寬高=2.0m1.2m0.9m=2.16m3 溶解池在中間隔開，隔板上留有閘門，平時閘門打開，對溶解池配絮凝劑無影響，當溶解池需要檢修時，關閉閘門，對一半首先檢修，然后對另一半檢修，不影響使用。 閘門尺寸：長高=1.0m0.6m 溶解池放水時間采用t=15min,則放水量為： 溶解池低部設1跟排渣管，管徑d0=150mm, （3）投藥管： 投藥管流量為： 3.11.3固液分離單元 固液分離單元可以選取沉淀、澄清、氣浮。 澄清池適用于高濁度水處理的單元，如果污泥回流量過大，懸浮層的停留時間過長而產生污泥厭氧腐敗等問題，所以，只有在設有預投加粉末活性炭工藝中，才推薦采用這類固液分離單元。 氣浮單元可以有效地處理掉具有易流動、難沉淀特性的微生物細胞及細胞殘片，在三級處理系統(tǒng)中往往能發(fā)揮滿意的效果。但是本設計需要深度處理的水流量并不是太大，氣浮工藝比較復雜，能耗較大。 而沉淀單元在投加石灰以改善絮凝體特性時，處理效果也可以。 本設計采用沉淀以達到固液分離，根據水量比較小，本設計采用平流式沉淀池。 3.11.4 平流沉淀池的設計計算： (1）平流沉淀池的有效容積 設一座平流沉淀池，一座兩格，每格的流量為0.248m3/s 式中，T為停留時間，一般為1~3小時，本設計取2小時。 則， (2) 沉淀池的長度 (3-49) 式中，v為水流速度，一般為0.01~0.025m/s,本設計取0.01m/s。 則 （3）沉淀池寬度B 式中，h為有效水深，一般為3~3.5m，本設計取3m 則，，取8.5m （4）.校核 長寬比為，L/B=72/8.5=8.3，大于4，滿足要求 長深比為，L/h=72/3=27，大于10，滿足要求 復核沉淀池中水流的穩(wěn)定性，計算弗勞德數 其中，R為水力半徑，其值為，設計中， ； 則R為1.76 在0.00001~0.0001之間，滿足要求 （5）.進出水系統(tǒng)設計 入口的整流措施采用溢流式入流裝置，并設置出水堰，出水堰后設擋板以達到穩(wěn)流的作用； 出口的整流措施可采用溢流式集水槽，溢流式集水堰的形式采用鋸齒形三角堰，水面位于齒高的1/2處。 （6）排泥設備選擇 沉淀池底部設泥斗，每格沉淀池設兩個，共四個，泥斗頂寬8.5m，底寬0.5m，泥斗深2.5m。采用DH-600型鏈式刮泥機，驅動功率為0.74kW，位于池底。 （7）沉淀池總高度 H=h＋h2＋h3＋h4 其中，h為有效水深，h2為沉淀池超高，取0.3m。h3為泥斗高度 則平流沉淀池總高度為H=3+0.3+2.5=5.8m （8）污泥管的設計 每個污泥斗設一個排泥管，取排泥管直徑為DN400，將污泥排入集泥槽內。 4．污泥的處理與處置 4.1 污泥濃縮池 4.1.1污泥濃縮池的選型 因本設計中沒有設初沉池，所以剩余污泥主要來自二沉池，二沉池來的剩余污泥經重力進入污泥濃縮池，再經污泥提升泵房進入下個構筑物，進行污泥的消化。 氣浮濃縮池雖然處理效果更可靠，但是能耗較高，而重力濃縮池具備了能耗低的優(yōu)點，并且技術成熟，有后續(xù)污泥處理工藝一級和二級消化池的處理，重力濃縮池完全適合本設計的設計要求。 故本設計采用重力濃縮池，設一座。 圖4-1 污泥濃縮池計算示意圖 4.1.2 污泥濃縮池的設計計算 (1) 全固體量 本設計沒有設初沉池，污泥主要來自于二沉池，查表得：二沉池在采用活性污泥法時， 污泥量: (10~21))L/m3污水 含水率：（99.2~99.6）% 密度： 1.005~1.008kg/L 則污泥量為： 回流污泥量： (4-1) 式中：X = MLSS = 4g/L，回流五泥的濃度Xr是10g/L。則： 取70％ 回流至厭氧池的污泥為15%，回流到氧化溝的污泥為55%。 則剩余污泥為 m3/d (2) 濃縮污泥量 （4-2） 式中：——??； ——，取。 則： (3) （4-3） 式中：——，取。 則： (4) （4-4） 式中：——取； ——。 則： (5) （4-5） 則： 取 (6) (4-6) 式中：——%。 則： (7) （4-7） 則： (8) 式中：——，取。 ——m, 則： (9) （4-8） 式中：——； ——； ——； ——； ——取； ——取。 則： (10) 池體總高 則： (11) 選用型周邊傳動濃縮機， 表4-1 型周邊傳動濃縮機 項 目 周邊速度 電動機功率 池 徑 池邊深 重 量 性 能 2.3 1.5 24 5.0 6000 4.2 污泥消化池 污泥經濃縮后的泥量為，含水率為97%。采用中溫二級消化處理，消化池停留天數為30，其中一級消化20，二級消化10。消化池控制溫度為，計算溫度為。 4.2.1 一級消化池池體部分計算 (1) 式中：——，??； ——%，取%。 則：m3 (2) （4-9） 式中：——取=4。 則： (3) （4-10） 式中：——??； ——?。? ——?。? ——取。 則： 圖4-2 消化池池體計算簡圖 (4) （4-11） 式中：——取。 則： （4-12） 式中：——取。 則： （4-13） 則： （4-