定柱式懸臂起重機結構設計與分析含proe三維及16張CAD圖

定柱式懸臂起重機結構設計與分析含proe三維及16張CAD圖,定柱式,懸臂,起重機,結構設計,分析,proe,三維,16,cad 定柱式懸臂起重機結構設計與分析 摘要： 定柱式懸臂起重機是由立柱、回轉臂、懸臂驅動裝置和電動葫蘆組成。立柱下端底座通過地腳螺栓固定在混凝土基礎上，由電機帶動減速機驅動裝置使懸臂回轉，電動葫蘆在懸臂工字鋼上作往返運行作業(yè)。它的特點有：自重輕，懸臂長，起重量大，安裝、操作、維修簡單。它們完全獨立，是一種理想的工作崗位起重機，并適用于室外的貨場和裝卸平臺。定柱占地面積小。對于起升凈空非常小的情況下也能獲得最大的起升高度。 本設計從整體設計出發(fā)，依次設計計算了2t定柱式懸臂起重機的懸臂和立柱的主要機構部件。選取了螺栓，開式齒輪等主要零部件。設計了符合要求的懸臂結構，并校核了軸承，焊縫強度和轉動軸鍵的強度和剛度等力學性能參數(shù)。在設計過程中，運用優(yōu)化設計的方法，使各個結構盡量達到最合理的布置和選擇。 關鍵詞:定柱式；懸臂起重機；電機；驅動裝置；立柱 column cantilever crane’s structure design and analysis Abstract: The fixed-pillar cantilever crane is composed of a pillar, a swivel arm, a cantilever drive device and an electric hoist.The base of the lower end of the column is fixed on the concrete foundation by the anchor bolts, the drive device of the reducer is driven by the motor to turn the cantilever, and the electric hoist runs back and forth on the cantilever I-shaped steel.Its features are: light weight, long cantilever, large lifting weight, simple installation, operation and maintenance.They are completely independent and are ideal job cranes for outdoor yards and loading and unloading platforms.Fixed pillar covers a small area.Maximum lifting height can also be obtained with very small lifting clearance. Based on the overall design, the main mechanism components of cantilever and pillar of 2T fixed-pillar cantilever crane are designed and calculated in turn.Main components such as bolts and open gear are selected.The cantilever structure was designed to meet the requirements, and mechanical properties such as bearing, weld strength and rotating shaft key strength and stiffness were checked.During the design process, the optimum design method is used to achieve the most reasonable arrangement and selection of each structure. Key words: fixed pillar type; cantilever crane; motor; driving device; pillar 目錄 1 緒論 1 1.1 課題的背景 1 1.2國內(nèi)外定柱式懸臂起重機的現(xiàn)狀與發(fā)展前景 2 1.2.1 國內(nèi)起重機現(xiàn)狀及發(fā)展趨勢 2 1.2.1 國外起重機現(xiàn)狀及發(fā)展趨勢 2 1.3 本設計的主要內(nèi)容、目標和方法 3 1.3.1主要內(nèi)容 3 1.3.2目標 3 1.3.3方法 3 1.4定柱式旋臂起重機設計制造中應注意的問題 4 1.4.1 撓度設計 4 1.4.2 導繩器的設計 4 2 懸臂起重機基本參數(shù)確定 5 2.1起重機結構方案的擬定 5 2.2起重機主要目標設計參數(shù)的確定 6 2.2.1 基本參數(shù)的選擇 7 2.2.2 電動葫蘆的選擇 8 3 關鍵零部件設計 11 3.1懸臂工字鋼尺寸確定 11 3.2緩沖器的選擇 11 3.2.1緩沖器型號的選擇 11 3.2.2緩沖器參數(shù)的選擇 12 3.2.3緩沖器強度校核 12 3.3橫梁結構尺寸的確定及校核 12 3.3.1橫梁簡化模型 12 3.3.2橫梁結構尺寸的確定 13 3.3.3橫梁結構內(nèi)力分析及強度校核 14 3.4立柱尺寸及強度校核 15 3.4.1立柱相關尺寸確定 15 3.4.2立柱強度校核 17 3.7定柱式旋臂起重機撓度計算 17 3.8立柱外形尺寸設計 19 3.9法蘭盤尺寸的計算 20 3.10地腳螺栓強度校核 21 3.11 定柱式旋臂起重機確定參數(shù) 21 4 懸臂起重機三維實體建模及二維圖 22 4.1 起重機的三維實體建模 22 4.1.1 橫梁的建模 22 4.1.2 立柱的建模 22 4.1.3立柱與軸承室連接 23 4.1.4軸承室主要零部件的建模 23 4.1.5 斜臂支撐部分建模 24 4.1.6 球面墊圈、錐面墊圈 24 4.1.7 整體裝配 25 4.2 懸臂起重機二維圖 25 4.2.1起重機總體結構圖 25 4.2.2橫梁 26 4.2.3軸承室 27 4.2.4立柱 27 4.2.5法蘭盤 28 4.2.6立柱外筋板 28 4.2.7滾道 29 4.2.8滾輪及其支架 30 4.2.9懸臂支架 30 4.2.10立軸 31 5 關鍵零部件有限元分析 32 5．1 工程有限元分析的基本步驟 32 5．2 主梁建立實體模型分析 33 5．3 主梁分析報告 35 5.3.1 主梁應力結果 35 5.3.2 主梁應變結果 36 5.3.3 主梁位移結果 37 5.3.4 主梁設計檢查結果 39 5．4 立柱建立實體模型分析 39 5．5 立柱分析報告 42 5.5.1 立柱應力結果 43 5.5.2 立柱應變結果 43 5.5.3 位移結果 44 5．6 設計改進 45 6 軸承的選用與裝配體 48 7 總結 49 參 考 文 獻 50 致謝 51 1 緒論 1.1 課題的背景 懸臂起重機是近年發(fā)展起來的中小型起重裝備，結構獨特，安全可靠，具備高效、節(jié)能、省時省力、靈活等特點，三維空間內(nèi)隨意操作，在短距、密集性調(diào)運的場合，比其它常規(guī)性吊運設備更顯示其優(yōu)越性。本產(chǎn)品廣泛應用于各種行業(yè)的不同場所。懸臂起重機工作強度為輕型，起重機由立柱，回轉臂回轉驅動裝置及電動葫蘆組成，立柱下端通過地腳螺栓固定在混凝土基礎上，由擺線針輪減速裝置來驅動旋臂回轉，電動葫蘆在旋臂工字鋼上作左右直線運行，并起吊重物。起重機旋臂為空心型鋼結構，自重輕，跨度大，起重量大，經(jīng)濟耐用。定柱式懸臂起重機又稱立柱式懸臂起重機，起重量在125Kg-5000Kg，定柱式旋臂吊具有結構新穎、合理、簡單、操作方便、回轉靈活、作業(yè)空間大等優(yōu)點，是節(jié)能高效的物料吊運設備，可廣泛適用于廠礦、車間的生產(chǎn)線、裝配線和機床的上、下工作及倉庫、碼頭等場合的重物吊運。定柱式旋臂吊根據(jù)其旋臂所使用型鋼的不同可以分為：BZD型和BZD-JKBK型。近年來，隨著電子計算機的廣泛應用，許多起重機制造商從應用計算機輔助設計系統(tǒng)（CAD），提高到應用計算機進行起重機的模塊化設計。根據(jù)市場調(diào)查預測的統(tǒng)計數(shù)字和積累的資料、圖表、圖線規(guī)律，在嚴密的科學理論指導下，擬定起重機結構、機構、部件等多層次的標準化、模塊化單元。起重機采用模塊單元化設計，不僅是一種設計方法的改革，而且將影響整個起重機行業(yè)的技術、生產(chǎn)和管理水平，老產(chǎn)品的更新?lián)Q代、新產(chǎn)品的研制速度都將大大加快。對起重機的改進，只需針對幾個需要修改的模塊；設計新的起重機只需選用不同的模塊重新進行組合；提高了通用化程度，可使單件小批量的產(chǎn)品改換成相對批量的模塊生產(chǎn)。亦能以較少的模塊形式，組合成不同功能和不同規(guī)格的起重機，滿足市場的需求，增加競爭能力。隨著我國國民經(jīng)濟建設進一步深入，商品流通量大幅度增加，交通運輸業(yè)快速發(fā)展，起重運輸機械的需求量越來越大，其實用性能的要求也越來越高。懸臂起重機設備，非常適用五噸以下的工件定點頻繁起吊運輸。在機械加工領域，懸臂起重機具有強大的購買市場和廣闊的發(fā)展前景。 1.2國內(nèi)外定柱式懸臂起重機的現(xiàn)狀與發(fā)展前景 1.2.1 國內(nèi)起重機現(xiàn)狀及發(fā)展趨勢 中國的起重機產(chǎn)業(yè)誕生于上世紀70年代，經(jīng)過40余年的發(fā)展，經(jīng)歷了70年代引進蘇聯(lián)技術，80年代初引進日本技術和90年代初引進德國技術等三次主要技術改進，始終走著一條自主創(chuàng)新的道路。2000年以來，隨著國內(nèi)外技術交流的日益頻繁和國產(chǎn)自主研發(fā)能力的顯著增強，更多的國外先進技術被成功引進應用，并進行了自主創(chuàng)新，獲得自主知識產(chǎn)權。隨著國產(chǎn)起重機產(chǎn)業(yè)制造水平的全面提升，與國外先進技術的差距不斷縮小，中國起重機產(chǎn)品開始在國際市場上體現(xiàn)出明顯的競爭力。懸臂起重機設備屬于通用機械，在二十多年高速發(fā)展過程中，已經(jīng)逐漸實現(xiàn)了規(guī)模化、集團化、機械化。在輔助加工生產(chǎn)中和自動化的作用，大大提高了勞動生產(chǎn)效率，減輕工人勞動強度。具有工作平穩(wěn)可靠，操作維護簡單、方便等優(yōu)點。根據(jù)當前我國情況來看，機械工業(yè)處于上升勢頭，汽車工業(yè)、機動車行業(yè)都處于強省發(fā)展期。專家預測，隨著國民經(jīng)濟的的增長，機械行業(yè)有很長一段時間處于旺盛發(fā)展階段，整體機械行業(yè)以及未來發(fā)展過程中，懸臂起重機的使用處于不可替代、不可缺少的地位，在整體工業(yè)化過程中發(fā)揮著重要的輔助生產(chǎn)的作用。因此，我們在設計中應大膽采用先進的設計理念，充分利用計算機輔助工藝規(guī)劃、計算機輔助制造、柔性自動化系統(tǒng)等新技術、新工藝，縮短設計和生產(chǎn)周期、降低成本，調(diào)整產(chǎn)品結構、企業(yè)結構，增強企業(yè)參與市場競爭的能力，使中國起重機制造行業(yè)趕上世界先進水平。 1.2.1 國外起重機現(xiàn)狀及發(fā)展趨勢 近二十年來，世界工程起重機行業(yè)發(fā)生了很大變化，世界工程起重機市場進一步趨向一體化。目前世界工程起重機年銷售額已達75億美元左右，主要生產(chǎn)國為美國、日本、德國、法國、意大利等，世界頂級公司有十多家，主要集中在北美、亞洲（日本）和歐洲。美國既是工程起重機的主要生產(chǎn)國，又是最大的世界市場之一。但由于日本、德國起重機工業(yè)的迅速發(fā)展，美國廠商在世界市場獲取的主導地位逐步受到削弱，從而形成了美國、日本和德國三足鼎立之勢。 1.3 本設計的主要內(nèi)容、目標和方法 1.3.1主要內(nèi)容 該課題是以定柱式懸臂起重機的結構設計為主要內(nèi)容的機械產(chǎn)品設計，課題涉及機械結構與傳動、機械加工與裝配等。其中，分析了該起重機所要求實現(xiàn)的功能和相應結構，了解起重機的工作原理，基本結構，系統(tǒng)組成及功能，掌握PROE的使用技術并完成橋式起重機的三維建模，繪制關鍵零部件的二維工程圖，并學會運用軟件做有限元分析。參考其他文獻可知，定柱式旋臂起重機主要由上立柱、下立柱、主梁、主梁拉桿、起升機構（電動葫蘆）、回轉機構、電氣系統(tǒng)、爬梯及檢修平臺組成，其結構緊湊，體積小，操作方便可靠。本研究主要是對該起重機的懸臂梁設計及旋轉功能部分的機構設計及參數(shù)的選擇。包括起升，回轉，變幅及金屬結構的設計。最終使其能很好地實現(xiàn)起重機的運行，而且互不干涉且配合良好。并且通過此次設計，要提高自己的分析問題和解決問題的能力，將自己所學運用到實際的工作中，提高自己的實踐能力。此次設計主要取長補短，利用現(xiàn)有各種關于起重機械技術的優(yōu)點，結合實際對定柱式旋臂起重機做出更合理的設計。 1.3.2目標 本次設計為2T定柱式懸臂起重機，完成了定柱式懸臂起重機懸臂和立柱等構件的設計驗算。功能實現(xiàn)合理，結構簡單適用，工作可靠。 1.3.3方法 懸臂起重機由立柱，回轉臂回轉驅動裝置及電動葫蘆組成，立柱下端通過地腳螺栓固定在混凝土基礎上，由擺線針輪減速裝置來驅動懸臂回轉，電動葫蘆在懸臂工字鋼上作左右直線運行，并起吊重物。如圖1-1： 圖1-1 定柱式懸臂起重機簡圖 本設計采用規(guī)范的設計計算對定柱式懸臂起重機各結構進行了分析。首先，通過查閱相關書籍和資料，學習定柱式懸臂起重機的相關知識，了解定柱式懸臂起重機的發(fā)展和應用現(xiàn)狀，掌握定柱式懸臂起重機金屬結構的設計方法，學習并掌握PROE繪圖軟件的使用，掌握一般的繪圖方法和計算分析步驟；其次，根據(jù)現(xiàn)今國內(nèi)外生產(chǎn)定柱式懸臂起重機采用的各種結構類型，結合課本知識和參考文獻信息，設計符合使用要求的結構；然后，根據(jù)參考文獻，分析定柱式懸臂起重機的受力情況，并對定柱式懸臂起重機的緩沖器，橫梁結構，立柱，地腳螺栓進行校核，檢驗結構的靜剛度、強度和穩(wěn)定性。本文還對結構進行了PROE三維和二維繪圖，便于生產(chǎn)制造。以及運用有限元分析軟件進行了有限元的分析。 1.4定柱式旋臂起重機設計制造中應注意的問題 1.4.1 撓度設計 JB／T8906--1999《懸臂起重機》5．2．4條允許下?lián)隙纫螅捍怪毕聯(lián)隙葢_到這樣的程度以保證：(1)臂架上運行的小車在正常作業(yè)時不會失控；(2)臂架不能自行回轉；起重機設計應使額定起重量在有效半徑處產(chǎn)生的垂直下?lián)隙葟S不應超過：(R+UA)/250；其中R為有效半徑；UA為工作地面至懸臂下側的高度。 1.4.2 導繩器的設計 采用單層纏繞的電動葫蘆應設置導繩器；當采用導繩器時，應能保證當?shù)蹉^下降，鋼絲繩沒有其他外力作用時，鋼絲繩仍能自由地從導繩的出口中排出，當起升、下降額定載荷，鋼絲繩對卷筒軸線垂直面的偏角為30°，能正常工作。 2 懸臂起重機基本參數(shù)確定 本次設計的目標是設計一種結構簡單，占地空間少，作業(yè)范圍大，操作方便，轉動靈活，適用于車間，倉庫及車間等固定場所的懸臂起重機。通過一定的市場調(diào)查后，初步總結為： （1） 市場需求的絕大多數(shù)懸臂梁起重機為輕中級工作制，起重量在5噸和5噸以下的中小型號。 （2）為能在環(huán)境復雜的倉庫、車間等各種工況下正常工作必須具備占地空間小，轉動靈活和工作范圍大的特點。 （3）由于日常作業(yè)量普遍較大，所以要求起重機必須結構簡單，便于拆裝維護。 2.1起重機結構方案的擬定 對于立柱式懸臂起重機來講，按產(chǎn)品構造分主要分為以下幾種： A.具有下支座的立柱式旋臂起重機： 回轉角度≤270° (見圖2-1)； B.具有下支座的立柱式旋臂起重機： 回轉角度≤360° (見圖 2-2)； C.具有上下支座的立柱式旋臂起重機： 回轉角度≤360°(見圖 2-3)。 這三種構造分類中，方案A的結構復雜程度最為簡單，它的懸臂驅動裝置的驅動軸與立柱軸線并不在一條直線上，這種結構使懸臂驅動裝置獨立于立柱之外，另外設立懸臂回轉軸，簡化了立柱的結構。但是，由于懸臂回轉軸與立柱軸線并不共線，懸臂的回轉會受到立柱的阻礙，所以沒有辦法使懸臂的回轉角度達到360°。經(jīng)過估算這種結構所能達到的最大回轉角度只可以達到270°，應此與方案B相比器作業(yè)面積要小25%，由于存在作業(yè)盲區(qū)，所以不太適合在一些空間狹小，同時又要求大范圍作業(yè)的工況。方案C需要有上下支座支撐，加大了固定難度，環(huán)境局限性強。經(jīng)過分析折中，選定功能全面，安裝方便的方案B作為結構方案。 圖2-1 下支座立柱式懸臂起重機 圖2-2 下支座的立柱式懸臂起重機 圖2-3 上下支座立柱式懸臂起重機 圖2-4 小車外懸掛 圖2-5 小車內(nèi)懸掛 電葫蘆（或小車）是懸臂起重機直接吊裝載荷的重要裝備。它與懸臂梁的連接主要采取輪軌方式，這種懸掛方式主要分為兩種： 外懸掛式，如圖2-4； 內(nèi)懸掛式，如圖2-5。 外懸掛方式的運行軌道為工字軌，如圖2-4所示，加工軌面簡單，維護容易，加工以及維護成本較低。相對于外懸掛式，內(nèi)懸掛式的軌面在懸臂內(nèi)，這樣的設計加工難度較大，不易維護，加工成本高。但是由于軌面在內(nèi)側，不易受環(huán)境影響，滑動平穩(wěn)，精度較高。由于本次設計的懸臂起重機主要用在倉庫及車間等場所，對精密吊裝要求較低，故選擇A方案。 2.2起重機主要目標設計參數(shù)的確定 在機械行業(yè)標準JB/T8906-1999《懸臂起重機》中所推薦的起重機基本參數(shù)中起重機起重量為0.125-10t,有效半徑2-10m,通過調(diào)查和查閱資料，用戶所需的定柱式旋臂起重機的基本參數(shù)90%在以下范圍：起重量0.5-3t,起升高度3-5.5m,有效半徑3-5.5m。 2.2.1 基本參數(shù)的選擇 （1）起升重量 起重機正常工作時允許一次起升的最大重量稱為額定起重量。起重機中的懸臂起重機對應不同的臂架長度有不同的額定起重量，額定起重量不止一個時通常稱額定起重量為最大起重量，或簡稱起重量,用“Q”表示，單位噸（t）。根據(jù)最大起重量國際標準,選定額定起重量為2t。 （2）起升高度 起升高度是指自地面到吊鉤鉤口中心的距離，用“H”表示單位米（m），它的參數(shù)標定值通常以額定起升高度表示。旋臂起重機的起升高度為定值，設計值定為3m。 （3）工作幅度 工作幅度是指在額定起重量下，起重機回轉中心軸線到吊鉤中心線的水平距離，通常稱為回轉半徑或工作半徑，用“R” 表示，單位為米（m）。選定R為3m。 （4）回轉角度 回轉角度為：Φ=360°。 起重機按照GB/T 3811的規(guī)定確定起重機的工作級別： 表1 起重機工作級別 根據(jù)市場調(diào)查，此型起重機在工作中，有時起升額定載荷，一般起升中等載荷。選定其載荷狀態(tài)為Q2-中，Kp=0.25 ，起重機利用等級定位為經(jīng)常中等的使用，即U5，總的工作循環(huán)次數(shù)2.5×105，由此確定工作級別為A4。 2.2.2 電動葫蘆的選擇 環(huán)鏈電動葫蘆是一種新型小型起重設備；是起吊、運送、裝卸貨物、工件的理想設備。它廣泛用于各行各業(yè)的加工車間、倉庫、碼頭、建筑業(yè)、各類商店及各種現(xiàn)代化的生產(chǎn)流水線，裝配線。在空間較小的工作場所使用更是靈活迅捷，安全方便。 PK型環(huán)鏈電動葫蘆是一種新型產(chǎn)品，具有提升速度快、運轉平穩(wěn)、機體緊湊、體積小、重量輕、操作方便、外形美觀等特點?？蓮V泛應用于工廠、礦山、碼頭、商店、倉庫等方面用作起吊重物；亦可同架空行車配套組成空間運輸系統(tǒng)具有當代世界先進水平。在國際市場上享有盛譽。如圖2-6青島新中原起重設備有限公司生產(chǎn)的PK型環(huán)鏈電動葫蘆。最終選擇定為PK10N-2F型。 圖2-6 PK型電動葫蘆 表2 PK型環(huán)鏈電動葫蘆技術參數(shù) 所選電動葫蘆參數(shù)： PK10N-2F: 1) 起重量：2000Kg 2) 起重鏈條行數(shù)：2行 3) 起升高度：3m 4) 起升速度：（1）快速：4m/min (2) 慢速：1m/min 5) 起升電機功率：（1）快速：1.5 (2) 慢速：0.35Kw 6) 電源：3~380V 50Hz 與電動葫蘆匹配的電動運行小車參數(shù)： 1）型號：EU10PK 2）運行速度：14m/min 3）電機功率：0.2Kw 4）負載持續(xù)率：40% 5）工字鋼型號：GB706 18~56c 6）最小轉彎半徑：1.4m 該型電動葫蘆尺寸：a=318mm h=810mm e=280mm h1=700mm 第 55 頁 共51頁 3 關鍵零部件設計 3.1懸臂工字鋼尺寸確定 由電動葫蘆相關參數(shù)可知，工字鋼選擇區(qū)間為GB706 18~56c 初選32a 材料為Q235-A,相關尺寸如表3 表3 工字鋼32a尺寸參數(shù) 尺寸 h b d t r r1 截面面積/cm2 理論重量Kg/m 數(shù)值 320 130 9.5 15.0 11.5 5.8 67.156 52.717 3.2緩沖器的選擇 3.2.1緩沖器型號的選擇 選擇上海青立起重設備有限公司生產(chǎn)的起重機用ZLA型緩沖器。 圖樣及相關技術參數(shù)如圖3-1和表4。 圖3-1 起重機用ZLA型緩沖器 表4 起重機用ZLA型緩沖器技術參數(shù) 3.2.2緩沖器參數(shù)的選擇 由起重機參數(shù)可知，起升重量為2000Kg,速度最大為14m/min,假設接觸緩沖器到停止位用時t=3s,則有公式： Ft=mv 則F=2000Kg×(14/60)m/s/3s=0.1556KN 由計算數(shù)據(jù)可知選擇的緩沖器型號為ZLA-1型，具體參數(shù)如表5。 表5 ZLA-1型緩沖器技術參數(shù) 尺寸 D H t m h 緩沖容量 緩沖行程 緩沖力 重量 數(shù)值 65mm 80mm 10mm 16mm 35mm 0.243KN/m 48mm 56.11KN 1.03Kg 3.2.3緩沖器強度校核 按14m/min的平均值作為緩沖過程的速度，則緩沖時間為： t=0.411s 由Ft=mv可得F=0.568KN<<56.11KN 由校核數(shù)據(jù)可知該型緩沖器滿足要求。 3.3橫梁結構尺寸的確定及校核 3.3.1橫梁簡化模型 圖3-2 橫梁結構載荷模型 圖中符號的含義:G為小車質(zhì)量;Q為起重量;H為立柱高度;q為橫梁自重載荷集度;R1為最小幅度;R2為最大幅度;L為橫梁總長;L1為橫梁懸臂長度;L2為支架重心至橫梁懸臂根部距離L4=R1-(L2+L3)為支架邊緣至立柱中心距離;NA為A點水平反力;ND為D點水平反力;R為A點垂直反力;g為重力加速度。 由選取的橫梁鋼材型號可知：q=52.717Kg/m 3.3.2橫梁結構尺寸的確定 由所選則的電動葫蘆小車的尺寸，即： 1）型號：EU10PK 2）運行速度：14m/min 3）電機功率：0.2Kw 4）負載持續(xù)率：40% 5）工字鋼型號：GB706 18~56c 6）最小轉彎半徑：1.4m 該型電動葫蘆尺寸：a=318mm h=810mm e=280mm h1=700mm 可知圖4-2 橫梁結構載荷模型中的L1 L1=有效回轉半徑R+2×緩沖器長度H+2×小車長度一般+緩沖器螺栓長度h+橫梁自由端余量L 即L1=3000mm+2×80mm+2×318/2mm+35mm+87mm=3600mm L2=400mm L3=300mm L4=300mm H1=985mm L= L1+L2+L3+L4=3600mm+400mm+200mm+300mm=4500mm 經(jīng)查閱計算可得：W=80Kg 則橫梁所有參數(shù)如下： Q=2000kg H=3840mm q=52.717kg/m R1=1000mm R2=3600mm L1=3600mm L2=400mm L3=300mm L4=300mm W=80Kg H1=985mm 3.3.3橫梁結構內(nèi)力分析及強度校核 (1)內(nèi)力分析 根據(jù)靜力平衡原理，由ΣA=0，得 =99337.6N·m 由∑X=0，得=，∑Y=0，得 R = (G+Q + qL+ W)g，R = 23972.3N 由結構節(jié)點B彎矩平衡∑=0，得 = 21361.5N·m =78296.1N·m = + = =99657.6 N·m （2）強度校核 節(jié)點B的彎矩圖如圖4-3： 圖4-3 節(jié)點B彎矩圖 比較橫梁B點最大彎矩:取={，}，則 滿足強度要求 :旋臂B 點所在截面的正應力。 :鋼材的許用應力,鋼材選擇Q235-A,則 :旋臂梁的截面抗彎模量。 3.4立柱尺寸及強度校核 3.4.1立柱相關尺寸確定 立柱的作用是將起重機旋轉部分支撐在固定部分上，其上部分由承受徑向力的單列圓錐滾子軸承組成。立柱內(nèi)力如圖3-4。 圖3-4 立柱內(nèi)力圖 立柱內(nèi)外徑的確定：外徑D=400mm 立柱內(nèi)徑的確定：選擇立柱材料為HT-200 受力如圖3-5 Fa Fb Fc 圖3-5 立柱受力圖 Fc=Mg=2407.77×10N=24077N ΣFy=0 Fc-Fn=0 ΣMo=0 Fa-M=0 則Fn=Fc M=FcL=2080kg+52.717Kg/cm2×4.7cm2+80Kg=2407.77Kg 立柱所受彎矩：Mmax=MB=FC(L1+L2) 立柱截面積： Fc/A≤[σ]即：24077.7/3.14（0.04-r2）≤[σ] 得r≤190mm,取r=190mm 則d=380mm 圖3-6 立柱 如圖3-6立柱相關尺寸如下 H=3840mm H1=985mm D=400mm d=380mm 3.4.2立柱強度校核 立柱強度校核公式： 立柱材料為HT200，=200Mpa 立柱既承受壓應力又承受拉應力，應分開進行校核： （1） 壓應力 其中：； (2) 拉應力 =64.47Mpa≤[σ]=200Mpa 由于塑性材料的壓應力遠遠大于其拉應力，所以強度滿足要求。 3.7定柱式旋臂起重機撓度計算 與計算相關的尺如下：E=210Gpa I=11100cm4 L=4500mm Q=20000N h=2820mm H=3840mm 由于定柱式懸臂起重機由懸臂和立柱組成，懸臂端極限位置的撓度應計及這兩部分的組合影響。 (1)旋臂的撓度由均布載荷和集中載荷共同作用產(chǎn)生，如圖3-7： 圖3-7 旋臂梁產(chǎn)生的撓度 懸臂總撓度： (2)立柱撓度由頂端彎矩產(chǎn)生,如圖3-8； 圖3-8 總體產(chǎn)生的撓度 其中: 將上述位移疊加，懸臂端總的撓度 =4.32mm+0.405mm =4.725mm 懸臂的許用撓度： 撓度滿足要求 3.8立柱外形尺寸設計 立柱的最小截面通過以上的計算校核，已經(jīng)確定半徑為200mm。 立柱在制造中采用的材料為HT200，材料相對其他工具鋼價格低廉，可以很好的節(jié)約成本。 立柱的結構，整體方案選用兩個軸承如圖3-9： 圖3-9 軸承室三維刨面圖 第一個采用套筒的形式固定一推力球軸承，用來承受橫梁的重力及軸向力，軸承型號為51212（GB/T301-1995）。 第二個軸承采用調(diào)心滾子軸承，用軸肩來固定，以用來承受橫梁支腿的軸向力和徑向力，軸承代號22312C/W33（GB 288-1987）。 立柱底端為增加強度設計有加強筋，并取厚度為37mm底端通過地腳螺栓固定在工作點。 3.9法蘭盤尺寸的計算 在鑄造立柱的同時可以將法蘭盤同時鑄出，初步可取厚度為30mm。 設其內(nèi)徑d=400mm D=700mm 并可根據(jù)以下步驟校核。 法蘭盤面積: =0.295m2 法蘭盤抗彎模量：=3.422×10-4m3 軸向力產(chǎn)生的應力： 力偶產(chǎn)生的應力： 則總應力為： 設a為兩加筋板之夾角φ所對應的弦長,[σ]為法蘭盤材料的許用應力,則法蘭盤的厚度計算如下； 根據(jù)規(guī)范規(guī)定:,作為上下限引入約束集。 設有8個肋板,肋板邊緣半徑r=330mm,兩肋板之間的夾角為：φ=45° 則兩加筋板之夾角φ所對應的弦長為：a=0.00123 代入上式，可得TFL≤0.35mm,按規(guī)定可選法蘭盤的厚度為37mm。 其而為圖形如圖3-10； 圖3-10 法蘭盤二維圖 其中，虛線圖形代表外筋板位置及尺寸。 3.10地腳螺栓強度校核 立柱底部焊接法蘭盤， 法蘭盤上加工有螺栓孔， 依靠地腳螺栓與地基固定， 螺栓孔均布于法蘭盤的安裝圓周上， 并且要保證8個螺栓布置在相互垂直的坐標軸上，如圖3-10。 如圖3-10，地腳螺栓的中心線直徑為：D地=550mm 地腳螺栓數(shù)量為：n=8 由圖可知其位置為與加強筋成間隔均勻分布。 地螺栓孔直徑：D3=30mm 圓周排列時羅刷承受最大的載荷P: 式中：：螺栓的預緊系數(shù) ：剛度系數(shù) 查資料得：+=2.5 ：所有螺栓距軸心的距離平方和 =8×0.2752 mm P=20725.67 N (8.8級螺栓) 強度滿足 3.11 定柱式旋臂起重機確定參數(shù) 經(jīng)設計校核該定柱式旋臂起重機的參數(shù)見下表： 表6 起重機參數(shù) 懸臂工字鋼的型號 懸臂長度 立柱直徑 立柱高度 地腳螺栓直徑 螺栓個數(shù) 34a 4500mm 400mm 3840mm 28mm 8 4 懸臂起重機三維實體建模及二維圖 CAD技術以二維繪圖開始，經(jīng)歷了三維框架、曲面和實體造型階段，現(xiàn)在已進入特征造型階段。特征的引入，一方面提高了新一代CAD系統(tǒng)的集成度，另一方面為解決三維基于約束的參數(shù)化設計提供了契機，在一定程度上滿足了設計與修改的方便性。特征造型是幾何造型的自然延伸，它從工程的角度，對形體的各個組成部分及其特征進行定義，使所描述的形體信息更具工程意義。特征的引入直接體現(xiàn)設計意圖，使得建立產(chǎn)品模型容易為別人理解和組織生產(chǎn)，設計的圖樣也更容易修改。 4.1 起重機的三維實體建模 4.1.1 橫梁的建模 橫梁型號為32a的工字鋼，與支承板焊接在一起，支承板加強了橫梁的承載能力，同時橫梁與一端封閉的圓柱套筒焊接在一起，套筒與立柱通過軸承連接在一起。圖中數(shù)值表示有效半徑。模型見圖4-1。 圖4-1 起重機的橫梁模型 4.1.2 立柱的建模 柱為無縫鋼管，頂部為鋼板焊接，上部安裝軸承，與橫梁裝配在一起，中部焊接滾道座，滾道為下軸承的支撐體，同時對橫梁上支承體上的下環(huán)體起到支承的作用，底部連接法蘭盤，法蘭盤上焊接8個肋板，對立柱起支承作用，并有8個螺栓孔，通過螺栓與地面緊固連接。整體材料選用HT200。模型見圖4-2。 圖4-2 立柱造型 4.1.3立柱與軸承室連接 立柱與軸承室連接如圖4-3。 圖4-3 立柱與軸承室連接圖 4.1.4軸承室主要零部件的建模 本設計的鏈接部分用了兩個軸承，調(diào)心滾子軸承，主要承受徑向力和部分軸向里，推力軸承主要承受軸向力。滾動軸承的優(yōu)點：運轉輕便靈活，回轉阻力小；結構緊湊，外形尺寸（主要是高度）??；維護方便，使用壽命長；由齒圈、密封和螺釘?shù)冉M成，安裝方便，又便于專業(yè)化集中生產(chǎn)；無中心樞軸，中部空間可安裝其他部件。模型見圖5-4，圖5-5，圖5-6，圖5-7，圖5-8，圖5-9，圖5-10。 圖4-4 軸承室套筒圖 4-5 軸承室 圖4-6 調(diào)心滾子軸承軸承 、 圖4-7 推力軸承 圖4-8 軸套 圖4-9 軸承端蓋 圖4-10 軸 4.1.5 斜臂支撐部分建模 此部分通過六個螺栓固定在斜臂上的相應地方，滾輪支座為一個組焊件，在相應的地方裝配上兩個滾輪。滾輪由滾輪殼，兩個角接觸軸承和滾輪擋蓋組成，兩個軸承主要承受徑向力和部分軸向力。滾輪可在安裝在立柱上的滾道上滾動。具體模型如圖4-11，圖4-12，圖4-13。 圖4-11 滾道模型 圖4-12 滾輪安裝架圖 圖 4-13 旋臂支架總體裝配圖 4.1.6 球面墊圈、錐面墊圈 球面墊圈和錐面墊圈配合使用，其作用是具有自動調(diào)位的作用，使軸承內(nèi)支撐面與軸垂直，從而消除了軸所承受的彎曲，其材料都為45鋼，熱處理硬度HRC40~48。具體模型如圖4-14、圖4-15。 圖4-14 球面墊圈 圖4-15 錐面墊圈 4.1.7 整體裝配 各零件能夠很好的裝配在一起，無干涉現(xiàn)象，基本能達到設計要求，符合設計標準,同時，整體結構緊湊，強度滿足要求，節(jié)約成本，滿足設計理念?？傮w裝配效果如圖4-16。 圖4-16 起重機的總體裝配模型 此外，在進行草圖構造時，應盡量建立起同類結構線的幾何關系，既減少了建模時進行尺寸設定的次數(shù)，又可以方便地進行尺寸修改。 4.2 懸臂起重機二維圖 在Pro/E中可以插入懸臂起重機模型的單個或多個視圖，然后為工程視圖選擇標準視圖方向或注解視圖。接下來就可以根據(jù)視圖的結構特點來選擇不同的視圖類型（局部視圖、剖面視圖、旋轉剖面視圖、斷裂視圖等）來完整的表達。但是由于頭影關系，部分線之間重合，線寬沒有區(qū)分，需要進行二維圖得更改，本次更改運用了Auto/CAD進行修改，其操作簡潔方便，便于二維圖的精確繪制。 4.2.1起重機總體結構圖 該定柱式懸臂起重機總體結構如圖4-17。 圖4-17 懸臂起重機結構圖 4.2.2橫梁 起重機橫梁二維簡圖及相關尺寸，橫梁材料為工字鋼32a，長度L=4500mm，如圖4-18。 圖4-18 橫梁 4.2.3軸承室 軸承室內(nèi)安裝調(diào)心滾子軸承和推力球軸承，調(diào)心滾子軸承與軸肩間用軸肩擋圈，兩軸承之間用軸套間隔，具體細節(jié)如圖4-19所示。 圖4-19 軸承室二維剖面圖 4.2.4立柱 立柱的材料為HT200，高度為H=3840mm， 立柱為空心：外徑D=400mm，內(nèi)徑d=380mm，壁厚h=10mm。 經(jīng)強度校核可知，立足所選材料和相關尺寸滿足強度要求，同時節(jié)約了成本立柱具體細節(jié)詳見圖4-20。 圖4-20 立柱 4.2.5法蘭盤 由于承受著起重機以及起升重物的全部重量，所以選擇材料為Q235-A，其尺寸為：厚度H法=40mm，外徑D法=700mm，內(nèi)徑d=400mm，法蘭盤內(nèi)部與立柱外部焊接，立柱下端面距法蘭盤下端面距離為18mm。通過強度校核可知該尺寸法蘭盤滿足要求，且有效節(jié)約成本，具體細節(jié)見圖4-21。 圖4-21 法蘭盤二維圖 4.2.6立柱外筋板 外筋板有效加強了立柱和法蘭盤的強度，也增加了連接面積，本起重機用了8塊外筋板，均勻分布于法蘭盤周圍，其材料為HT200，滿足強度要求，具體尺寸及形狀如圖4-22。 圖4-22 立柱外筋板 4.2.7滾道 滾道用來提供懸臂的支撐，與懸臂的支撐架通過滾輪相接觸。內(nèi)徑為400mm，與立柱外壁焊接起來，材料為HT200，經(jīng)校核滿足強度要求，其具體形狀及尺寸詳見圖4-23。 圖4-23 滾道 4.2.8滾輪及其支架 滾輪安裝在支架上，與滾道接觸，起支撐和定位作用，具體尺寸及細節(jié)參照圖4-24。 圖4-24 滾輪及其支架 4.2.9懸臂支架 懸臂支架與懸臂下表面進行焊接，起支撐作用，材料為HT200，重量為80Kg，滿足強度要求，具體尺寸及細節(jié)參見圖4-25。 圖4-25 懸臂支架二維圖 4.2.10立軸 立軸將軸承室和立柱連接在一起，起支撐軸承室，并保證懸臂能環(huán)繞立柱旋轉，其材料為Q235-A，滿足強度要求，價格低廉，節(jié)約成本。具體細節(jié)如圖4-26。 圖4-26 立軸二維圖 5 關鍵零部件有限元分析 5．1 工程有限元分析的基本步驟 工程有限元分析的目的一般包括以下兩類： （1）進行結構的最優(yōu)方案設計； 在進行機械和汽車的結構設計時， 可以通過對可能的結構方案進行有限元法計算。根據(jù)對方案計算結果的分析和比較，按強度、剛度和穩(wěn)定性的要求，對原方案進行修改和補充，使結構得到較合理的應力、變形分布，從而得到較好的結構設計方案。 （2）分析結構損壞原因，尋找改進途徑； 當結構在工作中發(fā)生故障如，裂紋、斷裂或磨損過大時，可利用有限元法進 行分析。研究結構損壞的原因，找出危險區(qū)域和部位，提出改進設計的方案，并 進行相應的計算分析， 直至找到合理的結構為止。工程有限元分析的基本步驟為： 1）對工程問題的力學分析 將工程問題抽象為力學模型的過程，包括了解結構形狀、載荷和支承方面的 特點并對某些結構形狀、構件的連接和邊界條件等方面的簡化。這一步工作的好 壞將對整個計算起非常重要的作用。分析結果的成敗取決于分析者的力學知識、 專業(yè)知識和有限元基礎知識，并隨分析者經(jīng)驗的積累而越來越準確。 2）網(wǎng)格劃分(Pre－Processing) 根據(jù)結構特點，確定單元類型，利用通用有限元分析軟件中的前處理模塊對結構劃分。網(wǎng)格劃分的質(zhì)量決定了有限元分析的計算精度和計算效率。 3）施加邊界條件 根據(jù)結構的實際工況，選定載荷和約束在網(wǎng)格模型上的的施加方法。邊界條件的模擬方法是影響有限元分析成敗的重要原因。 4）自動求解 由程序根據(jù)結構應用的單元和施加的邊界條件自動進行單元分析與整體分析。通過求解模型得到的代數(shù)方程組，得到位移、應變、應力等物理量， 5）可視化的結果分析（Post-Processing） 利用通用有限元分析軟件中的后處理模塊繪出分析結果。 如繪出結構的變形圖及各種應力分量、應力組合的等色線圖等。 5．2 主梁建立實體模型分析 將前期建立的POR-E軟件的三維模型導入Solidworks。懸臂梁的工字鋼與其它特征采用焊接連接。實體模型如下圖所示。 圖6—1 主梁實體模型 如圖6—1所示，此模型為懸臂梁主體結構的三維實體模型。主要特征有與立柱軸承相配合的軸套結構，工字型鋼梁，以及小車的限位擋鐵和肋板加強結構。各部分材料均為Q235鋼，連接采用焊接的方法，可以近似將其當作一個整體材料來分析。 首先在Simulation中建立一個靜態(tài)研究，接著選擇材料，如圖6—2所示選擇Q235A作為材料。 圖6—2 材料參數(shù) 1）建立網(wǎng)格與網(wǎng)格設定。 在完成建模和新增分析程序的材料參數(shù)的定義后，接著將進行網(wǎng)格的劃分。在下拉菜單中，選擇Simulation>網(wǎng)格命令，系統(tǒng)即可顯示如左下圖的對話框，其中顯示系統(tǒng)預設的元素尺寸及公差值。按下ok后，系統(tǒng)即進行劃分網(wǎng)格 2） 約束限制條件以及指定約束位置。 在前邊步驟完成之后，接著將進行外部條件的設定。指定零件的端面如圖所示，并在下拉菜單中，選擇Simulation>插入 >限制命令。 在此次分析中，零件的約束有兩個地方如圖6—3所示，軸套內(nèi)圈在起升載荷時固定，加強肋板下部端面立柱中部的圓錐滾子軸承連接固定。所以在分析中將上述部位固定，以便施加載荷進行分析。 圖6—3 約束位置 3） 施加載荷以及指定約束位置 如圖指定零件的位置，并在下拉菜單中選擇Simulation>插入 > 壓力 命令來添加載荷。 本次分析中吊裝載荷以及小車的自重，都是通過小車的車輪與鋼軌的接觸，作用在工字型梁上的。根據(jù)小車的尺寸圖6—4。 圖6—4 小車輪尺寸 根據(jù)上圖得知，小車與鋼軌接觸的位置形狀為四條線，經(jīng)過計算分別距離梁端面150mm和450mm。加載載荷后如圖6—5所示。 圖6—5 載荷位置圖 4）執(zhí)行分析 在下拉菜單中，選擇Simulation>運行 命令來執(zhí)行分析，生成報告。 5．3 主梁分析報告 零件的材料為Q235A，總質(zhì)量為775.109kg， 網(wǎng)格信息如下表6所示。根據(jù)結構特點，確定單元類型。網(wǎng)格劃分的質(zhì)量決定了有限元分析的計算精度和計算效率。 表 6網(wǎng)格信息 網(wǎng)格類型: 實體網(wǎng)格 所用網(wǎng)格器: 標準 自動過渡: 關閉 光滑表面: 打開 雅各賓式檢查: 4 Points 要素大小: 46.204 mm 公差: 2.3102 mm 品質(zhì): 高 要素數(shù): 14329 節(jié)數(shù): 28272 5.3.1 主梁應力結果 表7 應力結果 名稱 類型 最小 位置 最大 位置 圖解1 VON:von Mises 應力 0.271473 N/m^2 節(jié): 228 (28.3385 mm, 414 mm, 4505.41 mm) 1.26544e+008 N/m^2 節(jié): 7518 (84 mm, 0 mm, 3520.9 mm) 圖6—6 應力分析詳圖 從圖6—6中可以直觀的看出，應力在小車輪與工字型鋼梁的接觸線上比較大，另外一個應力比較大的地方就是加強肋板上方的工字型梁處，此處為全構件應力最大的地方，雖然沒有超過的屈服極限，并且還有一定的安全系數(shù)，但是這里出現(xiàn)了小范圍的引力突然增大處，出現(xiàn)了應力集中現(xiàn)象，應力集中現(xiàn)象可能會影響此處的設計壽命，以及疲勞強度。所以可以考慮修改為一個圓角結構，來減小應力集中的現(xiàn)象。 5.3.2 主梁應變結果 表8 應變結果 名稱 類型 最小 位置 最大 位置 圖解1 ESTRN :對等應變 1.6131e-012 要素: 2756 (105.638 mm, 80.5 mm, 4521.8 mm) 0.000499438 要素: 8424 (135 mm, 1.70727 mm, 3543.98 mm) 圖6—7 應變分析詳圖 應變結果分析。分析結果，最大應變發(fā)生在主梁與加強肋板的交線處，最大為0.000499438，和應力集中的部位相同，解決方法同應力分析相同，將此處結構改為圓角。 5.3.3 主梁位移結果 表 9 位移結果 名稱 類型 最小 位置 最大 位置 圖解1 URES:合力位移 0 m 節(jié): 1 (72 mm, 460 mm, 4090 mm) 0.0108037 m 節(jié): 3309 (0 mm, 400 mm, 0 mm) 圖6—8 位移分析詳圖 根據(jù)中華人民共和國機械行業(yè)標準中的旋臂起重機標準，JB/T 9806—1999規(guī)定，允許下?lián)隙鹊闹?，垂直下?lián)隙葢_到這樣的程度以保證： A） 臂架上運行的小車在正常作業(yè)時不會失控； B） 臂架不能自行回轉。 起重機設計應使額定起重量在有效半徑處產(chǎn)生的垂直下?lián)隙葢怀^表10的規(guī)定。 表10 允許下?lián)隙? 起重機工作級別為A5，按照表中允許下?lián)隙扔嬎?，允許下?lián)隙鹊闹禐?.016m,經(jīng)過分析在額定載荷狀態(tài)下，主梁的最大撓度為都小于0.0108037m，符合有關的國家行業(yè)標準。 5.3.4 主梁設計檢查結果 圖5—9 安全系數(shù)詳圖 起重機按許用應力法進行靜強度和疲勞計算時，基本條件是保證零部件或構建危險截面或所選計算截面上的危險點的計算應力，小于許用應力。 安全系數(shù)的大小與零部件或構件的安全性和重要性，載荷和應力計算的精確性等因素有關。 我國《起重機設計規(guī)范》（GB 3811—83）對機構傳動零件和結構構件強度和疲勞計算的安全系數(shù)有明確的規(guī)定。經(jīng)過查閱，重要的結構構件的靜強度安全系數(shù)應該在1.5以上。設計檢查結果顯示最小安全系數(shù)是1.9，在國家標準之上，但又沒有高出太多造成浪費。 5．4 立柱建立實體模型分析 立柱的實體模型如圖6—10所示。主要結構由兩個軸肩，底部法蘭盤，地腳螺栓孔以及加強肋板等特征組成。從上至下第一軸段通過軸承與主梁配合，中段的凸起定位安裝一個圓錐滾子軸承與主梁的支撐肋板相連接。 圖5—10 立柱模型 立柱的材料為鑄鐵，各部分材料相同，并為一個整體。首先在COSMOSWORKS中建立一個靜態(tài)研究，接著選擇材料，如圖6—11所示選擇HT200作為材料 圖6—11 立柱材料參數(shù) 1）建立網(wǎng)格與網(wǎng)格設定。 在完成建模、新增分析程序的材料參數(shù)的定義后，接著將進行網(wǎng)格的劃分。 2）約束限制條件以及指定約束位置。 在前邊步驟完成之后，接著將進行外部條件的設定。 在此次分析中，零件的約束有兩個地方如圖5—12所示，分別是底面法蘭盤上的四個與地腳螺栓配合的孔，還有與水泥固定面接觸的法蘭盤底面。所以在分析中將上述部位固定，以便施加載荷進行分析。 圖5—12 立柱的約束 3）施加載荷以及指定約束位置 如圖指定零件的位置，并在下拉菜單中選擇Simulation>插入> 壓力命令來添加載荷。 由于懸臂梁的結構包含了一個一端固定在立柱中部軸承上的支撐肋板，所以立柱的受力狀態(tài)為，上部的通過軸承與梁連接的部分只承受向下的壓應力載荷和軸套的側向力，而中部立柱對于支撐肋板的支反力來平衡主梁產(chǎn)生的力矩。如圖6—13所示。 圖6—13 軸載荷 圖6—14 主結構受力簡圖 下面來計算立柱所承受的載荷。如上圖6—14所示為起重機主要結構的受力簡圖。在圖中，F(xiàn)1為起升載荷即起重量加上小車的自重。F2與F3為一對作用力與反作用力，F(xiàn)3為懸臂支撐結構作用在立柱上的壓力，根據(jù)吊車靜止，所以和力矩為0，可以根據(jù)F1的大小得到F2的值。 解的F2的值約為78560N，所以F3的大小也為78560N。再單獨分析立柱，水平方向的合力為0，所以 解的F5大小也為78560N。單獨分析橫梁，豎直方向上合力為0，所以F1與F6大小相等方向相反，F(xiàn)6=30820N。F6與F7為一對作用力與反作用力，所以 至此，立柱上的除底面固定約束外的所有載荷F3=F5=78560N，F(xiàn)7=30820N已經(jīng)全部解出。作用點以及方向如圖6—13所示。 4）執(zhí)行分析 在下拉菜單中，選擇Simulation>運行命令來執(zhí)行分析，生成報告。 5．5 立柱分析報告 零件的材料為灰鑄鐵HT200，總質(zhì)量為8639.01 kg，網(wǎng)格劃分信息以及有關的解算器信息都與主梁分析相同，這里不再贅述。 5.5.1 立柱應力結果 表11立柱應力結果 名稱 類型 最小 位置 最大 位置 圖解1 VON:von Mises 應力 0.00023719 kgf/cm^2 節(jié): 23402 (782.843 mm, 0 mm, 332.843 mm) 69.2807 kgf/cm^2 節(jié): 404 (799.533 mm, 1201.74 mm, -16.7361 mm) 圖6—15 立柱應力圖解 根據(jù)分析結果，最大應力為，單位換算后為6.92807MPa,遠小于查表得出的5MPa的許用應力，也遠小于校核時計算出的22MPa的應力值。強度出現(xiàn)了大幅度的過剩。 5.5.2 立柱應變結果 表12 立柱應變結果 名稱 類型 最小 位置 最大 位置 圖解1 ESTRN :對等應變 5.00081e-009 要素: 7773 (815.574 mm, 12.5 mm, 335.196 mm) 3.67259e-005 要素: