青年城（二期）塔吊基礎施工方案【說明書+CAD圖紙】

青年城（二期）塔吊基礎施工方案【說明書+CAD圖紙】,說明書+CAD圖紙,青年城,塔吊,基礎,施工,方案,說明書,CAD,圖紙 塔吊基礎方案 一、 工程概況 1、本工程位于松江區(qū)九亭鎮(zhèn)，地塊南臨蒲匯塘河，東臨滬亭路，西臨橫涇河，北臨滬松公路并與地鐵9#線車站一墻之隔，與9#線車站物業(yè)開發(fā)管理為一個整體。地塊面積41162㎡，由3#、4#、5#、6#、7#、8#公寓樓及9#酒店、10#辦公樓組成。 2、因地塊面積巨大，根據(jù)塔吊平面布置應最大程度滿足施工區(qū)域吊裝需要，盡可能減少吊裝盲區(qū)的原則，以及地下室工程施工中能充分利用塔吊來滿足施工需要，按照施工組織總設計要求擬搭設6臺附墻式塔吊，其中QTZ80B（工作幅度60M，額定起重力矩800KN.M）2臺，QTZ80A（工作幅度55M，額定起重力矩800KN.M）4臺，平面位置詳附圖。 3、擬建建筑物高度及層數(shù) 建筑物樓號 3 4 5 6 7 8 9 10 層數(shù)（層） 15 13 13 15 17 19 23 23 建筑物高度（m） 72.5 62.9 62.9 72.5 82.1 91.7 104.0 104.0 4、根據(jù)建筑物高度，1#塔吊位于3#樓西北側位置，搭設高度為86M；2#塔吊位于9#樓南側位置，搭設高度為114M；3#塔吊位于5#樓西北側位置，搭設高度為77M，設水平限位裝置；4#塔吊位于10#樓東南側位置，搭設高度為114M；5#塔吊位于6#樓西北側位置，搭設高度為100M，6#塔吊位于8#樓西北側位置，搭設高度為100M。其中5#、6#塔吊為QTZ80B，其余4臺為QTZ80A。 5、塔吊應在土方開挖前安裝完畢，故采用型鋼格構式非塔吊標準節(jié)插入鉆孔灌注樁內，以保障塔吊安全、穩(wěn)定和牢固可靠，且不妨礙地下室頂板混凝土的整體澆筑施工，有利于加快施工進度和確保工程質量。 6、本工程采用鉆孔灌注樁筏板基礎，基坑底標高為-8.000、-8.800、-9.100，本工程±0.000相當于絕對標高6.150m，自然地坪標高相對于絕對標高-1.45m。 7、根據(jù)本工程地質勘察報告，各土層極限摩阻力、端阻力標準值指標見下表： 層號 土層名稱 埋深（m） 相對標高（m） 鉆孔灌注樁 抗拔系數(shù)（λ） Fs（KPa） Fp（KPa） 1 灰色砂質粉土夾粉質粘土 13 -14.45 15 0.6 2 灰色粉質粘土 14 -15.45 15 0.6 灰色粘土 21 -22.45 20 0.6 1-1 灰色粉質粘土 26.5 -27.95 35 0.6 1-2 暗綠色粘土 30 -31.45 55 900 0.6 草黃色砂質粉土 34 -35.45 70 1800 0.6 1 灰黃色粉質粘土 36 -37.45 50 0.6 t 草黃～灰色粉砂 47 -48.45 75 2500 0.5 2 灰色粉質粘土夾粉砂 53 -54.45 45 0.6 1 灰色粉砂夾粉質粘土 65 -66.45 75 2000 0.5 2 灰色粉砂 75 -76.45 80 2500 0.5 灰色中粗砂 100 -101.45 90 3000 0.5 8、塔式起重機主要技術性能表 塔吊型號 QTZ80B QTZ80A 序號 載荷名稱 單位 數(shù)量 單位 數(shù)量 1 基礎所受的垂直荷載 KN 587 KN 511 2 基礎所受的水平荷載 KN 62 KN 72 3 基礎所受的傾翻力矩 KN.M 1642 KN.M 1242 4 基礎所受的扭矩 KN.M 310 KN.M 348 5 獨立式整機重 T 40.83 T 6 平衡重 T 13.92 T 14.2 7 工作幅度 M 60 M 55 8 最大起重量 T 8 T 6 9 末端起重量 T 1 T 1.2 10 額定起重力矩 KN.M 800 KN.M 800 11 塔身截面 M 1.8×1.8 M 1.6×1.6 12 最大起升高度 獨立式 M 47 M 40 13 附著式 M 160 M 140 14 裝機總容量 KW 48 KW KW 二、 塔吊布置原則 本工程作業(yè)面積大，綜合考慮塔吊的作用半徑、起吊重量、基礎工程樁位布置、圍檁支撐結構設計、房屋結構設計、經濟性比較后，作出以下布置原則。 1. 塔吊布置在基坑內 2. 塔吊共6臺，55m臂 4臺，60m臂 2臺 3. 塔吊選型：市滬淞建筑機械廠有限公司生產的QTZ80A（5512）及QTZ80B（6010）塔吊。 4. 具體位置詳見《塔吊平面布置圖》 5. 因塔吊布置在基坑內，考慮到土方開挖后安裝困難。并為兼顧土方開挖垂直運輸，塔吊需在基礎開挖前投入正常使用。 6. 塔吊樁基礎采用鉆孔灌注樁 7. 樁上部鋼支柱采用H型鋼，上端標高-0.50m 8. 塔吊基礎采用C30水下混凝土，Φ800鉆孔灌注樁，上部H型鋼格構非標準節(jié)插入樁內2500。塔吊標準節(jié)與型鋼格構用高強度螺栓和蓋板焊接連接固定。詳見附圖 三、 計算依據(jù) 1. 《地基基礎設計規(guī)范》 DGJ08-11-1999 2. 《建筑樁技術規(guī)范》 JGJ94-94 3. 《混凝土結構設計規(guī)范》 GB50010-2002 4. 《建筑結構焊接規(guī)程》 JGJ80-91 5. 《建筑結構設計荷載規(guī)范》 GB50009-2001 6. 滬淞 建筑機械廠有限公司的QTZ80A、80B塔式起重機的《使用說明書》 7. 本工程平面圖、結構圖、圍檁支撐圖 四、 塔吊分項參數(shù)計算 塔吊是施工場地最重要的施工機械之一，其使用貫穿了整個工程。在這過程中間隔時間長，不可預見性因素多，為確保塔吊的安全，以下計算都按極限苛刻條件下能保證塔吊正常工作計算。即：塔吊設置在最大開挖深度處；型鋼柱與混凝土灌注樁連接按光滑面錨固。（計算詳值見計算表格） 1. 基礎豎向極限承載力計算 F=F1+ F2 F ——基礎豎向極限承載力 kn F1——塔吊自重（包括壓重） kn F2——最大起吊重量 kn 2. 單樁抗壓承載力、抗拔力計算 樁頂豎向力的計算(依據(jù)《建筑樁技術規(guī)范》JGJ94-94的第5.1.1條) （“+”計算結果為抗壓，“-”為抗拔） 其中 Ni ——單樁樁頂豎向力設計值 kN n ——單樁個數(shù)， n=4； F ——作用于樁基承臺頂面的豎向力設計值 T G ——塔吊基礎重量 KN Mx,My——承臺底面的彎矩設計值 kN.m xi,yi——單樁相對承臺中心軸的XY方向距離 m M ——塔吊的傾覆力矩 kN.m 3. 樁長以及樁徑計算 樁采用鉆孔灌注樁 Rk實際=fpAp+Up∑fsli>R＝Ni×ξ1 UP ＝πd 其中 Rk實際 ——實際鉆孔灌注樁承載能力 KN fpAp ——樁端面承載能力 KN Up∑fsli ——樁側摩擦阻力總和 KN R ——單樁軸向承力安全值 KN ξ1 ——樁安全系數(shù) 取2 d ——樁直徑 m 4. 樁抗拔驗算 Qk＝λRk實際 5. 樁配筋計算 樁身配筋率可取0.20%～0.65%（計算取上限0.65％）,抗壓主筋不應少于6Φ10，箍筋采用不少于Φ6@300mm的螺旋箍筋，在樁頂5倍樁身直徑范圍內箍筋Φ6@100mm，每隔2m設一道2Φ12焊接加強箍筋。 As＝S樁截面×配筋率 n ＝4As/（πφ2） 其中 n ——豎筋根數(shù) 根 As——鋼筋總截面積 m Φ——豎筋直徑 m 6. 樁上部鋼支柱計算 鋼支柱采用h×b×tw×t＝350×350×12×19，H型鋼。 A＝hb-（b-tw）（h-2t）＝0.017㎡ 1) 四柱整體驗算 A總=4A 截面慣性矩Iz 回轉半徑 i＝（Iz/A總）0.5 構架長細比 查φ? 2) 單柱驗算 Iz i＝（Iz/A）0.5 井架長細比 查φ? 7. 鋼支柱上部螺栓緊固水平鋼板抗拔計算 H型鋼上部螺栓緊固水平鋼板采用500×500厚20，Q235鋼板，采用電焊與下部H型鋼焊接，焊接高度不小于6mm。 1) 焊接強度驗算 160 σ——焊接強度 N——軸心最大拔力,等于塔吊拔力 ——焊縫長度等于4478mm ——焊縫的抗拉抗壓強度設計值，Q235等于160 8. 綴條計算 綴條采用12#槽鋼 截面面積 A＝0.0015700 ㎡ V＝V1+V2 V1——塔吊水平力引起應力 V1＝F4/2 F4——塔吊水平力 V2——塔吊扭矩引起應力 V2＝Mn/2（D×1.414） Mn——塔吊扭矩 D——樁間距 fv>V/A fv——槽鋼的抗剪強度，厚度小于16mm，取125 A ——槽鋼截面積 9. 螺栓計算 采用φ30高強度螺栓,每肢2顆 A總=πd2 σ=N拔/ A總<295 螺栓抗剪驗算 τ＝Mn A總/（2×樁間距/1.414）62KN 11、QTZ80B塔式起重機基礎計算表 符號 意義 公式 單位 計算值 　 鉆孔灌注樁計算 　 G 樁上部鋼支架總重 　 KN 60.0 　 m 標準節(jié)重 　 KN 9.3 　 b 標準節(jié)邊長 　 M 1.8 　 N 標準節(jié)數(shù)量 　 節(jié) 20.0 　 F1 塔吊自重（包括平衡重） 　 KN 587.0 　 F2 最大起吊重量 　 KN 80.0 　 F3 標準節(jié)總重 　 KN 186.0 　 Mn 基礎承受扭矩 F3=m×N KN.m 310.0 　 M 傾覆力矩 　 KN.m 1642.0 　 F4 水平荷載 　 KN 62.0 　 　 鉆孔灌注樁樁頂標高 　 m -9.05 　 ξ1 樁安全系數(shù) 　 取 2.0 　 d 樁直徑 　 m 0.80 　 D 樁間距 D=9d/4 m 1.800 　 l 取樁有效長度（最大開挖深度至樁底） 　 m 23 　 Ni 單樁承力設計值 KN 1177.090 　 N拔 抗拔力設計值 KN -629.290 　 R 單樁軸向承力安全值 　 KN 2354.181 　 Up∑qsili 樁側總極限摩擦阻力 　 KN 1666.301 　 qpAp 樁端點極限承載力 　 KN 904.779 　 Rk實際 取樁長度后實際承載力 Rk實際=fpAp+Up∑fsli KN 2571.079 符合 Qk 取樁長度后實際抗拔力 Qk＝λRk KN 1542.648 滿足 樁配筋計算 　 　 根據(jù)樁徑按內插法計算工程樁樁身配筋率(0.20%～0.65%) 　 取 0.65% 　 As 截面鋼筋面積 　 m2 0.003267 　 Φ 豎筋直徑 　 mm 20.000 　 n 豎筋數(shù)量 n=4As/（πΦ2） 根 10.4 　 　 箍筋取 Φ8@200mm的螺旋箍筋 　 樁上部鋼立柱計算 　 　 　 　 　 　 　 　 H型鋼規(guī)格 350×350×12×19 　 30 　 H 樁頂?shù)戒摌嫾隙碎L度 　 m 9.9 　 A 橫截面面積 　 ㎡ 0.017 　 I合 四根立柱組合極慣性距 外部參照CAD自動計算 m4 0.056284 I單柱 單柱極慣性矩 外部參照CAD自動計算 m4 0.000068 i合 四根立柱組合回轉半徑 i=(I/4A)0.5 M 0.908611 　 i單柱 單柱回轉半徑 i=(I/A)0.5 　 0.062942 　 λ合 四根立柱組合長細比 λ＝H/i 　 10.840724 φ＝0.984 λ單柱 單柱長細比 λ＝H/i 　 23.831576 φ＝0.848 σ合 最大應力 σ＝Ni/Aφ N/mm2 70.184816 滿足 σ單柱 最大應力 σ＝Ni/Aφ N/mm2 81.441 滿足 鋼構件插入樁深度（不計鋼柱頂端阻力） 　 τ 鋼筋和混凝土的粘結應力（光面鋼筋取1.5～3.5） kN/m2 1.5E+03 　 d 型鋼等截面圓鋼直徑 　 m 0.147 　 h 插入樁長度 h=Ni/（τ×π×d） m 1.696 　 型鋼上部水平鋼板焊接強度驗算 　 σ 焊接強度 N/mm2 23.422 滿足 N 塔吊拔力 　 N 629290.319 　 lw 焊縫長度 　 mm 4478.000 　 t 焊縫高度，等于6 　 mm 6.000 　 綴條計驗算 　 規(guī)格 C12槽鋼 面積(A) mm2 1570 　 V1 塔吊水平力引起剪力 V1＝F4/2 KN 31.000 　 V2 扭矩引起的剪力 V2＝Mn/2（D×1.414） KN 60.899 　 V 水平力和扭矩組合作用剪力 V＝V1+V2 KN 91.899 　 fv 槽鋼抗剪強度 fv>V/A N/mm2 58.534 滿足 螺栓計算 　 　 塔吊每肢螺栓數(shù) 　 顆 3 　 d 螺栓直徑 　 mm 30 　 A 螺栓截面積 　 m㎡ 2121 　 σ 螺栓應力 σ＝N拔/A N/mm2 297 滿足 τ 剪力 τ＝Mn/（2×D×1.414）/A N/mm2 28.718 滿足 12、QTZ80A塔式起重機基礎計算表 符號 意義 公式 單位 計算值 　 鉆孔灌注樁計算 　 G 樁上部鋼支架總重 　 KN 60.0 　 m 標準節(jié)重 　 KN 9.3 　 b 標準節(jié)邊長 　 M 1.6 　 N 標準節(jié)數(shù)量 　 節(jié) 20.0 　 F1 塔吊自重（包括平衡重） 　 KN 587.0 　 F2 最大起吊重量 　 KN 60.0 　 F3 標準節(jié)總重 　 KN 186.0 　 Mn 基礎承受扭矩 F3=m×N KN.m 348.0 　 M 傾覆力矩 　 KN.m 1242.0 　 F4 水平荷載 　 KN 72.0 　 　 鉆孔灌注樁樁頂標高 　 m -9.05 　 ξ1 樁安全系數(shù) 　 取 2.0 　 d 樁直徑 　 m 0.80 　 D 樁間距 D=2d m 1.600 　 l 取樁有效長度（最大開挖深度至樁底） 　 m 23 　 Ni 單樁承力設計值 KN 1036.464 　 N拔 抗拔力設計值 KN -500.664 　 R 單樁軸向承力安全值 　 KN 2072.929 　 Up∑qsili 樁側總極限摩擦阻力 　 KN 1666.301 　 qpAp 樁端點極限承載力 　 KN 904.779 　 Rk實際 取樁長度后實際承載力 Rk實際=fpAp+Up∑fsli KN 2571.079 符合 Qk 取樁長度后實際抗拔力 Qk＝λRk KN 1542.648 滿足 樁配筋計算 　 　 根據(jù)樁徑按內插法計算工程樁樁身配筋率(0.20%～0.65%) 　 取 0.65% 　 As 截面鋼筋面積 　 m2 0.003267 　 Φ 豎筋直徑 　 mm 20.000 　 n 豎筋數(shù)量 n=4As/（πΦ2） 根 10.4 　 　 箍筋取 Φ8@200mm的螺旋箍筋 　 樁上部鋼立柱計算 　 　 　 　 　 　 　 　 H型鋼規(guī)格 350×350×12×19 　 30 　 H 樁頂?shù)戒摌嫾隙碎L度 　 m 9.9 　 A 橫截面面積 　 ㎡ 0.017 　 I合 四根立柱組合極慣性距 外部參照CAD自動計算 m4 0.044694 I單柱 單柱極慣性矩 外部參照CAD自動計算 m4 0.000675 i合 四根立柱組合回轉半徑 i=(I/4A)0.5 M 0.809675 　 i單柱 單柱回轉半徑 i=(I/A)0.5 　 0.199039 　 λ合 四根立柱組合長細比 λ＝H/i 　 12.165374 φ＝0.978 λ單柱 單柱長細比 λ＝H/i 　 7.536206 φ＝0.99 σ合 最大應力 σ＝Ni/Aφ N/mm2 62.179037 滿足 σ單柱 最大應力 σ＝Ni/Aφ N/mm2 61.425 滿足 鋼構件插入樁深度（不計鋼柱頂端阻力） 　 τ 鋼筋和混凝土的粘結應力（光面鋼筋取1.5～3.5） kN/m2 1.5E+03 　 d 型鋼等截面圓鋼直徑 　 m 0.147 　 h 插入樁長度 h=Ni/（τ×π×d） m 1.493 　 型鋼上部水平鋼板焊接強度驗算 　 σ 焊接強度 N/mm2 18.634 滿足 N 塔吊拔力 　 N 500664.356 　 lw 焊縫長度 　 mm 4478.000 　 t 焊縫高度，等于6 　 mm 6.000 　 綴條計驗算 　 規(guī)格 C12槽鋼 面積(A) mm2 1570 　 V1 塔吊水平力引起剪力 V1＝F4/2 KN 36.000 　 V2 扭矩引起的剪力 V2＝Mn/2（D×1.414） KN 76.909 　 V 水平力和扭矩組合作用剪力 V＝V1+V2 KN 112.909 　 fv 槽鋼抗剪強度 fv>V/A N/mm2 71.917 滿足 螺栓計算 　 　 塔吊每肢螺栓數(shù) 　 顆 3 　 d 螺栓直徑 　 mm 30 　 A 螺栓截面積 　 m㎡ 2121 　 σ 螺栓應力 σ＝N拔/A N/mm2 236 滿足 τ 剪力 τ＝Mn/（2×D×1.414）/A N/mm2 36.268 滿足 五、材料選用及施工方法 根據(jù)計算塔吊基礎選用 1、樁基選用C30水下混凝土Φ800鉆孔灌注樁，樁長（自樁頂墊層面以上100至樁底）為23米，樁身配12Φ22主筋，φ8@200螺旋箍筋，樁頂以下3000采用φ8@100螺旋箍筋。2Φ12@2000焊接加強箍筋。QTZ80B（工作幅度60M，額定起重力矩800KN.M）2臺，樁間距同標準節(jié)寬度為1800。QTZ80A（工作幅度55M，額定起重力矩800KN.M）4臺，樁間距同標準節(jié)寬度為1600。 2、格構立柱采用Q235 H型鋼350×350×12×19，錨入樁身≥2500，長度詳附圖。綴條選用12#槽鋼，上下各設雙拼12#槽鋼，每隔1500設12#槽鋼水平撐及綴條斜撐。以加強其穩(wěn)定性。 3、塔身標準節(jié)與格構采用螺栓連接，為防止因H型鋼立柱安裝偏位，而造成塔身與格構產生較大剪力且安裝困難，在格構頂部采用Q235 H型鋼350×350×12×19十字水平梁。水平梁連接處用550×350×20加強板，與立柱處用牛腿焊接連接，立柱頂部用500×500×20鋼板與標準節(jié)連接，采用2-M30螺栓及焊接固定。詳附圖 4、塔吊標準節(jié)安裝之前應對立柱格構標高進行復核，并用氣割割平后再焊接連接板，確保頂部水平，保證塔身垂直。 5、型鋼格構立柱綴條隨挖土進度焊接，以確保格構的穩(wěn)定性。挖土完成后應盡快將露明鐵件除銹，并刷防銹漆及與塔吊同色的保護漆。 6、格構立柱應與灌注樁鋼筋焊接接地。 五、 附圖 ?說?? 明 　 星欣設計圖庫資料專賣店擁有最新最全的設計參考圖庫資料，內容涉及景觀園林、建筑、規(guī)劃、室內裝修、建筑結構、暖通空調、給排水、電氣設計、施工組織設計等各個領域的設計素材和設計圖紙等參考學習資料。是為廣大藝術設計工作者優(yōu)質設計學習參考資料。本站所售的參考資料包括設計方案和施工圖案例已達幾十萬套以上，總量在數(shù)千G以上。 ?圖庫網址http://www.xingsc.cn ftp://xingxin.gnway.net 聯(lián)系QQ：447255935 電話：13111542600 14