二級(jí)直齒圓柱齒輪減速器-課程設(shè)計(jì)
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1、機(jī)械設(shè)計(jì) 課程設(shè)計(jì)說(shuō)明書 設(shè)計(jì)題目:二級(jí)直齒圓柱齒輪減速器 設(shè)計(jì)者:第四維 指導(dǎo)教師:劉博士 2011年12月23日 目錄 一、設(shè)計(jì)題目 ………………………………………………3 二、傳動(dòng)裝置總體設(shè)計(jì) ……………………………………3 三、選擇電動(dòng)機(jī) ……………………………………………3 四、確定傳動(dòng)裝置傳動(dòng)比分配……………………………5 五、計(jì)算傳動(dòng)裝置運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參數(shù)………………………5 六、齒輪的設(shè)計(jì)……………………………………………6 七、減速機(jī)機(jī)體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)…………………………………13
2、 八、軸的設(shè)計(jì)………………………………………………14 九、聯(lián)軸器的選擇…………………………………………23 十、減速器各部位附屬零件設(shè)計(jì) ………………………23 十一、潤(rùn)滑方式的確定……………………………………24 一.設(shè)計(jì)題目 設(shè)計(jì)一用于卷?yè)P(yáng)機(jī)傳動(dòng)裝置中的兩級(jí)圓柱齒輪減速器。輕微震動(dòng),單向運(yùn)轉(zhuǎn),在室內(nèi)常溫下長(zhǎng)期連續(xù)工作。卷筒直徑D=220mm,運(yùn)輸帶的有效拉力F=1500N,運(yùn)輸帶速度,電源380V,三相交流. 二.傳動(dòng)裝置總體設(shè)計(jì) 1. 組成:傳動(dòng)裝置由電機(jī)、減速器、工作機(jī)組成。 2. 特點(diǎn):齒輪相對(duì)于軸承不對(duì)稱分布,故沿軸向載荷
3、分布不均勻,要求軸有較大的剛度。 3. 確定傳動(dòng)方案:考慮到電機(jī)轉(zhuǎn)速高,傳動(dòng)功率大,將V帶設(shè)置在高速級(jí)。 其傳動(dòng)方案如下: 三.選擇電動(dòng)機(jī) 1.選擇電動(dòng)機(jī)類型: 按工作要求和條件,選用三相籠型異步電動(dòng)機(jī),封閉型結(jié)果,電壓380V,Y型。 2.選擇電動(dòng)機(jī)的容量 電動(dòng)機(jī)所需的功率為: 所以 由電動(dòng)機(jī)到運(yùn)輸帶的傳動(dòng)總功率為 —聯(lián)軸器效率:0.99 —滾動(dòng)軸承的傳動(dòng)效率:0.98 —圓柱齒輪的傳動(dòng)效率:0.97 —卷筒的傳動(dòng)效率:0.96
4、則: 所以 3.確定電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速 卷筒的工作轉(zhuǎn)速為 二級(jí)圓柱齒輪減速器傳動(dòng)比 所以電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速可選范圍為 符合這一范圍的同步轉(zhuǎn)速有750、1000和1500r/min。 根據(jù)容量和轉(zhuǎn)速,由書本表14.1或有關(guān)手冊(cè)選定電動(dòng)機(jī)型號(hào)為Y100L-4。其主要性能如下表: 電動(dòng)機(jī)型號(hào) 額定功率 KW 同步轉(zhuǎn)速 r/min 額定轉(zhuǎn)速 r/min Y100L1-4 2.2 1500 1420 2.2 2.2 綜合考慮電動(dòng)機(jī)和傳動(dòng)裝置的尺寸、重量和帶傳動(dòng)、減速器的傳動(dòng)比,可見(jiàn)第二方案比較適合。因
5、此選定電動(dòng)機(jī)型號(hào)為Y100L1-4,其主要參數(shù)如下; 四.確定傳動(dòng)裝置的總傳動(dòng)比和分配傳動(dòng)比 總傳動(dòng)比: 分配傳動(dòng)比:,取,經(jīng)計(jì)算注: 為高速級(jí)傳動(dòng)比,為低速級(jí)傳動(dòng)比。 五.計(jì)算傳動(dòng)裝置的運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參數(shù) 將傳動(dòng)裝置各軸由高速到低速依次定為1軸、2軸、3軸、4軸; ,,,—依次為聯(lián)軸器、軸承、齒輪傳動(dòng)和卷筒的的傳動(dòng)效率。 1.各軸轉(zhuǎn)速: == 2.各軸輸入功率: 3.各軸輸入轉(zhuǎn)矩: 1-3軸的輸出功率、輸出轉(zhuǎn)矩分
6、別為各軸的輸入功率、輸入轉(zhuǎn)矩乘軸承傳動(dòng)效率0.99。 運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參數(shù)結(jié)果如下表: 功率P/KW 轉(zhuǎn)矩T/(N?mm) 轉(zhuǎn)速n/(r/min) 傳動(dòng)比 i 效率 電動(dòng)機(jī)軸 2.02 1420 1軸 2.00 1420 1 0.99 2軸 1.90 312.1 4.55 0.95 3軸 1.81 96 3.25 0.95 卷筒軸 1.76 96 1 0.97 六.齒輪的設(shè)計(jì) Ⅰ.高速級(jí)大小齒輪的設(shè)計(jì) 1材料選擇,由表10-1選擇小齒輪材料為40Cr,硬度為280HBS,大齒輪材料為45鋼硬
7、度為240HBS,二者材料硬度差為40HBS 2 選小齒輪齒數(shù),大齒輪齒數(shù),取 3按齒面接觸強(qiáng)度設(shè)計(jì) 由設(shè)計(jì)計(jì)算公式進(jìn)行試算,即 (1)確定公式內(nèi)內(nèi)的各計(jì)算數(shù)值 1)試選載荷系數(shù) 2)計(jì)算小齒輪的傳遞轉(zhuǎn)矩 3)由表10-7選取齒寬系數(shù) 4)由表10-6查的材料的彈性系數(shù) 5)由圖10-21d按齒面硬度查得小齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限,大齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限。 6)由式計(jì)算應(yīng)力循環(huán)次數(shù)。 7)由圖10-19取接觸疲勞壽命系數(shù),. 8)計(jì)算疲勞許用應(yīng)力。 取失效概率為1%,安全系數(shù)S=1,由式得 (2)計(jì)算 1)試算小齒輪的分度圓直徑,代入中較小
8、的值。 2)計(jì)算圓周速度v. 3)計(jì)算齒寬b。 4)計(jì)算齒寬與齒高之比。 模數(shù) 齒高 5)計(jì)算載荷系數(shù)。 根據(jù)v=2.44m/s,7級(jí)精度,由圖10-8查得動(dòng)載系數(shù),直齒輪,, 由表10-2查得使用系數(shù) 由表10-4用插值法查得7級(jí)精度,小齒輪相對(duì)支承非對(duì)稱布置時(shí), 由查圖10-13得,故載荷系數(shù) 6)按實(shí)際的載荷系數(shù)校正所得的分度圓直徑,由式得 7)計(jì)算模數(shù)。
9、4. 按齒根彎曲強(qiáng)度設(shè)計(jì) 由式得彎曲強(qiáng)度的設(shè)計(jì)公式為 (1)確定公式內(nèi)的各計(jì)算數(shù)值 1)由式查得小齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度極限,大齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度極限 2)由圖10-18取彎曲疲勞壽命系數(shù), 3)計(jì)算彎曲疲勞許用應(yīng)力。 取彎曲疲勞安全系數(shù),由式得 4)計(jì)算載荷系數(shù)K。 5)查取齒形系數(shù)。 由表10-5查得 , 6)查取應(yīng)力校正系數(shù)。 由表10-5查得 , 7)計(jì)算大小齒輪的并加以比較。 大齒輪的數(shù)值大。 (2)設(shè)計(jì)計(jì)算 對(duì)此計(jì)算結(jié)果,由齒面接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算的模數(shù)m大于由齒根彎曲疲勞強(qiáng)度計(jì)算的模數(shù),由于齒輪模數(shù)m的大小主要取決于彎曲強(qiáng)度所
10、決定的承載能力,而齒面接觸疲勞強(qiáng)度所決定的承載能力,僅與齒輪直徑有關(guān),可取由彎曲強(qiáng)度算得的模數(shù)1.03并就近圓整為標(biāo)準(zhǔn)值m=2.5mm,按接觸強(qiáng)度算得的分度圓直徑,算出小齒輪齒數(shù) 大齒輪齒數(shù) ,取 5.幾何尺寸計(jì)算 (1)計(jì)算分度圓直徑 (2) 計(jì)算中心距 (3) 計(jì)算齒輪寬度 取, Ⅱ.低速級(jí)大小齒輪的設(shè)計(jì): 1. 材料選擇.由表10-1選擇小齒輪材料為40Cr,硬度為280HBS,大齒輪材料為45鋼硬度為240HBS,二者材料硬度差40HBS。 2. 選小齒輪齒數(shù),大齒輪齒數(shù) 3.按齒面接觸強(qiáng)度設(shè)計(jì) 由設(shè)計(jì)計(jì)算公式進(jìn)行試算,即
11、 (1)確定公式內(nèi)的各計(jì)算數(shù)值 1)試選載荷系數(shù) 2)計(jì)算小齒輪的傳功轉(zhuǎn)矩 3)由表10-7選取齒寬系數(shù) 4)由表10-6查得材料的彈性影響系數(shù) 5)由圖10-21d按齒面硬度查得小齒輪接觸疲勞強(qiáng)度極限,大齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限 6)由式計(jì)算應(yīng)力循環(huán)次數(shù) 7)由圖10-19取接觸疲勞壽命系數(shù), 8)計(jì)算接觸疲勞許用應(yīng)力 取失效概率為1%,安全系數(shù)S=1,由式得 (2)計(jì)算 1)試算小齒輪分度圓直徑,代入中較小的值 2)計(jì)算圓周速度v 3)計(jì)算齒寬b 4)計(jì)算齒寬與齒高之比 模數(shù) 齒高
12、 5)計(jì)算載荷系數(shù)。 根據(jù)v=0.87m/s,7級(jí)精度,由圖10-8查得動(dòng)載系數(shù) 直齒輪, 由表10-2查得使用系數(shù) 由表10-4用差值法查得7級(jí)精度,小齒輪相對(duì)支承非對(duì)稱布置時(shí) 由,查圖10-13得,故載荷系數(shù) 6)按實(shí)際的載荷系數(shù)校正所算得的分度圓直徑,有式得 7)計(jì)算模數(shù)m 4. 按齒根彎曲強(qiáng)度設(shè)計(jì) 由式得彎曲強(qiáng)度的設(shè)計(jì)公式為 (1)確定公式內(nèi)的各計(jì)算數(shù)值 1)由圖10-20c查得小齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度極限,大齒輪的彎曲強(qiáng)度極限 2)由圖10-18取彎曲疲勞壽命系數(shù), 3)計(jì)算彎曲疲勞許用應(yīng)力 取彎曲疲
13、勞安全系數(shù)S=1.4,由式得 4)計(jì)算載荷系數(shù)K 5)查取齒形系數(shù) 由表10-5查得 , 6)查取應(yīng)力校正系數(shù)。 由表10-5查得 , 7)計(jì)算大小齒輪的并加以比較 大齒輪的數(shù)值大 (2)設(shè)計(jì)計(jì)算 對(duì)此計(jì)算結(jié)果,由齒面接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算的模數(shù)m大于由齒根彎曲疲勞強(qiáng)度計(jì)算的模數(shù),由于齒輪模數(shù)m的大小主要取決于彎曲強(qiáng)度所決定的承載能力,而齒面接觸疲勞強(qiáng)度做決定的承載能力,僅與齒輪直徑有關(guān),可取由彎曲強(qiáng)度算得的模數(shù)1.65并就近圓整為標(biāo)準(zhǔn)值m=2,按接觸強(qiáng)度算得的分度圓直徑,算出小齒輪齒數(shù) 大齒輪齒數(shù) 這樣設(shè)計(jì)
14、出的齒輪傳動(dòng),既滿足了齒面接觸疲勞強(qiáng)度,又滿足了齒根彎曲疲勞強(qiáng)度,并做到了結(jié)構(gòu)緊湊。避免浪費(fèi) 5. 幾何尺寸計(jì)算 (1)幾何分度圓直徑 (2)計(jì)算中心距 (3)計(jì)算齒輪寬度 取, 七.減速器機(jī)體結(jié)構(gòu)尺寸如下 名稱 符號(hào) 計(jì)算公式 結(jié)果 機(jī)座厚度 δ 10 機(jī)蓋厚度 10 機(jī)蓋凸緣厚度 15 機(jī)座凸緣厚度 15 機(jī)座底凸緣厚度 25 地腳螺釘直徑 M16 地腳螺釘數(shù)目 4 軸承旁聯(lián)結(jié)螺栓直徑 M12 蓋與座聯(lián)結(jié)螺栓直徑 =(0.5 0.6) M10 軸承
15、端蓋螺釘直徑 =(0.40.5) 8 視孔蓋螺釘直徑 =(0.30.4) 5 定位銷直徑 =(0.70.8) 8 ,,至外箱壁的距離 查手冊(cè)表11—2 34 22 18 ,至凸緣邊緣距離 查手冊(cè)表11—2 28 16 外箱壁至軸承端面距離 =++(510) 50 大齒輪頂圓與內(nèi)箱壁距離 >1.2 15 齒輪端面與內(nèi)箱壁距離 > 16 箱蓋,箱座肋厚 7 7 軸承端蓋外徑 軸承孔直徑+(5—5.5) 72(I 軸) 77(II 軸) 97(III軸) 軸承旁聯(lián)結(jié)螺栓距離
16、72(I 軸) 77(II 軸) 97(III軸) 八.軸的設(shè)計(jì) Ⅰ 軸的設(shè)計(jì) 軸是減速器的主要零件之一,軸的結(jié)構(gòu)決定軸上零件的位置和有關(guān)尺寸。 1中間軸 圖4-1 軸的材料選用45鋼,調(diào)質(zhì)處理。按文獻(xiàn)【一】表15-3,取A0=110mm。 于是,取。 輸出軸最小直徑顯然是安裝軸承處直徑,由文獻(xiàn)【二】表12.1,根據(jù)軸最小直 徑是30mm,軸承可選圓柱滾子軸承N205E型,其基本尺寸為dDB=255215mm,故此處軸的直徑為25mm,即Ⅰ段上的直徑d1=25mm。此段長(zhǎng)度l1=15mm。 Ⅱ段軸直徑取, Ⅲ段處軸肩的高度h=(0.07~0.1)
17、d1=2.1~3mm。因?yàn)樵撦S肩不承受軸向力,故取h=2mm,此處有鍵,直徑增大5%,則此處軸的直徑d3=35mm。又因?yàn)榇颂幣c齒輪配合,故其長(zhǎng)度應(yīng)略小于齒寬,取l3=32mm。 Ⅳ段,齒輪的定位軸肩高度h=(0.07~0.1)d2=2.5~3.4mm,因?yàn)樗怀惺茌S向力,故取h=3mm,即d4=47mm。取l4=20mm。 Ⅴ段與齒輪配合,其直徑與Ⅱ處相等,即d5= =35 mm。該段長(zhǎng)度應(yīng)略小于齒輪的寬度,取l5=58 mm。 Ⅵ段軸直徑與Ⅱ段相等,即d6= =30 mm。l6=27mm。 Ⅶ段軸直徑與Ⅰ段相等,即,。 中間軸的總長(zhǎng) 2 輸入軸 圖 4-2 軸的材料選
18、用45鋼,調(diào)質(zhì)處理。按文獻(xiàn)【一】表15-3,取A0=110mm。 于是,因?yàn)棰裉幱袉捂I槽軸應(yīng)增大 5%,則取,即d1=14mm。l1=32mm。 Ⅱ段處軸肩的高度h=(0.07~0.1)d1=1.26~1.8mm。而且該段安裝軸承,軸需與軸承配合,由文獻(xiàn)【二】表12.1,故軸承可選圓柱滾子軸承N204E,其基本尺寸為,故軸的直徑,。 Ⅲ段與齒輪配合,其長(zhǎng)度應(yīng)略小于齒寬B,軸肩的高度,取,故, Ⅳ段定位軸肩高度,取,故,。 Ⅴ段軸直徑,。 Ⅵ段軸直徑, 輸入軸的總長(zhǎng) 3 輸出軸 圖 4-3 軸的材料選用45鋼,調(diào)質(zhì)處理。按文獻(xiàn)【一】表15-3,取A0=110mm。
19、 于是,有單鍵槽軸應(yīng)增大5%,故 取,即。。 Ⅱ段安裝軸承,軸需與軸承配合。由文獻(xiàn)【二】表12.1,故軸承可選圓柱滾子軸承N207E型,其基本尺寸為。故軸的直徑,。 Ⅲ段,故軸的直徑。軸長(zhǎng)。 Ⅳ段軸肩的高度h=(0.07~0.1)d3=3.85~5.5mm,取h=4mm,故d4=55mm。l4=10mm。 Ⅴ段與齒輪配合,其長(zhǎng)度略小于齒寬B,,。 Ⅵ段軸直徑,。 輸出軸的總長(zhǎng) Ⅱ 軸的校核 1 輸入軸的校核 (1).計(jì)算齒輪受力 圓周力: 徑向力: (2).計(jì)算支反力 ∑F=0,
20、Ft1+Ft2-Ft=0 ∑MD=0,F(xiàn)tL3-Ft1(L2+L3)=0 解得:Ft1=549.35N, Ft2=216.35N ∑F=0,Fr1+ Fr2 =Fr ∑MD=0,F(xiàn)rL3-Fr1(L2+L3)=0 解得:Fr1=200N, Fr2=78.7N C處水平彎矩MH= Ft1L2=549.3551= Nmm 垂直彎矩MV= Fr1L2=20051= Nmm 合成彎矩M=MH2+MV2= Nmm 彎矩合成強(qiáng)度校核 α=0.6,查文獻(xiàn)【一】表15-1知,=60MPa 所以,安全。 (3).精確校核軸的疲勞強(qiáng)度 1)危險(xiǎn)截
21、面為齒輪截面 2)齒輪截面左側(cè)截面校核 抗彎截面系數(shù) 抗扭截面系數(shù) 彎矩為 截面彎曲應(yīng)力為 扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力為 由文獻(xiàn)【一】表15-1,B=640MPa,-1=275 MPa, -1=155 MPa 截面上由于軸肩而形成的理論應(yīng)力集中系數(shù)及,按文獻(xiàn)【一】附表3-2查取 =2.01,=1.38 又由附圖3-1查取軸材料的敏性系數(shù), =0.74,=0.77 故有效應(yīng)力集中系數(shù)為 -1=1.75 -1=1.29 由附圖3-2的尺寸系數(shù) 由附圖3-3的扭轉(zhuǎn)尺寸系數(shù) 軸按磨削加工,由
22、附圖3-4查得表面質(zhì)量系數(shù) 軸未經(jīng)表面強(qiáng)化處理,即。 綜合影響系數(shù)為:-1=2.08 -1=1.52 鋼特性系數(shù)為 ,取 ,取 計(jì)算安全系數(shù)的值,則 ,故可知其安全。 3)齒輪截面右側(cè)截面校核 抗彎截面系數(shù) 抗扭截面系數(shù) 彎矩M為 截面彎曲應(yīng)力為 扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力為 截面上由于軸肩而形成的理論應(yīng)力集中系數(shù)及,按文獻(xiàn)【一】附表3-2查取 =2.0,=1.31 又由附圖3-1查取軸材料的敏性系數(shù), =0.74,=0.77 故有效應(yīng)力集中系數(shù)為 -1=1.74
23、 -1=1.24 由附圖3-2的尺寸系數(shù) 由附圖3-3的扭轉(zhuǎn)尺寸系數(shù) 軸按磨削加工,由附圖3-4查得表面質(zhì)量系數(shù) 軸未經(jīng)表面強(qiáng)化處理,即。 綜合影響系數(shù)為:-1=2.2 -1=1.5 鋼特性系數(shù)為 ,取 ,取 計(jì)算安全系數(shù)的值,則 ,故可知其安全。 因無(wú)瞬時(shí)過(guò)載以及嚴(yán)重的應(yīng)力循環(huán)對(duì)稱性,故可略去靜強(qiáng)度校核。 所以,該軸是合格的。 2 輸出軸的校核 (1). 計(jì)算齒輪受力 圓周力: 徑向力: (2).計(jì)算支反力 ∑F=0, Ft1+Ft
24、2-Ft=0 ∑MD=0,F(xiàn)tL3-Ft1(L2+L3)=0 解得:Ft1=679N, Ft2=1299N ∑F=0,Fr1+ Fr2 =Fr ∑MD=0,F(xiàn)rL3-Fr1(L2+L3)=0 解得:Fr1=247.2N, Fr2=472.8N C處水平彎矩MH= Ft1L2=679120.5= Nmm 垂直彎矩MV= Fr1L2=247.2120.5=2.98104 Nmm 合成彎矩M=MH2+MV2= Nmm 彎矩合成強(qiáng)度校核 α=0.6,查文獻(xiàn)【一】表15-1知,=60MPa 所以,安全。 (3).精確校核
25、軸的疲勞強(qiáng)度 1)危險(xiǎn)截面為齒輪截面 2)齒輪截面左側(cè)截面校核 抗彎截面系數(shù) 抗扭截面系數(shù) 彎矩為 截面彎曲應(yīng)力為 扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力為 由文獻(xiàn)【一】表15-1,B=640MPa,-1=275 MPa, -1=155 MPa 截面上由于軸肩而形成的理論應(yīng)力集中系數(shù)及,按文獻(xiàn)【一】附表3-2查取 =1.91,=1.28 又由附圖3-1查取軸材料的敏性系數(shù), =0.78,=0.81 故有效應(yīng)力集中系數(shù)為 -1=1.71 -1=1.23 由附圖3-2的
26、尺寸系數(shù) 由附圖3-3的扭轉(zhuǎn)尺寸系數(shù) 軸按磨削加工,由附圖3-4查得表面質(zhì)量系數(shù) 軸未經(jīng)表面強(qiáng)化處理,即。 綜合影響系數(shù)為:-1=2.50 -1=1.57 鋼特性系數(shù)為 ,取 ,取 m=0,m=7.035 MPa; a=4.15 MPa, a=7.035 MPa 計(jì)算安全系數(shù)的值,則 ,故可知其安全。 3)齒輪截面右側(cè)截面校核 抗彎截面系數(shù) 抗扭截面系數(shù) 彎矩M為 截面彎曲應(yīng)力為 扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力為 截面上由于軸肩而形成的理論應(yīng)力集中系數(shù)及,按文獻(xiàn)【一】附表3-2查取 =1.35
27、,=1.11 又由附圖3-1查取軸材料的敏性系數(shù), =0.75,=0.79 故有效應(yīng)力集中系數(shù)為 -1=1.26 -1=1.09 由附圖3-2的尺寸系數(shù) 由附圖3-3的扭轉(zhuǎn)尺寸系數(shù) 軸按磨削加工,由附圖3-4查得表面質(zhì)量系數(shù) 軸未經(jīng)表面強(qiáng)化處理,即。 綜合影響系數(shù)為:-1=1.97 -1=1.37 鋼特性系數(shù)為 ,取 ,取 m=0,m=8.25 MPa; a=4.87 MPa, a=8.25 MPa 計(jì)算安全系數(shù)的值,則 ,故可知其安全。
28、 因無(wú)瞬時(shí)過(guò)載以及嚴(yán)重的應(yīng)力循環(huán)對(duì)稱性,故可略去靜強(qiáng)度校核。 所以,該軸是合格的。 九.聯(lián)軸器的選擇 Ⅰ輸入軸聯(lián)軸器選擇 聯(lián)軸器的計(jì)算轉(zhuǎn)矩,查表14-1,考慮到轉(zhuǎn)矩變化很小,故取,則:,按照計(jì)算轉(zhuǎn)矩應(yīng)小于聯(lián)軸器公稱轉(zhuǎn)矩條件,查手冊(cè),選用ML1型彈性聯(lián)軸器,其公稱轉(zhuǎn)矩為,軸孔直徑14mm,半聯(lián)軸器長(zhǎng)度。 Ⅱ輸出軸聯(lián)軸器選擇 ,查手冊(cè),選用LT6型彈性套柱銷聯(lián)軸器,其公稱轉(zhuǎn)矩為250000,軸孔直徑35mm,半聯(lián)軸器長(zhǎng)度。 十. 減速器的各部位附屬零件的設(shè)計(jì) 1窺視孔蓋與窺視孔: 在減速器上部可以看到傳動(dòng)零件嚙合處要開(kāi)窺視孔, 大小只要夠手伸進(jìn)
29、操作可。 以便檢查齒面接觸斑點(diǎn)和齒側(cè)間隙,了解嚙合情況.潤(rùn)滑油也由此注入機(jī)體內(nèi). 2放油螺塞 放油孔的位置設(shè)在油池最低處,并安排在不與其它部件靠近的一側(cè),以便于放 油,放油孔用螺塞堵住并加封油圈以加強(qiáng)密封。 3油標(biāo) 油標(biāo)用來(lái)檢查油面高度,以保證有正常的油量.因此要安裝于便于觀察油面及油面穩(wěn)定之處即低速級(jí)傳動(dòng)件附近;用帶有螺紋部分的油尺,油尺上的油面刻度線應(yīng)按傳動(dòng)件浸入深度確定。 4通氣器 減速器運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí),由于摩擦發(fā)熱,機(jī)體內(nèi)溫度升高,氣壓增大,導(dǎo)致潤(rùn)滑油從縫隙向外滲漏,所以在機(jī)蓋頂部或窺視孔上裝通氣器,使機(jī)體內(nèi)熱空氣自由逸處,保證機(jī)體內(nèi)外壓力均衡,提高機(jī)體有縫隙處的
30、密封性,通氣器用帶空螺釘制成. 5啟蓋螺釘 為了便于啟蓋,在機(jī)蓋側(cè)邊的邊緣上裝一至二個(gè)啟蓋螺釘。在啟蓋時(shí),可先擰動(dòng)此螺釘頂起機(jī)蓋;螺釘上的長(zhǎng)度要大于凸緣厚度,釘桿端部要做成圓柱形伙半圓形,以免頂壞螺紋;螺釘直徑與凸緣連接螺栓相同。 在軸承端蓋上也可以安裝取蓋螺釘,便于拆卸端蓋.對(duì)于需作軸向調(diào)整的套環(huán),裝上二個(gè)螺釘,便于調(diào)整. 6定位銷 為了保證剖分式機(jī)體的軸承座孔的加工及裝配精度,在機(jī)體聯(lián)接凸緣的長(zhǎng)度方向兩端各安置一個(gè)圓錐定位銷。兩銷相距盡量遠(yuǎn)些,以提高定位精度。如機(jī)體是對(duì)稱的,銷孔位置不應(yīng)對(duì)稱布置. 7環(huán)首螺釘、吊環(huán)和吊鉤 為了拆卸及搬運(yùn),應(yīng)在機(jī)蓋上裝有環(huán)首螺釘或鑄出吊鉤、吊環(huán),并在機(jī)座上鑄出吊鉤。 8調(diào)整墊片 用于調(diào)整軸承間隙,有的起到調(diào)整傳動(dòng)零件軸向位置的作用. 9密封裝置 在伸出軸與端蓋之間有間隙,必須安裝密封件,以防止漏油和污物進(jìn)入機(jī)體內(nèi). 10 鍵的設(shè)計(jì) 輸入軸聯(lián)軸器段配合鍵,取平鍵,中間軸配合鍵取平鍵、平鍵,輸出軸配合鍵取平鍵、平鍵。 十一. 潤(rùn)滑方式的確定 因?yàn)閭鲃?dòng)裝置屬于輕型的,且傳速較低,所以其速度遠(yuǎn)遠(yuǎn)小于,所以采用脂潤(rùn)滑,箱體內(nèi)選用SH0357-92中的50號(hào)潤(rùn)滑,裝至規(guī)定高度。
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