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1、礦井單電機外置式通風機結構設計
摘要：目前常用的局部通風設備采用的雙級葉輪由兩級電機進行驅動，雖然這種結構比較緊湊，通風量也比較大，但是在生產(chǎn)過程中容易出現(xiàn)燒毀電機的情況。針對這個問題，通過分析找出其原因是兩級電機功率匹配不一致，以此為依據(jù)，通過設計單電機外置式可調對旋通風機的結構，解決了開采過程中局部通風存在的電機容易燒毀等問題，試驗分析結果可知該結構能夠滿足局部通風的安全工作性。
關鍵詞：對旋通風機單電機結構設計
引言
目前煤炭開采的深度越來越深，在地層以下會開采出多個煤炭巷道，每一個巷道錯綜復雜并交織在一起，對于每一個巷道通風的科學合理布局安
2、排有較高的工作要求。隨著開采深度的加深，礦井內就會出現(xiàn)風阻過大的問題，并且每一個掘進巷道的通風量都不足，從而造成了通風設備通風效率的大大降低[1]。為了解決該問題，技術人員就會采用更高功率的局部通風機進行通風作業(yè)，裝配直徑很大的高強風筒向巷道內進行通風，然而該種不經(jīng)濟的通風作業(yè)將造成資源的浪費，并且目前的對旋風機不能長時間高負荷地進行運轉通風，隨著時間的推移將降低工作效率。此外，通過現(xiàn)場調研可知目前的對旋風機長時間作業(yè)后由于兩級電機的功率匹配不一致的問題容易發(fā)生燒電機的安全隱患事故，影響正常開采作業(yè)的進行，甚至在有易燃易爆氣體的巷道內容易發(fā)生安全生產(chǎn)事故[2]。針對上述現(xiàn)場工程實際問題，設計單
3、電機驅動的對旋通風機設備，可防止兩個電機功率不匹配而發(fā)生燃燒的問題，還可以通過機械結構調節(jié)裝置對安裝在通風機上的葉片進行調整，通過對不同安裝角葉片的調整，可提高通風的效率，使通風機的結構更加緊湊，并且能夠實現(xiàn)節(jié)能減排的目的[3]。
1對旋通風機參數(shù)與原理
1.1風機相關參數(shù)。采用目前常用的對旋通風機型號FADNo9.0/2×65kW為對象進行研究，該通風機結構具有強制通風的性能并具備安全防爆等級的行業(yè)規(guī)定。FADNo9.0/2×65kW型通風機的轉速為1500~2900r/min，根據(jù)通風工作要求可以對轉速進行調節(jié)，分為兩級葉輪布置，一級葉輪16
4、個葉片、二級葉輪12個葉片，每一個葉片均呈不同的角度進行安裝，安裝角度分別為48°和32°。FADNo9.0/2×65kW型通風機葉輪的外圓直徑為850mm，輪轂比為0.60，通風流量范圍500~1050m3/min[4]。
1.2風機運轉原理。FADNo9.0/2×65kW型對旋風機結構設計緊湊，由許多關鍵部件組成，主要的重要部件為前級電機、前級葉輪、后級葉輪、后級電機、擴壓器和風筒等。葉輪在電機的驅動下進行高速的旋轉吸入空氣，空氣形成對流后，在葉輪的入風口形成了巨大的負壓作用，外界的空氣由于存在著壓力梯度而被吸入風筒，進入前級葉輪區(qū)域，然
5、后葉片與氣流相互作用，使葉輪的機械能轉化為氣流的動能和壓力勢能。通過一級、二級的氣流流動，使空氣在對流通風機內部旋轉調節(jié)，空氣將最終流出前級葉輪。由于對旋通風機軸向的間距比較短，空氣在軸向方向上停留的時間較短并產(chǎn)生短暫增壓，然后又進入后級葉輪區(qū)域，后級葉輪與前級葉輪旋向相反，這樣的一正一反的相互作用能夠對氣流的增壓起促進的作用，空氣在經(jīng)過兩級葉輪之間的相互作用調節(jié)后氣壓更為猛烈，動能和壓力能的提升效果顯著，最終氣流經(jīng)過擴壓器把部分動能轉化為壓力能后流出風筒[5]。如圖1所示，由于葉輪是與空氣產(chǎn)生接觸時間最長的部件，能有效提高葉輪葉片的結構參數(shù)對提高通風效率有較大的幫助。目前常常通過增加葉片數(shù)目
6、、調整葉輪的大小以及改變葉片形狀來提升通風效率[6]。
2對旋通風機結構性能分析
2.1風機流場。在FADNo9.0/2×65kW型對旋通風機額定功率作用下，產(chǎn)生了風速17m/s的作用，通過在葉輪軸向方向的葉片高速轉動吸入了空氣，在通風機內部形成了空氣流場如圖2所示。由圖2可以看出，整個通風器內部的空氣流場是不連續(xù)的，在靠近進口端的附近產(chǎn)生的渦流現(xiàn)象，對于通風機后部的空氣吸入和排出整個過程的暢通性是不利的。說明現(xiàn)有常用的FADNo9.0/2×65kW型對旋通風機在整個局部通風工作性能方面的效率較低，不能高效率地排出礦井巷道內的有毒有害氣體。
7、
2.2葉片壓力分析。FADNo9.0/2×65kW型對旋通風機葉輪葉片在與空氣接觸產(chǎn)生旋轉的時候，將受到來自空氣阻力的載荷壓力。如圖3所示為葉片在受到載荷壓力的應力云圖分布。由圖3可知，每一個葉片上面所受到的壓力分布區(qū)域均較為集中，沒有充分發(fā)揮每一個葉片的工作面積，工作效率低下。通過提取數(shù)據(jù)分析，每個葉片的作用面積為總面積的31.68%，說明對旋通風機在長時間通風作業(yè)后效率將逐漸降低，造成了能源的浪費。
3單電機外置式可調對旋通風機整體結構的設計
3.1總體方案的設計。針對現(xiàn)有對旋通風機結構上所存在的缺陷問題，設計思路考慮單電機外置式可調對旋通風機主
8、要由單電機模塊和可調對旋葉片的模塊組成，單電機的功率輸出為單項的動力輸出，是不可往復的動力輸出。設置傳動箱將兩個同一軸輸出的驅動力經(jīng)過兩個葉輪旋轉后形成對旋作用，整個傳動機構是通過齒輪和螺紋進行傳動。葉片是該設備的關鍵結構，每一片葉片均環(huán)繞軸線的中心進行旋轉，兩級葉片根據(jù)通風量的大小進行角度的調節(jié)。具體設計圖如圖4所示。
3.2葉片調節(jié)關鍵構件的設計。通過ANSYS優(yōu)化組件模塊，單電機外置式可調對旋通風機對錐齒輪、內外軸向筒進行目標值的優(yōu)化，設計出兩者新型的結構模型，并通過SolidWorks三維模型設計軟件進行建模，將關鍵部件的零碎結構進行去除，具體設計圖如圖5所示。
9、 4通風效果試驗結果
4.1空氣流動軸向湍動能。如圖6所示，空氣在通風機內部的軸向湍動能平均數(shù)據(jù)為2.365m2/s2，從內部分布云圖可以看出軸向湍動能運動分布較為均勻，偏差僅為1.68%。說明單電機外置式可調對旋通風機能夠使氣流在軸向的運動更具有規(guī)律性，并非雜亂無章地運動，提高了通風的效率。
4.2葉片壓力對比。將圖7和圖3進行對比分析可知，圖7所示，葉片壓力云圖分布狀況更為均勻理想，每一片葉片的利用率由31.68%上升至81.65%，增大了葉片的工作性能和效率，提高了每一片葉片在通風機工作過程的參與度。
5結語
通過分析可知現(xiàn)有煤礦常用的FA
10、DNo9.0/2×65kW型對旋型通風機在結構上存在一定的缺陷，軸向方向上的空氣氣流運動雜亂無章，降低了通風的效率，并且葉片的利用率較低，不能很好地發(fā)揮結構的優(yōu)勢。對于目前礦井通風要求越到越高的現(xiàn)狀，F(xiàn)ADNo9.0/2×65kW型通風機不能滿足要求。然而設計出的單電機外置式可調對旋通風機避免了原有通風機結構的弊端，使通風機在通風的時候，空氣在軸向方向上的流通更加的順暢均勻，并設計出可調葉片角度的葉輪裝置，提高了葉片通風面積的利用效率。試驗結果表明單電機外置式可調對旋通風機更加符合當前礦井開采對于通風性能的工作要求，試驗研究成果為礦井在通風工藝改進方面提供了研究思路。
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參考文獻
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礦井單電機外置式通風機結構設計
