管材折彎?rùn)C(jī)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)【說(shuō)明書(shū)+CAD】

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But most bending machine is manual or mechanical processing, and mostly is cold .In practice; the select of bending machine is usually based on the quality of the production requirements on tube. This topic seeks to find a new elbow technology, in ensuring the quality of pipe bends under the premise of improving the speed as much as possible. In the above purpose, the research design of a hydraulic automatic tube bending machine. It has higher production efficiency, low manufacturing cost. The whole machine is a total of the following components: Feeding clamping and feed mechanism, clamp body bending, bending bodies and cut off the bodies of four parts. In addition to cutting off body by a low-power power 0.37kw three phase induction motor drive, the other agencies are using a hydraulic transmission. Rolling Elbow is adopted. In the bending process, scheduled to die remain intact, fixed on the rotating platform, the dynamic model for the tube to complete the processing by the module. Since the main use of the hydraulic drive transmission, and other similar hydraulic equipment, automatic bending machine of the hydraulic drive on the greatly simplified, reducing the transmission chain, resulting in improved power transmission efficiency. Keywords: Bender Motor Hydraulic cylinder 第1章 管子彎曲方法的選擇 1.1管料彎曲變形分析 管料彎曲基本變形機(jī)理與板料彎曲加工是相同的，特殊之處在于管料斷面是中空的，被折彎的管料外側(cè)與內(nèi)側(cè)壁厚變化相反。管料斷面的形狀變化，內(nèi)側(cè)管面的褶皺缺陷往往成為管料彎曲加工中的問(wèn)題。 加工過(guò)程中管料斷面的形狀變化如圖1.1所示，與板料彎曲相似，管料彎曲時(shí)，彎曲橫斷面上，外側(cè)壁厚發(fā)生拉伸變形，內(nèi)側(cè)壁厚發(fā)生壓縮變形。當(dāng)彎曲達(dá)到一定程度后，內(nèi)側(cè)管壁在壓應(yīng)力的作用下仍會(huì)失穩(wěn)而發(fā)生皺折，外側(cè)管壁在拉應(yīng)力的作用下會(huì)產(chǎn)生裂紋。另外，彎管外側(cè)的管壁由于受切向拉伸而向內(nèi)側(cè)轉(zhuǎn)移，導(dǎo)致管料彎曲后整個(gè)斷面形狀呈橢圓形。 圖1.1管料彎曲變形示意圖 1.2常用彎管方法 管材彎曲成型是直接靠特別的磨具來(lái)實(shí)現(xiàn)的，通常按模具的特征大致可以分為四類： l 沖模強(qiáng)制成型法，其代表就是用沖床來(lái)生產(chǎn)彎管件。 l 滾輪彎曲法，常見(jiàn)于電動(dòng)三輥卷彎?rùn)C(jī)，其特點(diǎn)是只能卷制不同的弧形，目前應(yīng)用最廣的是不銹鋼裝飾行業(yè)。 l 滾壓法，常見(jiàn)于電動(dòng)機(jī)平臺(tái)式彎管機(jī)，目前液壓彎管機(jī)械中的雙彎?rùn)C(jī)也是采用這種成型方法。 l 纏繞式彎曲法，目前市場(chǎng)上所有的單頭液壓彎管機(jī)及數(shù)控彎管機(jī)采用的都是這種成型法，其特點(diǎn)是產(chǎn)品變形小，基本上可以避免管材表面的劃傷，進(jìn)行有芯彎曲時(shí)管材的橢圓度和減薄量都可以控制在最小范圍內(nèi)。 l 若按采用芯棒情況又可以分為兩類，即有芯棒彎曲法和無(wú)芯棒彎曲法，液壓彎管機(jī)和數(shù)控彎管機(jī)都是按纏繞式彎曲進(jìn)行設(shè)計(jì)的，并都可以進(jìn)行有芯彎曲和無(wú)芯彎曲。 管料的壓彎和繞彎示意圖： 圖1.2 壓彎法彎管示意圖 圖1.3 管料繞彎示意圖 按管子成型方法的不同可以分為以分為：壓（頂）彎、滾彎、回彎和擠彎，回彎又分為輾壓式和拉拔式。 1.3管件的加工 管料彎曲制品斷面有一定橢圓度是難免的。但不同的加工方法（包括是否使用芯棒）對(duì)橢圓變化程度影響不同。用壓縮彎曲或回轉(zhuǎn)牽引彎曲法加工，當(dāng)R/d=2.0時(shí)，橢圓率η約為5%（η=(a-b)/a各符號(hào)見(jiàn)圖1.1） 管料彎曲的加工極限決定于破裂和折皺缺陷的產(chǎn)生。一般對(duì)于壁厚t和管徑d之比較小的薄壁管料，折皺是制約加工極限的主要因素；而采用回轉(zhuǎn)牽引彎曲時(shí)，由于整個(gè)管料都收拉伸，容易發(fā)生破裂，其加工極限決定于是否達(dá)到破裂的拉伸極限。 隨著工業(yè)技術(shù)的發(fā)展，為了獲得緊湊的結(jié)構(gòu)。這類管件的彎制目前可以采用以下加工方法，但第二和第三種已不屬于彎曲變形。 帶有軸向頂鐓裝置的機(jī)械冷彎如圖所示： 圖1.5切向應(yīng)力疊加 圖1.4軸向頂鐓機(jī)械冷彎示意圖 如圖1.4所示，為了改善彎頭的質(zhì)量，采用頂鐓裝置，即在管子末端施加了軸向推力。在軸向推力的作用下，可以使管子外側(cè)拉伸區(qū)的切向拉伸應(yīng)力由+σ1減小大+σ3，使彎曲中性線外移（圖5中由R2移到R1）.這樣，彎頭截面的畸變和外側(cè)壁厚減薄都得到改善。但內(nèi)側(cè)壓縮區(qū)的壓縮應(yīng)力-σ1增大至-σ3，這樣將增加內(nèi)壁產(chǎn)生皺折的可能性，為此在內(nèi)側(cè)加防皺板。軸向推力的大小根據(jù)具體要求而定。通常以中性線外移至等于平均彎曲半徑的原則來(lái)確定。 1.4彎曲方法的擬定 本設(shè)備初步擬定采用輾壓式的加工方法。管子彎曲過(guò)程彎曲意圖如圖1.6所示： 圖1.6 管子彎曲過(guò)程示意圖 第2章 彎管機(jī)的總體設(shè)計(jì)擬定 2.1彎管機(jī)的總體機(jī)擬定及分析 彎管機(jī)的總體構(gòu)思如圖7所示 圖2.1彎管機(jī)的總體工作示意圖 2.2彎管機(jī)總體機(jī)構(gòu)的劃分 彎管機(jī)的總體結(jié)構(gòu)可以分為送料夾緊、送料、彎曲夾緊、靠模彎曲和切斷機(jī)構(gòu)五個(gè)部分。彎曲夾緊、彎曲靠模以及動(dòng)模的運(yùn)動(dòng)考慮采用液壓缸液壓傳動(dòng)來(lái)實(shí)現(xiàn)，齒輪傳動(dòng)簡(jiǎn)短而且機(jī)構(gòu)簡(jiǎn)單易于實(shí)現(xiàn)。切斷機(jī)構(gòu)采用小電機(jī)驅(qū)動(dòng)鋸片旋轉(zhuǎn)來(lái)實(shí)現(xiàn)。 第3章 彎管機(jī)各機(jī)構(gòu)的選擇和設(shè)計(jì) 3.1靠模彎曲機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì) 動(dòng)模固定在旋轉(zhuǎn)平臺(tái)上，而定模固定在主機(jī)機(jī)體上，靠模過(guò)程靠動(dòng)模和定模的相對(duì)運(yùn)動(dòng)來(lái)實(shí)現(xiàn)，定模在靠模過(guò)程中保持不動(dòng)，動(dòng)模繞著定模和導(dǎo)槽旋轉(zhuǎn)中心所在的軸線旋轉(zhuǎn)。旋轉(zhuǎn)平臺(tái)的運(yùn)動(dòng)由一個(gè)液壓缸驅(qū)動(dòng)。管子內(nèi)壁受到擠應(yīng)力的作用，外壁受拉應(yīng)力的作用，從而彎曲形成要求彎度。 旋轉(zhuǎn)平臺(tái)旋轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)的實(shí)現(xiàn)：由一個(gè)電機(jī)驅(qū)動(dòng)，由直齒圓柱齒輪相嚙合把轉(zhuǎn)矩傳遞到齒輪安裝軸上，軸和旋轉(zhuǎn)平臺(tái)間通過(guò)鍵連接，從而帶動(dòng)旋轉(zhuǎn)平臺(tái)實(shí)現(xiàn)轉(zhuǎn)動(dòng)，動(dòng)模固定在旋轉(zhuǎn)平臺(tái)上隨旋轉(zhuǎn)平臺(tái)一塊轉(zhuǎn)動(dòng)。如圖3.1所示： 圖3.1彎管機(jī)工作原理示意圖 3.2定模和夾塊運(yùn)動(dòng)的設(shè)計(jì) 定模和夾塊在各自軸線方向上的運(yùn)動(dòng)均由一個(gè)小行程液壓缸驅(qū)動(dòng)，當(dāng)送料機(jī)構(gòu)把管料送到夾塊所在位置處時(shí)，處于遠(yuǎn)距離的夾料液壓缸推動(dòng)彎曲夾緊機(jī)構(gòu)的夾塊向前移動(dòng)完成彎曲夾緊這一動(dòng)作。 彎曲夾緊動(dòng)作完成后，動(dòng)模液壓缸推動(dòng)動(dòng)模沿軸向移動(dòng)完成合模動(dòng)作。并保持合模狀態(tài)，直到彎制成功再?gòu)?fù)位。 3.3頂鐓裝置的設(shè)計(jì) 由于管子在彎曲過(guò)程中經(jīng)常出現(xiàn)外壁拉裂的情況所以考慮采用一個(gè)頂鐓裝置給管子施加軸向的一個(gè)推力，來(lái)改善管子拉裂狀況。此頂鐓裝置主要由兩個(gè)受壓的彈簧作用，送料時(shí)管料被送到頂鐓裝置的左擋板處，放在兩擋板中間的兩個(gè)彈簧受壓，產(chǎn)生反方向的推力作用于管子的軸線上，從而起到減弱管子彎曲過(guò)程中外壁的拉應(yīng)力，減弱管子的拉裂。 3.4切斷機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì) 可以考慮的切割方式有以下兩種： l 由機(jī)械傳動(dòng)用鋸條切割，特點(diǎn)是切割機(jī)構(gòu)所占空間較大，且機(jī)械傳動(dòng)復(fù)雜。 l 由一臺(tái)小功率電動(dòng)機(jī)直接帶動(dòng)合金工具鋼鋸片高速旋轉(zhuǎn)進(jìn)行切割。特點(diǎn)是傳動(dòng)簡(jiǎn)單，管子切割截面處得變形小。 綜合考慮采用方案2。由于機(jī)構(gòu)相互位置關(guān)系的影響，切斷機(jī)構(gòu)還必須有軸向方向的移動(dòng)。軸向的移動(dòng)采用一個(gè)液壓缸驅(qū)動(dòng)。 第4章 傳動(dòng)機(jī)構(gòu)的參數(shù)計(jì)算和選定 4.1齒輪的選定 旋轉(zhuǎn)軸的運(yùn)動(dòng)由齒輪嚙合，齒輪轉(zhuǎn)動(dòng)帶動(dòng)軸運(yùn)動(dòng)完成。由于該彎管機(jī)屬于輕負(fù)載機(jī)械，旋轉(zhuǎn)平臺(tái)的轉(zhuǎn)動(dòng)速度約為N平臺(tái)=10r/min，所以直齒圓柱齒輪齒輪即可滿足設(shè)計(jì)要求。 初選齒輪的參數(shù)如下： 模數(shù)m=2, z=30，分度圓壓力角α=20° 齒距：P=πm=3.14×2=6.28mm 齒頂高：ha=m=2mm 齒根高：hf=1.25m=2.5mm 齒高：h=2.25m=4.5mm 齒頂圓直徑：da=m(z+2)=64mm 分度圓直徑：d=mz=60mm 齒根圓直徑：df=m(z-2.5)=55mm 分度圓周長(zhǎng)：c=πd=188.4mm 圖4.1 旋轉(zhuǎn)軸齒輪 4.2減速箱齒輪的參數(shù)計(jì)算和選定 模數(shù)m=2, z=60，分度圓壓力角α=20° 齒距：P=πm=3.14×2=6.28mm 齒頂高：ha=m=2mm 齒根高：hf=1.25m=2.5mm 齒高：h=2.25m=4.5mm 齒頂圓直徑：da=m(z+2)=176mm 分度圓直徑：d=mz=168mm 齒根圓直徑：df=m(z-2.5)=158mm 分度圓周長(zhǎng)：c=πd=528mm 圖4.2 減速箱齒輪 4.3 軸的設(shè)計(jì)與校核 4.3.1輸入軸的設(shè)計(jì) 1） 選擇軸的材料 選取45鋼，調(diào)質(zhì)，硬度230HBS，強(qiáng)度極限Qp=640MP，屈服極限Qs=355MP，彎曲疲勞極限=275MP，剪切疲勞極限=155MP，對(duì)稱循環(huán)變應(yīng)力的許用應(yīng)力=60MP 2) 初步估算軸的最小直徑 取 A=112 則減速器輸入軸的最小直徑： d= A=18.0 考慮到與小帶輪連接處鍵槽對(duì)軸的影響，需要d=19mm 3) 軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 1 2 3 4 5 圖4.3 輸入軸 軸的各段直徑的確定 自左向右，第一段軸的直徑: d=20mm；第二段軸直徑：d=25mm;第三段軸的直徑：d=25mm;第四段軸的直徑：d=20mm；第五段軸的直徑：d=19mm c. 軸上零件的周向定位 輸出軸與從動(dòng)輪的周向定位采用平鍵連接。選6×18GB/T1096-79（b=6mm,h=6mm.L=18mm）。為保證良好的傳動(dòng)效果，選配合為H7/r6.滾動(dòng)軸承與軸的周向定位為過(guò)渡配合，此處選住的直徑尺寸公差為m6，書(shū)櫥輪選普通鍵6×16GB/T1096-79（b=6mm,h=6mm,L=18mm）。 d. 軸肩處的過(guò)渡圓角 查得各軸肩處過(guò)渡圓角半徑都取r=2mm。軸的兩端倒角為2×45° 退刀槽處倒角為2×45°。 4）校核軸的強(qiáng)度 在軸上主要是承受扭矩，所以校核的時(shí)候只需校核扭矩產(chǎn)生的剪切應(yīng)力 5） 精確校核軸的疲勞強(qiáng)度 a. 分析危險(xiǎn)面 比較可知，2處截面扭矩大于其他截面，直徑比較大，故截面2險(xiǎn)的截面，應(yīng)對(duì)該界面進(jìn)行疲勞強(qiáng)度精確計(jì)算。 b. 截面2勞強(qiáng)度的精確計(jì)算 截面5左側(cè)的扭轉(zhuǎn)剪切應(yīng)力為： <150 軸的材料為45鋼，調(diào)質(zhì)處理。硬度為230HBS，強(qiáng)度極限，屈服極限，彎曲疲勞極限，剪切疲勞極限。 4.3.2旋轉(zhuǎn)軸的設(shè)計(jì) 1） 旋轉(zhuǎn)軸的材料 仍選取45鋼，調(diào)質(zhì)，硬度230HBS，強(qiáng)度極限=640MP，屈服極限=355MP，彎曲疲勞極限=275MP，剪切疲勞極限=155MP，對(duì)稱循環(huán)變應(yīng)力的許用應(yīng)力=60MP。 2） 初步估算軸的最小直徑 取 A=112則旋轉(zhuǎn)軸的最小直徑： d= A==18 考慮到連接處鍵槽對(duì)軸的影響，需要凈增加9%，取d=20mm 3) 旋轉(zhuǎn)軸的設(shè)計(jì) 4 3 2 1 圖4.4 旋轉(zhuǎn)軸 a. 軸的各段直徑的確定 自右向左，第一段軸的直徑: d=20mm;第二段軸的直徑：d=30（軸承型號(hào)51208）mm;第三段軸的直徑：d=40mm;第四段軸的直徑：d=60mm； b. 軸的各段長(zhǎng)度的確定 自右向左，第一段軸的長(zhǎng)度: L=20mm;第二段軸的長(zhǎng)度：L=29mm;第三段軸的長(zhǎng)度：L=237mm;第四段軸的長(zhǎng)度：L=5mm； c. 軸上零件的周向定位 軸周向定位采用單圓頭普通平鍵連接。選8×28 GB/T1096-79 (b=8mm,h=7mm,L=28mm)，為保證與軸之間配合的緊密性，選配合為H7/n6。滾動(dòng)軸承與軸的周向定位為過(guò)渡配合，此處選軸的直徑尺寸公差為h11，3處選普通平鍵12×63GB/T1096-79(b=12mm,h=8mm,L=63mm)。 d. 軸肩處的過(guò)渡圓角 查得各軸肩處過(guò)渡圓角半徑都取r=2mm。軸的兩端倒角為 2×45°，退刀槽處倒角為2×45°。 旋轉(zhuǎn)軸的外形尺寸如圖4.5所示 圖4.5 旋轉(zhuǎn)軸外形圖和受力圖 此旋轉(zhuǎn)軸的材料采用45鋼。硬度為230HBS,剪切疲勞極限τ=155MPa。軸的主要作用是驅(qū)動(dòng)旋轉(zhuǎn)平臺(tái)的轉(zhuǎn)動(dòng)，承受的力主要是扭轉(zhuǎn)產(chǎn)生的扭矩。其受力圖（扭矩圖）如圖所示： 圖4.6 軸的扭矩圖 分析之M=M1=M2= MT=630.4N·m，且直徑大小為30mm處得截面積最小，屬于危險(xiǎn)截面，所以只需對(duì)d=30mm處進(jìn)行強(qiáng)度校核即可。 d=30mm處得扭轉(zhuǎn)剪應(yīng)力大小為： 實(shí)心軸的抗扭截面系數(shù)為：,軸危險(xiǎn)截面處的直徑為D=30mm。 經(jīng)計(jì)算得，所以軸的強(qiáng)度滿足使用要求。 第5章 液壓缸的設(shè)計(jì) 5.1液壓缸主要參數(shù)的初步計(jì)算和擬定 由于本彎管機(jī)的彎曲部分的彎曲夾緊力和動(dòng)模的壓料力都比較小，為了設(shè)計(jì)和計(jì)算的方便，初步擬定彎曲夾緊部分的夾緊液壓缸和壓料液壓缸采用同種型號(hào)。初定小液壓缸的工作力大小為F=500N。 l 此液壓缸的壓力按低壓來(lái)設(shè)計(jì)。初定壓力為P=3.0MPa,液壓缸的額定工作壓力大小為Pn=3.0MPa。 l 最高允許工作壓力為Pmax≤1.5Pn=1.5×3.0=4.5 MPa l 初步選定液壓缸內(nèi)徑為D=20mm l 初步擬定液壓缸的外徑d=30mm l 活塞桿的直徑初定為d桿=10mm l 初定液壓缸的行程L=50mm 由以上各數(shù)據(jù)可以計(jì)算得到液壓缸向前推進(jìn)時(shí)推力大小為： F=P(A1-A2) ×10^6 A1=π×(d／2)^2 A2=π×(D／2)^2 經(jīng)計(jì)算得推力F=706.86N 5.2液壓缸的驗(yàn)算 由于該液壓缸尺寸較小，為了加工制造的方便，缸筒材料采用ZG230-450，缸筒與兩端蓋間采用內(nèi)螺紋聯(lián)接。 l 缸筒壁厚的驗(yàn)算 前面初定液壓缸的外徑d=30mm,內(nèi)徑D=20mm,壁厚δ=5.0mm 缸筒壁厚δ=δ0+C1+C2 (C1、C2分別為缸筒外徑公差余量和腐蝕余量) δ/D=0.25＞0.08，符合δ/D=0.08 ~0.3的情況 δ0≥PmaxD/(2.3σp-3Pmax) ZG230-450材料的許用應(yīng)力σp=σb/n(取安全系數(shù)n=5) σp=108 MPa 計(jì)算可得δ0≥0.38mm l 缸筒底部厚度的驗(yàn)算 δ1=PD0βm/(4σp) 徑計(jì)算得δ1=0.625mm δ=5.0mm＞0.625mm，所以滿足要求 5.3液壓缸各部分結(jié)構(gòu)形式的擬定 5.3.1缸筒與端蓋聯(lián)接方式的確定 常用的缸筒與端蓋的聯(lián)接方式有三種： l 拉桿型液壓缸 結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，制造和安裝方便，缸筒是用內(nèi)徑經(jīng)過(guò)研磨的無(wú)縫鋼管半成品，按行程要求的長(zhǎng)度切割。端蓋和活塞均為通用件。但這類缸受行程長(zhǎng)度、缸內(nèi)徑和額定工作壓力的限制。當(dāng)行程即拉桿長(zhǎng)度過(guò)長(zhǎng)時(shí)，安裝時(shí)容易偏歪，致使缸筒端部泄露。這類缸的一個(gè)很大的特點(diǎn)是缸的外形尺寸比較大。 l 焊接型液壓缸 缸體有桿側(cè)的端蓋與缸筒之間為內(nèi)外螺紋聯(lián)接、內(nèi)外卡環(huán)、卡圈聯(lián)接，后端蓋與缸筒常采用焊接聯(lián)接。這類缸暴露在外面的零件較少，外表光潔，外形尺寸小，能承受一定的沖擊負(fù)載和惡劣的外界環(huán)境條件。但由于前端蓋螺紋強(qiáng)度和預(yù)緊時(shí)端蓋對(duì)操作的限制，因此不能用于過(guò)大的缸內(nèi)徑和較高的工作壓力。缸內(nèi)徑常用于D≤200mm,額定壓力Pn≤25MPa。 l 法蘭型液壓缸 缸體的兩個(gè)端蓋均用法蘭螺釘（螺栓）聯(lián)接；缸底為焊接，而缸前蓋用法蘭聯(lián)接的結(jié)構(gòu)。這類缸的外形尺寸較大，適用于大中型液壓缸，缸內(nèi)徑通常大于100mm，額定工作壓力Pn=25 ~40MPa，能承受較大的沖擊負(fù)荷和惡劣的外界環(huán)境條件，屬于重型缸，多用于重型機(jī)械、冶金機(jī)械。 本設(shè)計(jì)所研究的彎管機(jī)是輕負(fù)載型機(jī)械，而且由于彎曲夾緊機(jī)構(gòu)、切斷機(jī)構(gòu)以及動(dòng)模的靠模運(yùn)動(dòng)的影響，該液壓缸的外形適于采用小型的液壓缸。初步選定液壓缸缸筒與端蓋的聯(lián)接方式為焊接型液壓缸。由于該液壓缸的外徑和內(nèi)徑較小，承受的工作壓力小，缸筒與兩端蓋的聯(lián)接方式都采用螺紋聯(lián)接的方式。并且易于拆卸維修。 5.3.2 活塞結(jié)構(gòu)形式的選取 由于活塞在液體壓力的作用下沿缸筒往復(fù)運(yùn)動(dòng)，因此它與缸筒間的配合應(yīng)適當(dāng)，既不能過(guò)緊，也不能間隙過(guò)大。配合過(guò)緊，不僅使最低啟動(dòng)壓力增大，降低機(jī)械效率，而且容易損壞缸筒和活塞的滑動(dòng)配合表面；間隙過(guò)大，會(huì)引起液壓缸內(nèi)部泄露，降低容積效率，使液壓缸達(dá)不到要求的設(shè)計(jì)性能。 活塞的結(jié)構(gòu)形式根據(jù)密封裝置來(lái)選定。常用的活塞結(jié)構(gòu)形式有整體式活塞和組合式活塞。 整體活塞在圓周上開(kāi)溝槽，安置密封圈，結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，但是加工比較困難，密封圈安裝時(shí)也容易拉傷和扭曲。組合式活塞結(jié)構(gòu)多樣，主要受密封形式?jīng)Q定。組合式活塞大多數(shù)可以多次拆裝，密封件使用壽命長(zhǎng)。隨著耐磨的導(dǎo)向環(huán)的大量使用，多數(shù)密封圈與導(dǎo)向環(huán)大量使用，大大降低了活塞的加工成本。 綜合考慮活塞的選用條件，該小型液壓缸可以采用整體式活塞。因?yàn)樵撘簤焊坠ぷ鳝h(huán)境為低壓、行程較短且液壓缸的尺寸小。活塞與液壓缸缸筒內(nèi)徑的配合采用小間隙配合。 5.3.3活塞桿的結(jié)構(gòu)擬定以及直徑的計(jì)算 l 活塞桿的桿體由兩種：實(shí)心桿和空心桿。該液壓缸的活塞桿直徑較小所以應(yīng)采用實(shí)心桿。 l 由于缸工作時(shí)軸線固定不動(dòng)，所以活塞桿的桿頭聯(lián)接形式采用小螺栓頭形式?；钊麠U的材料采用45鋼，調(diào)質(zhì)處理。 l 活塞桿直徑的擬定： 活塞桿是液壓缸傳遞力的重要零件，它承受拉力、壓力、彎曲力和振動(dòng)沖擊等多種作用力，必須有足夠的強(qiáng)度和剛度。對(duì)于無(wú)速比要求的液壓缸，其活塞桿直徑d可以根據(jù)往復(fù)運(yùn)動(dòng)速比（無(wú)桿側(cè)和有桿側(cè)的面積比）來(lái)確定。 d=Dm 式（5-1） 本設(shè)計(jì)對(duì)液壓缸無(wú)速比要求，可根據(jù)液壓缸的推力和拉力確定，也可以根據(jù)公式：m D——缸筒內(nèi)徑 計(jì)算得d=20/3~20/5mm，由于該活塞桿的直徑較小所以為了加工制造的方便將d圓整為d=10mm。 l 活塞桿的強(qiáng)度計(jì)算： 活塞桿的工作壓力穩(wěn)定，只受軸向推力，所以可以按公式2來(lái)對(duì)活塞桿進(jìn)行簡(jiǎn)單的強(qiáng)度驗(yàn)算： MPa 式(5-2) 式（5-3) 經(jīng)計(jì)算得=1360MPa =6.37MPa，＜所以滿足設(shè)計(jì)要求 5.3.4活塞與活塞桿的聯(lián)接以及活塞的密封 活塞與活塞桿的聯(lián)接方式有許多種形式，常用的由三種：卡環(huán)型、軸套型和螺母型?？ōh(huán)型拆裝方便，在低速時(shí)使用廣泛。本設(shè)計(jì)活塞與活塞桿聯(lián)接方式采用卡環(huán)型。 由于該液壓缸工作壓力低，推力小活塞的密封以及缸筒與端蓋的密封采用簡(jiǎn)單的O型密封即可滿足要求。 5.3.5 導(dǎo)向套的選擇 導(dǎo)向套安裝在液壓缸的有桿側(cè)端蓋內(nèi)，用以對(duì)活塞桿進(jìn)行導(dǎo)向，內(nèi)裝有密封裝置以保證缸筒有桿腔的密封。外側(cè)裝有防塵圈，以防止活塞桿在后退時(shí)把雜質(zhì)、灰塵以及水分帶到密封裝置處，損壞密封裝置。導(dǎo)向套的典型結(jié)構(gòu)有軸套式和端蓋式兩種。本設(shè)計(jì)采用軸套式導(dǎo)向套，材料采用磨差系數(shù)小耐磨的青銅。 導(dǎo)向套主要尺寸的計(jì)算： 導(dǎo)向套的主要尺寸是支撐長(zhǎng)度，通常按活塞桿直徑、導(dǎo)向套的型式、導(dǎo)向套材料的承壓能力、可能遇到的最大側(cè)向負(fù)載等因素來(lái)考慮。通?？刹捎脙啥藢?dǎo)向段，每段寬度一般約為d/3，兩段中活塞桿導(dǎo)向套尺寸配置線間距離取2d/3。由于該液壓缸的尺寸小，工作壓力低，對(duì)導(dǎo)向的要求也比較低，所以導(dǎo)向套可以做成整體式的，長(zhǎng)度為L(zhǎng)=d(活塞桿直徑)=10mm。 5.3.6 大液壓缸的選擇 本設(shè)計(jì)中驅(qū)動(dòng)旋轉(zhuǎn)軸旋轉(zhuǎn)和切斷電機(jī)橫向移動(dòng)的兩個(gè)液壓缸的工作力比較大，為了設(shè)計(jì)和計(jì)算的方便，將兩個(gè)液壓缸選為同一型號(hào)的液壓缸，但是對(duì)兩缸的活塞桿行程要求不同，因此擬選取兩個(gè)同型號(hào)不同行程的液壓缸作為兩個(gè)工作液壓缸。 本設(shè)計(jì)擬采用輕型拉桿式液壓缸。輕型拉桿式液壓缸，缸筒采用無(wú)縫鋼管，根據(jù)工作壓力不同，選擇不同壁厚的鋼管，其內(nèi)徑加工精度高，重量輕，結(jié)構(gòu)緊湊，安裝形式多樣，且易于變換，尤其是具有良好的低速性能。壓力范圍從MPa。廣泛應(yīng)用在機(jī)床、輕工、紡織、塑料加工、農(nóng)業(yè)機(jī)械等設(shè)備上。 l 壓力的選定 由于本設(shè)備的負(fù)載較小，壓力的選定應(yīng)為中低壓。初選液壓缸的額定工作壓力為7MPa，在實(shí)際使用時(shí)，可以根據(jù)需要對(duì)液壓缸的工作壓力進(jìn)行調(diào)節(jié)，但不宜大于7MPa。最高工作壓力為10.5 MPa。 l 允許最高工作速度為Vmax=300mm/s l 最低工作速度為Vmin=8mm/s l 最高使用溫度為℃ l 缸徑為D=32mm l 由于該液壓缸是輕型所以活塞桿直徑應(yīng)取為D桿=16mm l 推力大小為F=5.63KN l 液壓缸的安裝方式均為軸向底座式 l 行程的選定 切斷電機(jī)移動(dòng)用行程為50mm的液壓缸；旋轉(zhuǎn)軸驅(qū)動(dòng)用行程為120mm的液壓缸。 所以大液壓缸的型號(hào)選定為：切斷電機(jī)移動(dòng)用B-LB-1-32-D-7-N-50-A 第6章 切斷電機(jī)的選擇以及計(jì)算 切斷機(jī)構(gòu)由一臺(tái)小功率三相異步電動(dòng)機(jī)帶動(dòng)鋸片高速旋轉(zhuǎn)，完成管件的切割加工。擬選用YS系列三相異步電動(dòng)機(jī)（JB/T1009--2007）71系列，鐵心數(shù)為2，額定功率P=370W，n=1400r/min。電機(jī)的額定轉(zhuǎn)矩為T=2.4N/m。安裝型式為IMB3型。 l 電機(jī)負(fù)載的分析：本切斷機(jī)構(gòu)的作用是切斷最大外徑d=16mm,壁厚為δ=2.5mm的銅管。根據(jù)工作狀況知電機(jī)的負(fù)載式?jīng)_擊性負(fù)載，而且是短時(shí)的無(wú)需調(diào)速。根據(jù)《機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)——減（變）速器?電機(jī)與電器》表16-1-7，生產(chǎn)機(jī)械的負(fù)載特性n=f(TL)的分類應(yīng)屬于恒轉(zhuǎn)矩反抗性負(fù)載。按照一般要求電機(jī)電壓選用380V。 l 初選電機(jī)功率 此電機(jī)的工作按一般旋轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)的機(jī)械來(lái)考慮。粗略估計(jì)負(fù)載的轉(zhuǎn)矩大小為T=2.0N/m,取鋸片轉(zhuǎn)速n=1400r/min 式(7-1) 切斷類機(jī)械的負(fù)載功率按一般旋轉(zhuǎn)類機(jī)械來(lái)設(shè)計(jì)考慮，按公式3計(jì)算可得該切斷機(jī)構(gòu)的負(fù)載功率為 P=0.293Kw 及電機(jī)的額定功率P應(yīng)滿足P≥0.293Kw，轉(zhuǎn)速為n=1400r/min,滿足此條件的小功率電動(dòng)機(jī)由兩種如下表所示： 表7.1 電機(jī)參數(shù) 電機(jī)型號(hào) 機(jī)座代號(hào) 功率P/Kw 額定電壓U/V 額定轉(zhuǎn)速n/(r/min) 堵轉(zhuǎn)電流Ie/A Ys 71 370 380 2800 0.96 Ys 71 370 380 1400 1.12 相比之下Ys系列，n=1400r/min的電動(dòng)機(jī)的額定轉(zhuǎn)矩略大于n=2800r/min的電機(jī)，而且n=1400r/min完全滿足使用要求。故選用n=1400r/min,機(jī)座號(hào)為71，額定功率P=370W的電動(dòng)機(jī)作為切斷電機(jī)。 結(jié)束語(yǔ) 本次畢業(yè)設(shè)計(jì)我的課題為DW38彎管機(jī)的機(jī)械結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)。在設(shè)計(jì)的整個(gè)過(guò)程中，我確實(shí)學(xué)到了很多東西。由于對(duì)市場(chǎng)的調(diào)研以及社會(huì)的考察，我對(duì)彎管機(jī)的工作原理以及國(guó)內(nèi)外常用的彎管設(shè)備的特點(diǎn)了很好的認(rèn)識(shí)和了解。 本課題我們?cè)O(shè)計(jì)的彎管機(jī)，它雖說(shuō)是小型，比起結(jié)構(gòu)較大型的數(shù)控和液壓彎管機(jī)要簡(jiǎn)單的多，但是它的機(jī)構(gòu)還是很復(fù)雜的，尤其是在考慮彎管機(jī)的彎管功能如何讓實(shí)現(xiàn)，各個(gè)機(jī)構(gòu)如何布局還是很費(fèi)心思的。整個(gè)彎管機(jī)分為五大塊：送料夾緊、送料、彎曲夾緊、彎曲以及切斷部分。 但是同樣的由于個(gè)人能力的限制，各方面做的相對(duì)來(lái)說(shuō)比較粗糙。 參考文獻(xiàn) [1]余國(guó)琮.化工機(jī)械工程手冊(cè)(上冊(cè)).機(jī)械工業(yè)出版社出版，2003 [2]余國(guó)琮.化工機(jī)械工程手冊(cè)(下冊(cè)).機(jī)械工業(yè)出版社出版，2002 [3]劉力.機(jī)械制圖. 北京：高等教育出版社，2000 [4]林明星. 電氣控制既可編程序控制器.機(jī)械工業(yè)出版社出版，2004 [5]鄧海燕.廢舊輪胎資源綜合利用技術(shù). 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本畢業(yè)設(shè)計(jì)在寫作過(guò)程中參考了許多中外學(xué)者的各種文獻(xiàn)資料，對(duì)他們的工作成就表示由衷的謝意。在此，向所有關(guān)心和幫助我的領(lǐng)導(dǎo)、老師、同學(xué)和朋友表示由衷的謝意，衷心地感謝在百忙之中評(píng)閱畢業(yè)設(shè)計(jì)和參加答辯的各位領(lǐng)導(dǎo)、老師。 24