樓板計算書

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1、樓板計算書日期：5/23/2009時間：12:33:26:96 am一、基本資料：1、房間編號：2；次房間號：1。2、邊界條件（左端/下端/右端/上端）：固定/固定/固定/固定/3、荷載：永久荷載標準值：g 8.60 kN/M2 可變荷載標準值：q 2.00 kN/M2 計算跨度Lx=4000 mm；計算跨度Ly=3750 mm 板厚H=100 mm；砼強度等級：C30；鋼筋強度等級：HRB335 4、計算方法：彈性算法。5、泊松比：1/5.6、考慮活荷載不利組合。二、計算結果：Mx=(0.01703+0.02035/5)*(1.35*8.6+0.98*1.0)*3.82=3.74kNM 考慮

2、活載不利布置跨中X向應增加的彎矩：Mxa=(0.03626+0.04210/5)*(1.4*1.0)*3.82=0.62kNM Mx=3.74+0.62=4.35kNM Asx=214.93mm2，實配 8200(As 251.mm2)min 0.215%，0.251%My=(0.02035+0.01703/5)*(1.35*8.6+0.98*1.0)*3.82=4.21kNM 考慮活載不利布置跨中Y向應增加的彎矩：Mya=(0.04210+0.03626/5)*(1.4*1.0)*3.82=0.68kNM My=4.21+0.68=4.89kNM Asy=214.93mm2，實配 8200(

3、As 251.mm2)min 0.215%，0.251%Mx=0.05311*(1.35*8.6+0.98*2.0)*3.82=10.14kNM Asx=523.63mm2，實配 8100(As 503.mm2,可能與鄰跨有關系)min 0.215%，0.503%My=0.05591*(1.35*8.6+0.98*2.0)*3.82=10.67kNM Asy=473.95mm2，實配32100(As 8042.mm2,可能與鄰跨有關系)min 0.215%，8.042%三、跨中撓度驗算：Mk-按荷載效應的標準組合計算的彎矩值 Mq-按荷載效應的準永久組合計算的彎矩值(1)、撓度和裂縫驗算參數：

4、Mk=(0.02035+0.01703/5)*(1.0*8.6+1.0*2.0 )*3.82=3.54kNM Mq=(0.02035+0.01703/5)*(1.0*8.6+0.5*2.0 )*3.82=3.21kNM Es 200000.N/mm2 Ec 29791.N/mm2 Ftk 2.01N/mm2 Fy 300.N/mm2(2)、在荷載效應的標準組合作用下，受彎構件的短期剛度 Bs：、裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數，按下列公式計算：1.1-0.65*ftk/(te*sk)（混凝土規(guī)范式 8.1.22）sk Mk/(0.87*ho*As)（混凝土規(guī)范式 8.1.33）sk 3.54/

5、(0.87*81.*251.)=199.96N/mm 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*100.=50000.mm2 te As/Ate （混凝土規(guī)范式 8.1.24）te 251./50000.=0.00503 1.1-0.65*2.01/(0.00503*199.96)=-0.197 當 0.2 時，取 0.2、鋼筋彈性模量與混凝土模量的比值 E：E Es/Ec 200000.0/29791.5=6.713、受壓翼緣面積與腹板有效面積的比值 f：矩形截面，f 0、縱向受拉鋼筋配筋率 As/b/ho 251./1000/81.=0.00310、鋼筋混凝土受彎構件的 Bs 按公式

6、（混凝土規(guī)范式 8.2.31）計算:Bs=Es*As*ho2/1.15+0.2+6*E*/(1+3.5f)Bs 200000.*251.*81.2/1.15*0.200+0.2+6*6.713*0.00310/(1+3.5*0.00)=594.24kNM(3)、考慮荷載長期效應組合對撓度影響增大影響系數：按混凝土規(guī)范第 8.2.5 條，當 0時，2.0(4)、受彎構件的長期剛度 B，可按下列公式計算：B Mk/Mq*(-1)+Mk*Bs（混凝土規(guī)范式 8.2.2）B 3.54/3.21*(2-1)+3.54*594.24=311.829kNM(5)、撓度 f *Qk*L 4/B f 0.001

7、43*10.6*3.84/311.829=9.621mm f/L 9.621/3750.=1/390.，滿足規(guī)范要求！四、裂縫寬度驗算：、X方向板帶跨中裂縫：裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數，按下列公式計算：1.1-0.65*ftk/(te*sk)（混凝土規(guī)范式 8.1.22）sk Mk/(0.87*ho*As)（混凝土規(guī)范式 8.1.33）sk 3.15*106/(0.87*73.*251.)=197.07N/mm 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*100.=50000.mm2 te As/Ate （混凝土規(guī)范式 8.1.24）te 251./50000.=0.005當 te

8、0.01 時，取te 0.01 1.1-0.65*2.01/(0.01*197.07)=0.438max cr*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te)（混凝土規(guī)范式 8.1.21）max 2.1*0.438*197.1/200000.*(1.9*20.+0.08*8.00/0.01000)=0.093，滿足規(guī)范要求！、Y方向板帶跨中裂縫：裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數，按下列公式計算：1.1-0.65*ftk/(te*sk)（混凝土規(guī)范式 8.1.22）sk Mk/(0.87*ho*As)（混凝土規(guī)范式 8.1.33）sk 3.54*106/(0.87*81.*251.)=199.

9、96N/mm 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*100.=50000.mm2 te As/Ate （混凝土規(guī)范式 8.1.24）te 251./50000.=0.005當 te 0.01 時，取te 0.01 1.1-0.65*2.01/(0.01*199.96)=0.448max cr*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te)（混凝土規(guī)范式 8.1.21）max 2.1*0.448*200.0/200000.*(1.9*20.+0.08*8.00/0.01000)=0.096，滿足規(guī)范要求！、左端支座跨中裂縫：裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數，按下列公式計算：1.1-0

10、.65*ftk/(te*sk)（混凝土規(guī)范式 8.1.22）sk Mk/(0.87*ho*As)（混凝土規(guī)范式 8.1.33）sk 7.92*106/(0.87*81.*503.)=223.50N/mm 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*100.=50000.mm2 te As/Ate （混凝土規(guī)范式 8.1.24）te 503./50000.=0.010 1.1-0.65*2.01/(0.01*223.50)=0.520max cr*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te)（混凝土規(guī)范式 8.1.21）max 2.1*0.520*223.5/200000.*(1.9*2

11、0.+0.08*8.00/0.01005)=0.124，滿足規(guī)范要求！、下端支座跨中裂縫：裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數，按下列公式計算：1.1-0.65*ftk/(te*sk)（混凝土規(guī)范式 8.1.22）sk Mk/(0.87*ho*As)（混凝土規(guī)范式 8.1.33）sk 8.33*106/(0.87*69.*8042.)=17.26N/mm 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*100.=50000.mm2 te As/Ate （混凝土規(guī)范式 8.1.24）te 8042./50000.=0.161 1.1-0.65*2.01/(0.16*17.26)=0.630max c

12、r*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te)（混凝土規(guī)范式 8.1.21）max 2.1*0.630*17.3/200000.*(1.9*20.+0.08*32.00/0.16085)=0.006，滿足規(guī)范要求！、右端支座跨中裂縫：裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數，按下列公式計算：1.1-0.65*ftk/(te*sk)（混凝土規(guī)范式 8.1.22）sk Mk/(0.87*ho*As)（混凝土規(guī)范式 8.1.33）sk 7.92*106/(0.87*81.*503.)=223.50N/mm 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*100.=50000.mm2 te As/Ate

13、 （混凝土規(guī)范式 8.1.24）te 503./50000.=0.010 1.1-0.65*2.01/(0.01*223.50)=0.520max cr*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te)（混凝土規(guī)范式 8.1.21）max 2.1*0.520*223.5/200000.*(1.9*20.+0.08*8.00/0.01005)=0.124，滿足規(guī)范要求！、上端支座跨中裂縫：裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數，按下列公式計算：1.1-0.65*ftk/(te*sk)（混凝土規(guī)范式 8.1.22）sk Mk/(0.87*ho*As)（混凝土規(guī)范式 8.1.33）sk 8.33*106/

14、(0.87*81.*503.)=235.29N/mm 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*100.=50000.mm2 te As/Ate （混凝土規(guī)范式 8.1.24）te 503./50000.=0.010 1.1-0.65*2.01/(0.01*235.29)=0.549max cr*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te)（混凝土規(guī)范式 8.1.21）max 2.1*0.549*235.3/200000.*(1.9*20.+0.08*8.00/0.01005)=0.138，滿足規(guī)范要求！-一、基本資料：1、房間編號：2；次房間號：2。2、邊界條件（左端/下端/右端/

15、上端）：固定/固定/固定/固定/3、荷載：永久荷載標準值：g 8.60 kN/M2 可變荷載標準值：q 2.00 kN/M2 計算跨度Lx=4000 mm；計算跨度Ly=3750 mm 板厚H=100 mm；砼強度等級：C30；鋼筋強度等級：HRB335 4、計算方法：彈性算法。5、泊松比：1/5.6、考慮活荷載不利組合。二、計算結果：Mx=(0.01703+0.02035/5)*(1.35*8.6+0.98*1.0)*3.82=3.74kNM 考慮活載不利布置跨中X向應增加的彎矩：Mxa=(0.03626+0.04210/5)*(1.4*1.0)*3.82=0.62kNM Mx=3.74+0

16、.62=4.35kNM Asx=214.93mm2，實配 8200(As 251.mm2)min 0.215%，0.251%My=(0.02035+0.01703/5)*(1.35*8.6+0.98*1.0)*3.82=4.21kNM 考慮活載不利布置跨中Y向應增加的彎矩：Mya=(0.04210+0.03626/5)*(1.4*1.0)*3.82=0.68kNM My=4.21+0.68=4.89kNM Asy=214.93mm2，實配 8200(As 251.mm2)min 0.215%，0.251%Mx=0.05311*(1.35*8.6+0.98*2.0)*3.82=10.14kNM

17、Asx=523.63mm2，實配 8100(As 503.mm2,可能與鄰跨有關系)min 0.215%，0.503%My=0.05591*(1.35*8.6+0.98*2.0)*3.82=10.67kNM Asy=473.95mm2，實配 8100(As 503.mm2,可能與鄰跨有關系)min 0.215%，0.503%三、跨中撓度驗算：Mk-按荷載效應的標準組合計算的彎矩值 Mq-按荷載效應的準永久組合計算的彎矩值(1)、撓度和裂縫驗算參數：Mk=(0.02035+0.01703/5)*(1.0*8.6+1.0*2.0 )*3.82=3.54kNM Mq=(0.02035+0.01703

18、/5)*(1.0*8.6+0.5*2.0 )*3.82=3.21kNM Es 200000.N/mm2 Ec 29791.N/mm2 Ftk 2.01N/mm2 Fy 300.N/mm2(2)、在荷載效應的標準組合作用下，受彎構件的短期剛度 Bs：、裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數，按下列公式計算：1.1-0.65*ftk/(te*sk)（混凝土規(guī)范式 8.1.22）sk Mk/(0.87*ho*As)（混凝土規(guī)范式 8.1.33）sk 3.54/(0.87*81.*251.)=199.96N/mm 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*100.=50000.mm2 te As/At

19、e （混凝土規(guī)范式 8.1.24）te 251./50000.=0.00503 1.1-0.65*2.01/(0.00503*199.96)=-0.197 當 0.2 時，取 0.2、鋼筋彈性模量與混凝土模量的比值 E：E Es/Ec 200000.0/29791.5=6.713、受壓翼緣面積與腹板有效面積的比值 f：矩形截面，f 0、縱向受拉鋼筋配筋率 As/b/ho 251./1000/81.=0.00310、鋼筋混凝土受彎構件的 Bs 按公式（混凝土規(guī)范式 8.2.31）計算:Bs=Es*As*ho2/1.15+0.2+6*E*/(1+3.5f)Bs 200000.*251.*81.2/

20、1.15*0.200+0.2+6*6.713*0.00310/(1+3.5*0.00)=594.24kNM(3)、考慮荷載長期效應組合對撓度影響增大影響系數：按混凝土規(guī)范第 8.2.5 條，當 0時，2.0(4)、受彎構件的長期剛度 B，可按下列公式計算：B Mk/Mq*(-1)+Mk*Bs（混凝土規(guī)范式 8.2.2）B 3.54/3.21*(2-1)+3.54*594.24=311.829kNM(5)、撓度 f *Qk*L 4/B f 0.00143*10.6*3.84/311.829=9.621mm f/L 9.621/3750.=1/390.，滿足規(guī)范要求！四、裂縫寬度驗算：、X方向板帶

21、跨中裂縫：裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數，按下列公式計算：1.1-0.65*ftk/(te*sk)（混凝土規(guī)范式 8.1.22）sk Mk/(0.87*ho*As)（混凝土規(guī)范式 8.1.33）sk 3.15*106/(0.87*73.*251.)=197.07N/mm 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*100.=50000.mm2 te As/Ate （混凝土規(guī)范式 8.1.24）te 251./50000.=0.005當 te 0.01 時，取te 0.01 1.1-0.65*2.01/(0.01*197.07)=0.438max cr*sk/Es*(1.9c+0.08*D

22、eq/te)（混凝土規(guī)范式 8.1.21）max 2.1*0.438*197.1/200000.*(1.9*20.+0.08*8.00/0.01000)=0.093，滿足規(guī)范要求！、Y方向板帶跨中裂縫：裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數，按下列公式計算：1.1-0.65*ftk/(te*sk)（混凝土規(guī)范式 8.1.22）sk Mk/(0.87*ho*As)（混凝土規(guī)范式 8.1.33）sk 3.54*106/(0.87*81.*251.)=199.96N/mm 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*100.=50000.mm2 te As/Ate （混凝土規(guī)范式 8.1.24）te

23、251./50000.=0.005當 te 0.01 時，取te 0.01 1.1-0.65*2.01/(0.01*199.96)=0.448max cr*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te)（混凝土規(guī)范式 8.1.21）max 2.1*0.448*200.0/200000.*(1.9*20.+0.08*8.00/0.01000)=0.096，滿足規(guī)范要求！、左端支座跨中裂縫：裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數，按下列公式計算：1.1-0.65*ftk/(te*sk)（混凝土規(guī)范式 8.1.22）sk Mk/(0.87*ho*As)（混凝土規(guī)范式 8.1.33）sk 7.92*106

24、/(0.87*81.*503.)=223.50N/mm 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*100.=50000.mm2 te As/Ate （混凝土規(guī)范式 8.1.24）te 503./50000.=0.010 1.1-0.65*2.01/(0.01*223.50)=0.520max cr*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te)（混凝土規(guī)范式 8.1.21）max 2.1*0.520*223.5/200000.*(1.9*20.+0.08*8.00/0.01005)=0.124，滿足規(guī)范要求！、下端支座跨中裂縫：裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數，按下列公式計算：1.1-

25、0.65*ftk/(te*sk)（混凝土規(guī)范式 8.1.22）sk Mk/(0.87*ho*As)（混凝土規(guī)范式 8.1.33）sk 8.33*106/(0.87*81.*503.)=235.29N/mm 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*100.=50000.mm2 te As/Ate （混凝土規(guī)范式 8.1.24）te 503./50000.=0.010 1.1-0.65*2.01/(0.01*235.29)=0.549max cr*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te)（混凝土規(guī)范式 8.1.21）max 2.1*0.549*235.3/200000.*(1.9*

26、20.+0.08*8.00/0.01005)=0.138，滿足規(guī)范要求！、右端支座跨中裂縫：裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數，按下列公式計算：1.1-0.65*ftk/(te*sk)（混凝土規(guī)范式 8.1.22）sk Mk/(0.87*ho*As)（混凝土規(guī)范式 8.1.33）sk 7.92*106/(0.87*81.*503.)=223.50N/mm 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*100.=50000.mm2 te As/Ate （混凝土規(guī)范式 8.1.24）te 503./50000.=0.010 1.1-0.65*2.01/(0.01*223.50)=0.520max

27、cr*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te)（混凝土規(guī)范式 8.1.21）max 2.1*0.520*223.5/200000.*(1.9*20.+0.08*8.00/0.01005)=0.124，滿足規(guī)范要求！、上端支座跨中裂縫：裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數，按下列公式計算：1.1-0.65*ftk/(te*sk)（混凝土規(guī)范式 8.1.22）sk Mk/(0.87*ho*As)（混凝土規(guī)范式 8.1.33）sk 8.33*106/(0.87*81.*503.)=235.29N/mm 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*100.=50000.mm2 te As/Ate （混凝土規(guī)范式 8.1.24）te 503./50000.=0.010 1.1-0.65*2.01/(0.01*235.29)=0.549max cr*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te)（混凝土規(guī)范式 8.1.21）max 2.1*0.549*235.3/200000.*(1.9*20.+0.08*8.00/0.01005)=0.138，滿足規(guī)范要求！