化工單元操作課程設(shè)計(jì)

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1、矍徐州工誨城卷根帽犀院 - 二； Xuzhou College of Industrial Technology 填料吸收塔課程設(shè)計(jì)說明書 專 業(yè)：材料工程 班 級(jí)： 高聚物111 姓 名：李進(jìn)亮 班級(jí)學(xué)號(hào)：1132403115 指導(dǎo)老師：張曉東 日 期：2013-05-18 化工單元操作課 化工單元操作課程設(shè)計(jì)任務(wù)書 班級(jí)：高聚物111 姓名： 李進(jìn)亮 學(xué)號(hào)：1132403115 常壓下，在填料塔中用清水吸收混合氣中的二氧化硫。 一、設(shè)計(jì)條件 1 .操作方式：連續(xù)操作； 2 .生產(chǎn)能力：處理爐氣量：2415m3/h ； 3 .操作溫度：25C； 4 .操

2、作壓力：常壓； 5 .進(jìn)塔混合氣含量；二氧化硫的摩爾分?jǐn)?shù)為 0.065%;其余為空氣； 6 .進(jìn)塔吸收劑：清水； 7 .二氧化硫回收率：95%; 二、設(shè)計(jì)要求 1 .流程布置與說明； 2 .工藝過程計(jì)算； 3 .填料的選擇； 4 .填料塔工藝尺寸的確定； 5 .輸送機(jī)械功率的選型； 三、設(shè)計(jì)成果 1 .設(shè)計(jì)任務(wù)書一份； 2 .設(shè)計(jì)圖紙：（填料塔工藝條件圖） 四、設(shè)計(jì)時(shí)間 2013年5月13日 2013 年5月24日 五、主要參考資料 1、化工原理課程設(shè)計(jì)，湯金石，化學(xué)工業(yè)出版社， 1990 2、化工工藝設(shè)計(jì)手冊(cè)，上海醫(yī)藥設(shè)計(jì)院 3、傳質(zhì)與分離技術(shù)，周立雪，化

3、學(xué)工業(yè)出版社 4、流體流動(dòng)與傳熱，張洪流，化學(xué)工業(yè)出版社 5,、化工單元過程課程設(shè)計(jì)，王明輝主編，化學(xué)工業(yè)出版社 6、化工單元過程課程設(shè)計(jì)，劉兵主編，化學(xué)工業(yè)出版社 六、指導(dǎo)教師：張曉東 化學(xué)制藥教研室 2013.5 目錄 摘要 3 前言 4 1.1 吸收技術(shù)概況 4 1.2 吸收設(shè)備分類 4 第二章 水吸收二氧化硫填料塔設(shè)計(jì) 7 2.1 任務(wù)及操作條件 7 2.2 吸收劑的選擇 7 2.3 填料塔的填料的選擇 8 2.4 操作參數(shù)的選擇 9 2.4.1 操作溫度的確定 9 2.4.2 操作壓力的確定 10 第三

4、章 吸收塔工藝條件的計(jì)算 11 3.1 基礎(chǔ)物性數(shù)據(jù) 11 3.1.1 液相物性數(shù)據(jù) 11 3.1.2 氣相物性數(shù)據(jù) 11 3.1.3 氣液相平衡數(shù)據(jù) 11 3.2 物料衡算 12 3.3 填料塔的工藝尺寸的計(jì)算 14 3.3.1 空塔氣速的確定 14 3.3.2 填料規(guī)格校核 : 17 3.3.3 傳質(zhì)單元高度的計(jì)算 17 3.4 填料層壓降的計(jì)算 21 3.5 液體分布器計(jì)算 23 3.5.1 液體分布器 23 3.5.2 液體分布器簡(jiǎn)要設(shè)計(jì) 24 3.5.2.1 液體分布器的選型 24 3.5.2.2 分布點(diǎn)密

5、度計(jì)算 24 3.5.2.3 布液計(jì)算 24 3.6 其他附件的選擇 25 3.6.1 離心泵的計(jì)算與選擇 25 3.6.2 多孔型液體分布器 26 3.6.3 直管式多孔分布器 26 3.6.4 排管式多孔分布器 26 3.6.5 填料支撐板 26 3.6.6 填料壓板與床層限制板 26 3.6.7 氣體進(jìn)出口裝置與排液裝置 27 3.6.8 人孔 27 主要符號(hào)說明 28 結(jié)束語 30 摘要 吸收是利用混合氣體中各組分在液體中的溶解度的差異來分離氣態(tài)均相混 合物的一種單元操作。 氣液兩相的分離是通過它們密切的

6、接觸進(jìn)行的， 在正常操作下，氣相為連續(xù) 相而液相為分散相，氣相組成呈連續(xù)變化，氣相中的成分逐漸被分離出來。 填料 塔是氣液呈連續(xù)性接觸的氣液傳質(zhì)設(shè)備，屬微分接觸逆流操作過程。塔的底部有 支撐板用來支撐填料，并允許氣液通過。支撐板上的填料有整砌和亂堆兩種方式。 填料層的上方有液體分布裝置，從而使液體均勻噴灑于填料層上。 填料層的空隙 率超過90% 一股液泛點(diǎn)較高，單位塔截面積上填料塔的生產(chǎn)能力較高，研究表 明，在壓力小于0.3MPa時(shí)，填料塔的分離效率明顯優(yōu)于板式塔。 這次課程設(shè)計(jì)的任務(wù)是用清水吸收空氣中的二氧化硫， 然后再進(jìn)行解吸處理 得到二氧化硫。要求設(shè)計(jì)包括塔徑、填料塔高度、塔管的尺寸

7、等，需要通過物料 衡算得到所需要的基礎(chǔ)數(shù)據(jù)，然后進(jìn)行所需尺寸的計(jì)算得到各種設(shè)計(jì)參數(shù)， 為圖 的繪制打基礎(chǔ)，提供數(shù)據(jù)參考。11 關(guān)鍵詞：填料塔吸收二氧化硫 31 、戶 、. 刖百 1.1 吸收技術(shù)概況 當(dāng)氣體混合物與適當(dāng)?shù)囊后w接觸，氣體中的一個(gè)或者幾個(gè)組分溶解與液體 中， 而不能溶解的組分仍留在氣體中， 使氣體得以分離。 吸收過程是化工生產(chǎn)中 常用的氣體混合物的分離操作， 其基本原理是利用混合物中各組分在特定的液體 吸收劑中的溶解度不同，實(shí)現(xiàn)各組分分離的單元操作 。 1.2 吸收設(shè)備分類 在吸收過程中， 質(zhì)量交換是在兩相接觸面上進(jìn)行的。 因此， 吸收設(shè)備應(yīng)具有較大 的

8、氣液接觸面，按吸收表面的形成方式，吸收設(shè)備可分為下列幾類： （ 1）表面吸收器 吸收器中兩相間的接觸面是靜止液面 （表面吸收器本身的液面） 或流動(dòng)的液膜表 面（膜式吸收器） 。這類設(shè)備中的接觸表面在相當(dāng)大的程度上決定于吸收器構(gòu)件 的幾何表面。 這類設(shè)備還可分為以下幾種基本類型： a 水平液面的表面吸收器：在這類吸收器中，氣體在靜止不動(dòng)或緩慢流動(dòng)的液 面上通過， 液面即為傳質(zhì)表面， 由于傳質(zhì)表面不大， 所以此種表面吸收器只適用 于生產(chǎn)規(guī)模較小的場(chǎng)合。 通常將若干個(gè)氣液逆流運(yùn)動(dòng)的吸收器串聯(lián)起來使用。 為 了能使液體自流， 可將吸收器排列成階梯式， 即沿流體的流向， 后一個(gè)吸收器低

9、 于前一個(gè)吸收器。 水平液面的表面吸收器的效率極低， 現(xiàn)在應(yīng)用已很有限。 只有從體積量不大的氣 體中吸收易溶組分， 并同時(shí)需要散除熱量的情況下才采用它們。 這類吸收器有時(shí) 還用于吸收高濃度氣體混合物中的某些組分。 b 液膜吸收器：在液膜吸收器中，氣液兩相在流動(dòng)的液膜表面上接觸。液膜是 沿著圓管或平板的縱向表面流動(dòng)的。已知有三種類型的液膜吸收器： 列管式吸收器：液膜沿垂直圓管的內(nèi)壁流動(dòng)； 板狀填料吸收器：填料是一些平行的薄板，液膜沿垂直薄板的兩測(cè)流動(dòng)； 升膜式吸收器：液膜向上（反向）流動(dòng)。 目前， 液膜吸收器應(yīng)用比較少， 其中最常見的是列管式吸收器， 常用于從高濃度 氣體混

10、合物同時(shí)取出熱量的易溶氣體（氯化氫，二氧化硫）的吸收。 填料吸收器 填料吸收器是裝有各種不同形狀填料的塔。 噴淋液體沿填料表面流 下， 氣液兩相主要在填料的潤濕表面上接觸。 設(shè)備單位體積內(nèi)的填料表面積可以 相當(dāng)大，因此，能在較小的體積內(nèi)得到很大的傳質(zhì)表面。但在很多情況下，填料 的活性接觸表面小于其幾何表面。 c 填料吸收器： 填料吸收器一般作成塔狀， 塔內(nèi)裝有支撐板， 板上堆放填料層。 噴淋的液體通過分布器灑向填料。在吸收器內(nèi)，填料在整個(gè)塔內(nèi)堆成一個(gè)整體。 有時(shí)也將填料裝成幾層，每層的下邊都設(shè)有單獨(dú)的支撐板。當(dāng)填料分層堆放時(shí)， 層與層之間常裝有液體再分布裝置。 在填料吸收器中

11、，氣體和液體的運(yùn)動(dòng)經(jīng)常是逆流的。而很少采用并流操作。但近 年來對(duì)在高氣速條件下操作的并流填料吸收器給予另外很大的關(guān)注。 在這樣高的 氣速下，不但可以強(qiáng)化過程和縮小設(shè)備尺寸， 而且并流的阻力降也要比逆流時(shí)顯 著降低。這樣高的氣速在逆流時(shí)因?yàn)闀?huì)造成液泛， 是不可能達(dá)到的。如果兩相的 運(yùn)動(dòng)方向?qū)ν苿?dòng)力沒有明顯的影響，就可以采用這種并流吸收器。 填料吸收器的不足之處是難于除去吸收過程中的熱量。通常使用外接冷卻器的辦 法循環(huán)排走熱量。曾有人提出在填料層中間安裝冷卻組件從內(nèi)部除熱的設(shè)想， 但 這種結(jié)構(gòu)的吸收器沒有得到推廣。 d 機(jī)械液膜吸收器：機(jī)械液膜吸收器可分為兩類。在第一類設(shè)備中，機(jī)械作用

12、用來生成和保持液膜。屬于這一類的有圓盤式液膜吸收器。當(dāng)圓盤轉(zhuǎn)到液面上方 時(shí)，便被生成的液膜所覆蓋，吸收過程就在這一層液膜表面上進(jìn)行。圓盤的圓周 速度為0.2?0.3米/秒。這種吸收器的傳質(zhì)系數(shù)與填料吸收器相近。 第一類設(shè)備沒有什么明顯的優(yōu)點(diǎn)，并由于有轉(zhuǎn)動(dòng)部件的存在而使結(jié)構(gòu)復(fù)雜化， 同時(shí)還增加了能量消耗。因此這類設(shè)備沒有得到推廣。 第二類設(shè)備的實(shí)用意義較大。在這類設(shè)備中，轉(zhuǎn)子的轉(zhuǎn)動(dòng)用來使兩相混合， 促使傳質(zhì)過程得到強(qiáng)化。這種設(shè)備稱之為“轉(zhuǎn)子液膜塔”，常用于熱穩(wěn)定性較差 物質(zhì)的精儲(chǔ)。顯然，這種設(shè)備也可用于吸收操作。 （2）鼓泡吸收器 在這種吸收器中，接觸表面是隨氣流而擴(kuò)展。在液體中呈小氣

13、泡和噴射狀態(tài)分布。 這樣的氣體運(yùn)動(dòng)（鼓泡）是以其通過充滿液體的設(shè)備（連續(xù)的鼓泡）或通過具有 不同形式塔板的塔來實(shí)現(xiàn)。在充填填料的吸收器中,也可看到氣體和液體相互作 用的特征。這一類吸收器也包括以機(jī)械攪拌混合液體的鼓泡吸收器。 鼓泡吸收器 中，接觸表面是由流體動(dòng)力狀態(tài)（氣體和液體的流量）所決定的。 （3）噴灑吸收器 噴灑吸收器中的接觸表面是在氣相介質(zhì)中噴灑細(xì)小液滴的方法而形成的。 接觸表 面取決于流體動(dòng)力學(xué)狀態(tài)（液體流量）。這一類的吸收器有：吸收器中液體的噴 灑是用噴霧器（噴灑或空心的吸收器）；用高速氣體運(yùn)動(dòng)流的高速并流噴灑吸收 器；或用旋轉(zhuǎn)機(jī)械裝置的機(jī)械噴灑吸收器。 在這些不同形式

14、的設(shè)備中，現(xiàn)在最通用的是填料塔吸收器。 2] 5—液體再分布裝置，6—填料支撐板 第二章水吸收二氧化硫填料塔設(shè)計(jì) 2.1 任務(wù)及操作條件 操作方式：連續(xù)生產(chǎn) 生產(chǎn)能力：處理氣量為2415 m3/h 操作溫度：20 c 操作壓力：常壓 混合氣體的含量：二氧化硫的摩爾分?jǐn)?shù)為 0.065%; 溫度25 C ；其余為氣體 吸收劑：清水 2.2 吸收劑的選擇 對(duì)于吸收操作，選擇適宜的吸收劑，具有十分重要的意義。其對(duì)吸收操作過程的 經(jīng)濟(jì)性有著十分重要的影響。一般情況下，選擇吸收劑，要著重考慮如下問題： 1 .對(duì)溶質(zhì)的溶解度大 所選的吸收劑對(duì)溶質(zhì)的溶解度大，則單位量的吸收劑

15、能夠溶解較多的溶質(zhì)， 在一定的處理量和分離要求條件下， 吸收劑的用量小，可以有效地減少吸收劑循 環(huán)量，這對(duì)于減少過程功耗和再生能量消耗十分有利。 另一方面，在同樣的吸收 劑用量下，液相的傳質(zhì)推動(dòng)力大，則可以提高吸收速率，減小塔設(shè)備的尺寸。 2 .對(duì)溶質(zhì)有較高的選擇性 對(duì)溶質(zhì)有較高的選擇性，即要求選用的吸收劑應(yīng)對(duì)溶質(zhì)有較大的溶解度， 而 對(duì)其它組分則溶解度要小或基本不溶，這樣，不但可以減小惰性氣體組分的損失， 而且可以提高解吸后溶質(zhì)氣體的純度。 3 .不易揮發(fā) 吸收劑在操作條件下應(yīng)具有較低的蒸汽壓，以避免吸收過程中吸收劑的損 失，提高吸收過程的經(jīng)濟(jì)性。 4 .再生性能好 由于在吸收

16、劑再生過程中，一般要對(duì)其進(jìn)行升溫或氣提等處理，能量消耗較 大，因而，吸收劑再生性能的好壞，對(duì)吸收過程能耗的影響極大，選用具有良好 再生性能的吸收劑，往往能有效地降低過程的能量消耗。 以上四個(gè)方面是選擇吸收劑時(shí)應(yīng)該考慮的主要問題， 其次，還應(yīng)該注意所選擇地 吸收劑應(yīng)該具有良好的物理、化學(xué)性能和經(jīng)濟(jì)性。具良好的物理性能主要指吸收 劑的粘度要小，不易發(fā)泡，以保證吸收劑具有良好的流動(dòng)性能和分布性能。 良好 的化學(xué)性能主要指具有良好的化學(xué)穩(wěn)定性和熱穩(wěn)定性，以防止在使用中發(fā)生變 質(zhì)，同時(shí)要求吸收劑盡可能無毒、無易燃易爆性，對(duì)相關(guān)設(shè)備無腐蝕性(或較小 的腐蝕性)。吸收劑的經(jīng)濟(jì)性主要指應(yīng)盡可能選擇用廉價(jià)

17、易得的溶劑，兩種吸收 劑如下： 物理吸收劑和化學(xué)吸收劑的選擇 物理吸收劑 (1)吸收容量(溶解度)正比于溶質(zhì)分 壓 化學(xué)吸收劑 (1)吸收容量對(duì)溶質(zhì)分壓不太敏感 (2)吸收熱效應(yīng)顯著  (2)吸收熱效應(yīng)很小(近于等溫) (3)常用降壓閃蒸解吸 (4)適于溶質(zhì)含量高，而凈化度要求不 太高的場(chǎng)合 (5)對(duì)設(shè)備腐蝕性小，不易變質(zhì) (3)用低壓蒸汽氣提解吸 (4)適于溶質(zhì)含量不高，而凈化度要求 很高的場(chǎng)合 (5)對(duì)設(shè)備腐蝕性大，易變質(zhì) 本設(shè)計(jì)采用水作為吸收劑，二氧化硫作為溶質(zhì)。 3】 2.3 填料塔的填料的選擇 塔填料是填料塔中的氣液相間傳質(zhì)組件， 是填料塔

18、的核心部分。其種類繁多，性 能上各有差異。 幾種實(shí)體填料的形狀 拉酬 W 蠲柩填料 槍箱勤 幾種網(wǎng)體填料的形狀 鞍宓網(wǎng) 占可廣 3他孔環(huán) 目前散堆填料主要有環(huán)形填料、鞍形填料、環(huán)鞍形填料及球形填料。所用的材質(zhì) 有陶瓷、塑料、石墨、玻璃及金屬等 (1)拉西環(huán)填料拉西環(huán)填料于1914年由拉西(F. Rashching)發(fā)明，為外徑與 高度相等的圓環(huán)，如圖片拉西環(huán)所示。拉西環(huán)填料的氣液分布較差，傳質(zhì)效率低， 阻力大，通量小，目前工業(yè)上已較少應(yīng)用。 (2)鮑爾環(huán)填料如圖片鮑耳環(huán)所示， 鮑爾環(huán)是對(duì)拉西環(huán)的改進(jìn)，在拉西環(huán)的側(cè) 壁上開出兩排長方形的窗孔，被切開的環(huán)壁的一側(cè)仍與壁面相連

19、，另一側(cè)向環(huán)內(nèi) 彎曲，形成內(nèi)伸的舌葉，諸舌葉的側(cè)邊在環(huán)中心相搭。鮑爾環(huán)由于環(huán)壁開孔，大 大提高了環(huán)內(nèi)空間及環(huán)內(nèi)表面的利用率， 氣流阻力小，液體分布均勻。與拉西環(huán) 相比，鮑爾環(huán)的氣體通量可增加 50%Z上，傳質(zhì)效率提高30流右。鮑爾環(huán)是一 種應(yīng)用較廣的填料。 (3)階梯環(huán)(Stairs wreath) 填料如圖片階梯環(huán)所示，填料的階梯環(huán)結(jié)構(gòu)與鮑 爾環(huán)填料相似，環(huán)壁上開有長方形小孔，環(huán)內(nèi)有兩層交錯(cuò) 45的十字形葉片， 環(huán)的高度為直徑的一半，環(huán)的一端成喇叭口形狀的翻邊。這樣的結(jié)構(gòu)使得階梯環(huán) 填料的性能在鮑爾環(huán)的基礎(chǔ)上又有提高，其生產(chǎn)能力可提高約 10%壓降則可降 低25%且由于填料間呈多點(diǎn)接觸

20、，床層均勻，較好地避免了溝流現(xiàn)象。階梯環(huán) 一般由塑料和金屬制成，由于其性能優(yōu)于其它側(cè)壁上開孔的填料，因此獲得廣泛 的應(yīng)用。 (4)矩鞍填料如圖片矩鞍填料所示， 將弧鞍填料兩端的弧形面改為矩形面， 且 兩面大小不等，即成為矩鞍填料。矩鞍填料堆積時(shí)不會(huì)套疊，液體分布較均勻。 矩鞍填料一般采用瓷質(zhì)材料制成， 其性能優(yōu)于拉西環(huán)。目前，國內(nèi)絕大多數(shù)應(yīng)用 瓷拉西環(huán)的場(chǎng)合，均已被瓷矩鞍填料所取代。 (5)金屬環(huán)矩鞍填料如圖片金屬換環(huán)聚鞍填料所示，環(huán)矩鞍填料(國外稱為 Intalox )是兼顧環(huán)形和鞍形結(jié)構(gòu)特點(diǎn)而設(shè)計(jì)出的一種新型填料，該填料一般以 金屬材質(zhì)制成,故又稱為金屬環(huán)矩鞍填料。環(huán)矩鞍填料將環(huán)形填

21、料和鞍形填料兩 者的優(yōu)點(diǎn)集于一體，其綜合性能優(yōu)于鮑爾環(huán)和階梯環(huán)，在散裝填料中應(yīng)用較多。 由于該過程處理量不大，所以所用的塔直徑不會(huì)太大，以采用填料塔較為適宜， 所以采用dn38聚丙烯塑料階梯環(huán)填料。4] 2.4 操作參數(shù)的選擇 2.4.1 操作溫度的確定 對(duì)于物理吸收而言，降低操作溫度，對(duì)吸收有利.但低于環(huán)境溫度的操作溫度 因其要消耗大量的制冷動(dòng)力而一般是不可取的 ，所以一般情況下，取常溫吸收較 為有利.對(duì)于特殊條件的吸收操作方可采用低于或高于環(huán)境的溫度操作 . 對(duì)于化學(xué)吸收，操作溫度應(yīng)根據(jù)化學(xué)反應(yīng)的性質(zhì)而定，既要考慮溫度對(duì)化學(xué)反應(yīng) 速度常數(shù)的影響，也要考慮對(duì)化學(xué)平衡的影響，使吸收

22、反應(yīng)具有適宜的反應(yīng)速度. 對(duì)于再生操作，較高的操作溫度可以降低溶質(zhì)的溶解度，因而有利于吸收劑的再 生. 而對(duì)本設(shè)計(jì)而言，由吸收過程的氣液關(guān)系可知，溫度降低可增加溶質(zhì)組分的溶解 度，即低溫有利于吸收，但操作溫度的低限應(yīng)有吸收系統(tǒng)的具體情況決定。依據(jù) 本次設(shè)計(jì)要求，操作溫度定為20 c。 2.4.2 操作壓力的確定 操作壓力的選擇根據(jù)具體情況的不同分為三種： 對(duì)于物理吸收，加壓操作一方面有利于提高吸收過程的傳質(zhì)推動(dòng)力而提高過程的 傳質(zhì)速率，另一方面，也可以減小氣體的體積流率，減小吸收塔徑.所以操作十分 有利.但工程上，專門為吸收操作而為氣體加壓，從過程的經(jīng)濟(jì)性角度看是不合理 的,因而若在前

23、一道工序的壓力參數(shù)下可以進(jìn)行吸收操作的情況下 ，一般是以前 道工序的壓力作為吸收單元的操作壓力. 對(duì)于化學(xué)吸收，若過程由質(zhì)量傳遞過程控制，則提高操作壓力有利，若為化學(xué)反應(yīng) 過程控制，則操作壓力對(duì)過程的影響不大，可以完全根據(jù)前后工序的壓力參數(shù)確 定吸收操作壓力，但加大吸收壓力依然可以減小氣相的體積流率 ，對(duì)減小塔徑仍 然是有利的. 對(duì)于減壓再生（閃蒸）操作，其操作壓力應(yīng)以吸收劑的再生要求而定，逐次或一次 從吸收壓力減至再生操作壓力，逐次閃蒸的再生效果一般要優(yōu)于一次閃蒸效果. 本設(shè)計(jì)中由吸收過程的氣液平衡可知， 壓力升高可增加溶質(zhì)組分的溶解度， 即加 壓有利于吸收。但隨著操作壓力的升高，

24、對(duì)設(shè)備的加工制造要求提高，且能耗增 加，綜合考慮，采用常壓101.3kPa。5] 第三章吸收塔工藝條件的計(jì)算 3.1 基礎(chǔ)物性數(shù)據(jù) 3.1.1 液相物性數(shù)據(jù) 對(duì)低濃度吸收過程，溶液的物性數(shù)據(jù)可近似取純水的物性數(shù)據(jù)。 由手冊(cè)查得，25c 時(shí)水的有關(guān)物性數(shù)據(jù)如下：61 密度為 ：-L = 998.2kg/m3 粘度為 丁 =0.001?a s-3.6kg/ m h 表面張力為 cL =72.6dyn/cm = 940896kg/h2 SO 在水中的擴(kuò)散系數(shù)為 Dl =1.47Ml0，m2/s = 5.29Ml0"m2/h 3.1.2 氣相物性數(shù)據(jù)

25、混合氣體的平均摩爾質(zhì)量為: Mvm 屯 yiMi =0.065父64.06+0.935父29 =31.28 k%mol 混合氣體的平均密度為： 1.279kg/m3 _ PMvm 101.3 31.28 - . 一 RT - 8.314 298 ? 混合氣體的粘度可近似取為空氣的粘度, 查手冊(cè)得， 25c時(shí)空氣的粘度為7】： ，=1.81 10‘Pa s = 0.065kg/ m h 查手冊(cè)得SO2在空氣中的擴(kuò)散系數(shù)為： DV = 0.108 cm2 s = 0.039 m2 h 3.1.3 氣液相平衡數(shù)據(jù) 由手冊(cè) 常壓下20c時(shí)，SO2在水中的亨利系數(shù)為:

26、:：-3.55 103 kPa 相平衡常數(shù)為： E 3.55 10 m = — = = 35 .04 P 101 .3 溶解度系數(shù)為： 口 ： 998.2 H = = 3 EM 3.55 103 18.02 3.2 物料衡算 如圖3-1所示: 0.0156 kmol, (m3 kPa) L,X2 V, L2 L,X1 圖3-1物料衡算圖示意圖 全塔物料衡算是一個(gè)定態(tài)操作逆流接觸的吸收塔，圖中各符號(hào)的意義如下: V —惰性氣體的流量，koml/h; L —純吸收劑的流量，koml/h; 丫1, 丫2 —進(jìn)出吸收塔氣體的摩爾比； Xi, X2—出進(jìn)吸收

27、塔液體中溶質(zhì)物質(zhì)量的比; 注意：本課程設(shè)計(jì)中塔底截面一律以下標(biāo)“ 1”表示，塔頂截面一律以下標(biāo)“ 2” 表示。 進(jìn)塔氣相摩爾比為： Yi = yi 1 -y2 1 -0.065 0.065 =0.0695 出塔氣相摩爾比比為: Y2 ”(1 - ; A) =0.0695 (1 -0.065) =0.00452 進(jìn)塔惰性氣相流量為： 2415 273 V = 1 -0.065 =92.25kmol/h 22.4 273 25 由設(shè)計(jì)任務(wù)知改吸收過程屬于低濃度吸收，平衡關(guān)系為直線，最小液氣比可按下 式計(jì)算，即： L V min Y -Y2

28、 Y /m-X2 對(duì)于純?nèi)軇┪者^程，進(jìn)塔液相組成為: 對(duì)于純?nèi)軇┪者^程，進(jìn)塔液相組成為： X2 =0 帶入數(shù)值，得： L 0.0695-0.00452 ” ” — = =32.76 V min 0.0695/35.04 -0 取實(shí)際液氣比為最小液氣比的1.4倍，即: 有：L =1.4(-) min =1.4 32.76 =45.87 得：L =45.87 V = 45.87 92.35 = 4235.79koml /h 由V(Yi -Y2)= L(Xi -X2),求得吸收液出他濃度為: X1 " 一工)X2 二普(0.0695 一0.00452) 0 = 0

29、.0014 4235.79 3.3填料塔的工藝尺寸的計(jì)算 3.3.1 空塔氣速的確定 通常由泛點(diǎn)氣速來確定空塔操作氣速。 泛點(diǎn)氣速是填料塔操作氣速的上限， 填料 塔的操作氣速必須小于泛點(diǎn)氣速，操作空塔氣速與泛點(diǎn)氣速之比稱為泛點(diǎn)率。 填料的泛點(diǎn)氣速可由Eckert通用關(guān)聯(lián)圖查得，8] 氣相質(zhì)量流量為： WV =qV 7Vm =2415 1.279 = 3088.8kmol/h 液相質(zhì)量流量可近似按純水的流量計(jì)算，即： Wl =4235.79 18.02 =76321.55koml/h 采用Eckert通用關(guān)聯(lián)圖法計(jì)算泛點(diǎn)氣速U F。 通用填料塔泛點(diǎn)和壓降的通用關(guān)聯(lián)圖如下：

30、 0.6 0.4 0.2 0.1 0 08 006 0.04 0 62 0.01 OOGM 0,006 0 002 0 2 0,3。,4 0 6 O. 1 2 3 4 5 6 10 0.00) Ml 。8 03。%滑，滯 I 圖3-2填料塔泛點(diǎn)和壓降的通用關(guān)聯(lián)圖 圖中： uo——空塔氣速，m /s ; 小一一濕填料因子，簡(jiǎn)稱填料因子，1 /m ； 山一一水的密度和液體的密度之比； g 重力加速度，m /s2; 7, ：L ——分別為氣體和液體的密度，kg /m 3; Wv,Wl ——分別為氣體和液體的質(zhì)量流量，kg /s 。 此圖適用于亂堆

31、的顆粒形填料，如拉西環(huán)、弧鞍形填料、矩鞍形填料、鮑爾 環(huán)等，具上還繪制了整砌拉西環(huán)和弦柵填料兩種規(guī)整填料的泛點(diǎn)曲線。對(duì)于 其他填料，尚無可靠的填料因子數(shù)據(jù)。 Eckert通用關(guān)聯(lián)圖的橫坐標(biāo)為： 一氏『=76321.55 1.279『=0 884 WV 1PL I 3088.8 1998.2) 查圖3-2查得縱坐標(biāo)值為: 填料類型 DN16 填料因子，1/m DN25 I DN38 1 DN50 DN76 金屬鮑爾環(huán) 410 一 117 160 一 金屬環(huán)矩鞍 一 170 150 135 120 金屬階梯環(huán) 一 一 160 140 一 塑

32、料鮑爾環(huán) 550 280 184 140 92 塑料階梯環(huán) 一 260 170 127 一 瓷矩鞍 1100 550 200 226 一 瓷拉西環(huán) 1300 832 600 410 一 U F , V ；U 0.2 二一I^l g

33、?0.85 取 u =0.7 uF =0.7 1.061 =0.743m s . 2415 3600 ： 1.072 m 3.14 0.743 圓整塔徑取D = 1.2m 泛點(diǎn)率校核：由于泛點(diǎn)率校核：由于泛點(diǎn)附近流體力學(xué)性能的不穩(wěn)定性， 一般較 難穩(wěn)定操作，故一月要求泛點(diǎn)率在 50380叱問，而對(duì)于易起泡的物系可低于 40% u* 二D2 4理 3600 0.785 1.22 =0.59m s u 0.59 一= x100% =55.61% （在允許氾圍內(nèi)） uF 1.061 一一 D 1200 , … 填料規(guī)格校核 D =上"=24 >8 （在允許范圍內(nèi)

34、） d 50 3.3.2填料規(guī)格校核： 階梯環(huán)的徑比要求：D>8 d 有2 =%=24>8即符合要求 d 50 液體噴淋密度校核： 最小潤濕速率為 仁布=0.08m3/(m，h)查填料手冊(cè)得9〕 at=132.5 m/ m Umin =(Lw)minat =0.08 132.5 =10.6 m3/ m2 h 1 = 67.64 Umin 76321.55/998.2 0.785 1.22 經(jīng)以上校核可知，填料塔直徑選用 D=1200m你理。 注上式中：Uf 一泛點(diǎn)氣速，mS ； u 一空塔氣速m/ ; Pl -液體密度，kgm3 ； Pg—?dú)?/p>

35、體密度，kgm3 ； 叱，⑴l一氣液相質(zhì)量流量，kgh； g一重力加速度，9.81 m，； 生一液體黏度，mp/s; 3.3.3傳質(zhì)單元高度的計(jì)算 Y = = mX1 =35.04 0.0014 = 0.0491 Y2 ; mX2 = 0 脫吸因數(shù)為: 35.04 92.35 二 0.764 4235.79 氣相總傳質(zhì)單元數(shù): 一 1 NOG = 1 -S 1 1 -0.764 In 1 -0.764 0.0695 一0 0.764 =6.271 0.00452 -0 氣相總傳質(zhì)單元高度采用修正的恩田關(guān)聯(lián)式計(jì)算: at 八 I

36、2 ) 0.05 f . . 2 1 U L at U L I Pl g J I Pl aat 式中：aw--單位體積填料層的潤濕面積,吸3 ； at 一填料的總比表面積，m2/3 ； 0L 一液體表面張力，% ； %一填料上液體鋪展開的最大表面張力，Nm ； U L 一液體通過空塔的截面的質(zhì)量流速， Kg/ 2 m s —液體的粘度，Pa s ； 0C =33 PL—液體的密度，K%3 ； g一重力加速度，9.81 % 材質(zhì) 碳 瓷 玻璃 聚丙烯 聚氯乙烯 鋼 石蠟 表向張力 mN /m, 56 61 73 33 4

37、0 75 20 表3-2常見材質(zhì)的臨界表面張力值 行: dyCm = 427680Kg/2 Ul 76321.55 0.785 1.22 = 67517.29kg： m2 h 氣膜吸收系數(shù)由下式計(jì)算： ^w =1 - exp ； -1.45 at 0.75 ( 卜27680 ] [67517.29] 1940896 ) (132.5X3.6 0.1/ 67517.292 /132.5 "A i 2 1 9 ^998.2 X1.61X10 67517292 ,998.2X940896X132.5 , X. /

38、 = 0.593 氣膜吸收系數(shù)計(jì)算公式： kG = 0. 0.7 氣體質(zhì)量通量 ,, WV 2400 1.279 2「、 Uv = = 2 2 2732.47kg /(m .h) 2 0.785 1.22 一 d 4 所以氣膜吸收系數(shù)為: kG =0.237 2732.47 07 1 0.065 節(jié)(132.5x0.039、 (132.5m 0.065 J <1.279x0.039； 18.314M293 ) =0.0318kmol. m2 h kPa 帶入數(shù)值得：kG = 0.0318kmol/(m2 h kPa) 液膜傳質(zhì)系數(shù)由下式計(jì)算：

39、 Ml 0.5 1/3 I M Lg i- 2/3 I Ul kL =0.0095.

40、液相的黏度，pa s； g一重力加速度，9.81 Kg 2 UL—液體通過空塔截面的質(zhì)量流速， mms S ）； c m/ aw 一單位體積填料層的潤濕面積， /m3 ; D l —溶質(zhì)在液相中的擴(kuò)散系數(shù)，mN 代入數(shù)值得:kL =1.071m/h 由 kGa =kGaw:1.1 表3-3常見填料塔的形狀系數(shù) 填料類型 球形 棒形 拉四環(huán) 弧鞍 開孔環(huán) w值 0.72 0.75 1 1.19 1.45 本設(shè)計(jì)填料類型為開孔環(huán) 所以甲=1.45，則 kGa =kGaw- 1.1 =0.0318 0.593 132.5 1.451.1 =

41、3.760kmol.. m3hkPa kLa =kLaw- 0.4 =1.071 132.5 0.593 1.450.4 = 98.97L h 因?yàn)? u Uf 0.59 1.061 = 55.61% >50% 需要按下式進(jìn)行校正，即 可得： kGa=1 9.5 0.0.5661-0.51.4 13.760 =4.806kmol m3 h kPa kLa - 1 2.6 0.5661 -0.5 2.2 198.97 -99.53 L. h 1 1 + 4.595 0.0156 99.53 = 1.174kmol m3hkPa KGa = F kGa Hl^a

42、由 口 V V 93.25 H og = = = 2 = 0.687 m KYa-1 KGaP1 1.174 101.3 0.785 1.22 由 Z =HOGNOG =0.687x6.271 =4.308(m),得 Z、1.25 4.308 =5.385 m 設(shè)計(jì)取填料塔高度為 Z =6m 查表3-4散裝填料分段高度推薦值11】 填料類型 1 h/D Hmax/m 拉四環(huán) 2.5 <4 矩鞍 5?8 <6 鮑爾環(huán) 5?10 <6 階梯環(huán) 8?15 <6 環(huán)矩鞍 5?15 <6 2=8—15 對(duì)于階梯環(huán)填料，D , hm

43、ax -6m o 取建8,則 h =8 1200 = 9600mm 計(jì)算得填料層高度為6000mm故不需分段 3.4填料層壓降的計(jì)算 在逆流操作的填料塔中，從塔頂噴淋下來的液體，依靠重力在填料表面成膜狀向 下流動(dòng)，上升氣體與下降液膜的摩擦阻力形成了填料層的壓降。 填料層壓降與液 體噴淋量及氣速有關(guān)，在一定的氣速下，液體噴淋量越大，壓降越大；在一定的 液體噴淋量下，氣速越大，壓降也越大。 散裝填料的壓降可采用Eckert通用關(guān)聯(lián)圖計(jì)算。計(jì)算時(shí)，先根據(jù)氣液負(fù)荷及有 1 ■L ：V 2 關(guān)物性數(shù)據(jù)，求出橫坐 雙（PlJ值，再根據(jù)操作空塔系數(shù)U及有關(guān)物性數(shù)據(jù)， u2①中但。2

44、 求出縱坐標(biāo) g vpL J 值，通過作圖得出交點(diǎn)，讀出過焦點(diǎn)的等壓線數(shù)值, 即得到每米填料層降壓值。 表3-5散裝填料壓降填料子平均值 填料類型 填料因子， 1/m DN16 DN25 DN38 DN50 DN76 金屬鮑爾 環(huán) 306 - 114 98 - 金屬環(huán)矩 鞍 - 138 93.4 71 36 金屬階梯 環(huán) - - 118 82 - 塑料鮑爾 環(huán) 343 232 114 125 62 塑料階梯 環(huán) - 176 116 89 - 瓷矩鞍環(huán)- 700 215 140 160 -

45、 瓷拉西環(huán)， 1050 576 450 288 - 經(jīng)查得，：二，=116m」以 - 0.5 0.5 = 0.884 如2]_ 76321.55 1.279 1 橫坐標(biāo): WV 1PLi 3088.8 1998.2 J 縱坐標(biāo): U5 區(qū) R 0.2 = O.593161 X 1^9X10.2.0 0053 g ：L L 9.81 998.2 查化工過程及設(shè)備設(shè)計(jì)手冊(cè)得 91  O.QC . O.CM 3 1 息 Q.O4 K i 0 002 LO CA O. 0.4 G.Q] 0 008 0 006 OOM G .4 0 6 0

46、 IjD 2 3 4 6g 10 0.001 OJJ1 0 02 OJM 0.06 0.1 g 從Eckert通用關(guān)聯(lián)圖中可查得 P ——=107.9倡 /m Z 填料塔壓降為： P =107.91 6 =647.46Pa 其他塔內(nèi)件的壓力降很小可以忽略，所以填料層壓降為 647.46P3 3.5 液體分布器計(jì)算 3.5.1 液體分布器 液體分布器的性能主要由分布器的布液點(diǎn)密度（即單位面積上的布液點(diǎn)數(shù)） ，各 布液點(diǎn)的布液布液均勻性，各布液點(diǎn)上的液相組成的均勻性決定設(shè)計(jì)液體分布器 主要是確定決定這些參數(shù)的結(jié)構(gòu)尺寸。 為使液體分布器具有較好的分布性能， 必須合理確

47、定布液孔數(shù)，布液孔數(shù)應(yīng)依所 用填料所需的質(zhì)量要求決定。在通常情況下，滿足各種填料質(zhì)量分布要求的適宜 噴淋點(diǎn)見下表，在選擇填料的噴淋點(diǎn)密度時(shí)應(yīng)該遵循填料的效率越高， 所需的噴 淋點(diǎn)密度越大這一規(guī)律，依所選用的填料，確定單位面積的噴淋點(diǎn)后，在根據(jù)塔 的截面積即可求得分布器的布液孔數(shù)。 表3-6 Eckert的散裝填料塔分布點(diǎn)密度推薦值 塔徑,mm 2 . 分布點(diǎn)號(hào)度，點(diǎn)/ m塔截卸 D=400 330 | D=750 170 | D> 1200 42 | 3.5.2 液體分布器簡(jiǎn)要設(shè)計(jì) 3.5.2.1 液體分布器的選型 該吸收塔液相負(fù)荷較大，而氣相負(fù)荷相對(duì)較低，故

48、選用槽式液體分布器 3.5.2.2 分布點(diǎn)密度計(jì)算 按Eckert建議值，D之1200mm寸，噴淋點(diǎn)密度為42點(diǎn)/m2,因該塔液相負(fù)荷較 大，設(shè)計(jì)取噴淋點(diǎn)密度為120點(diǎn)/m2。 布液點(diǎn)數(shù)為 n = 0. 785 父 1.22 父 120 = 135. 648點(diǎn) 比 136點(diǎn) 按分布點(diǎn)幾何均勻與流量均勻的原則， 進(jìn)行布點(diǎn)設(shè)計(jì)。設(shè)計(jì)結(jié)果為：二級(jí)槽共設(shè) 七道，在槽側(cè)面開孔，槽寬度為 8mm槽高度為210mm兩槽中心矩為160mm 分布點(diǎn)采用三角形排列，實(shí)際設(shè)計(jì)布點(diǎn)數(shù)為 n=132點(diǎn)，布液點(diǎn)示意圖如圖所示。 3.5.2.3布液計(jì)算 重力型液體分布器布液能力計(jì)算 LS = — d02n

49、, 2g H 4 =160mmi 巾=0.6 d。 4Ls 4M 76321.55/998.2 黑 3600 : <3.14 父 132 Mo.6M J2M9.18父0.16 1/2 I =0.014m 圖3-3槽式液體分布器二級(jí)槽的布液點(diǎn)示意圖 3.6 其他附件的選擇 3.6.1 離心泵的選擇 IS125-100-200 單級(jí)單吸 因?yàn)樵撐找郧逅疄槲談腋鶕?jù)計(jì)算可知選用離心泵型號(hào)為： 離心泵比較合適 表 3--

50、2 轉(zhuǎn)速(r/min ) 流量m/h 揚(yáng)程H /m 效率Y] /% 功率/kW 必需汽蝕余量 (NPSH)r/m 軸功率 電機(jī)功率 2.5 1450 loo 12.5 76 4.48 7.5 3.6.2 多孔型液體分布器 多孔型液體分布器系借助孔口以上的液體層靜壓或泵送壓力使液體通過小孔注 入塔內(nèi) 。 3.6.3 直管式多孔分布器 根據(jù)直管液量的大小，在直管下方開 2?6排對(duì)稱小孔，孔徑與孔數(shù)依液體的流 量范圍確定，通常取孔徑2?6mm,孔的總面積與及進(jìn)液管截面積大致相等，噴 霧角根據(jù)塔徑采用30。或45。，直管安裝在填料層頂部以上約 300mm此形分

51、 布器用于塔徑600?800mm對(duì)液體的均布要求不高的場(chǎng)合。根據(jù)要求，也可以 采用環(huán)形管式多孔分布器。 3.6.4 排管式多孔分布器 支管上孔徑一般為3?5mm孔數(shù)依噴淋點(diǎn)要求決定。支管排數(shù)、管心距及孔心 距依塔徑和液體負(fù)荷調(diào)整。一般每根支管上可開 1?3排小孔，孔中心線與垂直 線的夾角可取 15、 22.5 、 30或 45等，取決于液流達(dá)到填料表面時(shí)的均 布狀況。 主管與支管直徑由送液推動(dòng)力決定， 如用液柱靜壓送液， 中間垂直管和 水平主管內(nèi)的流速為0.2?0.3m/s ,支管流速取為0.15?0.2m/s ;采用泵送液則 流速可提高。 3.6.5 填料支撐板 填料支撐板用于

52、支撐塔填料及其所特有的氣體、 液體的質(zhì)量， 同時(shí)起著氣液流道 及其體均布作用。 故要求支撐板上氣液流動(dòng)阻力太大， 將影響塔的穩(wěn)定操作甚至 引起塔的液泛。 支撐板大體分為兩類， 一類為氣液逆流通過的平板支撐板， 板上有篩孔或?yàn)闁虐? 式； 另一類斯氣體噴射型， 可分為圓柱升氣管式的氣體噴射型支撐板和梁式氣體 噴射型支撐板。 平板型支撐板結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單， 但自由截面分率小， 且因氣液流同時(shí)通過板上篩孔或柵 縫， 故板上存在液位頭。 氣體噴射性支撐板氣液分道， 即有利于氣體的均勻分配， 又避免了液體在板上聚集。 梁式結(jié)構(gòu)強(qiáng)度好， 裝卸方便， 可提高大于塔截面的自 由截面，且允許氣液負(fù)荷較大

53、，其應(yīng)用日益受到重視。 當(dāng)塔內(nèi)氣液負(fù)荷較大或負(fù)荷波動(dòng)較大時(shí)， 塔內(nèi)填料將發(fā)生浮動(dòng)或相互撞擊， 破壞 塔的正常操作甚至損壞填料，為此，一般在填料層頂部設(shè)壓板或床層限制板。 3.6.6 填料壓板與床層限制板 填料壓板系藉自身質(zhì)量壓住填料但不致壓壞填料； 限制板的質(zhì)量輕， 需固定于塔 壁上。一般要求壓板或限制板自由截面分率大于 70％。 3.6.7 氣體進(jìn)由口裝置與排液裝置 填料塔的氣體進(jìn)口既要防止液體倒灌，更要有利于氣體的均勻分布。對(duì) 500mm 直徑以下的小塔，可使進(jìn)氣管伸到塔中心位置，管端切成 45向下斜口或切成 向下切口，使氣流折轉(zhuǎn)向上。對(duì) 1.5m以下直徑的塔，管的末端可

54、制成下彎的錐 形擴(kuò)大器，或采用其它均布?xì)饬鞯难b置。 氣體出口裝置既要保證氣流暢通，又要盡量除去被夾帶的液沫。最簡(jiǎn)單的裝置是 在氣體出日處裝一除沫擋板，或填料式、絲網(wǎng)式除霧器，對(duì)除沫要求高時(shí)可采用 旋流板除霧器。 液體出口裝置既要使塔底液體順利排出， 又能防止塔內(nèi)與塔外氣體串通，常壓吸 收塔可采用液封裝置。 常壓塔氣體進(jìn)出口管氣速可取10?20m/s （高壓塔氣速低于此值）；液體進(jìn)出口 氣速可取0.8?1.5m/s （必要時(shí)可加大些）管徑依氣速?zèng)Q定后，應(yīng)按標(biāo)準(zhǔn)管規(guī)定 進(jìn)行圓整。 3.6.8人孔 表 3-7 131 公稱壓力 公稱直徑 第封間型 標(biāo)準(zhǔn)號(hào) 常壓 450 mm

55、 平聞（FS） HG21515-95 主要符號(hào)說明51 E—亨利系數(shù)，atm 氣體的粘度，Pas m一平衡常數(shù) 中一水的密度和液體的密度之比 g 一重力加速度，m %，*L —分別為氣體和液體的密度，kg/m3 WGWL 一分別為氣體和液體的質(zhì)量流量，kg s KYa一氣相總體積傳質(zhì)系數(shù)，kmol/(m3 s) Z 一填料層高度，m 2 1 = — D 建一塔截面積， 4 H0G一氣相傳質(zhì)單元高度，m Nog一氣相總傳質(zhì)單元數(shù) KG 一以分壓差表示推動(dòng)的總傳質(zhì)系數(shù)， kmol/(m2 s kPa ) aw一單位體積填料的潤濕面積 kG一以分壓差表示推動(dòng)

56、力的氣膜傳質(zhì)系數(shù)，kmol/(m2 s kPa ) H —溶解度系數(shù)，koml/(m2 kPa ) kL —以摩爾濃度差表示推動(dòng)力的液摩爾傳質(zhì)系數(shù)， ms 心一氣體通過空塔截面的質(zhì)量流速，kg/(m2 s) R一氣體常數(shù)，8.314kN，m/(kmol K ) Dg —溶質(zhì)在氣相中的擴(kuò)散系數(shù)，m26 D—塔徑，m h一填料層分段高度，m P 一操作壓力，Pa △P一壓力降，Pa u―空塔氣速，ms uF—泛點(diǎn)氣速，ms 丫一氣相摩爾比 y一氣相摩爾分?jǐn)?shù) 0r—表面張力，N/m 小一填料因子，1/m 參考資料 [1] 楊祖榮，劉麗英，劉偉 . 化工原理 . 北京

57、 . 化學(xué)工業(yè)出版社 [2] 陳敏恒，叢德滋，方圖南，齊鳴齋編 . 化工原理 . 下冊(cè)第三版 . 北京 . 化學(xué)工業(yè) 出版社 ,2006.5 [3] 劉志麗主編 . 化工原理 . 化學(xué)工業(yè)出版社 ,2008 [4] 吉林化學(xué)工業(yè)公司設(shè)計(jì)院， 化學(xué)工業(yè)部化工設(shè)計(jì)公司主編 . 化工工藝算圖第一 冊(cè) . 常用物料物性數(shù)據(jù) . 北京 . 化學(xué)工業(yè)出版社 ,1982.10 [5] 5] 馬江權(quán) ， 化 工原理課程設(shè)計(jì) （第 二版 ） . 江蘇 工業(yè)學(xué) 院 ， 2007. [6] 厲玉鳴主編 . 化工儀表及自動(dòng)化 . 第四版 . 北京 . 化學(xué)工業(yè)出版社， 2010.7 [7] 賈紹義，柴

58、誠敬主編 . 化工原理課程設(shè)計(jì)（化工傳遞與單元操作課程設(shè)計(jì)） . 天津 . 天津大學(xué)出版社， 2002.8 [8] 陳敏恒，叢德滋，方圖南，齊鳴齋編 . 化工原理 . 上冊(cè)第三版 . 北京 . 化學(xué)工業(yè) 出版社 ,2006.5 [9] 王明輝編著 . 化工單元過程課程設(shè)計(jì) . 化學(xué)工業(yè)出版社 . 2007 [10] 吉林化學(xué)工業(yè)公司設(shè)計(jì)院，化工部中國環(huán)球化學(xué)工程公司主編 . 化工工藝算 圖.第三冊(cè)化工單元操作 . 北京 . 化學(xué)工業(yè)出版社 ,1993.3 [11] 葉世超 , 夏素蘭等編 . 科學(xué)出版社 . 化工原理 下冊(cè) [12] 蔣維均 , 雷良恒 , 劉茂林編 . 清華大

59、學(xué)出版社 . 化工原理 下冊(cè) [13] 蔣維均 , 余立新編著 . 清華大學(xué)出版社 . 化工原理 流體流動(dòng)與傳熱 . 結(jié)束語 化工原理課程設(shè)計(jì)進(jìn)行兩個(gè)星期已經(jīng)臨近尾聲了。 兩個(gè)星期以來， 從最初對(duì) 課程設(shè)計(jì)的恐懼與渴望， 到如今的熟悉與自信， 我體會(huì)到了其實(shí)做成一件事只需 要腳踏實(shí)地，要做好一件事還需要大膽創(chuàng)新，不拘一格。兩個(gè)星期以來，雖然辛 苦，但是收獲的是成就感與欣慰。 在這次的課程設(shè)計(jì)中， 需要查閱大量的資料， 瀏覽各種信息。 由此鍛煉了我 們搜集有用文獻(xiàn)的能力。另外，對(duì)于一次獨(dú)立的課程設(shè)計(jì)任務(wù)，同時(shí)需要用到 word 文檔排版等有關(guān)計(jì)算機(jī)能力。最為重要的是，借此機(jī)會(huì)，鞏固復(fù)習(xí)了化工 原理有關(guān)知識(shí)， 尤其是有關(guān)吸收方面的內(nèi)容。 讓理論在自己的設(shè)計(jì)中盡可能接近 現(xiàn)實(shí)?？傊?，本次課程設(shè)計(jì)，無論對(duì)于將來的畢業(yè)設(shè)計(jì)，還是參加各種專業(yè)知識(shí) 的大型競(jìng)賽，以及走向工作崗位，都有一定的基礎(chǔ)作用。 在此次課程設(shè)計(jì)中， 我得到了張老師的指導(dǎo)與幫助， 這對(duì)于我的任務(wù)的順利 完成和設(shè)計(jì)的質(zhì)量上都有很大的提高。我衷心感謝老師的指點(diǎn)！