GKT-13型高位舉升路燈維護車改裝設(shè)計（底盤、液壓部分）

GKT-13型高位舉升路燈維護車改裝設(shè)計（底盤、液壓部分）,GKT,13,高位,路燈,維護,改裝,設(shè)計,底盤,液壓,部分 本科學(xué)生畢業(yè)設(shè)計 GKT-13高位舉升路燈維護車改裝設(shè)計（底盤、液壓部分） 院系名稱： 汽車與交通工程學(xué)院 專業(yè)班級： 車輛工程B07-6班 學(xué)生姓名： 鮑仕林 指導(dǎo)教師： 齊曉杰 職 稱： 教授 黑 龍 江 工 程 學(xué) 院 二○一一年六月 The Graduation Design for Bachelor's Degree The top digit lifting street light maintenance vehicle re-equips the design of GTK-13 （chassis，hydraulic pressure part） Candidate：Bao Shilin Specialty： Vehicle Engineering Class： B07-6 Supervisor：Prof. Qi Xiaojie Heilongjiang Institute of Technology 2011-06·Harbin 黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計 摘 要 在人們生活水平日益提高的今天，越來越多的高空作業(yè)問題圍繞著我們，并且困擾著我們，主要的原因是由于使用的舉升方法既不便捷，也不專業(yè)，更不安全，占用了大量人力、物力，并造成了很多財務(wù)、資源浪費。因此特擬定自行走小型舉升車這樣一個設(shè)計題目，利用所學(xué)習(xí)的知識，借鑒前人的產(chǎn)品，設(shè)計出有特色的專用舉升車輛，從而給人們生活帶來方便。 設(shè)計承擔(dān)的任務(wù)是設(shè)計三類底盤的設(shè)計和液壓系的統(tǒng)設(shè)計，三類底盤的設(shè)計即為橫梁、縱梁的布局，液壓系的統(tǒng)設(shè)計主要完成液壓系統(tǒng)原理、液壓油箱以及支腿機構(gòu)的設(shè)計。機械舉升部分采用三節(jié)舉升臂，利用金屬焊接及銷軸連接組合各臂，使用平行四邊形的四連桿變形對吊籃進(jìn)行調(diào)平，通過對液壓系統(tǒng)控制來完成特定的動作；液壓控制系統(tǒng)包括選取液壓缸、控制系統(tǒng)及元件的選擇。 設(shè)計依據(jù)國家標(biāo)準(zhǔn)和機械行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)，通過查閱機械設(shè)計手冊等書籍，利用相關(guān)計算公式和材料信息，系統(tǒng)的對機構(gòu)進(jìn)行了強度校核，驗證了設(shè)計的合理性，確定了各零件的使用材料、外形尺寸和加工方法，并完成了整體構(gòu)架的裝配方案，使機構(gòu)能夠?qū)崿F(xiàn)最大舉升達(dá)10.79m這樣一個高度。 關(guān)鍵詞：曲臂式高空作業(yè)車；舉升機構(gòu)；液壓系統(tǒng)設(shè)計；小型；設(shè)計 ABSTRACT In people's standard of living increased today, more and more aerial problems around us and haunt us, the main reason is due to the lifting method is neither convenient nor professional, more insecurity, which takes A lot of manpower, material resources, and caused a lot of financial, resource waste. Therefore, developing their own special take such a small lift truck design topic, the use of the knowledge acquired, the previous reference products, designed with special features lift vehicle, to bring convenience to people's lives. The task is designed for selecting three chassis design of hydraulic design, three types of ec namely for the chassis design of longitudinal beams and the integration of layout, hydraulic design mainly complete hydraulic system principle, hydraulic oil tank, and a leg design of organization. and design of lifting mechanism; type selection small vehicles from car chassis, lifting mechanism mainly complete mechanical lifting part design and hydraulic control system design. One mechanical lifting part adopts three lifting arm, using metal welding and pin shaft connecting each arm, the use of combination of a parallelogram linkage deformation of the basket, through adjusting hydraulic system to specific action control, The hydraulic control system, including the selection of hydraulic cylinder, control systems and components. On the basis of the national standards and design of mechanical industry standard, access to mechanical design manuals, etc, using the formula for calculating the related books and materials, the information system of organization, the intensity of the rationality of the design and use of materials, components, the dimensions and processing method and completed the overall architecture of the assembly, the most heavily to realize that institutions such a height of 10.79 m. Keywords: Song arm type aloft working car；Lifting mechanism；Hydraulic system design；small；Design II 目 錄 摘要 I Abstract II 第1章 緒論 1 1.1 概述 1 1.2 相關(guān)技術(shù)的現(xiàn)狀和發(fā)展趨勢 1 1.3 設(shè)計的主要內(nèi)容 3 第2章 總體方案設(shè)計分析 4 2.1 方案確定 4 2.2 外形尺寸確定 5 2.3 三類底盤的選擇 6 2.4 本章小結(jié) 6 第3章 工作機構(gòu)設(shè)計 8 3.1 確定尺寸及材料 8 3.2 受力分析 10 3.3 本章小結(jié) 16 第4章 輔助機構(gòu)設(shè)計 17 4.1 回轉(zhuǎn)機構(gòu)簡介 17 4.2 支腿機構(gòu)設(shè)計計算 17 4.2.1 支腿跨距的確定 17 4.2.2 最大載荷時支腿力的計算 20 4.2.3 撐腳接地面積確定 21 4.3 取力器布置方案及基本參數(shù)選擇 21 4.4 本章小結(jié) 22 第5章 液壓系統(tǒng)設(shè)計 23 5.1 主要機構(gòu)液壓回路的設(shè)計與分析 23 5.1.1 變幅回路 23 5.1.2 回轉(zhuǎn)機構(gòu) 24 5.2 主要液壓元器件的選擇計算 26 5.2.1 驅(qū)動液壓缸的計算確定 26 5.2.2 液壓泵的選型計算 31 5.2.3 液壓控制閥的選用 33 5.2.4 油箱容積與管路內(nèi)徑計算 34 5.2.5 管路內(nèi)徑計算 35 5.2.6 液壓油的選用 36 5.3 本章小結(jié) 36 第6章 整車性能計算分析 37 6.1 動力性計算 37 6.2 高空作業(yè)車汽車變速器速比 37 6.2.1 發(fā)動機外特性 37 6.2.2 汽車的行駛方程式 39 6.2.3 動力性評價指標(biāo)的計算 40 6.3 燃油經(jīng)濟性計算 44 6.4 穩(wěn)定性計算 45 6.5 本章小結(jié) 45 結(jié)論 46 參考文獻(xiàn) 47 致謝 48 附錄 49 第1章 緒 論 1.1 概述 由于交通管理部門經(jīng)常會遇到交通信號燈、交通監(jiān)控器、交通指示牌的維修和更換，基礎(chǔ)交通設(shè)施的安裝建設(shè)等高空作業(yè)問題，所以近年來交通設(shè)施高空作業(yè)車大量投入使用。 高空作業(yè)車是用來運送工作人員和工作裝備到指定高度進(jìn)行交通設(shè)施維修或安裝作業(yè)的特種車輛，是將高空作業(yè)裝置安裝在汽車底盤上組成的。交通設(shè)施高空作業(yè)車裝置包括工作臂、回轉(zhuǎn)平臺、副車架、工作平臺、液壓系裝置等?，F(xiàn)在的高空作業(yè)裝置具有操作平順、工作穩(wěn)定、安全可靠等優(yōu)點，大大提高了空中作業(yè)的工作效率。交通設(shè)施高空作業(yè)車是利用汽車底盤作為行走機構(gòu)，機動靈活，行駛速度高，可快速轉(zhuǎn)移，轉(zhuǎn)移到作業(yè)場地后能迅速投入工作，因此被廣泛應(yīng)用。 1.2 相關(guān)技術(shù)的現(xiàn)狀和發(fā)展趨勢 我國高空作業(yè)機械的生產(chǎn)于20世紀(jì)70年代末開始起步，發(fā)展較快，目前生產(chǎn)經(jīng)營企業(yè)已由原來的幾家迅速增加到40余家，其中與國外合資或合作生產(chǎn)的企業(yè)有5家。根據(jù)2004年和2005年《中國工程機械年鑒》，2003年高空作業(yè)機械工業(yè)總產(chǎn)值為32139萬元，生產(chǎn)各類高空作業(yè)平臺。行業(yè)幾個骨干企業(yè)通過近幾年的技術(shù)改造，其生產(chǎn)規(guī)模不斷擴大，形成了各自特色的產(chǎn)品系列，基本能滿足國內(nèi)市場高空作業(yè)機械的需要，企業(yè)的各項主要經(jīng)濟指標(biāo)逐步上升，經(jīng)濟效益也逐年提高[1]。 我國高空作業(yè)機械行業(yè)的一些骨干企業(yè)利用自己的技術(shù)和設(shè)備優(yōu)勢，通過學(xué)習(xí)引進(jìn)和消化國外先進(jìn)技術(shù)開發(fā)了許多新產(chǎn)品，其產(chǎn)品的技術(shù)水平和產(chǎn)品質(zhì)量都不斷提高，達(dá)到和接近了國際同類產(chǎn)品的水平，推動了高空作業(yè)機械行業(yè)的技術(shù)進(jìn)步，在國內(nèi)市場中競爭力強，市場銷路好，產(chǎn)量增加較快。一些企業(yè)利用自身的優(yōu)勢，在原有產(chǎn)品的基礎(chǔ)上根據(jù)國內(nèi)底盤品種的發(fā)展和基礎(chǔ)零部件的更新，不斷加大新產(chǎn)品的開發(fā)力度，走企業(yè)橫向聯(lián)合多種經(jīng)營的綜合開發(fā)道路，不但使企業(yè)自身的生產(chǎn)和銷售步入了良性循環(huán)軌道，還帶動了附屬企業(yè)和國內(nèi)相關(guān)產(chǎn)品的銷售發(fā)展。 產(chǎn)品性能提高：我國高空作業(yè)機械產(chǎn)品的需求量隨著國民經(jīng)濟和城市建設(shè)的發(fā)展逐年增加，各種規(guī)格的新產(chǎn)品近幾年增加較快。如北京起重機器廠在短短幾年時間先后開發(fā)了車載剪叉式平臺、剪叉自行式平臺、折臂式平臺、單扼柱鋁合金平臺和雙扼柱鋁合金平臺、箱型界面鋁合金扼柱平臺、手動鋁合金扼柱平臺等近10個品種、30多個規(guī)格的產(chǎn)品。杭州賽奇工程機械廠近幾年先后開發(fā)了單扼柱鋁合金平臺、雙扼柱鋁合金平臺及多扼柱鋁合金平臺，其中多扼柱鋁合金平臺完成了10m、14 m、16 m、18 m、20 m共7種規(guī)格的研制。杭州愛知工程車輛有限公司開發(fā)了全液壓驅(qū)動的自行式高空作業(yè)平臺，為國內(nèi)傳播修造、建筑、機場及工礦企業(yè)的安裝檢修工程等提供了新的品種。浦沅集團有限公司開發(fā)了12 m、16 m、20 m、25 m、30 m高空作業(yè)車和QKH8-19-8起重機高空作業(yè)車。錦州中型機械股份有限公司今年也完成了22 m、32 m、50 m大高度高空消防救援車的研制，徐州中型機械廠完成了67 m大高度高空消防救援車的研制[2]。 擴展產(chǎn)品的使用功能和用途：我國高空機械的使用范圍還比較窄，使用較多的主要有路燈、道路交通、園林部門、國內(nèi)大多廠家把用戶集中在車站、地鐵、商店、工廠、供電、路燈等部門，其市場遠(yuǎn)遠(yuǎn)沒有挖掘和佩玉出來。高空作業(yè)機械在有發(fā)展前途的電力、電信及有限電視系統(tǒng)使用較少，究其原因是國內(nèi)產(chǎn)品技術(shù)性能及參數(shù)還不能完全滿足上述三大系統(tǒng)使用的要求，在產(chǎn)品用途和功能上還需要更新。如將高空作業(yè)機械用在建筑使用中以替代某些腳手架施工、建筑物外墻表面的裝飾、傾斜和維護等；絕緣架線和維修；消防救援及大型物體（傳播、飛機）維護檢查等，但開發(fā)以上這些產(chǎn)品需要從產(chǎn)品的適應(yīng)性、技術(shù)性能上進(jìn)行較大的突破。 隨著我國經(jīng)濟的發(fā)展，停電對工農(nóng)生產(chǎn)和人民生活帶來的損失不可估量，國家已經(jīng)開始實行《電力法》，對供電可靠性要求越來越高，在電力系統(tǒng)企業(yè)要求供電可靠率達(dá)到99.9%，所以如何解決不停電維修—帶電作業(yè)的問題已經(jīng)非常突出，這就要求不但能登高作業(yè)，還要具有絕緣性能好的高空作業(yè)車，這種新型高空作業(yè)車要打破常規(guī)的格局，工作斗，臂架要求采用非金屬的高性能絕緣材料，工作斗對整個作業(yè)的控制不能采用一般的電控和液控，還要具有起吊能力，并有更可靠的安全性、平穩(wěn)性、微調(diào)性。電信和有線電視系統(tǒng)使用的高空作業(yè)車要求小巧靈活，能走街穿巷，操作方便、乘坐舒適，這就要求設(shè)計小型先進(jìn)的汽車底盤，并解決動力輸出問題。應(yīng)該特別注意的是，高空作業(yè)車新產(chǎn)品的開發(fā)不能限制在汽車上，應(yīng)該考慮它是一種工程機械，以適應(yīng)用戶的需要為前提，行走方式可以采用電動自行式、液控自行式、輪胎自行式、履帶自行式等。我國文化傳播行業(yè)對輪胎液控自行式高空作業(yè)車的需求量很大，建筑行業(yè)對履帶自行式產(chǎn)品也將產(chǎn)生需求，室外裝修、清洗行業(yè)大量需要自行式高空作業(yè)車。隨著高速公路、高架橋的建設(shè)，將需要大量具備低空作業(yè)能力的高空作業(yè)車，以解決高架橋的維修問題，這種特殊的高空作業(yè)車在國外早已出現(xiàn)，但國內(nèi)還剛剛起步。 開發(fā)專用車輛底盤：要提高我國高空作業(yè)車的技術(shù)水平，首先必須解決工程車輛底盤問題。我國目前正在努力提高汽車工業(yè)的整體水平，走集團化規(guī)模道路，并積極引進(jìn)國外資金及技術(shù)，但還只限于輕型底盤。汽車制造廠家應(yīng)該在此基礎(chǔ)上根據(jù)高空作業(yè)車的具體要求，專門設(shè)計輕型、中型和重型的工程車底盤以供高空作業(yè)車改裝之用[3]。 1.3 設(shè)計的主要內(nèi)容 設(shè)計主要承擔(dān)的任務(wù)是液壓系統(tǒng)、三類底盤的設(shè)計，初步選定采取3節(jié)舉升臂，1節(jié)基礎(chǔ)承重臂，利用金屬焊接及銷軸連接將各臂組合起來，通過選擇的二類底盤的動力輸出來驅(qū)動液壓泵，使用液壓系統(tǒng)來控制各臂的運動，再運用平行四邊形的四連桿機構(gòu)對舉升筐進(jìn)行調(diào)平，給工作人員提供一個水平的、穩(wěn)定安全的工作環(huán)境。 設(shè)計總體分為三個方面：機械舉升部分的選?。òㄅe升臂的選材、外形尺寸的確定等）；液壓控制部分（包括液壓缸的計算和型號確定、液壓控制系統(tǒng)的設(shè)計和輔助元件的選擇等）；相關(guān)輔助系統(tǒng)部分（支腿的設(shè)計計算、油箱的設(shè)計等）。 第2章 總體方案設(shè)計分析 2.1 方案確定 舉升的方法有很多種，出于結(jié)構(gòu)簡單、控制方便、成本低廉的主要設(shè)計思路，所以選用型材作主承重臂，利用金屬焊接及銷軸連接將各臂組合起來，通過液壓系統(tǒng)來控制各臂的運動，再將舉升機構(gòu)安裝在轉(zhuǎn)臺上，來實現(xiàn)舉升的目的[1]。舉升的意義是：將人或物送往高處，由此又出現(xiàn)舉升臂調(diào)平的問題，以往的調(diào)平系統(tǒng)中多為機械調(diào)平和重力調(diào)平，現(xiàn)在又出現(xiàn)了電子調(diào)平系統(tǒng)。機械調(diào)平中最常見的為四連桿機構(gòu)（即平行四邊形變形原理），此機構(gòu)簡單、實用、舉升高度高、擺動幅度小等，但增加了自重，使用材料增多，并且舉升過程中更多的功耗要浪費在自重上面；重力調(diào)平系統(tǒng)，簡單、實用，但舉升的高度要降低很多，而且擺動幅度比較大；電子調(diào)平系統(tǒng)屬于高科技產(chǎn)品，使資源消耗減少，但無形成本增多。在這里選擇四連桿調(diào)平方式[4]。 圖2.1所示即為整個舉升機構(gòu)系統(tǒng)簡圖，其中AB、BC、CD為承重臂，DH為基礎(chǔ)臂，A’B’、C’D’為調(diào)平輔助臂，I、II為液壓缸，E、F、G、H分別為液壓缸與基礎(chǔ)臂及承重臂的絞接點。 圖2.1 舉升機構(gòu)總體結(jié)構(gòu)圖 工作原理：在平行四邊形AA`B`B中，通過控制液壓缸I的長度來控制的角度，從而使點A以AB為半徑，B點為圓心作圓弧運動；在平行四邊形CC’D’D中，通過控制液壓缸II的長度來控制的角度，從而使點C以CD為半徑，D點為圓心作圓弧運動。平行四邊形AA`B`B與平行四邊形CC`D`D共用一條公共邊B`C`,平行四邊形CC`D`D的另一條邊DD`為基礎(chǔ)臂，只要液壓缸I增長，A點就升高，液壓缸II增長，C點就升高（即B點升高）。由此只要控制液壓缸I和II就能控制A點的高度[1~5]。 2.2 外形尺寸確定 如圖2.2所示，初步設(shè)定臂CD與臂DO所成的最大角度為150°，臂CB與臂AB所成的最大角為135°。DO長2200mm，DC長3000mm，BC長2200mm，AB長4500mm。 圖2.2 舉升臂全升圖 綜上所述，可以推出整個機構(gòu)的外形參數(shù)，如表2.1、2.2所示。 表2.1 理論長度參數(shù) mm 最小高度 最大高度 整體長 2200 10200 3600 4500 2200 3000 2200 表2.2 理論角度參數(shù) 最大值 最小值 AB與BC的角度 135 ° 53 ° CD與OD的角度 150 ° 43 ° 2.3 三類底盤的選擇 根據(jù)我國目前生產(chǎn)的各類型專用車輛的基本模式，大多是為了滿足國民經(jīng)濟某一服務(wù)領(lǐng)域的特定使用要求，主要是在已定型的基本車型底盤的基礎(chǔ)上，進(jìn)行車身及工作裝置的設(shè)計，與此同時對底盤各總成的結(jié)構(gòu)與性能進(jìn)行局部的更改設(shè)計與合理匹配，以達(dá)到滿足使用需求的較為理想的整車性能。汽車底盤的選擇主要是根據(jù)專用汽車的類型、用途、裝載質(zhì)量、使用條件、專用汽車的性能指標(biāo)、專用設(shè)備或裝置的外形、尺寸、動力匹配等決定，目前，幾乎80%以上的專用車輛采用二類底盤進(jìn)行改裝設(shè)計。采用二類汽車底盤進(jìn)行改裝設(shè)計工作重點是整車總體布置和工作裝置設(shè)計，對底盤僅作性能適應(yīng)性分析和必要的強度校核，以確保改裝后的整車性能基本與原車接近，同樣的對于本車的設(shè)計，設(shè)計選取三類底盤是由價格與性能的決定[6]。 已知工作臂的長度，選用型材Q235結(jié)構(gòu)用冷彎空心型鋼，可估算工作臂部分總重約為700kg；預(yù)估轉(zhuǎn)臺和支腿等其他輔助裝置質(zhì)量為300kg；額定載荷為200kg。 則 M=700+300+200=1200kg 經(jīng)計算工作機構(gòu)長度約為折起后4000mm，寬度不超過2000mm。 表2.3 底盤技術(shù)參數(shù) 底盤型號 整車重量(kg) 2000 吊斗載重(kg) 200 外形尺寸（長×寬×高）mm 3900×1950×3070 軸距(mm) 2300 輪距（前/后）(mm) 1950/1950 發(fā)動機型號 CY4102BZLQ 額定功率(kw) 55 轉(zhuǎn)速（r/min） 3600 2.4 本章小結(jié) 本章通過綜合分析后確定了總體構(gòu)架，方案采用三節(jié)舉升臂，使用平行四邊形的四連桿變形原理對吊筐進(jìn)行調(diào)平，通過對液壓系統(tǒng)控制來完成特定的動作，并在大量幾何計算后得出了各臂的長度和轉(zhuǎn)動角度，其理論舉升高度為10200mm+590mm=10790mm。通過確定的總體參數(shù)，最后確定本次設(shè)計選用的三類底盤。 第3章 工作機構(gòu)設(shè)計 3.1 確定尺寸及材料 表3.1中的參數(shù)都為理論尺寸（即未開孔的尺寸），在實際加工中，為了使各臂連接起來，要留出一段長度用來鉆孔穿銷，因此每個臂的每一個端面都要留有50mm的余量，需要拉桿的工作臂還要留有300mm的余量，表3.1既為各臂的實際參數(shù)。 表3.1 實際長度參數(shù) mm 4600 4600 2700 3100 3100 2250 根據(jù)表3.1即可計算出各承重臂的質(zhì)量。 臂AB重量： =×=4600×24.517 kg＝112.8kg 臂A`B`重量： =×=4600×8.594 kg=39.5kg 臂B`C`重量： =×=2700×45.3 kg =122.3kg 臂CD重量： =×=3100×34.0 kg＝105.4kg 臂C`D`重量： =×=3100×6.710 kg＝20.8kg 臂DO重量： =×=2250×56.3 kg＝126.7kg 根據(jù)以往設(shè)計實例及設(shè)計需求，初步選定冷拔無縫矩形鋼管作為承重臂，具體參數(shù)見表3.2和各臂的基本參數(shù)見表3.3。 表3.2 材料參數(shù)[6] 基本尺寸 截面面積 F 理論質(zhì)量 G kg/m 慣性矩 截面模數(shù) 長 寬 厚 AB 180 100 6 31.232 24.517 1809.531 523.767 145.503 104.753 A`B` 90 60 4 10.947 8.594 117.499 62.387 26.111 20.795 B`C` 200 150 9 57.67 45.3 3170 2020 317 270 CD 200 100 8 43.2 34.0 2091 705 209 141 C`D` 70 50 4 8.547 6.710 54.663 32.210 15.618 12.884 DO 220 150 10 71.7 56.3 5687 2584 455 345 繪制結(jié)構(gòu)簡圖及部分參數(shù)計算 表3.1為圖3.1中的基本參數(shù)，由直角三角形中的角度公式可以得出： α＝arctan＝arctan0.25＝14° β＝arctan＝arctan0.11＝6.3° γ＝arctan＝arctan0.33＝18.5° θ＝arctan＝arctan0.17＝9.5° BE＝=41.2cm BF==90.5cm DG==31.6cm DH==91.2cm 圖3.1 各臂的結(jié)構(gòu)簡圖 表3.3 各臂中的基本參數(shù) 長度 AB BE’ EE’ BC BF’ FF’ CD DG’ GG’ DO DH’ HH’ mm 4500 40 20 2200 1800 25 3000 300 25 2200 1900 30 3.2 受力分析 1、對臂AB進(jìn)行受力分析 當(dāng)臂AB水平時，如圖3.2所示。 ∠EBF=90°-α-β=90°-14°-6.3°=69.7° ∵EF= =1600mm S△BEF = S△BEF ∴h＝＝900mm 相對B點進(jìn)行受力分析 ＝×＋×－×h＝0 ＝24kN 液壓缸與水平所成的角度為72.5° B受力為 ＝8.35kN ＝13.45kN ＝16.65kN 圖3.2 臂AB水平位置受力分析圖 當(dāng)臂AB舉至最高位置時，如圖3.3所示。 ∠EBF=150°-α-β=150°-14°-6.3°=120° ∵EF= =2100mm S△BEF = S△BEF ∴h＝＝650mm 相對B點進(jìn)行受力分析 ＝××sin30°＋××sin30°－×h＝0 ＝21.3kN 圖3.3 臂AB最高位置受力分析圖 液壓缸與水平所成的角度為 68.5° B受力為 ＝4.0kN ＝22.3kN ＝24.5kN 2、對臂B`C`進(jìn)行受力分析 當(dāng)臂AB水平時臂B`C`所受力最大，如圖3.4所示。 ＝7.5kN ＝0 －＝0 ＝23.7kN ＝23.7kN 又＝＝5.28kN ＝＝22.2kN ∴＝＝31kN ＝32.3KN 圖3.4 臂B’C’受力分析圖 3、對臂CD進(jìn)行受力分析 當(dāng)各臂位置如圖3.5所示時，液壓缸II所受的壓力最大。 ∴＝90°-18.5°-9.5°＝73° ＝1800mm 又 ＝685mm ＝16.4kN 液壓缸II與水平方向所成的角度為 ＝＝68.3° 對D點受力分析 ＝0 ＝0 ＝16.2kN ＝19.3kN ＝25.2kN 圖3.5 臂CD受力分析圖 當(dāng)各臂位置如圖3.6所示時，液壓缸II所受的拉力最大 ∴＝135°－18.5°－9.5°＝107° ＝1800mm 又 ＝454mm ＝－8.4kN 圖3.6 臂CD受力分析圖 液壓缸II與水平方向所成的角度為 ＝＝82.4° 對D點受力分析 ＝0 ＝0 ＝21.3kN ＝12.3kN ＝24.3kN =48.5kN 3.3 本章小結(jié) 本章通過查閱了機械設(shè)計手冊等書籍，利用相關(guān)計算公式和材料信息，確定了各臂的使用材料、實際外形尺寸和理論質(zhì)量，繪制了結(jié)構(gòu)簡圖，并對各臂進(jìn)行了系統(tǒng)的受力分析，通過大量計算和理論推證得出了各絞接點的最大受力情況及液壓缸的位置。 第4章 輔助機構(gòu)設(shè)計 4.1 回轉(zhuǎn)機構(gòu)簡介 回轉(zhuǎn)機構(gòu)是由回轉(zhuǎn)驅(qū)動機構(gòu)和回轉(zhuǎn)支撐機構(gòu)兩部分構(gòu)成的。根據(jù)驅(qū)動裝置的不同，回轉(zhuǎn)機構(gòu)可分為：機械驅(qū)動式、電力驅(qū)動式和液壓驅(qū)動式。根據(jù)回轉(zhuǎn)支撐的結(jié)構(gòu)不同，回轉(zhuǎn)機構(gòu)可分為轉(zhuǎn)柱式、立柱式和轉(zhuǎn)盤式，其中轉(zhuǎn)盤式是一種較常用的形式[7]。 轉(zhuǎn)盤式回轉(zhuǎn)支撐裝置又可分為兩種：支撐滾輪式和滾動軸承式。支撐滾輪式回轉(zhuǎn)支撐裝置增大了轉(zhuǎn)盤回轉(zhuǎn)裝置的高度，且質(zhì)量增加，成本增大；滾動軸承式回轉(zhuǎn)支撐裝置是目前應(yīng)用最多的一種，它是在普通滾動軸承的基礎(chǔ)上發(fā)展起來的，結(jié)構(gòu)上相當(dāng)于放大了的滾動軸承。其優(yōu)點是回轉(zhuǎn)摩擦阻力矩小，承載能力大，高度低。由于回轉(zhuǎn)支撐裝置的高度降低，可以降低整車的質(zhì)心，從而增大了汽車的穩(wěn)定性。通過對各種回轉(zhuǎn)支撐裝置的結(jié)構(gòu)特點、承載能力、加工性能以及應(yīng)用情況等的分析，最后確定本次設(shè)計回轉(zhuǎn)支撐機構(gòu)選擇交叉滾柱式。 按照專業(yè)標(biāo)準(zhǔn)ZBT530001-1986的要求，交通設(shè)施高空作業(yè)車的回轉(zhuǎn)機構(gòu)應(yīng)能進(jìn)行正反兩個方向的360°回轉(zhuǎn)，回轉(zhuǎn)速度不大于2r/min，回轉(zhuǎn)過程中的起動、回轉(zhuǎn)、制動要平穩(wěn)、準(zhǔn)確、無抖動、晃動現(xiàn)象，微動性能良好[8]。 4.2 支腿機構(gòu)設(shè)計計算 路燈安裝車的支腿機構(gòu)起調(diào)平和保證整車工作穩(wěn)定的作用，要求堅固可靠，操作方便。支腿機構(gòu)是大多數(shù)高空作業(yè)車所必備的工作裝置，目前均采用液壓支腿。這類裝置是利用從汽車發(fā)動機取出的動力來驅(qū)動液壓泵，通過控制閥把液壓泵產(chǎn)生的液壓油供給液壓支腿的工作缸，實現(xiàn)支腿伸縮。其優(yōu)點是操作簡單，動作迅速。 液壓式支腿按數(shù)量來分有雙支腿和四支腿兩種。雙支腿的兩個支腳布置在起重裝置下的車體兩側(cè)，起支撐點只有兩個，因而支撐能力低，穩(wěn)定性差。本次設(shè)計選取四支腿形式。其中兩個支腿安裝在汽車的后部，另兩個支腿安裝在前后輪之間。在作業(yè)車的兩側(cè)，一般具有操縱桿，可使前、后、左、右4個液壓支腿單獨地伸出或縮回，所以即使在不平整或傾斜的地面上，也能把車調(diào)整到水平狀態(tài)，提高了整車作業(yè)時的穩(wěn)定性[9]。 4.2.1 支腿跨距的確定 1、支腿橫向跨距 路燈安裝車的支腿一般為前后設(shè)置，并向兩側(cè)伸出，如圖4.1所示。支腿支撐點縱橫方向的位置選擇要適當(dāng)，其原則是作業(yè)平臺在標(biāo)定載荷和最大作業(yè)幅度時，整車穩(wěn)定性要達(dá)到規(guī)定的要求[10]。 圖4.1高空作業(yè)車的支腿跨距 支腿橫向跨距： 支腿橫向外伸跨距的最小應(yīng)保證路燈裝車在側(cè)向作業(yè)時的穩(wěn)定性，即全部載荷的重力合力落在側(cè)傾覆邊以內(nèi)，并使繞左右傾覆邊AB或DC的穩(wěn)定力矩大于傾覆力矩。1/2支腿橫跨距a應(yīng)滿足： mm 由于車總寬B=1950mm，且2a＞B， 故取 mm 式中：G1——轉(zhuǎn)臺重力，N； G2——底盤重力，N； Gb——臂架重力，N； q ——作業(yè)平臺重力，N； Q ——作業(yè)平臺標(biāo)定載荷，N； L1 ——轉(zhuǎn)臺重力中心至回轉(zhuǎn)中心的距離，mm； r——臂架重力中心至回轉(zhuǎn)中心的距離，mm； R——作業(yè)半徑（臂幅），mm。 2、支腿縱向跨距 支腿縱向跨距的確定和橫向跨距確定的原則一樣，應(yīng)繞前、后傾覆邊BC或AD的穩(wěn)定力矩大于傾覆力矩。當(dāng)作業(yè)平臺在車輛后方作業(yè)時，可得后支腿支撐點至回轉(zhuǎn)中心的距離b1應(yīng)滿足： mm 式中：L2 ——底盤質(zhì)心至回轉(zhuǎn)中心的距離。 同理，可得前支腿支撐點至回轉(zhuǎn)中心的距離b2為： mm 支腿的縱向跨距： 因此取mm；mm。 故前兩支腿反力 后兩支腿反力 4.2.2 最大載荷時支腿力的計算 該高空作業(yè)車工作時，支承在A、B、C、D 四個支腿上由于回轉(zhuǎn)工作部分的回轉(zhuǎn)變幅作業(yè)等運動，則作用工作面內(nèi)必然產(chǎn)生附加力矩。 1、當(dāng)臂AB水平時，見圖3.2所示。 產(chǎn)生的附加支承反力為 2、當(dāng)臂AB舉至最高位置時，見圖3.3所示。 附加支承反力為 可見，狀態(tài)一最危險。 所以，支腿液壓缸最大封閉壓力為： 4.2.3 撐腳接地面積確定 為了使路燈安裝車工作時能在規(guī)定的地面承受壓力不下陷，且保證在不同地面能可靠支撐，支承腳要有足夠的接地面積Sj，保證在最大支反力Fmax下對地面的壓強不大于地基強度，即： mm2 mm2 取 mm2。 式中：[]——地基強度，一般為1.6Mpa。 4.3 取力器布置方案及基本參數(shù)選擇 各類專用汽車的專用工作裝置的動力來源，主要由汽車發(fā)動機提供。取力器就是其中一種動力輸出的專用裝置，它能夠?qū)崿F(xiàn)從發(fā)動機取出部分功率，用于驅(qū)動各類液壓泵、真空泵、空壓機以及各類專用汽車工作機械[11]。 專用車取力方案的布置取決于取力方式。常見的取力方式分類： 1、發(fā)動機取力 從前端取力：從發(fā)動機前端取力的特點是采用液壓傳動，適合于遠(yuǎn)距離輸出動力，常用于長頭式汽車底盤改裝的大型混凝土攪拌運輸車。 從發(fā)動機飛輪后端取力：從飛輪后端取力的特點是取力器不受主離合器影響，傳動系統(tǒng)與發(fā)動機直接相連，取力器到工作裝置距離短，傳動系統(tǒng)簡單可靠，取力功率大，傳動效率高。此種方案應(yīng)用較廣，適用于平頭式汽車改裝的大中型混凝土攪拌車。 2、變速器取力 從一軸取力：從變速器一軸取力的布置方案又稱為變速器上置式取力方案。此種方案取力器疊置于變速器之上，用一惰輪與一軸常嚙合齒輪嚙合獲取動力，需要改制原變速器頂蓋。此種應(yīng)用方案應(yīng)用很廣，自卸車?yán)洳剀嚴(yán)嚨纫话憔捎么朔N方案。 從中間軸齒輪取力：此種取力方案較為常見，又稱側(cè)置式取力，又分為左側(cè)和右側(cè)布置方案。 3、傳動軸取力 傳動軸取力方案是將取力器設(shè)計成一個獨立結(jié)構(gòu)，置于變速器輸出軸于汽車萬向傳動軸之間，固定在汽車車架上不隨傳動軸擺動、伸縮。設(shè)計時使用可伸縮的附件傳動軸與其相連，并應(yīng)注意動平衡與隔振、消振。 4、分動器取力 分動器取力布置方案主要用于全輪驅(qū)動的牽引車、汽車起重機，用來驅(qū)動絞盤或起重機構(gòu)。從取力器到工作裝置間可采用機械傳動或液壓傳動。 本設(shè)計選用底盤為三類底盤，所以可選用從中間軸齒輪取力的布置方案， 選取的的取力器是變速器自帶取力器型號為DF6S750。 4.4本章小結(jié) 本章首先對所設(shè)計的交通設(shè)施高空作業(yè)車的回轉(zhuǎn)機構(gòu)的回轉(zhuǎn)支撐機構(gòu)進(jìn)行了受力分析，從而計算出它的受力情況，并確定了回轉(zhuǎn)支撐機構(gòu)的主要尺寸參數(shù)。然后對交通設(shè)施高空作業(yè)車的支腿機構(gòu)進(jìn)行了分析，估算出了支腿的橫向跨距、縱向跨距以及支撐腳的接地面積，使其能夠穩(wěn)定的工作。另外，本章中也對取力器的布置進(jìn)行了分析，并選擇了適合的取力器。 第5章 液壓系統(tǒng)設(shè)計 交通設(shè)施高空作業(yè)車型采工作裝置為液壓驅(qū)動，360°全回轉(zhuǎn)。作業(yè)車主要工作機構(gòu)的液壓回路分成變幅機構(gòu)、回轉(zhuǎn)機構(gòu)、和支腿收放這幾部分。其中回轉(zhuǎn)機構(gòu)由液壓馬達(dá)控制，上下吊臂的動作由液壓缸控制,在此次設(shè)計中主要是對這兩部分進(jìn)行液壓設(shè)計，而支腿是用于支撐整機，同時調(diào)整整機平衡[12]。 5.1主要機構(gòu)液壓回路的設(shè)計與分析 5.1.1 變幅回路 變幅就是用液壓缸來改變上下臂的角度。變幅液壓缸由三位四通電磁換向閥來控制，為防止在變幅作業(yè)時因自重而使吊臂下落，在油路中設(shè)有平衡回路。 圖5.1 變幅機構(gòu)回路 1、動作分析 由于上下臂機構(gòu)相似，所以只需要分析其中之一即可。 當(dāng)換向閥置于左位 液壓泵換向閥左向節(jié)流閥左平衡閥液壓缸右平衡閥右節(jié)流閥換向閥油箱 當(dāng)電磁換向閥置于右位 液壓泵換向閥右向節(jié)流閥右平衡閥液壓缸左平衡閥左節(jié)流閥換向閥油箱 當(dāng)電磁換向閥處于中位時，液壓缸不運動。 2、性能分析 行駛狀態(tài)時，兩節(jié)工作臂折疊在一起，進(jìn)行高空作業(yè)時，兩節(jié)工作臂分別由上下臂油缸舉升升展至一定高度，將工作人員送至工作位置。上臂和下臂、下臂和轉(zhuǎn)臺鉸接處均設(shè)有專門的滑動軸承，保證工作臂轉(zhuǎn)動時阻力小，運動平穩(wěn)[13]。 5.1.2 回轉(zhuǎn)機構(gòu) 回轉(zhuǎn)機構(gòu)采用液壓作為執(zhí)行元件，液壓馬達(dá)通過蝸輪蝸桿減速箱和一對內(nèi)嚙合的齒輪來驅(qū)動轉(zhuǎn)盤。系統(tǒng)中一個由三位四通手動換向閥控制轉(zhuǎn)盤的正轉(zhuǎn)、反轉(zhuǎn)和不動三種工況。 圖5.2 回轉(zhuǎn)機構(gòu)回路 1、動作分析 換向閥置于左位 液壓泵換向閥梭閥液壓缸制動器松開 左節(jié)流閥 液壓馬達(dá) 換向閥置于右位 液壓泵換向閥梭閥液壓缸制動器松開 右節(jié)流閥 液壓馬達(dá) 換向閥置于中位 整個回路卸荷，制動器液壓缸在自身彈簧的作用下迅速剎住液壓馬達(dá)。 2、性能分析 進(jìn)行回轉(zhuǎn)時，液壓馬達(dá)輸出動力，通過回轉(zhuǎn)減速機減速后帶動輸出軸上的小齒輪旋轉(zhuǎn)，小齒輪與回轉(zhuǎn)支承的齒圈嚙合，由于回轉(zhuǎn)支承的齒圈與車架剛性連接，因而回轉(zhuǎn)減速機帶動與之相連的轉(zhuǎn)臺回轉(zhuǎn)。 如圖5.2所示， 換向閥處在中位時，整個回路卸荷，制動器液壓缸在自身彈簧的作用下迅速剎住液壓馬達(dá)。這樣，即使液壓馬達(dá)有內(nèi)泄露也能保證吊臂被迅速制動住,保證了安全性。 5.1.3 整車液壓回路設(shè)計 1、系統(tǒng)分析 系統(tǒng)中只有當(dāng)單向閥的電磁線圈Y1接通，變幅機構(gòu)和回轉(zhuǎn)機構(gòu)才能進(jìn)行工作?；剞D(zhuǎn)機構(gòu)的馬達(dá)外控口都與油箱直接相連，起到一定的保護作用，在每個液壓缸的進(jìn)回油回路中都設(shè)節(jié)流閥調(diào)速，在整個系統(tǒng)中安全閥作為系統(tǒng)的安全保證。整個系統(tǒng)設(shè)置合理，采用模塊設(shè)計。 2、性能分析 系統(tǒng)的設(shè)計除應(yīng)滿足主機要求的功能和性能外，還考慮符合質(zhì)量輕、體積小、成本低、效率高、結(jié)構(gòu)簡單、使用維護方便等一般要求及工作可靠這一特別重要的要求。系統(tǒng)設(shè)計的出發(fā)點，可以是充分發(fā)揮其組成元件的工作性能，也可以是著重追求其工作狀態(tài)的絕對可靠。前者著眼于效能，后者著眼于安全；實際的設(shè)計工作則常常是這兩種觀點不同程度的組合。 在整個液壓系統(tǒng)設(shè)計中，考慮到由于液壓馬達(dá)存在內(nèi)泄，平衡閥不能鎖住停在空中的重物，必須靠制動器使重物可靠地停在空中。在開式回路中再次提升重物時，當(dāng)制動器打開先與系統(tǒng)建立起負(fù)載壓力或制動器開啟雖與系統(tǒng)建立起負(fù)載同步，但流向馬達(dá)的流量如小于馬達(dá)的泄露流量，會產(chǎn)生二次下滑。采用壓力記憶回路雖可保證制動器開啟與系統(tǒng)建立起負(fù)載壓力同步，但系統(tǒng)復(fù)雜。采用負(fù)荷傳感回路，可使制動器打開的同時系統(tǒng)壓力也建立起來，有效地消除因馬達(dá)內(nèi)泄產(chǎn)生的二次下滑現(xiàn)象[10]。 馬達(dá)制動器控制采用的為內(nèi)控，制動器壓力隨負(fù)載變化而變化，在負(fù)載壓力小于制動器開啟壓力時，起升會出現(xiàn)抖動現(xiàn)象。另一方面，為了彌補回路的開啟壓力。這種回路特別在空鉤時會出現(xiàn)抖動現(xiàn)象。在回路上增加背壓閥解決抖動現(xiàn)象會使系統(tǒng)效率降低。最好的解決辦法是制動器采用恒壓外控。這樣還可以進(jìn)一步降低平衡閥的開啟壓力，提高回路效率，圖5.3為液壓系統(tǒng)原理圖。 圖5.3 液壓系統(tǒng)原理圖 工作裝置如支腿的收放、舉升機構(gòu)的升降、轉(zhuǎn)臺的回轉(zhuǎn)等都是通過液壓傳動系統(tǒng)實現(xiàn)的。汽車發(fā)動機將動力通過取力器傳遞液壓泵，液壓油經(jīng)過油箱內(nèi)的粗濾器吸入齒輪泵，齒輪泵輸出的壓力油經(jīng)過細(xì)濾器進(jìn)入工作回路。各工作裝置均由電磁換向閥和調(diào)速閥控制，不工作時，液壓油通過卸荷回路直接回到油箱。支腿不工作時，1YA通電。支腿工作時，2YA通電。雙向液壓鎖保證液壓缸能在任意位置上停止，且停止后不在外力的作用下發(fā)生位移。上臂上升時，3YA通電，上臂下降時，4YA通電。5YA通電時，下臂上升。6YA通電時，下臂下降。平衡閥防止作業(yè)臂在停止后在重力的作用下自由下降。7YA通電時，回轉(zhuǎn)機構(gòu)工作。8YA通電時，回轉(zhuǎn)機構(gòu)不工作[14]。 5.2主要液壓元器件的選擇計算 5.2.1 驅(qū)動液壓缸的計算確定 設(shè)計液壓缸時，要在分析液壓缸系統(tǒng)工作情況的基礎(chǔ)上，根據(jù)液壓缸在機構(gòu)中所要完成任務(wù)來選擇液壓缸的結(jié)構(gòu)形式，然后按負(fù)載、運動要求、最大行程來確定主要尺寸[15]。 液壓缸確定 1、上臂液壓缸內(nèi)徑D的確定 根據(jù)載荷力的大小和選定的系統(tǒng)壓力來計算液壓缸內(nèi)徑D： 計算公式： =3.57 --液壓缸內(nèi)徑（m） --液壓缸推力（kM） --根據(jù)車型選定的工作壓力16MP[9] 式中 --上臂自重,由計算為1100 --上臂長度，為4500mm --高空作業(yè)車吊籃最大承受力，由計算知為3000 --為力距，由計算得5m。 可得 所以 按《機械設(shè)計手冊4》表23.6-33給出的缸筒內(nèi)徑尺寸系列圓整成標(biāo)準(zhǔn)值，即?。? D=80mm 2、活塞桿直徑的確定 根據(jù)速度比的要求來計算活塞桿直徑： --活塞桿直徑() --液壓缸直徑() --速度比 液壓缸的往復(fù)運動速度比，一般有1.46 1.33 1.25和1.15等幾種， 取2由《機械設(shè)計手冊4》表23.6-57(P23-191)查得：d=0.707D 將代入式(4) 得： D=56.56 查《機械設(shè)計手冊4》表23.6-34 液壓缸活塞桿外徑尺寸系列。 取液壓缸活塞桿外徑尺寸 3、液壓缸行程的確定 由于上下臂工作狀態(tài)最大夾角為時，上臂油缸伸出為最大。 可求出此長度為 ： L 油缸的最大行程一般取此長度的一半，參照表5.1（GB2349—1980）液壓缸行程選擇如下： 表5.1（GB2349—1980） 25 50 80 100 125 160 200 250 320 400 500 630 800 1000 1250 1600 2000 2500 3200 4000 取 4、液壓缸結(jié)構(gòu)參數(shù)的確定 （1）缸筒壁厚的確定 --液壓缸缸筒厚度(); --試驗壓力()。取，即，。 --液壓缸內(nèi)徑（m）； --剛體材料的許用應(yīng)力（），取。 代入，得： =5.0mm 代入相關(guān)數(shù)據(jù)計算最后得：5.0mm （2）缸體外徑的確定 D=90 查《機械設(shè)計手冊4》表23.6-60圓整液壓缸外徑為90。 5、下臂油缸的相關(guān)尺寸設(shè)計計算與上臂液壓缸計算類似（過程省略） （1）液壓缸內(nèi)徑D 取D=125mm （2）活塞桿直徑 取 （3）液壓缸行程S （4）液壓缸結(jié)構(gòu)參數(shù)的計算 缸筒壁厚 20mm 缸體外徑 取液壓缸外徑為150。 6、支腿油缸的相關(guān)尺寸設(shè)計計算 與上臂液壓缸計算類似（過程省略） （1）液壓缸內(nèi)徑D 取 （2）活塞桿直徑 取 （3）液壓缸行程S （4）液壓缸結(jié)構(gòu)參數(shù)的計算[5] 缸筒壁厚 5mm 缸體外徑 取液壓缸外徑為90。 7、液壓缸活塞桿強度校核 式中 ——液壓缸最大載荷，即，N ——材料的屈服極限， ——屈服極限安全系數(shù)，取 （1）上臂液壓缸 故上臂液壓缸滿足強度條件 （2）下臂液壓缸 故下臂液壓缸滿足強度條件 （3）支腿液壓缸 8、液壓缸的工作壓力 式中 ——液壓缸效率， ——回油背壓，取 （1）上臂液壓缸 （2）下臂液壓缸 （3）支腿液壓缸 9、液壓缸的流量 液壓缸流量應(yīng)該按伸縮速度計算，GKT-13型高空作業(yè)車，可以只按伸出速度計算流量即可，因為采用單泵供油，縮回速度要求不嚴(yán)格。 由 式中 ——液壓缸的內(nèi)徑 ——伸出速度 ——容積效率，取 （1）上臂液壓缸 （2）下臂液壓缸 （3）支腿液壓缸 5.2.2 液壓泵的選型計算 常見的液壓泵有齒輪泵、柱塞泵、葉片泵類型。齒輪泵具有結(jié)構(gòu)簡單、工藝性好、體積小、重量輕、維護方便，使用壽命長的優(yōu)點，葉片泵和柱塞泵結(jié)構(gòu)較復(fù)雜、價格較高。在后欄板起重運輸汽車的液壓系統(tǒng)中采用齒輪泵即可滿足工作的需要，常用系列有CB、CBX、CG、CN等[16]。 1、液壓泵理論流量Qr 液壓泵的最大流量為 式中 ——液壓泵的最大流量。 ——同時動作的各個執(zhí)行元件所需的流量之和的最大值，如果同時有溢流閥工作，則應(yīng)改再加上溢流閥的最小流量2～3L/min。此處取。 ——系統(tǒng)的泄漏系數(shù)，一般取～，現(xiàn)取。 故 故 2、計算液壓泵的壓力 考慮到正常工作時進(jìn)油管路有一定的壓力損失，所以泵的工作壓力為 式中 ——液壓泵的最大工作壓力， ——執(zhí)行元件最大工作壓力， ——進(jìn)油管路中的壓力損失，取。 3、選擇液壓泵 首先依據(jù)初選的系統(tǒng)壓力選擇液壓泵的結(jié)構(gòu)類型，一般P＜21MPa，選用齒輪泵和葉片泵；P＞21MPa，則選擇柱塞泵。然后確定液壓泵的最大工作壓力和流量。液壓泵的最大工作壓力必須等于或超過液壓執(zhí)行元件最大工作壓力及進(jìn)油路上總壓力損失這兩者之和，液壓執(zhí)行元件的最大工作壓力可以從工況圖或表中找到；進(jìn)油路上總壓力損失可以通過估算求得，也可以按經(jīng)驗資料估計，如表5.2所示。 表5.2 進(jìn)油路壓力損失經(jīng)驗值 系統(tǒng)結(jié)構(gòu)情況 總壓力損失Δp/MPa 一般節(jié)流調(diào)速及管路間單的系統(tǒng) 0.2～0.5 進(jìn)油路有調(diào)速閥及管路復(fù)雜的系統(tǒng) 0.5～1.5 液壓泵的流量必須等于或超過幾個同時工作的液壓執(zhí)行元件總流量的最大值以及回路中泄漏量這兩者之和。液壓執(zhí)行元件總流量的最大值可以從工況圖或表中找到（當(dāng)系統(tǒng)中備有蓄能器時，此值應(yīng)為一個工作循環(huán)中液壓執(zhí)行元件的平均流量）；而回路中泄漏量則可按總流量最大值的10%-30%估算。 在參照產(chǎn)品樣本選取液壓泵時，泵的額定壓力應(yīng)選得比上述最大工作壓力高20%-60%，以便留有壓力儲備；額定流量則只需選得能滿足上述最大流量需要即可。 由計算結(jié)果查手冊選用：CB-型齒輪泵 參數(shù)項目 取值 備注 理論排量 10-40 該齒輪泵選擇14 額定壓力 16 最高轉(zhuǎn)速 2400 額定轉(zhuǎn)速 n 1800 最高壓力 Pm 20 5.2.3 液壓控制閥的選用 在整個液壓系統(tǒng)油路中，平衡閥是為防止負(fù)載在舉升后自由下落，從而保持背壓，此系統(tǒng)中下臂液壓缸取極限負(fù)載最大值，經(jīng)計算P=5.39，故下臂選用平衡閥開啟壓力值為P=6，同理上臂液壓缸取極限負(fù)載最大值，經(jīng)計算P=2.4，故下臂選用平衡閥開啟壓力值為P=3，支腿液壓缸中雙向液壓鎖取極限負(fù)載最大值，經(jīng)計算P=4.3，故支腿液壓缸中雙向液壓鎖開啟壓力值為P=5. 在整個液壓系統(tǒng)回路中，溢流閥的額定壓力值為20，調(diào)壓范圍小于等于2。在油路中，順序閥利用油液壓力作為控制信號，來控制油路的通斷，順序閥開啟壓力值P=6+3+5=14，如表5.3所示。 表5.3 液壓控制閥的選擇 序號 元件名稱 規(guī)格 額定壓力/ 型號 調(diào)壓范圍/ 1 溢流閥 20 DBD型 ≤2 2 順序閥 15 XFF-3 0.6~1.6 3 下臂液壓缸平衡閥 20 MRB-02G - 4 上臂液壓缸平衡閥 14 RB型 - 5 雙向液壓鎖 20 YAF3型 - 5.2.4 油箱容積與管路內(nèi)徑計算 根據(jù)油箱液面與大氣是否相通，可分為開式油箱和閉式油箱 開式油箱：開式油箱的液面與大氣相通，為了減少外界環(huán)境污染對油液的直接影響，在油箱蓋上設(shè)置空氣濾清器，使大氣與油箱內(nèi)的空氣經(jīng)過濾清器相通，在潮濕地區(qū)應(yīng)用的油箱，在空氣濾清器上還應(yīng)裝有一定量的干燥劑 閉式油箱：閉式油箱是指箱內(nèi)液面不直接與大氣相通[17]。 1、油箱的結(jié)構(gòu)設(shè)計 設(shè)計油箱時除了要考慮貯存系