板帶軋機(jī)輥的控制課程畢業(yè)設(shè)計設(shè)計外文文獻(xiàn)翻譯、中英文翻譯、外文翻譯

板帶軋機(jī)輥的控制課程畢業(yè)設(shè)計設(shè)計外文文獻(xiàn)翻譯、中英文翻譯、外文翻譯,軋機(jī),控制,節(jié)制,課程,畢業(yè)設(shè)計,設(shè)計,外文,文獻(xiàn),翻譯,中英文 北京科技大學(xué)學(xué)報 第 15卷第 1 號， 2008年 2月，第 91 頁 板形控制能力，熱寬帶鋼軋機(jī) 王仁中，楊全， e ,邵間，和邊海濤。 國家工程研究中心的高級軋制 大學(xué)，北京科技，北京 100083 。 1收到） 摘要： 通過 二維 有限單 元法（ 對厚度可變式軋機(jī)的彈性變形進(jìn)行分析。三個典型的工長被用于分析研究。對板帶軋機(jī)輥的控制能力進(jìn)行了一項全面的研究。然后對 板形控制能力的三個工廠進(jìn)行了比較綜合 。 2008，北京科技大學(xué)， 版權(quán)所有。 關(guān)鍵詞：熱軋 ;寬帶鋼 ;板形 模型 ; 彈性 變形 ;凸度 板帶鋼產(chǎn)量已經(jīng)變成評估一個國家的鋼鐵工業(yè)水平的重要方面 的板形非常重要 目前，熱軋帶鋼軋機(jī)的類型選擇和建設(shè)自動化控制模型板形是兩種主要的控制質(zhì)量的方法，在熱軋中 [ 1 。在這篇文章中， 以 1500年一廠， 1700年一磨，和 2150 年一廠的分析為基礎(chǔ)。這是三種典型的全廠熱連軋，研究其板形控制能力 選擇熱寬帶鋼軋機(jī)類型的參考。 有典型的鋼廠熱連軋 全是 1500 軋機(jī)， 1700 軋機(jī)，和 2150 軋機(jī) ，因為 1500 軋機(jī)已接近于1420 軋機(jī)和 1580 軋機(jī)， 1700 軋機(jī)類似 1780 軋機(jī)和 1800 軋機(jī) 150 軋機(jī)可代替 2030軋機(jī)和 2350軋機(jī)這些大型寬帶鋼軋機(jī) 可變厚度作為一種分析三個軋機(jī) [ 5板形控制能力的主要工具 。這樣做的目的是研究系數(shù)的板形控制模型顯示下列方程。 這些下面寬帶軋機(jī)的系數(shù)是： R R F B F C W W C b P K B F K C K C? ? ? ? ?1） 式中：輥力影響率 ，輥的工作效率 作輥直徑影響率 ，直徑影響率 作輥轉(zhuǎn)變率的影響 ， 工作輥移動距離 如圖 1所示， 二維有限元分析模型已經(jīng)被陳更新。 基本思想是結(jié)合工作輥和支承輥成一個實體，以 至于工作輥和支承輥之間的接觸壓力轉(zhuǎn)化為內(nèi)力。雖然在 該模型還是兩維得。每個元素都有自己的厚度按照統(tǒng)籌遠(yuǎn)離其輥軸和半徑 R。這個專門的有限元模型可以預(yù)測輥縫簡介和接觸壓力分布。它使輥的實際情況加以考慮 軋機(jī)工作條件的限制始終是被考慮的最大的中介角色，最起碼的條件和選擇。該軋制力被認(rèn)為是分配均勻，即 首先，傳統(tǒng)的工作輥的分析，磨損和熱凸度的個人資料不參 與的地方，因為他們是包括在同等推出的個人資料。 三個廠各種參數(shù)的計算列于表 1 。 作條件的數(shù)量取決于產(chǎn)品參數(shù)這都需要在模型中計算。當(dāng) , , ,和 時，0以，這些模型的參數(shù)可以很容易計算出從下列方程。 M ?? ?（ 2） 0 C? ? ?（ 3） 在均衡器（ 2）中 , M? 是參數(shù)變化的事例。在均衡器（ 3）中， C?是? 相對應(yīng)的板帶凸度。 鋼凸度的影響 薩默斯【 8 】預(yù)測，輥偏轉(zhuǎn)，因此，帶鋼凸度隨著軋制力的增加而增加。 由于軋制力正比于帶鋼寬度，可以預(yù)測可以對帶鋼凸度軋制的產(chǎn)品的 寬度有影響。有限元分析表明，隨著帶鋼凸度的增加帶鋼寬度達(dá)到一定的程度 所示，這條寬度接近軋管長度的 70 ％至80 ％。在這種情況下這個結(jié)果與 9 一 10] 是一樣的。 在這三個廠中，在圖 2中， 1500軋機(jī)帶鋼凸度的最大值接近于 1700軋機(jī)的。然而， 2150軋機(jī)帶鋼凸度的最大值是比其他軋機(jī)更大的?？梢悦鞔_的說軋機(jī)越寬，帶鋼中心凸度就越大，并且?guī)т撏苟纫搽S著帶鋼寬度的增加而增加。 經(jīng)過一定帶鋼寬度，帶鋼凸度將下降。 影響 關(guān)于帶鋼中心凸度的軋制力的影響能通過軋制力參數(shù)如前所述，，輥力影響率和帶鋼寬度之間的關(guān)系與帶鋼凸度的帶鋼寬度的影響相似。 首先，它隨著帶鋼寬度的增加而增加。其次，它隨著帶鋼寬帶增加到一定得程度而下降。 如圖 3所示， 2150 軋機(jī)的軋制力影響率快速改變并且比其他軋機(jī)更快。 2150軋機(jī)的最大軋制力影響效率是 1500軋機(jī)和 1700軋機(jī)的兩倍。它表明當(dāng)寬帶鋼在寬軋機(jī)下軋制時，帶鋼凸度軋制力的影響更大。然而，在帶鋼寬度的增加方面， 1500軋機(jī)的影響效率與 1700軋機(jī)的影響效率是相似的。 曲力對 帶鋼凸度的影響 軋制時，彎輥是用于連軋帶鋼凸度控制最常用的方法之一。而且，它還是帶鋼控制模型的主要方法。目前，在熱軋中，工作輥正彎曲力用于工作輥楔子。帶鋼中心凸度的彎曲力的影響程度是由彎曲力影響參數(shù)且，它對軋制力有負(fù)影響。正彎曲輥使帶鋼形狀成凹形的。如圖 4所示，工作輥彎曲影響率 2150軋機(jī)彎曲力影響率比其他軋機(jī)的大。軋制同樣寬度的帶鋼，越寬的軋機(jī)彎曲力 影響越小。這表明要得到同樣大小的帶鋼凸度，越寬的軋機(jī)就需要越大的軋制力。 作輥凸度對帶鋼凸度的影響 工作輥凸度對帶鋼凸度的影響是由工作輥影響率作輥凸度有效地改變無負(fù)載輥縫的調(diào)整和修改了工作輥和支承輥之間的滾接觸條件。這是調(diào)整帶鋼的最通常的方法之一。這凸度是針對于整個工作輥長度而言的，并且不同于帶鋼凸度。這三個軋機(jī)的工作輥凸度對帶鋼寬度的影響在圖 5 中列出。工作輥凸度等于 圖 5所示， 2150軋機(jī)的工作輥凸度影響率最大。然而 ，同樣大小的帶鋼寬度， 2150 軋機(jī)的影響率比 1700 軋機(jī)的小。這表明要得到同樣大小的凸度，寬軋機(jī)的工作輥具有更大的凸度調(diào)整能力。 承輥凸度對帶鋼凸度的影響 支承輥凸度對帶鋼凸度的影響是由支承輥凸度影響率圖 5和 6所示， 支承輥凸度的使用工作輥凸度要少，因為支承輥凸度只修改支承輥和工作輥之間的接觸條件 臺軋機(jī)的支承輥凸度等于 150圖 6所示， 2150軋機(jī)的支承輥凸度影響率最高。然而，同樣寬度的帶鋼， 2150 軋 機(jī)的效率比 1500 軋機(jī)的低。 這表明要獲得同樣的凸度，寬軋機(jī)的支承輥的凸度調(diào)整能力更好。而且，這凸度對支承輥和工作輥之間的接觸條件沒有負(fù)面作用。 作輥直徑對帶鋼凸度的影響 工作輥直徑影響率先，三臺軋機(jī)的工作輥直徑的影響程度隨著帶鋼寬度的增加而增加。其次，當(dāng)帶鋼寬度達(dá)到一定程度，影響將下降。如圖 7所示，帶鋼寬度彎曲范圍大雨時軋輥長的 70%到 80%。同樣大小的帶鋼寬度，因為 1500軋機(jī)工作輥直徑比 1700軋機(jī)和 2150軋機(jī)更小， 1500軋機(jī)工作輥直徑的影響最大。隨著工作輥直徑的下降，在軋制過程中，輥子的阻力更小，所以，帶鋼凸度更大。 因為支承輥直徑通常是工作輥直徑的 以支承輥直徑對帶鋼凸度的影響可以用支承輥影響率于撓度，很明顯，支承輥直徑對帶鋼的影響比工作輥直徑影響更大。如圖 8表示隨著帶鋼寬度的增加三臺軋機(jī)的支承輥直徑的變化情況。如圖 8所示， 2150軋機(jī)的支承輥直徑影響率最大。然而，在同樣帶鋼寬度下， 1500 軋機(jī)的影響比 1700 軋機(jī)和2150軋機(jī)更大。 1500 軋機(jī)的工作輥直徑最小。隨著支承輥直徑的下降，在軋制過程中，滾子的阻力更小，所以，帶鋼凸度更大。 在輥變形過程中，分析傳統(tǒng)工作輥和支承輥。工作輥轉(zhuǎn)移過程中，當(dāng)帶鋼寬度變化時，工作輥對帶鋼凸度沒有影響。分析帶鋼凸度的連續(xù)變化和線性變化，工作輥的移動對帶鋼控制模型參數(shù)有很大影響。 （ 1） 二維有限元變厚度是一種分析的彈性變形的卷 的 有效的機(jī)制 （ 2） 板形模板的共同系數(shù)用于目標(biāo)分析。隨著帶鋼寬度的變化，比較三臺軋機(jī)的 板形控制能力。所以，它為板形模板提供參考。 （ 3）三臺軋機(jī)的板形控制能力的數(shù)據(jù)將作為選擇寬帶鋼熱軋機(jī)的參考。 [1] 《 計算機(jī)模型模擬地帶和形狀控制 》 鋼鐵工程 21 （ 1986年） ，第 11 號， 35頁 。 [2] 《建模仿真和實際應(yīng)用的調(diào)制解調(diào)器和形狀控制裝置軋機(jī)》 [在 ] 5 ，美國， 1995年，第 1頁。 [3] 《 板形控制的熱連軋機(jī) 》 平面金屬技術(shù) 18 （ 1985 ） ，第 6期，第 74頁。 [4] 《 變形看臺之間的地帶 形成熱軋 》 ,北京科技大學(xué) 7（ 2000年） ，第 3期， 第 222頁 。 [5] 《 一個專門的有限元模型的調(diào)查控制行為的影響因素和板形輥 》 第 4屆國際軋鋼會議 多維爾， 1987年，第 41頁 。 [6] 《 優(yōu)化配置調(diào)制解調(diào)器冷連軋機(jī) 》 ，鋼鐵（中國） 39,2004,第 5期，第 43頁。 [7] 《 變接觸支承輥改善板形 》 u,等，鋼鐵技術(shù)交流 會，倫敦， 1984，第 441頁。 [8] 《核查和應(yīng)用模型，用于預(yù)測熱軋帶鋼的形狀，凸度 和平整度 》 茲堡， 1984年， 9] 《應(yīng)用 987年 茲堡， 第 21頁。 [10] 《高質(zhì)量軋鋼理論和實踐》 馬塞爾特德克爾出版社，美國， 1993年，第34頁 。 [11] 《 e,和 鐵，中國 41,2006,第 5期，第 41頁。 北京科技大學(xué)學(xué)報 第 15卷第 1 號， 2008年 2月，第 91 頁 板形控制能力，熱寬帶鋼軋機(jī) 王仁中，楊全， e ,邵間，和邊海濤。 國家工程研究中心的高級軋制 大學(xué)，北京科技，北京 100083 。 1收到） 摘要： 通過 二維 有限單 元法（ 對厚度可變式軋機(jī)的彈性變形進(jìn)行分析。三個典型的工長被用于分析研究。對板帶軋機(jī)輥的控制能力進(jìn)行了一項全面的研究。然后對 板形控制能力的三個工廠進(jìn)行了比較綜合 。 2008，北京科技大學(xué)， 版權(quán)所有。 關(guān)鍵詞：熱軋 ;寬帶鋼 ;板形 模型 ; 彈性 變形 ;凸度 板帶鋼產(chǎn)量已經(jīng)變成評估一個國家的鋼鐵工業(yè)水平的重要方面 的板形非常重要 目前，熱軋帶鋼軋機(jī)的類型選擇和建設(shè)自動化控制模型板形是兩種主要的控制質(zhì)量的方法，在熱軋中 [ 1 。在這篇文章中， 以 1500年一廠， 1700年一磨，和 2150 年一廠的分析為基礎(chǔ)。這是三種典型的全廠熱連軋，研究其板形控制能力 選擇熱寬帶鋼軋機(jī)類型的參考。 有典型的鋼廠熱連軋 全是 1500 軋機(jī)， 1700 軋機(jī)，和 2150 軋機(jī) ，因為 1500 軋機(jī)已接近于1420 軋機(jī)和 1580 軋機(jī)， 1700 軋機(jī)類似 1780 軋機(jī)和 1800 軋機(jī) 150 軋機(jī)可代替 2030軋機(jī)和 2350軋機(jī)這些大型寬帶鋼軋機(jī) 可變厚度作為一種分析三個軋機(jī) [ 5板形控制能力的主要工具 。這樣做的目的是研究系數(shù)的板形控制模型顯示下列方程。 這些下面寬帶軋機(jī)的系數(shù)是： R R F B F C W W C b P K B F K C K C? ? ? ? ?1） 式中：輥力影響率 ，輥的工作效率 作輥直徑影響率 ，直徑影響率 作輥轉(zhuǎn)變率的影響 ， 工作輥移動距離 如圖 1所示， 二維有限元分析模型已經(jīng)被陳更新。 基本思想是結(jié)合工作輥和支承輥成一個實體，以 至于工作輥和支承輥之間的接觸壓力轉(zhuǎn)化為內(nèi)力。雖然在 該模型還是兩維得。每個元素都有自己的厚度按照統(tǒng)籌遠(yuǎn)離其輥軸和半徑 R。這個專門的有限元模型可以預(yù)測輥縫簡介和接觸壓力分布。它使輥的實際情況加以考慮 軋機(jī)工作條件的限制始終是被考慮的最大的中介角色，最起碼的條件和選擇。該軋制力被認(rèn)為是分配均勻，即 首先，傳統(tǒng)的工作輥的分析，磨損和熱凸度的個人資料不參 與的地方，因為他們是包括在同等推出的個人資料。 三個廠各種參數(shù)的計算列于表 1 。 作條件的數(shù)量取決于產(chǎn)品參數(shù)這都需要在模型中計算。當(dāng) , , ,和 時，0以，這些模型的參數(shù)可以很容易計算出從下列方程。 M ?? ?（ 2） 0 C? ? ?（ 3） 在均衡器（ 2）中 , M? 是參數(shù)變化的事例。在均衡器（ 3）中， C?是? 相對應(yīng)的板帶凸度。 鋼凸度的影響 薩默斯【 8 】預(yù)測，輥偏轉(zhuǎn)，因此，帶鋼凸度隨著軋制力的增加而增加。 由于軋制力正比于帶鋼寬度，可以預(yù)測可以對帶鋼凸度軋制的產(chǎn)品的 寬度有影響。有限元分析表明，隨著帶鋼凸度的增加帶鋼寬度達(dá)到一定的程度 所示，這條寬度接近軋管長度的 70 ％至80 ％。在這種情況下這個結(jié)果與 9 一 10] 是一樣的。 在這三個廠中，在圖 2中， 1500軋機(jī)帶鋼凸度的最大值接近于 1700軋機(jī)的。然而， 2150軋機(jī)帶鋼凸度的最大值是比其他軋機(jī)更大的?？梢悦鞔_的說軋機(jī)越寬，帶鋼中心凸度就越大，并且?guī)т撏苟纫搽S著帶鋼寬度的增加而增加。 經(jīng)過一定帶鋼寬度，帶鋼凸度將下降。 影響 關(guān)于帶鋼中心凸度的軋制力的影響能通過軋制力參數(shù)如前所述，，輥力影響率和帶鋼寬度之間的關(guān)系與帶鋼凸度的帶鋼寬度的影響相似。 首先，它隨著帶鋼寬度的增加而增加。其次，它隨著帶鋼寬帶增加到一定得程度而下降。 如圖 3所示， 2150 軋機(jī)的軋制力影響率快速改變并且比其他軋機(jī)更快。 2150軋機(jī)的最大軋制力影響效率是 1500軋機(jī)和 1700軋機(jī)的兩倍。它表明當(dāng)寬帶鋼在寬軋機(jī)下軋制時，帶鋼凸度軋制力的影響更大。然而，在帶鋼寬度的增加方面， 1500軋機(jī)的影響效率與 1700軋機(jī)的影響效率是相似的。 曲力對 帶鋼凸度的影響 軋制時，彎輥是用于連軋帶鋼凸度控制最常用的方法之一。而且，它還是帶鋼控制模型的主要方法。目前，在熱軋中，工作輥正彎曲力用于工作輥楔子。帶鋼中心凸度的彎曲力的影響程度是由彎曲力影響參數(shù)且，它對軋制力有負(fù)影響。正彎曲輥使帶鋼形狀成凹形的。如圖 4所示，工作輥彎曲影響率 2150軋機(jī)彎曲力影響率比其他軋機(jī)的大。軋制同樣寬度的帶鋼，越寬的軋機(jī)彎曲力 影響越小。這表明要得到同樣大小的帶鋼凸度，越寬的軋機(jī)就需要越大的軋制力。 作輥凸度對帶鋼凸度的影響 工作輥凸度對帶鋼凸度的影響是由工作輥影響率作輥凸度有效地改變無負(fù)載輥縫的調(diào)整和修改了工作輥和支承輥之間的滾接觸條件。這是調(diào)整帶鋼的最通常的方法之一。這凸度是針對于整個工作輥長度而言的，并且不同于帶鋼凸度。這三個軋機(jī)的工作輥凸度對帶鋼寬度的影響在圖 5 中列出。工作輥凸度等于 圖 5所示， 2150軋機(jī)的工作輥凸度影響率最大。然而 ，同樣大小的帶鋼寬度， 2150 軋機(jī)的影響率比 1700 軋機(jī)的小。這表明要得到同樣大小的凸度，寬軋機(jī)的工作輥具有更大的凸度調(diào)整能力。 承輥凸度對帶鋼凸度的影響 支承輥凸度對帶鋼凸度的影響是由支承輥凸度影響率圖 5和 6所示， 支承輥凸度的使用工作輥凸度要少，因為支承輥凸度只修改支承輥和工作輥之間的接觸條件 臺軋機(jī)的支承輥凸度等于 150圖 6所示， 2150軋機(jī)的支承輥凸度影響率最高。然而，同樣寬度的帶鋼， 2150 軋 機(jī)的效率比 1500 軋機(jī)的低。 這表明要獲得同樣的凸度，寬軋機(jī)的支承輥的凸度調(diào)整能力更好。而且，這凸度對支承輥和工作輥之間的接觸條件沒有負(fù)面作用。 作輥直徑對帶鋼凸度的影響 工作輥直徑影響率先，三臺軋機(jī)的工作輥直徑的影響程度隨著帶鋼寬度的增加而增加。其次，當(dāng)帶鋼寬度達(dá)到一定程度，影響將下降。如圖 7所示，帶鋼寬度彎曲范圍大雨時軋輥長的 70%到 80%。同樣大小的帶鋼寬度，因為 1500軋機(jī)工作輥直徑比 1700軋機(jī)和 2150軋機(jī)更小， 1500軋機(jī)工作輥直徑的影響最大。隨著工作輥直徑的下降，在軋制過程中，輥子的阻力更小，所以，帶鋼凸度更大。 因為支承輥直徑通常是工作輥直徑的 以支承輥直徑對帶鋼凸度的影響可以用支承輥影響率于撓度，很明顯，支承輥直徑對帶鋼的影響比工作輥直徑影響更大。如圖 8表示隨著帶鋼寬度的增加三臺軋機(jī)的支承輥直徑的變化情況。如圖 8所示， 2150軋機(jī)的支承輥直徑影響率最大。然而，在同樣帶鋼寬度下， 1500 軋機(jī)的影響比 1700 軋機(jī)和2150軋機(jī)更大。 1500 軋機(jī)的工作輥直徑最小。隨著支承輥直徑的下降，在軋制過程中，滾子的阻力更小，所以，帶鋼凸度更大。 在輥變形過程中，分析傳統(tǒng)工作輥和支承輥。工作輥轉(zhuǎn)移過程中，當(dāng)帶鋼寬度變化時，工作輥對帶鋼凸度沒有影響。分析帶鋼凸度的連續(xù)變化和線性變化，工作輥的移動對帶鋼控制模型參數(shù)有很大影響。 （ 1） 二維有限元變厚度是一種分析的彈性變形的卷 的 有效的機(jī)制 （ 2） 板形模板的共同系數(shù)用于目標(biāo)分析。隨著帶鋼寬度的變化，比較三臺軋機(jī)的 板形控制能力。所以，它為板形模板提供參考。 （ 3）三臺軋機(jī)的板形控制能力的數(shù)據(jù)將作為選擇寬帶鋼熱軋機(jī)的參考。 [1] 《 計算機(jī)模型模擬地帶和形狀控制 》 鋼鐵工程 21 （ 1986年） ，第 11 號， 35頁 。 [2] 《建模仿真和實際應(yīng)用的調(diào)制解調(diào)器和形狀控制裝置軋機(jī)》 [在 ] 5 ，美國， 1995年，第 1頁。 [3] 《 板形控制的熱連軋機(jī) 》 平面金屬技術(shù) 18 （ 1985 ） ，第 6期，第 74頁。 [4] 《 變形看臺之間的地帶 形成熱軋 》 ,北京科技大學(xué) 7（ 2000年） ，第 3期， 第 222頁 。 [5] 《 一個專門的有限元模型的調(diào)查控制行為的影響因素和板形輥 》 第 4屆國際軋鋼會議 多維爾， 1987年，第 41頁 。 [6] 《 優(yōu)化配置調(diào)制解調(diào)器冷連軋機(jī) 》 ，鋼鐵（中國） 39,2004,第 5期，第 43頁。 [7] 《 變接觸支承輥改善板形 》 u,等，鋼鐵技術(shù)交流 會，倫敦， 1984，第 441頁。 [8] 《核查和應(yīng)用模型，用于預(yù)測熱軋帶鋼的形狀，凸度 和平整度 》 茲堡， 1984年， 9] 《應(yīng)用 987年 茲堡， 第 21頁。 [10] 《高質(zhì)量軋鋼理論和實踐》 馬塞爾特德克爾出版社，美國， 1993年，第34頁 。 [11] 《 e,和 鐵，中國 41,2006,第 5期，第 41頁。