化工園區(qū)污水處理站設(shè)計說明書_x.docx

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1、化工園區(qū)污水處理站設(shè)計說明書專業(yè)文獻(xiàn)綜述題 目: 化工園區(qū)污水處理站設(shè)計說明書 姓 名: 盧麗英 學(xué) 院: 資源與環(huán)境科學(xué)學(xué)院 專 業(yè): 環(huán)境工程 班 級: 環(huán)工091 學(xué) 號: 33309405 指導(dǎo)教師: 王電站 職稱: 副教授 2012年 11月 7 日南京農(nóng)業(yè)大學(xué)教務(wù)處制化工園區(qū)污水處理站設(shè)計說明書目錄1. 化工園區(qū)污水處理情況介紹42. 污水水質(zhì)與水量43. 常見工業(yè)園區(qū)污水處理工藝比較53.1 水解酸化一好氧生物處理工藝（CASS工藝）53.2 A/O工藝63.3 SBR工藝83.4 氧化溝工藝103.5最終工藝的確定113.6 CASS工藝概述123.6.1 CASS基本結(jié)構(gòu)12

2、3.6.2 CASS原理123.6.3 CASS工藝的主要技術(shù)特征133.7 工藝流程設(shè)計134. 工藝設(shè)計與計算144.1污染物去除效率計算144.2 設(shè)計流量144.3集水井的設(shè)計144.4粗格柵的設(shè)計與計算154.5調(diào)節(jié)池計算174.5.1設(shè)計調(diào)節(jié)池作用：174.5.2調(diào)節(jié)池計算174.6細(xì)格柵的設(shè)計與計算174.7曝氣沉砂池的設(shè)計與計算194.7.1曝氣沉砂池194.7.2曝氣沉砂池的設(shè)計與計算204.7.3設(shè)計計算204.7.4吸砂泵房與砂水分離器214.7.5鼓風(fēng)機(jī)房214.8 CASS池的設(shè)計與計算214.8.1 CASS工藝運行過程224.8.2 BOD5污泥負(fù)荷234.8.3

3、 曝氣時間234.8.4 沉淀時間234.8.5運行周期234.8.6曝氣池容積234.8.7出水溶解BOD5234.8.8 計算剩余污泥244.8.9潷水高度計算244.8.10 需氧量計算244.9接觸池的設(shè)計254.9.1設(shè)計參數(shù)254.9.2接觸池計算254.10污泥濃縮池264.10.1設(shè)計參數(shù)264.10.2 濃縮池的計算274.10.3刮泥機(jī)的選擇284.10.4脫泥間285. 工程造價估算296. 總結(jié)29參考文獻(xiàn)：30設(shè)計報告說明書摘要: 污水處理廠處理工藝的選擇主要取決于進(jìn)、出水水質(zhì)、總造價與運行費用以及運行的可靠性與穩(wěn)定性等諸多因素。工業(yè)廢水可生化性較差，有毒、有害物質(zhì)較

4、多，本文針對山東省無棣市某工業(yè)園污水的水質(zhì)特點，對化工廢水處理工藝進(jìn)行了研究及設(shè)計應(yīng)用，采用水解酸化一好氧生物處理工藝（CASS工藝），確保了化工園區(qū)污水處理廠出水滿足城鎮(zhèn)污水處理廠污水排放一級B 標(biāo)準(zhǔn)。關(guān)鍵詞:化工園區(qū)；工業(yè)廢水； CASS工藝；研究及設(shè)計1. 化工園區(qū)污水處理情況介紹隨著經(jīng)濟(jì)發(fā)展，城市基礎(chǔ)設(shè)施的不斷完善，城市環(huán)境的不斷改善和居民生活水平的逐步提高，用水量將迅速增加，同時排水量也相應(yīng)增大，若生活污水和工業(yè)廢水不經(jīng)處理直接外排，將嚴(yán)重污染水體、土壤和大氣環(huán)境。只有完善城市排水管網(wǎng)，興建污水處理廠，使城市污水達(dá)標(biāo)排放或回用才能解決上述環(huán)境問題，同時也可以緩解水資源緊張問題。目前，

5、化工園區(qū)綜合廢水處理在我國仍屬于新生事物，沒有成熟的經(jīng)驗可循，很多污水處理廠在設(shè)計中參考城市或單個化工項目污水處理的設(shè)計經(jīng)驗，對化工園區(qū)廢水排放的特點考慮有所欠缺，造成了大量資金浪費，并導(dǎo)致污水處理廠不能正常運行，從而產(chǎn)生環(huán)境污染。考慮園區(qū)廢水統(tǒng)一收集、集中處理，可大大減少投資，節(jié)約治理費用；同時還可給入園企業(yè)創(chuàng)造良好的生存環(huán)境，增加園區(qū)招商引資的競爭力，化工園區(qū)在建設(shè)初期大多考慮集中建設(shè)污水處理廠。2. 污水水質(zhì)與水量根據(jù)山東省無棣市某工業(yè)園入駐企業(yè)的發(fā)展規(guī)劃，近期處理規(guī)模為10000 m3/d。規(guī)劃期末污水產(chǎn)生總量約為23680 m3/d，其他不可預(yù)見排水(約20)，最終確定工業(yè)園污水處理

6、廠工程總設(shè)計規(guī)模為30000 m3/d。工業(yè)園污水處理廠的工業(yè)廢水主要來自化工、造紙、機(jī)械等行業(yè)，遠(yuǎn)期規(guī)劃將有部分食品加工企業(yè)人駐園區(qū)，生活污水主要來自企業(yè)職工生活污水。廢水水質(zhì)排放指標(biāo)須嚴(yán)格遵守CJ 3082-1999污水排入城市下水道水質(zhì)標(biāo)準(zhǔn)；考慮到各企業(yè)都有治污設(shè)施。廢水經(jīng)企業(yè)內(nèi)部治理后BOD5和SS的值較低1。項目CODCr(mg/L)BOD5(mg/L)SS(mg/L)色度（倍）進(jìn)水50020030030080出水60202030表1 設(shè)計進(jìn)水出水水質(zhì)3. 常見工業(yè)園區(qū)污水處理工藝比較3.1 水解酸化一好氧生物處理工藝（CASS工藝）CASS工藝日前已經(jīng)成功應(yīng)用于處理生活污水和易于生

7、物降解的工業(yè)廢水，實踐證明CASS工藝由于投資和運行費用低、處理性能高超，尤其是優(yōu)異的脫氮除磷功能而越來越受到重視2。另外從工藝對污染物的降解過程來看，空間上CASS上藝屬于完全混合式活性污泥法范疇，從曝氣到排水結(jié)束整個周期來看，基質(zhì)濃度從高到底，濃度梯度從高到底，基質(zhì)利用速率從高到底，所以CASS工藝屬理想的時間順序上的推流式反應(yīng)器，生化反應(yīng)推動力較人3。圖1 CASS工藝流程圖優(yōu)點：（1）CASS的核心構(gòu)筑物為反應(yīng)池，沒有二沉池及污泥回流設(shè)備，一般情況下不設(shè)調(diào)節(jié)池及初沉池。因此，污水處理設(shè)施布置緊湊、占地省、投資低。 （2）從空間上看CASS工藝屬變體積的完全混合式活性污泥法范疇；而從CA

8、SS工藝開始曝氣到排水結(jié)束整個周期來看，基質(zhì)濃度由高到低，濃度梯度從高到低，基質(zhì)利用速率由大到小，因此，CASS工藝屬理想的時間順序上的推流式反應(yīng)器，生化反應(yīng)推動力較大。 （3）CASS工藝在沉淀階段幾乎整個反應(yīng)池均起沉淀作用，沉淀階段的表面負(fù)荷比普通二次沉淀池小得多，雖有進(jìn)水的干擾，但其影響很小，沉淀效果較好。（4）運行靈活，抗沖擊能力強(qiáng)。CASS工藝在設(shè)計時已考慮流量變化的因素，能確保污水在系統(tǒng)內(nèi)停留預(yù)定的處理時間后經(jīng)沉淀排放，特別是CASS工藝可以通過調(diào)節(jié)運行周期來適應(yīng)進(jìn)水量和水質(zhì)的變比。 （5）不易發(fā)生污泥膨脹。CASS反應(yīng)池中存在著較大的濃度梯度，而且處于缺氧、好氧交替變化之中，這樣

9、的環(huán)境條件可選擇性地培養(yǎng)出菌膠團(tuán)細(xì)菌，使其成為曝氣池中的優(yōu)勢菌屬，有效地抑制絲狀菌的生長和繁殖，克服污泥膨脹，從而提高系統(tǒng)的運行穩(wěn)定性。 （6）適用范圍廣，適合分期建設(shè)。CASS工藝可應(yīng)用于大型、中型及小型污水處理工程，比SBR工藝適用范圍更廣泛；連續(xù)進(jìn)水的設(shè)計和運行方式，一方面便于與前處理構(gòu)筑物相匹配，另一方面控制系統(tǒng)比SBR工藝更簡單。 （7）剩余污泥量小，性質(zhì)穩(wěn)定。傳統(tǒng)活性污泥法的泥齡僅27天，而CASS法泥齡為25-30天，所以污泥穩(wěn)定性好，脫水性能佳，產(chǎn)生的剩余污泥少。缺點：CASS工藝間歇周期運行，對自控要求較高；變水位運行，電耗增大；容積利用率較低；污泥穩(wěn)定性不如厭氧硝化好4。運

10、行范圍：該工藝已在含油廢水、食品廢水、屠宰廢水中得到廣泛應(yīng)用，尤其適用于城市污水和生活污水的處理。3.2 A/O工藝圖2 A/O工藝流程圖A/O的優(yōu)越性是除了使有機(jī)污染物得到降解之外，還具有一定的脫氮除磷功能，是將厭氧水解技術(shù)用為活性污泥的前處理。A/O工藝將前段缺氧段和后段好氧段串聯(lián)在一起。在缺氧段大分子有機(jī)物分解為小分子有機(jī)物，不溶性的有機(jī)物轉(zhuǎn)化成可溶性有機(jī)物，當(dāng)這些經(jīng)缺氧水解的產(chǎn)物進(jìn)入好氧池進(jìn)行好氧處理時，可提高污水的可生化性及氧的效率；在缺氧段，異氧菌的反硝化作用將NO3-還原為分子態(tài)氮完成C、N、O在生態(tài)中的循環(huán)，實現(xiàn)污水無害化處理。表2 A/O工藝污染物去除率優(yōu)點： （1）效率高。

11、該工藝對廢水中的有機(jī)物，氨氮等均有較高的去除效果。當(dāng)總停留時間大于54h，經(jīng)生物脫氮后的出水再經(jīng)過混凝沉淀，可將COD值降至100mg/L以下，其他指標(biāo)也達(dá)到排放標(biāo)準(zhǔn)，總氮去除率在70%以上。 （2）流程簡單，投資省，操作費用低。該工藝是以廢水中的有機(jī)物作為反硝化的碳源，故不需要再另加甲醇等昂貴的碳源。尤其，在蒸氨塔設(shè)置有脫固定氨的裝置后，碳氮比有所提高，在反硝化過程中產(chǎn)生的堿度相應(yīng)地降低了硝化過程需要的堿耗。 （3）缺氧反硝化過程對污染物具有較高的降解效率。如COD、BOD5和SCN-在缺氧段中去除率在67%、38%、59%，酚和有機(jī)物的去除率分別為62%和36%，故反硝化反應(yīng)是最為經(jīng)濟(jì)的節(jié)

12、能型降解過程。 （4）容積負(fù)荷高。由于硝化階段采用了強(qiáng)化生化，反硝化階段又采用了高濃度污泥的膜技術(shù)，有效地提高了硝化及反硝化的污泥濃度，與國外同類工藝相比，具有較高的容積負(fù)荷。 缺點：（1）由于沒有獨立的污泥回流系統(tǒng)，從而不能培養(yǎng)出具有獨特功能的污泥，難降解物質(zhì)的降解率較低； （2）若要提高脫氮效率，必須加大內(nèi)循環(huán)比，因而加大了運行費用。另外，內(nèi)循環(huán)液來自曝氣池，含有一定的DO，使A段難以保持理想的缺氧狀態(tài)，影響反硝化效果，脫氮率很難達(dá)到90%5。 運行范圍：A/O工藝處理效率一般能達(dá)到：BOD5和SS為90%95%，總氮為70%以上，磷為90%左右，一般適用于要求脫氮除磷的大中型城市污水廠。

13、但A/O工藝的基建費和運行費均高于普通活性污泥法，運行管理要求高，所以對目前我國國情來說，當(dāng)處理后的污水排入封閉性水體或緩流水體引起富營養(yǎng)化，從而影響給水水源時，才采用該工藝。3.3 SBR工藝圖3 SBR工藝流程圖SBR工藝也稱為序批式活性污泥法，是普通活性污泥法的改良。SBR工藝的過程是按時序來運行的，由進(jìn)水、反應(yīng)、沉淀、潷水和閑置五個過程組成，從污水流入開始到閑置時間結(jié)束算做一個周期。圖4 SBR反應(yīng)器示意圖表3 SBR工藝污染物去除率優(yōu)點：（1） 理想的推流過程使生化反應(yīng)推動力增大，效率提高，池內(nèi)厭氧、好氧處于交替狀態(tài)，凈化效果好；運行效果穩(wěn)定，污水在理想的靜止?fàn)顟B(tài)下沉淀，需要時間短、

14、效率高，出水水質(zhì)好。 （2）工藝過程中的各工序可根據(jù)水質(zhì)、水量進(jìn)行調(diào)整，運行靈活；處理設(shè)備少，構(gòu)造簡單，便于操作和維護(hù)管理。（3）反應(yīng)池內(nèi)存在DO、BOD5濃度梯度，有效控制活性污泥膨脹；耐沖擊負(fù)荷，池內(nèi)有滯留的處理水，對污水有稀釋、緩沖作用，有效抵抗水量和有機(jī)污物的沖擊。 （4）SBR法系統(tǒng)本身也適合于組合式構(gòu)造方法，利于廢水處理廠的擴(kuò)建和改造。 （5）脫氮除磷，適當(dāng)控制運行方式，實現(xiàn)好氧、缺氧、厭氧狀態(tài)交替，具有良好的脫氮除磷效果。（6）工藝流程簡單、造價低。主體設(shè)備只有一個序批式間歇反應(yīng)器，無二沉池、污泥回流系統(tǒng)，調(diào)節(jié)池、初沉池也可省略，布置緊湊、占地面積省。缺點：（1）自動化控制要求高

15、。 （2）排水時間短（間歇排水時），并且排水時要求不攪動沉淀污泥層，因而需要專門的排水設(shè)備（潷水器），且對潷水器的要求很高。 （3）后處理設(shè)備要求大：如消毒設(shè)備很大，接觸池容積也很大，排水設(shè)施如排水管道也很大。 （4）潷水深度一般為12m，這部分水頭損失被白白浪費，增加了總揚程。 （5）由于不設(shè)初沉池，易產(chǎn)生浮渣，浮渣問題尚未妥善解決。運行范圍：由于上述技術(shù)特點，SBR系統(tǒng)進(jìn)一步拓寬了活性污泥法的使用范圍。就近期的技術(shù)條件，SBR系統(tǒng)更適合以下情況： （1） 中小城鎮(zhèn)生活污水和廠礦企業(yè)的工業(yè)廢水，尤其是間歇排放和流量變化較大的地方。 （2） 需要較高出水水質(zhì)的地方，如風(fēng)景游覽區(qū)、湖泊和港灣等，

16、不但要去除有機(jī)物，還要求出水中除磷脫氮，防止河湖富營養(yǎng)化。 （3） 用地緊張、水資源緊缺的地方和對已建連續(xù)流污水處理廠的改造等。SBR系統(tǒng)可在生物處理后進(jìn)行物化處理，不需要增加設(shè)施，便于水的回收利用。 （4）非常適合處理小水量，間歇排放的工業(yè)廢水與分散點源污染的治理。的地方6。 3.4 氧化溝工藝圖5 奧貝爾氧化溝工藝流程圖氧化溝是活性污泥法的一種變型，其曝氣池呈封閉的溝渠型，所以它在水力流態(tài)上不同于傳統(tǒng)的活性污泥法，它是一種首尾相連的循環(huán)流曝氣溝渠，污水滲入其中得到凈化，最早的氧化溝渠不是由鋼筋混凝土建成的，而是加以護(hù)坡處理的土溝渠，是間歇進(jìn)水間歇曝氣的，從這一點上來說，氧化溝最早是以序批方

17、式處理污水的技術(shù)。表4 氧化溝工藝污染物去除率優(yōu)點： （1） 氧化溝結(jié)合推流和完全混合的特點，有力于克服短流和提高緩沖能力，因此氧化溝系統(tǒng)具有很強(qiáng)的耐沖擊負(fù)荷能力，對不易降解的有機(jī)物也有較好的處理能力。 （2）氧化溝具有明顯的溶解氧濃度梯度，特別適用于硝化反硝化生物處理工藝。有利于節(jié)省能耗和減少甚至免去硝化過程中需要投加的化學(xué)藥品數(shù)量。 （3）氧化溝溝內(nèi)功率密度的不均勻配備，有利于氧的傳質(zhì)，液體混合和污泥絮凝。 （4）氧化溝的整體功率密度較低，可節(jié)約能源。據(jù)國外的一些報道，氧化溝比常規(guī)的活性污泥法能耗降低20%30%。缺點：（1）污泥膨脹問題，當(dāng)廢水中的碳水化合物較多，N、P含量不平衡，pH值

18、偏低，氧化溝中污泥負(fù)荷過高，溶解氧濃度不足，排泥不暢等易引發(fā)絲狀菌性污泥膨脹；非絲狀菌性污泥膨脹主要發(fā)生在廢水水溫較低而污泥負(fù)荷較高時。（2）泡沫問題，由于進(jìn)水中帶有大量油脂，處理系統(tǒng)不能完全有效地將其除去，部分油脂富集于污泥中，經(jīng)轉(zhuǎn)刷充氧攪拌，產(chǎn)生大量泡沫；泥齡偏長，污泥老化，也易產(chǎn)生泡沫。（3）污泥上浮問題，當(dāng)廢水中含油量過大，整個系統(tǒng)泥質(zhì)變輕，在操作過程中不能很好控制其在二沉池的停留時間，易造成缺氧，產(chǎn)生腐化污泥上浮7。運行范圍：由于其出水水質(zhì)好、運行穩(wěn)定、管理方便等技術(shù)特點，已經(jīng)在國內(nèi)外廣泛的應(yīng)用于生活污水和工業(yè)污水的治理。3.5最終工藝的確定工藝的選擇和設(shè)計應(yīng)滿足一下原則：（1）結(jié)合

19、污水處理站接納污水水質(zhì)水量的實際情況，選擇處理構(gòu)筑物形式和設(shè)計參數(shù)，確保污水處理系統(tǒng)在運行中具有較大的靈活性和調(diào)整余地，以適應(yīng)水質(zhì)水量的變化。（2）處理系統(tǒng)采用經(jīng)工程實踐證明是行之有效、技術(shù)經(jīng)濟(jì)效益明顯、適應(yīng)性強(qiáng)、管理簡單、效果穩(wěn)定的型式，充分保證處理后出水達(dá)標(biāo)排放。（3）污水和污泥處理設(shè)備選用新材料、低能耗、高效率、易維護(hù)、性能價格比好的產(chǎn)品。（4）控制管理按處理工藝過程要求盡量考慮自控，降低運行操作的勞動強(qiáng)度，使污水處理站運行可靠、維護(hù)方便，提高污水處理站運行管理水平。（5）充分利用現(xiàn)有條件，因地制宜節(jié)約占地和減少工程投資。據(jù)此項目的特點，選擇CASS工藝作為該污水處理廠的水處理工藝。 C

20、ASS工藝是在間歇式活性污泥法（SBR工藝）的基礎(chǔ)上演變而來的，是SBR工藝的一種變型。3.6 CASS工藝概述3.6.1 CASS基本結(jié)構(gòu)在序批式活性污泥法（SBR）的基礎(chǔ)上，反應(yīng)池沿池長方向設(shè)計為兩部分，前部為生物選擇區(qū)也稱預(yù)反應(yīng)區(qū)，后部為主反應(yīng)區(qū)，其主反應(yīng)區(qū)后部安裝了可升降的自動撇水裝置。整個工藝的曝氣、沉淀、排水等過程在同一池子內(nèi)周期循環(huán)運行，省去了常規(guī)活性污泥法的二沉池和污泥回流系統(tǒng)；同時可連續(xù)進(jìn)水，間斷排水。 3.6.2 CASS原理在預(yù)反應(yīng)區(qū)內(nèi)，微生物能通過酶的快速轉(zhuǎn)移機(jī)理迅速吸附污水中大部分可溶性有機(jī)物，經(jīng)歷一個高負(fù)荷的基質(zhì)快速積累過程，這對進(jìn)水水質(zhì)、水量、PH和有毒有害物質(zhì)起

21、到較好的緩沖作用，同時對絲狀菌的生長起到抑制作用，可有效防止污泥膨脹；隨后在主反應(yīng)區(qū)經(jīng)歷一個較低負(fù)荷的基質(zhì)降解過程。CASS工藝集反應(yīng)、沉淀、排水、功能于一體，污染物的降解在時間上是一個推流過程，而微生物則處于好氧、缺氧、厭氧周期性變化之中，從而達(dá)到對污染物去除作用，同時還具有較好的脫氮、除磷功能。 圖6 CASS法工作原理圖在反應(yīng)器的前部設(shè)置了生物選擇區(qū)，后部設(shè)置了可升降的自動潷水裝置。其工作過程可分為曝氣、沉淀、潷水、閑置四個階段，周期循環(huán)進(jìn)行。污水連續(xù)進(jìn)入預(yù)反應(yīng)區(qū)，經(jīng)過隔墻底部進(jìn)入主反應(yīng)區(qū)，在保證供氧的條件下，使有機(jī)物被池中的微生物降解。根據(jù)進(jìn)水水質(zhì)可對運行參數(shù)進(jìn)行調(diào)整。3.6.3 CA

22、SS工藝的主要技術(shù)特征（1）連續(xù)進(jìn)水，間斷排水。CASS工藝可連續(xù)進(jìn)水，克服了SBR工藝的不足，比較適合實際排水的特點，拓寬了SBR工藝的應(yīng)用領(lǐng)域。 （2）運行上的時序性。CASS反應(yīng)池通常按曝氣、沉淀、排水和閑置四個階段根據(jù)時間依次進(jìn)行。 （3）運行過程的非穩(wěn)態(tài)性。反應(yīng)池內(nèi)混合液體積和基質(zhì)濃度均是變化的，基質(zhì)降解是非穩(wěn)態(tài)的。 （4）溶解氧周期性變化，濃度梯度高。反應(yīng)池中溶解氧是周期性變化的，氧濃度梯度大、轉(zhuǎn)移效率高，這對于提高脫氮除磷效率、防止污泥膨脹及節(jié)約能耗都是有利的。3.7 工藝流程設(shè)計該工藝流程比較簡單，主要有粗格柵、提升泵、細(xì)格柵、曝氣沉砂池、CASS池等。該工藝占地少，投資省，運

23、行管理方便，處理效率優(yōu)良。工藝流程如下圖所示：調(diào)節(jié)池 細(xì)格柵粗格柵格柵曝氣沉砂池CASS池砂水分離器柵渣外運污泥濃縮池污泥脫水外運接觸池出水進(jìn)水圖7 CASS工藝流程圖4. 工藝設(shè)計與計算4.1污染物去除效率計算項目CODCr(mg/L)BOD5(mg/L)SS(mg/L)色度（倍）進(jìn)水50030030080出水60202030（1）CODcr去除效率為： =500-60500100%=88%（2）BOD5去除效率為：=300-20300100%=93.3%（3）SS去除效率為： =300-20300100%=93.3%4.2 設(shè)計流量 設(shè)計流量：Qa=30000 m3/d =1250 m3/

24、h0.347 m3/s4.3集水井的設(shè)計圖8 集水井草圖集水井即集水池，由于化工園區(qū)的污水水量基本是按照時間段來變化的，而且各個季節(jié)的水量也不相同，為了使水泵啟動不會過于頻繁，調(diào)蓄進(jìn)水與水泵送水之間的不均衡，因此在粗格柵后與提升泵前設(shè)計一口集水井。設(shè)計流量為30000 m3/d，即0.347 m3/s，設(shè)計集水井水力停留時間HRT=1h，則集水井的容積為1小時進(jìn)水總量，V=0.347 3600=1250 m3。 設(shè)計該集水井深8m，寬13m，長13m。則實際體積為1352 m3 1250 m3（符合要求）。4.4粗格柵的設(shè)計與計算圖9 格柵示意圖粗格柵為污水廠的第一道預(yù)處理設(shè)施，用于去除污水中

25、較大的懸浮物和漂浮物，保證后續(xù)處理設(shè)施的正常運行。建于泵站集水池的前方。本格柵使用柵條斷面為矩形的柵條，設(shè)計兩道粗格柵，其主要設(shè)計參數(shù)如下：（1）設(shè)計流量：Qa=30000 m3/d =1250 m3/h0.347 m3/s，柵前流速v1=0.6m/s，過柵流速v2=0.6 m/s，柵條寬度s=0.01m，格柵間隙b=0.02m，柵前部分長度0.5m，格柵傾角=60，單位柵渣量取W0=0.06m3柵渣/103m3污水，柵前水深h=0.8m。（2）柵條間歇數(shù)： n=Qasinbhv=0.347sin600.020.80.6=33.6 ，取34個。（3）格柵的寬度：設(shè)格柵槽比格柵寬0.2m，則：B

26、=S（n-1）+bn+0.2=0.01(34-1)+0.0234+0.2=1.21。（4）進(jìn)水漸寬部分長度：根據(jù)公式 L1=B-B12tan1，式中 B1：進(jìn)水渠道寬度，取進(jìn)水渠寬B1=0.5m；進(jìn)水渠道漸寬部分的長度L1，其漸寬部分角度1=25，進(jìn)水渠道內(nèi)流速為0.6m/s，則L1=0.76m。（5）柵槽與出水渠道連接處的漸窄部分長度：L2=L1/2= 0.76/2=0.38m。（6）通過格柵的水頭損失h1： h1=h2k ， ，式中 h1：設(shè)計水頭損失，m； h2：計算水頭損失，m； g：重力加速度，取9.8m/s2； k：系數(shù)，取3； ：阻力系數(shù)，與柵條斷面形狀有關(guān)，取=2.42。則：，

27、（7）柵后槽總高度H：設(shè)柵前渠道超高h(yuǎn)2=0.3m，H=h+h1+h2=0.8+0.05+0.3=1.15m，取1.2m。（8） 柵槽總長度L：L=L1+L2+1.0+0.5+H1/tan ，式中：H1為柵前渠道深，H1=h+h2，則：L=0.76+0.38+1.0+0.5+(0.8+0.3)/ tan60=3.27m。（9） 每日柵渣量w： w=86400Qaw11000 ，式中，w1為柵渣量，格柵間隙為1625mm時，w1=0.100.05；格柵間隙為3050mm時，w1=0.030.1。本工程格柵間隙為20mm，取w1=0.06， w=86400Qaw11000=864000.3470.

28、061000=1.79m3/d每日柵渣量1.79 m3/d 0.3 m3/d，采用機(jī)械清除格柵。4.5調(diào)節(jié)池計算 4.5.1設(shè)計調(diào)節(jié)池作用：（1）工藝流程過程中污水產(chǎn)生的水質(zhì)水量都不均勻。故而需要設(shè)計一個調(diào)節(jié)池來均勻水質(zhì)水量，為后期處理，污水處理工藝正常運行做準(zhǔn)備；（2）調(diào)節(jié)池同時又可以做事故池來用，如果后面污水處理設(shè)備在維修檢查過程時調(diào)節(jié)池可以暫時來儲存工藝污水；（3）造紙過程中各個階段產(chǎn)生的污水水溫不同，調(diào)節(jié)池可以調(diào)節(jié)水溫，使水溫處于一個恒溫狀態(tài)有利于后面生物處理。4.5.2調(diào)節(jié)池計算（1）設(shè)計調(diào)節(jié)池容積： V=Qt24=30000424=5000m3，t：為設(shè)計調(diào)節(jié)池儲水時間取4小時，

29、池深一般在8m左右，本設(shè)計取H=8m。（2）面積：A=VH=50008=625m2，取寬度B=20m，則 L=62520=31.25，取32m，在池底設(shè)計水坑，水池底以i=0.01的坡度坡向集水坑。4.6細(xì)格柵的設(shè)計與計算細(xì)格柵可進(jìn)一步去除污水中的懸浮物和漂浮物，保證后續(xù)設(shè)備和工藝的正常運行。細(xì)格柵采用連續(xù)運行方式，柵渣由一臺無軸螺旋壓實輸送機(jī)收集脫水后運往廠外填埋。為了方便管理和維護(hù)，細(xì)格柵間與沉砂池合建，細(xì)格柵間出水直接進(jìn)入沉砂池。（1）基本參數(shù)：柵前流速v1=0.6m/s，過柵流速v2=0.6 m/s，柵條寬度s=0.01m，格柵間隙b=0.02m，柵前部分長度0.5m，格柵傾角=60，

30、單位柵渣量取W0=0.06m3柵渣/103 m3污水，柵前水深h=1.2m。（2）柵條間歇數(shù)：n=Qasinbhv=0.347sin600.011.20.6=44.8，取45個。（3）格柵的寬度：設(shè)格柵槽比格柵寬0.2m，則：B=S(n-1)+bn=0.01(45-1)+0.0145+0.2=1.09 ，取1.1m 。（4）進(jìn)水漸寬部分長度： 根據(jù)公式 L1=B-B12tan1 式中B1：進(jìn)水渠道寬度，取進(jìn)水渠寬B1=0.5m；進(jìn)水渠道漸寬部分的長度L1，其漸寬部分角度1=25，進(jìn)水渠道內(nèi)流速為0.6m/s，則L1=0.56 m。（5）柵槽與出水渠道連接處的漸窄部分長度： L2=L1/2= 0

31、.56/2=0.28m。（6）通過格柵的水頭損失h1： h1=h0k， ，式中 h1：設(shè)計水頭損失，m； h0：計算水頭損失，m； g：重力加速度，取9.8m/s2； k：系數(shù)，取3； ：阻力系數(shù)，與柵條斷面形狀有關(guān)，取=2.42；則： 。（7）柵后槽總高度H：設(shè)柵前渠道超高h(yuǎn)2=0.3m，H=h+h1+h2=1.2+0.05+0.3=1.55m ，取1.6m。（8） 柵槽總長度L： L=L1+L2+1.0+0.5+H1/tan=0.56+0.28+1.0+0.5+（1.2+0.3）/tan60=2.53m。（9） 每日柵渣量w與粗格柵每日柵渣量相等，為1.79m3/d 0.3m3/d，采用機(jī)

32、械清除格柵。4.7曝氣沉砂池的設(shè)計與計算4.7.1曝氣沉砂池圖10 曝氣沉砂池剖面圖曝氣沉砂池是一長形渠道，沿渠壁一側(cè)的整個長度方向，距池底60-90cm處安設(shè)曝氣裝置，在其下部設(shè)集砂斗，池底有i=0.10.5的坡度，以保證砂?；?。由于曝氣作用，廢水中有機(jī)顆粒經(jīng)常處于懸浮狀態(tài)，砂?；ハ嗄Σ敛⒊惺芷貧獾募羟辛?，砂粒上附著的有機(jī)污染物能夠去除，有利于取得較為純凈的砂粒。 在旋流的離心力作用下，這些密度較大的砂粒被甩向外部沉入集砂槽，而密度較小的有機(jī)物隨水流向前流動被帶到下一處理單元。另外，在水中曝氣可脫臭，改善水質(zhì)，有利于后續(xù)處理，還可起到預(yù)曝氣作用。 普通沉砂池截留的沉砂中夾雜有15%的有機(jī)物

33、，使沉砂的后續(xù)處理難度增加，采用曝氣沉砂池，可在一定程度上克服此缺點。沉砂池的作用是從污水中分離相對較大的無機(jī)顆粒，沉砂池一般設(shè)在倒虹吸管、泵站、沉淀池前，保護(hù)水泵和管道免受磨損，防止后續(xù)處理構(gòu)筑管道的堵塞，減小污泥處理構(gòu)筑物的容積，提高污泥有機(jī)組分的含量，提高污泥作為肥料的價值。污水中的砂粒是指相對密度較大，易沉淀分離的一些大顆粒物質(zhì)，主要是污水中的無機(jī)性砂粒，礫石和少量較重的有機(jī)顆粒，如樹皮、骨頭、種粒等。在顆粒物質(zhì)的表面還附著一些粘性有機(jī)物，這些粘性有機(jī)物是極易腐爛的污泥，因此，這些顆粒物質(zhì)都應(yīng)在沉砂池中被去除。平流曝氣沉砂池是最常用的型式，污水從池一端流入，呈水平方向流動，從池的另一端

34、流出，它的構(gòu)造簡單，處理效果好，工作穩(wěn)定且易于排除沉砂。本設(shè)計采用平流式曝氣沉砂池兩座，共四格。4.7.2曝氣沉砂池的設(shè)計與計算設(shè)計說明：污水經(jīng)螺旋泵提升后進(jìn)入平流曝氣沉砂池，共兩組對稱于提升泵房中軸線布置，每組分為兩格。沉砂池池底采用多斗集砂，沉砂由螺旋離心泵自斗底抽送至砂水分離器，污水回至提升泵前，凈砂直接由汽車外運。設(shè)計流量：Qmax=1250 m3/h0.347m3/s，設(shè)計水力停留時間：t=2.0min，水平流速v=0.1m/s。 4.7.3設(shè)計計算（1）沉砂池長度（L）：L=vt=0.1260=12m式中最大設(shè)計流量時的流速，m/s ，最大設(shè)計流量時的停留時間，s 。（2）水流斷面

35、積（A）：A=Qa/v=0.347/0.1=3.47m2。（3）池總寬度（B）：設(shè)計2座曝氣沉砂池，取B=2.3m。（4）有效水深（h2）：h2=3.4722.3=0.760.25，符合要求。（8）沉砂池高度（h3）采用重力排砂，設(shè)計池底坡度為0.05，坡向沉砂斗，h3=h3+0.06L-2b2-b2=0.5+0.0612-21-0.22=0.79m池總高度（H）設(shè)超高h(yuǎn)1=0.3m，H=h1+h2+h3=0.3+0.76+0.79=1.85m4.7.4吸砂泵房與砂水分離器選用直徑0.5m鋼制壓力式旋流砂水分離器一臺，兩組曝氣沉砂池共用。每組曝氣沉砂池設(shè)吸砂泵兩臺，一用一備，共4臺。砂水分離后

36、將砂集中運走，水回流至細(xì)格柵前。4.7.5鼓風(fēng)機(jī)房選用TSO-150羅茨鼓風(fēng)機(jī)八臺，四用四備，為曝氣沉砂池和CASS曝氣。4.8 CASS池的設(shè)計與計算CASS工藝是將序批式活性污泥法（SBR）的反應(yīng)池沿長度方向分為兩部分，前部為生物選擇區(qū)也稱預(yù)反應(yīng)區(qū)，后部為主反應(yīng)區(qū)。在主反應(yīng)區(qū)后部安裝了可升降的潷水裝置，實現(xiàn)了連續(xù)進(jìn)水間歇排水的周期循環(huán)運行，集曝氣沉淀、排水于一體。CASS工藝是一個厭氧/缺氧/好氧交替運行的過程，具有一定脫氮除磷效果，廢水以推流方式運行，而各反應(yīng)區(qū)則以完全混合的形式運行以實現(xiàn)同步硝化一反硝化和生物除磷。4.8.1 CASS工藝運行過程圖11 CASS平面圖CASS工藝運行過

37、程包括充水-曝氣、沉淀、潷水、閑置四個階段組成，具體運行過程為： （1）充水-曝氣階段邊進(jìn)水邊曝氣，同時將主反應(yīng)區(qū)的污泥回流至生物選擇區(qū)，一般回流比為20%。在此階段，曝氣系統(tǒng)向反應(yīng)池內(nèi)供氧，一方面滿足好氧微生物對氧的需要，另一方面有利于活性污泥與有機(jī)物的充分混合與接觸，從而有利于有機(jī)污染物被微生物氧化分解。同時，污水中的氨氮通過微生物的硝化作用轉(zhuǎn)變?yōu)橄鯌B(tài)氮。 （2）沉淀階段停止曝氣，微生物繼續(xù)利用水中剩余的溶解氧進(jìn)行氧化分解。隨著反應(yīng)池內(nèi)溶解氧的進(jìn)一步降低，微生物由好氧狀態(tài)向缺氧狀態(tài)轉(zhuǎn)變，并發(fā)生一定的反硝化作用。與此同時，活性污泥在幾乎靜止的條件下進(jìn)行沉淀分離，活性污泥沉至池底，下一個周期繼

38、續(xù)發(fā)揮作用，處理后的水位于污泥層上部，靜置沉淀使泥水分離。 （3）潷水階段沉淀階段完成后，置于反應(yīng)池末端的潷水器開始工作，自上而下逐層排出上清液，排水結(jié)束后潷水器自動復(fù)位。潷水期間，污泥回流系統(tǒng)照常工作，其目的是提高缺氧區(qū)的污泥濃度，隨污泥回流至該區(qū)內(nèi)的污泥中的硝態(tài)氮進(jìn)一步進(jìn)行反硝化，并進(jìn)行磷的釋放8。 4.8.2 BOD5污泥負(fù)荷NS=K2Lef=0.02200.750.933=0.32kgBOD5/kgMLSS式中 K2：有機(jī)基質(zhì)速率常數(shù)，L/（mgd），對生活污水K2=0.01680.0281； Le：BOD濃度，mg/L； ：BOD去除率，%； f：揮發(fā)性懸浮固體濃度與總懸浮固體濃度的

39、比值，取f=0.75。4.8.3 曝氣時間設(shè)混合液污泥濃度X=2500mg/L,污泥負(fù)荷NS=0.32kgBOD5/kgMLSS,進(jìn)水SS為300mg/L。取沖水比：=0.24 ，則：ta=24SSNSX=240.243000.322500=2.16h ，取2.5h 。 4.8.4 沉淀時間 當(dāng)污泥濃度小3000mg/L時污泥界面沉降速度：u=7.4104TX-1.7=7.4104202500-1.7=2.48m/h。式中：T為污水溫度，設(shè)計水溫為20。設(shè)計曝氣池水深為H=5.0m （緩沖層高度=0.5）沉淀時間 ts=H+u=0.245+0.52.48=0.7h，取1h。4.8.5運行周期設(shè)

40、排水時間td=0.5h，則整個運行周期時間：t=ta+ts+td=2.5+1+0.5=4h ，每日周期數(shù)：n2=244=6 。4.8.6曝氣池容積設(shè)計曝氣池個數(shù)n1=8，則每座曝氣池容積： V=Qn1n2=300000.2486=2604.2m3。4.8.7出水溶解BOD5根據(jù)設(shè)計出水水質(zhì)。出水溶解性BOD5應(yīng)小于30mg/L設(shè)計中的出水水質(zhì)中溶解性BOD5為Se=24S024+K2Xftan2=2430024+0.0225000.752.56=12.3mg/L30mg/L ，計算結(jié)果符合要求。4.8.8 計算剩余污泥（1）20時活性污泥的自身氧化系數(shù)：Kd(20)=Kd(20)tT-20=0

41、.061.04(20-20)=0.06，（2）剩余污泥量： Xv=YQLa-Le1000-KdVX1000fta24n1n2=0.630000300-12.31000-0.062604.2250010000.7542486=2834.8(kg/d)，（3）剩余非生物污泥：XS=Q1-fbfC0-Ce1000=300001-0.70.75500-601000=6270kg/d，（4）剩余污泥總量：X=XV+XS=2834.8+6270=9104.8kg/d，（5）剩余污泥濃度Ng： Ng=Nw1-=25001-0.24=3290mg/L，（6）剩余污泥含水率按99.7%計算，濕污泥量為83.02

42、m3/d。4.8.9潷水高度計算曝氣池有效水深H=5m ，潷水高度h1=HQn1n2V=530000682604.2=1.2m ， 結(jié)果與設(shè)定值相符合。4.8.10 需氧量計算 需氧量=aQLa-Le+bn1VXv=0.530000300-12.310-3+0.1582604.22.5=505.4(kg.m3/d)a：活性污泥微生物對有機(jī)污染物氧化分解過程的需氧率，即活性污泥微生物每代謝1kgBOD所需氧量，以kg計，取0.5； Q：污水流量，30000m3/d；La-Le：經(jīng)活性污泥微生物代謝活動被降解的有機(jī)污染物量，以BOD計， La-Le =300-12.310-3；b：活性污泥微生物通

43、過內(nèi)源代謝的自身氧化過程的需氧率，即每kg活性污泥每天自身氧化所需氧量，以kg計，取0.15；V：曝氣池容積，2604.2m3；Xv：單位曝氣池容積內(nèi)的揮發(fā)性懸浮固體（MLVSS）量，取2.5kg/m3。4.9接觸池的設(shè)計4.9.1設(shè)計參數(shù)接觸池設(shè)計流量：Q=0.347m3/s，接觸時間：t=30 min，接觸池池深： h=3 m，接觸池1座，板間隙s= 2.85 mm，接觸池池底坡度 2%3%，泥管DN=200 mm。4.9.2接觸池計算（1）容積計算：V=0.3473060=624.6m3，（2）水流速度：v=Qns=0.34732.85=0.04m/s，（3）接觸池表面積：A=624.6

44、3=208.2m2，（4）廊道總寬：采用3個隔板，則廊道總寬為：B=4.854=19.4m ，取20m。（5）接觸池長度：L=AB=208.220=10.4m。4.10污泥濃縮池圖12 污泥濃縮池剖面圖污泥中含有大量的水分，所含水分大致分為四類：顆粒間的空隙水，約占總水分的70%；毛細(xì)水，即顆粒間毛細(xì)管內(nèi)的水，約占20%；污泥顆粒吸附水，約占10%。降低污泥中的含水率，可以采用污泥濃縮的方法來降低污泥中的空隙水，通過降低污泥的含水率，減少污泥體積，能夠減少池容積和處理所需的投藥量，縮小用于輸送污泥的管道和泵的尺寸9。污泥濃縮機(jī)房內(nèi)的濃縮脫水一體機(jī)對剩余污泥進(jìn)行濃縮和脫水處理，減少污泥的含水率和

45、污泥體積。經(jīng)脫水處理后，污泥的含水率可降低，成為濾餅，便于最終處置。采用圓柱形濃縮池，用帶柵條的刮泥機(jī)刮泥，采用靜壓排泥。4.10.1設(shè)計參數(shù)（1）進(jìn)泥含水率：當(dāng)為初次沉淀池污泥時，其含水率一般為95%97%；當(dāng)為二次沉淀池進(jìn)入污泥濃縮池的污泥時，其含水率一般為99.2%99.6%；當(dāng)為混合污泥時，其含水率一般為98%99.5%。由于本設(shè)計進(jìn)入污泥濃縮池的污泥為初沉池和二沉池的混合污泥，因此進(jìn)泥含水率P1取99.5%。（2）濃縮后污泥含水率：濃縮后污泥含水率為97%98%，本設(shè)計P2取97%。（3）污泥固體負(fù)荷：當(dāng)為混合污泥時，污泥固體負(fù)荷為2580kgSS/(m2.d)，本設(shè)計取qs=25

46、kgSS/(m2.d)。（4）污泥濃縮時間：濃縮時間不宜小于12h，但也不要超過24h，以防止污泥厭氧腐化，本設(shè)計取濃縮時間T=17h。（5）貯泥時間：定期排泥時，貯泥時間t=4h。（6）集泥設(shè)施，輻流式污泥濃縮池的集泥裝置，當(dāng)采用吸泥機(jī)時，池底坡度可采用0.003，當(dāng)采用刮泥機(jī)時，不宜小于0.01，不設(shè)刮泥設(shè)備時，池底一般有污泥斗，其污泥斗與水平面的傾角應(yīng)不小于55。本設(shè)計采用刮泥機(jī)，池底坡度取i=0.06。（7）進(jìn)泥濃度：取c=10g/L。（8）濃縮池固體通量M為0.510 kg/(m2.h)，本設(shè)計取1.0 kg/(m2.h),即24 kg/(m2.d) 14。（9）設(shè)計2座污泥濃縮池，

47、每座的設(shè)計進(jìn)泥量：Qw=83.022=41.51m3/d=1.73m3/h4.10.2 濃縮池的計算（1）單一濃縮池面積：A=QwcM=41.511024=17.30m2，則半徑：R=17.303.14=2.35 m。（2）濃縮池有效水深：取h1=TQw24A=1783.022417.30=3.4m。（3）排泥量與存泥容積：濃縮后排出含水率P297.0的污泥，則： QW,=Qw(1-p1)1-p2=83.02(1-0.995)1-0.97=13.84m3/d=0.58m3/h，按4h貯泥時間計泥量，則貯泥區(qū)所需容積： V2=4QW,=40.58=2.48m3，泥斗容積：V3=h43r12+r1

48、r2+r22=3.141.23(1.1752+1.1750.5+0.52)=1.84m3，式中：h4為泥斗的垂直高度，取1.2 m。 r1：泥斗的上口半徑，取1.175 m。 r2：泥斗的下口半徑，取0.5 m。設(shè)池底坡度為0.06，池底坡降與池底可貯泥容積忽略不計。（3）濃縮池總高度：濃縮池的超高h(yuǎn)2取0.30m，緩沖層高度h3取0.30m，則濃縮池的總高度： H=h1+h2+h3+h4=3.4+0.3+0.3+1.2=5.2m（4）濃縮池排水量： Q=Qw-Qw,=1.73-0.58=1.15 m3/h。4.10.3刮泥機(jī)的選擇刮泥機(jī)，是一種排泥設(shè)備。組成部分：刮泥機(jī)由桁車、刮泥耙、撇渣板

49、、驅(qū)動裝置和自控柜等到組成。分類：刮泥機(jī)主要有中心傳動刮泥機(jī)、周邊傳動刮泥機(jī)。中心傳動刮泥機(jī)主要由工作橋、傳動裝置、穩(wěn)流筒、傳動軸、刮臂、刮泥板等組成。該機(jī)設(shè)有橫跨池子的固定平臺，工作時其整機(jī)載荷都作用在工作橋中心；污水經(jīng)池中心穩(wěn)流筒均流到四周。隨著過流面積增大而流速降低，污水中的沉淀物沉淀于池底，刮泥機(jī)將沉淀的污泥刮集到中心集泥坑中，利用水壓將其從污泥管中排出。刮泥機(jī)選用XZG型周邊傳動刮泥機(jī)，型號配套。XZG型周邊傳動刮泥機(jī)主要有中心旋轉(zhuǎn)座、L型工作橋、刮臂、刮板、導(dǎo)流筒、排渣裝置等組成，工作時，污水從中心支座處經(jīng)導(dǎo)流筒擴(kuò)散后均勻流向池周，混合液中粗大的顆粒經(jīng)沉淀后在池底形成污泥層，比重較

50、輕的浮于液面，工作橋在周邊驅(qū)動機(jī)構(gòu)的帶動下沿中心支座作緩慢旋轉(zhuǎn)，支式刮臂依據(jù)重力帶動刮板將污泥逐層由池周刮向中心集泥坑，通過池內(nèi)水壓將污泥排出池外，浮渣刮板沿導(dǎo)流筒將浮于液面的浮渣撇向池周的排渣斗內(nèi)，通過自動沖洗機(jī)構(gòu)將浮渣排出池外。XZG型系列吸泥機(jī)用于污水處理廠圓型二沉池，將沉降在池底上的污泥刮集至一組沿半徑方向布置的吸泥管管口，再通過中心排泥管排出，以便污泥回流或濃縮脫水；此外，還可以撇除液面浮渣。4.10.4脫泥間經(jīng)濃縮后的污泥中含有水分，經(jīng)脫泥后外運。該項目設(shè)置一脫泥間位于污泥濃縮工藝之后，用于脫去污泥中的絕大部分水分。該項目選用臥式螺旋卸料沉降離心脫泥機(jī)來脫掉污泥中的水分。本項目選用

51、LW-350 臥螺離心脫泥機(jī)，臥式螺旋卸料沉降離心脫泥機(jī)(簡稱臥螺離心機(jī))是利用離心沉降原理分離懸浮液的設(shè)備。對固相顆粒當(dāng)量直徑為3um、重量濃度比為10%或體積濃度比為70%、液固比重差為0.05g/cm3的各種懸浮液均適合采用該類離心機(jī)進(jìn)行液固分離或顆粒分級。該處理能脫掉污泥中的80%左右水分，經(jīng)脫水后污泥干餅外運。5. 工程造價估算污水處理廠工程造價計算公式為：CS=10001500QS0.77，式中：CS：處理廠工程投資，不包括二類費及材料價格上漲因素，萬元； QS0.77：廢水處理廠的設(shè)計水量，104m3/d；10001500：工程投資上、下限的變化幅度范圍，取1200。 CS=10

52、001500QS0.77=120030.77=2796.2萬元此造價估算不包括場地三通一平的費用、前期費用和設(shè)備費用，僅為污水處理廠工程造價估算。6. 總結(jié)本文在比較了我國化工園區(qū)工業(yè)廢水處理幾種典型工藝的基礎(chǔ)上，概括分析對比了幾種方法的優(yōu)缺點，根據(jù)該污水處理廠的具體情況，選擇了CASS工藝處理該化工園區(qū)工業(yè)廢水。本設(shè)計可達(dá)到以下效果：(1)以CASS作為核心處理化工園區(qū)工業(yè)廢水處理工藝，將污水經(jīng)過一系列處理后，出水可達(dá)到國家一級B排放標(biāo)準(zhǔn)后排放。(2)CASS工藝化工園區(qū)工業(yè)廢水處理工藝運行靈活，設(shè)備及構(gòu)筑物較少，運行簡單，投資和運行費用少。本設(shè)計簡單介紹了化工園區(qū)工業(yè)廢水處理工藝選擇，化工園區(qū)工業(yè)廢水處理技術(shù)、工藝的比較，CASS工藝流程，污泥處理，并對格柵、曝氣沉砂池、CASS池進(jìn)行了計算，各項指標(biāo)達(dá)到國家污水綜合排放一級標(biāo)準(zhǔn)B。參考文獻(xiàn)：1崔勝霞， 王家彩， 宋明川，水解酸化-CASS工藝在工業(yè)園區(qū)污水處理廠的應(yīng)用，天津.環(huán)境科技.2011.12：29-31.2熊紅權(quán)等CASS工藝在國內(nèi)的應(yīng)用現(xiàn)狀J中國給水排水，2003.19：34-353張統(tǒng)SBR及其變法污水處理與回用技術(shù)M化學(xué)工業(yè)出版社4百度百科，CASS工藝，http:/ AO水處理工藝，http:/ SBR，http:/ 污水處理氧化溝工藝，http:/ 32 / 32