塔吊專項(xiàng)施工方案【說(shuō)明書(shū)+CAD圖紙】

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（2）、2層粘土：灰黃色，可塑，中壓縮性。層厚0.9-2.2m； （3）、3-1層淤泥質(zhì)粘土：淺灰色，流塑，高壓縮性。層厚0.8-2.9m； （4）、3-2層淤泥：灰色，流塑，高壓縮性，含有機(jī)質(zhì)。層厚4.0-12.2m； （5）、3-3層淤泥質(zhì)粘土：灰色，流塑，高壓縮性。層厚0.6-3.3m； （6）、3-3a層含粘性土礫砂：灰色，松散，飽和，土質(zhì)不均。層厚0.6-4.2m； （7）、4-1層含角礫粘性土：灰色，松散，密度上部差。層厚1.1-2.9m； （8）、4-2層含粘性土角礫：淺灰色、灰蘭色、灰黃色，一般中密，局部密實(shí)。層厚0.6-3.7m； （9）、5層全風(fēng)化基巖：一般灰綠色，中下部為黃褐色，原巖為凝灰?guī)r，一般具有原巖結(jié)構(gòu)，部分風(fēng)化徹底，成土狀，局部上部為殘坡積土。層厚0.8-8.8m； （10）、6層強(qiáng)風(fēng)化基巖：灰色、灰褐色、灰白色，原巖為凝灰?guī)r，碎塊狀構(gòu)造，巖性較差，易崩解，遇水易軟化。層厚0.8-11.50m； （11）、7-1層為中強(qiáng)風(fēng)化基巖。層厚0.8-8.40m； 場(chǎng)地地下水埋深較淺，根據(jù)勘察報(bào)告地下水埋深為地表下絕對(duì)高程2.94-3.42m，主要接受大氣降水和地表水滲入補(bǔ)給； 坑底土層3-1、3-2、3-3層土體靈敏度高，抗剪強(qiáng)度低，觸變后強(qiáng)度損失大，易流變，基坑開(kāi)挖時(shí)易造成坑壁失穩(wěn)、坑底涌土、地面沉陷等現(xiàn)象。 基坑開(kāi)挖影響深度范圍內(nèi)地基土層的物理力學(xué)指標(biāo)詳下表： 層號(hào) 土層名稱 厚度 重度 （KN/m3） 含水率（%） 固結(jié)快剪指標(biāo) 滲透系數(shù)（cm/s） C（Kpa） Ф(·) 水平 垂直 1 雜填土 0.4～1.8 (18.0) (10.0) (10.0) 2 粘土 0.9～2.2 19.2 32.8 17.9 13.8 1.30E-8 1.17E-8 3-1 淤泥質(zhì)粘土 0.8～2.9 17.4 48.5 10.2 10.2 4.78E-8 3.36E-8 3-2 淤泥 4.0～12.2 16.5 58.2 8.0 5.0 4.14E-8 1.17E-6 3-3 淤泥質(zhì)粘土 0.6～3.3 17.4 47.7 11.0 10.8 3-3a 含粘性土礫砂 0.6～4.2 19.5 28.5 (20) (25) 4-1 含角礫粘性土 1.1～2.9 19.5 19.2 (30) (25) 4-2 含粘性土角礫 0.6～3.7 20.0 (40) (30) 5 全風(fēng)化基巖 0.8～8.8 20.0 (50) (35) 6 強(qiáng)風(fēng)化基巖 0.8～11.5 22.0 (100) (60) 7-1 中強(qiáng)風(fēng)化基巖 0.8～8.4 22.0 (100) (60) 土層參數(shù)取自勘察報(bào)告（括號(hào)內(nèi)數(shù)值為經(jīng)驗(yàn)值） 土層分布見(jiàn)附圖塔吊樁土層示意圖。 (二)、塔吊基礎(chǔ)布置 本工程擬用ZJ5311型塔式起重機(jī)，考慮到周圍建筑的限制及塔吊自身臂工作范圍的影響，現(xiàn)將塔吊布置于C-A×C-9軸之間，43＃勘察點(diǎn)附近，以下計(jì)算均以43?？辈炜鬃鳛閰?shù)依據(jù)。見(jiàn)附圖塔吊樁定位圖。 (三)、塔吊基礎(chǔ)形式 塔吊基礎(chǔ)采用C30鋼筋混凝土承臺(tái)，配4根Φ800人工挖孔灌注樁，樁底到達(dá)7-1層為中強(qiáng)風(fēng)化基巖中等風(fēng)化凝灰?guī)r。樁身采用C30混凝土，內(nèi)配主筋10Φ20，鋼筋保護(hù)層50mm。螺旋筋Φ8@150/200（在承臺(tái)下5000范圍內(nèi)為Φ 8@150）。加勁箍Φ 12@2000。 塔吊樁基穿過(guò)雙層地下室，為高承臺(tái)樁基。 (四)、基礎(chǔ)施工 塔吊樁基采用人工挖孔灌注樁法成樁，施工完畢后鑿除護(hù)筒下600mm范圍內(nèi)混凝土。樁基礎(chǔ)深入承臺(tái)100mm，具體做法見(jiàn)附圖。 樁孔灌注樁在穿過(guò)地下室底板時(shí)，底板留后澆施工洞口（5200×5200mm2）,施工洞口周側(cè)設(shè)3mm鋼板止水帶，具體做法如附圖所示。后澆洞位置墊層采用150厚C20混凝土。后澆洞口位置待塔吊拆除后采用C40防水混凝土澆搗（底板設(shè)計(jì)為C35）。 (五)、塔基沉降控制 塔吊承臺(tái)四圍設(shè)4個(gè)沉降觀測(cè)點(diǎn)，在主體樓層施工過(guò)程中控制觀測(cè)塔吊沉降。塔基允許沉降差為6mm，垂直度偏差2‰ (六)、塔吊基礎(chǔ)設(shè)計(jì)依據(jù) 1.《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》（50007—2002） 2.《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50010—2002） 3.《建筑結(jié)構(gòu)可靠度設(shè)計(jì)統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》（GB50068—2001） 4.《公路橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTJ021—89、JTJ022—85、JTJ023—85、JTJ024—85，JTJ02586） 5 .《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》《JGJ94—94》 二、承臺(tái)抗傾覆驗(yàn)算 一、確定和載荷計(jì)算圖式 承臺(tái)自重N1=1.2×25.1×5.2×5.2×1.0=814.44KN 塔吊獨(dú)立高度：40.5m，實(shí)際施工按32m考慮，房屋總高度90米，增加爬升降及頂面范圍空間，考慮頂升高度約束共計(jì)附著高度99米。 共增加標(biāo)準(zhǔn)節(jié)：N==19.5取20節(jié)（其中標(biāo)準(zhǔn)節(jié)高度按說(shuō)明書(shū)之3米?。? 增加的標(biāo)準(zhǔn)節(jié)及附著架總重：N2=1.2×（20×780×9.8×10-3+2×910×9.8×10-3）=204.86KN。其中標(biāo)準(zhǔn)節(jié)重780kg/節(jié)，附著910kg/副，按2副考慮。 這樣考慮是偏于安全的，因?yàn)?23.00+204.86=627.86KN為附著狀態(tài)對(duì)應(yīng)說(shuō)明書(shū)中表明100m高度時(shí)552KN。 特別指出：本例塔吊說(shuō)明書(shū)提供的塔吊荷載取值為非工作狀況的限值亦即可作為極限承載力狀態(tài)下驗(yàn)算的最大值，一般情況下，可只計(jì)算非工作狀況，況且本例說(shuō)明書(shū)未提供工作狀況下荷載取值。因此，可只按下表（摘錄）驗(yàn)算： 載 荷 工況 H (KN) N (KN) M (KN.M) MN (KN.M) 非工作狀況 71.00 423.00 1575.00 0.0 二、塔吊基礎(chǔ)抗傾覆驗(yàn)算 1） 塔吊最不利位置： 2） 抗傾覆驗(yàn)算 M傾=M+Hh=1575+71×1.0=1646.00 KN.M M抗=N×=（423.00+814.44）×=3325.01KN.M 安全系數(shù)k===2.020 F2=-X+ =-×5.374+ =105.328KN>0 ∴滿足要求 三、高承臺(tái)樁基驗(yàn)算(按JGJ94-94附錄B計(jì)算) 一.確定基本設(shè)計(jì)參數(shù)： 1)地基土水平抗力系數(shù)的比例系數(shù)m hm =2×(d+1)=2×(0.8+1)=3.6m 該深度范圍起算高程-5.100，由2.08m厚淤泥及1.52m厚含粘性土角礫組成。 m==×0.4 =9.894MN/m4 其中0.4系數(shù)為長(zhǎng)期水平荷載所成系數(shù)。 2）樁底面地基土豎向抗力系數(shù)的比例系數(shù)m0 近似取 m0=9.894MN/m4 3）樁身抗彎剛度EI ①鋼筋混凝土彈性模量比αe==6.667 ②樁身配筋率 ρg==0.625﹪ ③扣除保護(hù)層后樁直徑值 d0=0.8-0.05×2=0.7m ④樁身?yè)Q算截面受拉邊緣的截面模量 W0=[d2+2(αE-1)ρg d02]= =0.0530m3 ⑤樁身?yè)Q算截面慣性矩 I0===0.0212m4 ⑥樁身抗彎剛度 EI=0.85EcIo=0.85×3.0×104×0.0212 =540.60MN.m2 4)樁的水平變形系數(shù)α ①樁身計(jì)算 bo=0.9×(1.5d+0.5)=0.9×(1.5×0.8+0.5)=1.530m ②樁的水平變形系數(shù) α===0.489m-1 5）樁身軸向壓力傳布系數(shù)ξN 取ξN=1 6）樁底面地基土豎向抗力系數(shù)C0 樁入土深度h=6.78m 樁底面地基土豎向抗力系數(shù)C0=m0×h=9.894×6.78=67.081MN/m3 基本設(shè)計(jì)參數(shù) m (MN/m4) EI (MN.m2) α (m-1) ξN CR (MN/m3) 9.894 540.60 0.489 1 67.081 二.單位力作用于樁身地面處,樁身在該處產(chǎn)生的變位 1)單位力H0下水平位移δHH ∴h=αy=0.489×4.65=2.27385m (其中y取樁頂以下至地下室基礎(chǔ)墊層高度，安全儲(chǔ)備lx=0.45m，因此y=4.20+0.45=4.65m) 根據(jù)JGJ94-94附錄B表B-5（參考表B-3附準(zhǔn)） δHH=× =×2.12386=0.03360m/MN （查表B-6得=2.12386） 2)單位力H0下轉(zhuǎn)角 δHH=×=×6.5603=0.01207MN-1 3)單位力M0下水平位移δHM δHM=δHH=0.01207 MN-1 4）單位力M0轉(zhuǎn)角δMM δHM=×=×1.6787=0.00635 MN-1. m-1 單位力作用于樁身地面處，樁身在該處產(chǎn)生的變位 δHH (m/MN) δMH (MN-1) δHM (MN-1) δMM (MN-1. m-1) 0.0336 0.01207 0.01207 0.00635 三.求單位力作用于樁頂時(shí)，樁頂產(chǎn)生的變位 1）單位力Hi下水平位移δHH’ δHH’ =+δMMl02+2δMH l0+δHH =+0.00635×4.652+2×0.01207×4.65+0.0336 =0.3451m/MN 2）單位力Hi下轉(zhuǎn)角δMH’ δMH’ =+δMMl0+δMH =+0.00635×4.65+0.0108 =0.0603 m-1 3）單位力Mi下的水平位移δHM’ δHM’ =δMH’ =0.0603m-1 4）單位力Mi下，轉(zhuǎn)角δMM’ δMM’ = +δMM=+0.00635=0.0150 MN-1 單位力作用于樁頂處，樁身在該處產(chǎn)生的變位 δHH’ (m/MN) δMH’ （m-1) δHM’ （m-1) δMM’ (MN-1) 0.3451 0.0603 0.0603 0.0150 四.求樁頂發(fā)生單位變位時(shí)，樁頂引起的內(nèi)力 1）發(fā)生單位豎向位移時(shí)，樁頂引起的內(nèi)力ρNN ρNN= = =32.734MN/m 2）發(fā)生單位水平位移時(shí)，樁頂引起的水平力ρHH ρHH===9.7377MN/m 3）發(fā)生單位水平位移時(shí)，樁頂引起的彎矩ρMH ρMH===39.1454 MN 4）發(fā)生單位轉(zhuǎn)角時(shí)，樁頂引起的水平力 ρHM=ρMH=39.1454MN 5）發(fā)生單位轉(zhuǎn)角時(shí)，樁頂引起的彎矩 ρMM===224.0313 MN.m 樁頂發(fā)生單位變位時(shí)，樁頂引起的內(nèi)力 ρNN (MN/m) ρHH (MN/m) ρMH (MN) ρHM (MN) ρMM (MN.m) 32.734 9.7377 39.1454 39.1454 224.0313 五.求承臺(tái)發(fā)生單位變位時(shí)，所有樁頂引起的反力和位移 （1）單位豎直位移時(shí)引起的豎向反力γvv γvv=n×ρNN=4×32.734=130.936MN/m （2）單位水平位移時(shí)引起的水平反力γμμ γμμ=n×ρHH=4×9.7377=38.9508MN/m （3）單位水平位移時(shí)引起的反彎矩γβμ γβμ=- n×ρMH=-4×39.1454=-156.5816 MN （4）單位單位轉(zhuǎn)角時(shí)引起的水平反力γμβ γμβ=γβμ=-156.5816 MN （5）單位轉(zhuǎn)角時(shí)引起的反彎矩γββ γββ= nρMM+ρNN∑kixi2 =4×224.0313+32.734×(1×2.6872 ) ×2 =1365.64 MN.m 承臺(tái)發(fā)生單位變位時(shí),所有樁頂引起的反力和位移 γvv (MN/m) γμμ (MN/m) γβμ (MN) γμβ (MN) γββ (MN.m) 130.936 38.9508 -156.5816 -156.5816 1365.64 六.求承臺(tái)變位 1）豎向位移 V2===0.00945（非工作狀況） 2）水平位移 μ2= ==0.0122m (非工作狀況) 3)轉(zhuǎn)角 β2= ==0.00536 (非工作狀況) 承臺(tái)變位 變位 V (m) Μ (m) β (rad) 非工作狀況 0.0945 0.0122 0.0025 七.求任一基樁樁頂內(nèi)力 1）豎向力 N2=（v+βχ）+ρnn =(0.00945+0.0025×2.687) ×32.734 (非工作狀況) =0.52923MN 2）水平力 H2===0.01775MN 3）彎矩 M1=βρMM-μρMH =0.00536×144.014-0.0261×23.852 (非工作狀況) =0.1494MN.m 基樁樁頂內(nèi)力 內(nèi)力 N (MN) H (MN) M (MN.m) 非工作狀況 0.52923 0.01775 0.0825 八.求地面處樁身截面上的內(nèi)力 1)水平力H0 H02= Hi=0.01775MN (非工作狀況) 2)彎矩M0 M01=M+Hl0 =0.0825+0.01775×4.65=0.1650MN.m(非工作狀況) 基樁樁頂內(nèi)力 內(nèi)力 H0 (MN) M0 (MN.m) 非工作狀況 0.01775 0.1650 九.求樁身最大彎矩及內(nèi)力位置 C12===4.5456(非工作狀況) 由αу=0.489×6.78=3.31542 查表得: h=αy = 0.6-{[4.821+×(5.403-4.821)]- [3.141+×(3.597-3.141)]}-1×(0.6-0.5) {4.4546-[3.141+×(3.597-3.141)]} = 0.542 (非作工作狀況) 樁身最大彎矩位置 Y2MAX===1.108(非工作狀況) 查表得: C112=1.059++ =1.082 (非工作狀況) 樁身最大彎矩 Mmax2=M0CH=0.1650×1.082=0.1785MN.m (非工作狀況) 十. 樁身控制界面內(nèi)力 樁身控制截面內(nèi)力 內(nèi)力 工況 M (MN.m) N (MN) V (MN) 非工作狀況 0.1785 0.745 0.01775 N2=rAh+N+.X =0.025×0.25×л×0.82×1.108+0.529+=0.745MN (其中r為容重) 四、樁基礎(chǔ)承載力驗(yàn)算 一.單樁承載力驗(yàn)算 Qμk=μ+μs.frc.hr+p.frc.Ap(《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》第5.2.11.1-4計(jì)算) =л×0.8×(5×2.08+30×2.8×0.8+55×1.4×0.7+0.0325×0.5×15.66×103) ×0.9+0.25×л×0.82×2.8×103×0.4095 =2003.75KN(frc為巖石飽和單軸抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值按地質(zhì)勘探報(bào)告第十一頁(yè)表3取15.66×103Mpa s、p按表5.2.11插入法計(jì)算為s=0.0325、p=0.455 ×0.9=0.4095,施工工藝系數(shù)0.9） 取rsp=1.67 則Qμ===1212.58 kN 因?yàn)镹max=745kN1 取ηn=1 ∴Qgn=1×л×0.8×1.928=4.846KN r0 N+1.27Qgn =0.9×0.745+1.27×0.0048=0.675MN 1.6R=1.6×ηspQμ/rsp=1.6×1.2126=1.940MN 由于 r0 (N+1.27Qgn)<1.6R ∴滿足要求 二.樁身承載力驗(yàn)算 1) 樁身軸向力驗(yàn)算 r0 N=0.9×0.745=0.6705MN ψc.fcA=0.8×14.3×0.25×3.14×0.82=5.75MN r0 N=0.6705< fcA=5.75MN ∴滿足要求 2）樁身水平力驗(yàn)算 r0 H=0.9×0.01775=0.01598MN αhd2(1+) (JGJ94-94第4.1.1.2) =40×10-3×0.82×(1+) =0.0343MN r0 H=0.01598MN<αhd2(1+)=0.0343MN ∴滿足要求 3）樁身承載力驗(yàn)算 （1） 樁身計(jì)算長(zhǎng)度（以表5 5.3-2?。? lc=0.7(lc+)=0.7×(4.65+)=8.98m (2)樁身穩(wěn)定性驗(yàn)算 ==11.226 查表得：=0.935 0.9( fcA+ fy′As′) (GB50010-2002第7.3.1) =0.9×0.93×(14.3×0.25×л×0.82+300×0.00314)=6.805MN ∵Nmax=0.745MN<0.9( fcA+ fy′As′)=6.805MN ∴滿足要求 （2） 樁身正截面承載力驗(yàn)算(GB50010-2002第7.3.8-2～7.3.10-3) 非工作狀況 m===20.979 ρs==×100%=0.625% n===0.098 α=1+0.75mρs –0.5 =1+0.75×20.979×0.625% -0.5 =0.3398 αt=1.25-2α=1.25-2×0.3398=0.570 + = + =0.368+0.036=0.404MN e0===0.242 ea===0.026>0.02 ∴取ea=0.02m ei= e0+ ea=0.242+0.02=0.262m ∴取=1 取1 η= = =1.269 ei=1.269×0.274=0.348m Nei=0.745×0.348=0.260MN.m ∵ Nei=0.260 MN.m< ∴滿足要求 （3）樁身斜截面承載力驗(yàn)算(GB50010-2002第7.5.12) 非工作狀況下 ∴取3 0.3=0.3×14.3×0.503=2.158>0.709MN取N=0.709 =0.2819+0.099+0.050=0.3700MN ∵V=0.01775MN< ∴樁身斜載面承載力滿足要求 五、塔吊承臺(tái)基礎(chǔ)驗(yàn)算 一、角樁對(duì)承臺(tái)的沖切驗(yàn)算(GB50007-2002第8.5.17-5～7) 1、樁截面換算：b=0.8d=0.8×800=640mm 2、沖切力：Fl=N樁反力- 3、角樁沖跨比： 4、角樁沖切系數(shù)： 5、受沖切承載力截面高度影響系數(shù)：以插入法求得hp=0.983 6、承臺(tái)抗沖切力 ) =2×[0.501×(0.3+)]×0.983×1.43×0.85 =0.826MN ∵Fl=0.54265mm,則取c=65mm Es—鋼筋彈性模量 Es=2.0×105N/mm2 則： =0.340mm>[wlim]=0.300mm 為此，提高鋼筋強(qiáng)度等級(jí)或減少間距，本例擬采用Ф20@150雙層雙向可滿足裂縫控制要求（計(jì)算略） （二）、受彎構(gòu)件撓度驗(yàn)算(GB50010-2002 8.2.2～5)條 短期剛度Bs= 式中：—鋼筋彈性模量 =受拉區(qū)縱向非預(yù)應(yīng)力鋼筋截面面積（同裂縫驗(yàn)算數(shù)值） （同裂縫驗(yàn)算數(shù)值） — 彈性模量比 —縱向受拉鋼筋配筋率 —受壓翼緣截面面積與腹板有效截面面積的比值 則 考慮荷載長(zhǎng)期效應(yīng)組合對(duì)撓度影響系數(shù)Q的計(jì)算。 壓配筋率等于拉配筋率： ∵ ∴Q=1.6 長(zhǎng)期剛度Bl: 其中：—按荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合計(jì)算的彎矩，=1.314MN.m —按荷載效應(yīng)的準(zhǔn)永久組合計(jì)算的彎矩，= 1.282MN.m 則： =1.3401015 撓度 = =1.47mm<[f]= 滿足要求 六、關(guān)于-10.150m后增止水板的設(shè)計(jì): 底板區(qū)格為矩型雙向板底板受沖切所需要的厚度： ho== =0.21m， 其中P=9.8KN/m3×6m=58.8 KN/m2，取ln1= ln2=3.8m,地下水位為地下室回填土后的承壓土水頭壓力，本例中水位在高程3米，經(jīng)抽排后估計(jì)為1米位置，所以測(cè)算高度為6米。 由于未考慮板自身荷載的影響,因此本例取板厚度為250㎜，ho=220㎜, 底板受沖切承載力： Fl=(3.8-×2)2×58.8=749.4kN 0.7bhpftmmho=0.7×1×1.43×3570×4×230=3.2877×106kN 則由于Fl<0.7bhpftmm所以滿足要求。 底板斜截面受剪承載力： VS=×58.8=187.35kN 0.7bhpft(ln1-2ho)ho=0.7×1×1.43×(3800-2×230)×230=0.769×106kN 經(jīng)過(guò)以上計(jì)算，現(xiàn)取150㎜，部分由其底墊層承擔(dān)可滿足要求。 七、關(guān)于頂升塔吊附墻架的復(fù)核計(jì)算 一、主要計(jì)算軟件:SM Solver 1.5版本 主要參考：GB5009-2001結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范(GB50017-2003)、施工手冊(cè)（第四版） 二、計(jì)算參數(shù)：工作風(fēng)壓按250N/㎡，基本風(fēng)壓按350N/㎡， 三、各個(gè)狀態(tài)下受力計(jì)算如下； 1、工作狀態(tài)下X-X軸各內(nèi)力圖： 受力簡(jiǎn)圖(m,KN/m,KN.m) 剪力圖(KN) 彎矩圖(KN.M) 2、工作狀態(tài)下Y-Y軸各內(nèi)力圖： 受力簡(jiǎn)圖(m,KN,KN.m) 彎矩圖(KN.M) 剪力圖(KN) 3、非起重狀態(tài)下對(duì)角線軸順?lè)址较蚋鲀?nèi)力圖 受力簡(jiǎn)圖(m,KN/m,KN.m) 剪力圖(KN) 彎矩圖(KN.M) 4、非起重狀態(tài)下對(duì)角線軸逆風(fēng)方向各內(nèi)力圖 彎矩圖(KN.M) 剪力圖(KN) 5、工作狀況下桿件1及8受力計(jì)算: 彎矩圖(KN.M) 剪力圖(KN) 軸力圖(KN) 6、工作狀況下桿件5及7受力計(jì)算: 彎矩圖(KN.M) 剪力圖(KN) 軸力圖(KN) 7、非工作狀況下順風(fēng)向時(shí)桿件5及7受力計(jì)算: 軸力圖(KN) 8、非工作狀況下逆風(fēng)向時(shí)桿件1及8受力計(jì)算: 軸力圖(KN) 9、經(jīng)過(guò)以上計(jì)算，得到各最頂部附墻桿的計(jì)算截面的軸力最大值（編號(hào)見(jiàn)受力分析圖）： 桿件1：F1=139.95KN, 桿件5：F5=293.45KN, 桿件7：F7=114.34KN,桿件8：F8=126.43KN, 撐桿調(diào)整螺絲按F68㎜Q345鋼主柄長(zhǎng)度1000㎜，撐桿為F168㎜計(jì)算長(zhǎng)度扣減：選取桿件1作長(zhǎng)臂驗(yàn)算其軸心抗壓穩(wěn)定性： 1.606 K1===0.103 查表得：m2=2.213 m1===1.378 因此，l0X=l0y=1000×1.378×1.136=1565.408㎜ l=<[l]=150N/mm2 l92.137×72.374 查表C-1得j=0.823 ==46.82<250 N/mm2 滿足要求！ 選取桿件5作短臂驗(yàn)算其軸心抗壓穩(wěn)定性： 4.097 K1===0.040 查表得：m2=5.823 m1===1.421 因此，l0X=l0y=1000×1.421×1.256=1784.78㎜ l=<[l]=150 l105.00×82.48 查表C-1得j=0.767 ==105.35<250 N/mm2 滿足要求！ 10、撐腳錨栓設(shè)計(jì) 1、基礎(chǔ)設(shè)計(jì)參數(shù)： 彎矩 M： 0 KN.M 軸力 N： 408.57KN（為簡(jiǎn)化按293.45+115.12 KN） 底板長(zhǎng) L： 700 mm 底板寬 B： 300 mm 錨栓至邊距離 d： 650 mm 混凝土等級(jí)： C25 2、選用錨栓： 錨栓大小 ： M24 單側(cè)錨栓顆數(shù) ： 3 顆 錨栓材質(zhì) ： Q345 3、計(jì)算結(jié)果： 最大壓應(yīng)力 σmax=N/(B×L)+6×M/(B×L2)= 1.94N/mm2 最小壓應(yīng)力 σmin=N/(B×L)-6×M/(B×L2)= 1.94 N/mm2 壓應(yīng)力分布長(zhǎng)度e=σmax/(σmax+|σmin|)×L= 350 mm 壓應(yīng)力合力至錨栓距離 x=d-e/3= 533.33 mm 壓應(yīng)力合力至軸心壓力距離 a=L/2-e/3= 233.33 mm 錨栓所受最大拉力 Nt=(M-N×a)/x=-178.74 KN 4、驗(yàn)算結(jié)果： 錨栓所受最大拉力 Nt = -178.74KN < 3Ntk= 3* 63.5= 190.5 KN Ok! 底板邊緣混凝土最大壓應(yīng)力 σmax = 1.94 < fcc= 12.5 滿足要求! 總結(jié): 經(jīng)過(guò)上述的簡(jiǎn)化計(jì)算，表明了塔吊附墻架不需要進(jìn)行加強(qiáng)加固！ 本方案在執(zhí)行過(guò)程中應(yīng)重點(diǎn)控制以下內(nèi)容： 1、 強(qiáng)調(diào)技術(shù)交底； 2、 人孔挖孔灌注樁非原則上可參考經(jīng)批準(zhǔn)的XXX公司編制的人孔挖孔灌注樁專項(xiàng)施工方案，并應(yīng)符合《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》《JGJ94—94》、滿足施工工藝的安全性、可靠性。 3、 塔吊安裝按本項(xiàng)目部編制的《塔吊裝拆方案》進(jìn)行，附墻架的位置按實(shí)際租賃裝拆單位結(jié)合工期進(jìn)度與現(xiàn)場(chǎng)條件可作合理調(diào)整。 4、 地下室底板在樁基區(qū)域內(nèi)的后澆部分應(yīng)提高一級(jí)混凝土強(qiáng)度等級(jí)并摻入適量補(bǔ)償收縮外加劑。 29