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畢業(yè)設(shè)計(論文)
課 題 名 稱 繞 線 圈 注 塑 模 具
學(xué) 生 姓 名 謝 小 雄
學(xué) 號 5 1
院(系)、專 機(jī)械工程學(xué)院03模具1班
指 導(dǎo) 教 師 鄧 清 方
職 稱 高 工
2006 年 6 月 1 日
內(nèi)容提要
本設(shè)計主要講述了以軟聚氯乙烯(SPVC)為材料的線圈高骨架注塑模具的設(shè)計過程。
此模具在設(shè)計時,充分考慮了生產(chǎn)批量、以提高生產(chǎn)效率、降低生產(chǎn)成本為主要宗旨。
本產(chǎn)品為電動機(jī)繞線圈,形狀規(guī)則,內(nèi)空心,側(cè)有凹槽,其要求它具有耐光,耐化學(xué)腐蝕、耐磨。結(jié)合這些要求,材料選擇軟聚氯乙烯。根據(jù)計算出的體積與質(zhì)量選擇SZ-100-60型號的注塑機(jī)注塑。由于塑件內(nèi)空心,側(cè)有凹槽要求模具必需采用斜導(dǎo)柱側(cè)抽芯機(jī)構(gòu)分型。經(jīng)過比較,采用斜導(dǎo)柱在定模,哈夫塊(斜滑塊)在動模的結(jié)構(gòu) 。整體斜楔定位,斜導(dǎo)柱側(cè)抽芯分型,推板推出工件的工作原理。
設(shè)計中對主要零件一一的進(jìn)行了設(shè)計。文中插入了非標(biāo)準(zhǔn)零件圖,以及模具結(jié)構(gòu)圖。
Contents brief summary
Is it tell taking soft polyvinyl chloride (SPVC ) as material coil high skeleton mould plastics idea course of mould mainly to design originally.
This mould is in the design, fully consider production lot , regard improving production efficiency , reducing the production cost as the main aim.
This product winds the coil for the motor, form rule, hollow inside, the side has grooves , it requires it is able to bear all, able to bear chemistry and corroded, wear-resisting . Combine these require material choose the soft polyvinyl chloride. Choose the moulding plastics machine of SZ-100-60 type to mould plastics according to the volume and quality calculated out. Mould piece hollow , side have groove demand mould must adopt oblique to lead post side release the core organization dividing into type. Through compare, adopt oblique to lead post make mould , Haff piece (oblique to slip yuan ) Move the structure of the mould . Whole oblique wedge make a reservation, oblique to lead post side release core person who divide , push board put out operation principle of work piece.
To the designing one by one of major part in the design. Have inserted the non-standard part picture, and mould structure chart in the article.
目 錄
內(nèi)容摘要……………………………………………………………… I
Contents brief summary…………………………………………… II
前言…………………………………………………………………… 1
第1章 塑件分析………………………………………………… 2
第1.1節(jié) 塑件工藝性能分析……………………………………… 2
第1.2節(jié) 塑件批量………………………………………………… 2
第1.3節(jié) 塑件批量體量和質(zhì)量…………………………………… 3
第2章 注塑機(jī)的選擇…………………………………………… 4
第2.1節(jié) 注塑機(jī)的概述…………………………………………… 4
第2.2節(jié) 選擇注塑機(jī)……………………………………………… 6
第3章 模具設(shè)計的有關(guān)計算…………………………………… 6
第3.1節(jié) 成型零件工作尺寸的計算……………………………… 6
第3.2節(jié) 成型腔壁厚的計算……………………………………… 8
第4章 模具結(jié)構(gòu)的設(shè)計………………………………………… 9
第4.1節(jié) 澆注系統(tǒng)的設(shè)計………………………………………… 9
第4.2節(jié) 模具結(jié)構(gòu)草案…………………………………………… 14
第4.3節(jié) 合模導(dǎo)向機(jī)構(gòu)設(shè)計……………………………………… 16
第4.4節(jié) 塑件脫模機(jī)構(gòu)設(shè)計……………………………………… 18
第4.5節(jié) 側(cè)向分型與抽芯機(jī)構(gòu)設(shè)計……………………………… 18
第4.6節(jié) 模具溫度調(diào)節(jié)系統(tǒng)……………………………………… 22
第5章 注塑機(jī)參數(shù)的校核……………………………………… 23
第5.1節(jié) 最大注塑量的校核……………………………………… 23
第5.2節(jié) 注塑壓力的校核………………………………………… 23
第5.3節(jié) 鎖模力的校核…………………………………………… 24
第5.4節(jié) 模具與注塑機(jī)安裝部分相關(guān)尺寸校核………………… 24
第5.5節(jié) 開模行程和頂出裝置的校核…………………………… 25
結(jié)論…………………………………………………………………… 26
參考文獻(xiàn)……………………………………………………………… 27
符號說明……………………………………………………………… 28
致謝…………………………………………………………………… 30
前言
隨著塑料工業(yè)的發(fā)展,塑料制品在工業(yè)及日常生活中使用越來越大,因此對塑料模具設(shè)計人員的需求也在逐年的增加。同時對設(shè)計的人員的先進(jìn)的設(shè)計思維、掌握較多先加工技術(shù)以及加工工藝也是非常必要的。作為學(xué)習(xí)模具專業(yè)的學(xué)生,我們有必須以提高自己的基礎(chǔ)理論為前提,為促進(jìn)我國模具行業(yè)的發(fā)展而努力,為促進(jìn)我國工業(yè)提高標(biāo)準(zhǔn)化水平而做出自己的貢獻(xiàn)。
模具畢業(yè)設(shè)計是模具專業(yè)最為重要的環(huán)節(jié)之一,同時它也是最后的一個關(guān)鍵教學(xué)環(huán)節(jié)。它是由學(xué)生過渡到生產(chǎn)的一步,由學(xué)校走向工廠的橋梁。是我們第一次系統(tǒng)地把所學(xué)理論應(yīng)用在實際生產(chǎn)。
通過此次的畢業(yè)設(shè)計制造的各個環(huán)節(jié)有了更加深入明確的了解從而培養(yǎng)和提高設(shè)計的能力。
畢業(yè)設(shè)計的目的有兩個,第一個目的是讓我們掌握模具設(shè)計的基本技能,如繪圖,計算,查閱設(shè)計資料和手冊。熟悉國標(biāo)和各種標(biāo)準(zhǔn)的能力,能夠熟練運(yùn)用CAD,Pro/E。進(jìn)行繪圖。第二個目的是了解和掌握模具設(shè)計與制造的工藝,從而獨(dú)立的設(shè)計一般的塑料模具,為走出學(xué)校走向社會打下基礎(chǔ)。
我設(shè)計的是一副斜導(dǎo)柱抽芯機(jī)構(gòu)的模具。采用斜導(dǎo)柱在定模,哈夫塊(斜滑塊)在動模的結(jié)構(gòu) 。整體斜楔定位,斜導(dǎo)柱側(cè)抽芯分型,推板推出工件的工作原理。
但因本人經(jīng)驗不足,又加上時間倉促。因此難避免存在一些錯誤,敬請各位老師批評和指正,以便取得更大的進(jìn)步。
第1章 塑件分析
第1.1節(jié) 塑件工藝性分析
本產(chǎn)品為電動機(jī)繞線圈,在工程中,我們都知道要求選擇有良好絕緣性能的材料,具有此種性能的也較多,但此塑件選用軟聚氯乙烯(SPVC)這種材料還具有耐光性、耐化學(xué)腐蝕性、耐磨性。
以下圖1.1為塑件的實物圖
圖1.1
根據(jù)實際測量塑件的尺寸,如圖1.2所示:
圖1.2
第1.2節(jié)塑件批量
本產(chǎn)品在工業(yè)生產(chǎn)中廣泛應(yīng)用,因為作為常期生產(chǎn)的塑件,可以說其批量值是比較大的,屬于大批量生產(chǎn)。故設(shè)計模具要有較高的效率,澆注系統(tǒng)要能自動脫模。
第1.3節(jié) 塑件體積計算
塑件質(zhì)量的計算是為了選擇合理的注塑機(jī),提高設(shè)備利用率,確定模具的型腔數(shù)目。
因此;塑件質(zhì)量的計算則為; M塑件 = ρ×V塑件 (1.1)
而 V塑件 = 2×{2×[(402×1.5)-(172×1.5)]+(202-172)×57}
=2×(3733+5814)
≈19.11cm3
ρ=1.35g/cm3 (查塑料模具設(shè)計手冊)
故 M塑件 = 19.11×1.35 ≈ 25.80(g)
又因; M澆道=ρV澆道=1.35×6200(通過pro/E計算得出)=8307mg≈8.3g
所以;M總 = M塑件+M澆道=19.11+8.3=27.41g
第2章 注塑機(jī)的選擇
第2.1節(jié) 注射機(jī)的概述
注射機(jī)的類型和規(guī)格很多,分類方法各異,按結(jié)構(gòu)型式可分為立式、臥式、直角式三類,國產(chǎn)臥式注射機(jī)已經(jīng)標(biāo)準(zhǔn)化和系列化。這三類不同結(jié)構(gòu)形式的注射成型機(jī)各特點(diǎn)如下:
立式注射機(jī)的注射柱塞(或螺桿)垂直裝設(shè),鎖模裝置推動模板也沿垂直方向移動,這種注射成型機(jī)主要優(yōu)點(diǎn)是占地面積小,安裝或拆卸小型模具很方便,容易在動模上(下模)
安放嵌件,嵌件不易傾斜或墜落。其缺點(diǎn)是制品自模具中頂出以后不能靠重力下落。需人工取出,有礙于全自動操作,但附加機(jī)械手取產(chǎn)品后,也可以實現(xiàn)全自動操作,此類注射機(jī)注射量一般均在60克以下。
臥式注射機(jī)是目前使用最廣、產(chǎn)量最大的注射成型機(jī),其注射柱塞或螺桿與合模運(yùn)動均沿水平方向裝設(shè),并且多數(shù)在一條直線上(或相互平行)。優(yōu)點(diǎn)是機(jī)體較低,容易操縱和加料,制件頂出模具后可自動墜落,故能實現(xiàn)全自動操作,機(jī)床重心較低安裝穩(wěn)妥,一般大中型注射機(jī)均采用這種形式。缺點(diǎn)是模具安裝比較麻煩嵌件放入模具有傾斜或落下的可能,機(jī)床占地面積較大。
直角式注射機(jī)的柱塞或螺桿與合模運(yùn)動方向相互垂直,主要優(yōu)點(diǎn)是結(jié)構(gòu)簡單,便于自制適于單件生產(chǎn)者,中心部位不允許留有澆口痕跡的平面制件,同時常利用開模時絲杠的轉(zhuǎn)動來拖動螺紋型芯或型環(huán)旋轉(zhuǎn),以便脫下塑件。缺點(diǎn)是機(jī)械傳動無準(zhǔn)確可靠的注射和保壓壓力及鎖模力,模具受沖擊振動較大。
第2.2節(jié) 選擇注射機(jī)
2.2.1先考慮理論注塑量
理論注塑量是指注塑機(jī)在對空注塑的條件下,注塑螺桿(或柱塞)作一次最大注塑行程時,注塑裝置所能達(dá)到的最大注塑量。理論注塑量一般有兩種表示方法:一種規(guī)定以注塑軟聚氯乙烯(SPVC)(密度約為1.35g/cm3)的最大克數(shù)(g)為標(biāo)準(zhǔn),稱之為理論注塑質(zhì)量;另一種規(guī)定以注塑塑料的最大容積(cm3)為標(biāo)準(zhǔn),稱之為理論注塑容量。
2.2.2其次要考慮實際注塑量
根據(jù)實際情況,注塑機(jī)的實際注塑量是理論注塑量的80%左右。即有
M S= a M1 (2.1)
V s =a V1 (2.2)
式中:M1——理論注塑質(zhì)量,g ;
V1——理論注塑容量,cm3 ;
MS——實際注塑質(zhì)量,g ;
VS——實際注塑容量,g ;
a——注塑系數(shù),一般取值為0.8。
在注塑生產(chǎn)中,注塑機(jī)在每一個成型周期內(nèi)向模內(nèi)注入熔融塑料的容積或質(zhì)量稱為塑件的注塑量M,塑件的注塑量M必須小于或等于注塑機(jī)的實際注塑量。
當(dāng)實際注塑量以實際注塑容量VS表示時,如式(2.3):
MS, = ,VS (2.3)
式中:MS,——注塑密度為時塑料的實際注塑質(zhì)量,g ;
,——在塑化溫度和壓力下熔融塑料密度,g/cm3 。
, = C (2.4)
式中:——注塑塑料在常溫下的密度,g/cm3 ;
C——塑化溫度和壓力下塑料密度變化的校正系數(shù);對結(jié)晶型塑料,C=0.85,對非結(jié)晶型塑料C=0.93。
當(dāng)實際注塑量以實際注塑質(zhì)量MS表示時,有式(2.5):
MS,=MS(/ps) (2.5)
式中:ps——軟聚氯乙烯(SPVC)在常溫下的密度(約為1.35g/cm3)。
所以,塑件注塑量M應(yīng)滿足式(2.6):
MS,≥M = nMZ = + MJ (2.6)
式中:n——型腔個數(shù);
MZ——每個塑件的質(zhì)量,g ;
MJ——澆注系統(tǒng)及飛邊的質(zhì)量,g
根據(jù)塑料制品的體積或質(zhì)量查《塑料模具設(shè)計》教材表5-2或查相關(guān)手冊選定注塑機(jī)型號為;SZ-100-60
注塑機(jī)的參數(shù)如下;
注塑機(jī)的最大注塑量………………………………………… 100cm3
鎖模力………………………………………………………… 600Kn
注塑壓力……………………………………………………… 150Mpa
最小模厚……………………………………………………… 170mm
模板行程……………………………………………………… 300mm
注塑機(jī)定位孔直徑…………………………………………… 125mm
噴嘴前端孔徑………………………………………………… ?4mm
噴嘴球面半徑………………………………………………… SR12
注塑機(jī)拉桿間距……………………………………………… 320×320/mm×mm
第3章 模具設(shè)計的有關(guān)計算
第3.1節(jié) 成型零件工作尺寸的計算
根據(jù)塑件圖可知,線圈高骨架外形尺寸無精度要求,只是塑件本身就要求達(dá)到IT8級的精度,它屬于一般精度要求。故主要計算出相對于固定型芯和哈夫塊組合而成的型腔尺寸,其余型芯與型腔的尺寸則直接按產(chǎn)品尺寸。
3.1.1 型芯尺寸的計算
型芯的徑向尺寸的計算:
按平均收縮率計算型芯的徑向尺寸:
經(jīng)查《塑料模具設(shè)計手冊》可知SPVC的平均收縮率為1.8% (SCP)
根據(jù)塑件精度等級(IT8)查得《塑料模具設(shè)計》中“塑件公差數(shù)值表”,其徑向基本尺寸為17mm,那么它的浮動尺寸為17+0.48 0
根據(jù)公式 LM = [LS +SCP ·LS + 3 4Δ]-δ (3.1)LM = [17+17×1.8%+3 4 ×0.48]-δ=Δ/3
LM = 17.670 -0.16
式中 LM —零件制造徑向尺寸;
LS —徑向的基本尺寸;
δ —對于小型零件等于Δ/3(Δ為制件允許的公差值);
型芯尺寸的高度計算,同樣也是按收縮率來計算值:
這時規(guī)定制件孔深的名義尺寸HS 為最小尺寸,偏差Δ為正偏差,型芯高度的名義尺寸為HM為最大尺寸,偏差為負(fù)偏差,而其基本尺寸為60mm,浮動尺寸為60+0.92 0,同上可以得到型芯高度名義尺寸:
HM = [HS + SCP·HS + 2 3 Δ]-δ (3.2) HM = 61.70 -0.3
3.1.2 型腔尺寸的計算
因為以面的型芯尺寸的計算時都是以型腔為準(zhǔn)的,因此有一部分的尺寸(60mm的尺寸)我們只考慮了型腔各尺寸的制造加工尺寸。
(1)型腔徑向尺寸的計算為:
同上以是按平均收縮率來計算其尺寸,已知在給定條件下的平均收縮率SCP ,制件型腔的名義尺寸為LM (最小尺寸),公差值為δ(正偏差),則型腔的平均尺寸為:LM +δ 2 ??紤]到收縮量和磨損值,
但要注意的一點(diǎn),那就是該設(shè)計的一大優(yōu)點(diǎn),為了便于工人的制模,把型腔先做成一個整體,然后用線切割機(jī)床再分開,這樣也可以節(jié)約材料。因此在型腔一方將會加上一個放電間隙值和鉬絲的直徑值(設(shè)放電間隙為0.02mm、鉬絲直徑為0.18mm)。故也根據(jù)公式 LM = [LS + LS·SCP - 3 4 Δ]+δ (3.3)
可得:
基本尺寸為20mm時,可得如下值;
LM = [20+20×1.8%- 3 4×0.56]+Δ/3
LM = 19.94+0.18 0
那么 LM′ = 20.14+0.18 0
基本尺寸為40 mm時,可得如下值;
LM = [40+40×1.8% - 3 4×0.92]+Δ/3
LM = 40.12 +0.26 0
那么 LM′ = 40.32+0.26 0
(2)型腔深度尺寸的計算;
也是按平均收縮率計算型腔的深度尺寸,在型腔深度尺寸的計算中,規(guī)定制件高度的名義尺寸為HS 為最大尺寸 ,公差以負(fù)偏差表示。型腔深度名義尺寸HM為最小尺寸,公差以正偏差表示。型腔的底部或型芯的端面與分型面平行,在脫模過程中磨損很小磨損量就不考慮, 據(jù) HM = [HS + HS·SCP - 2 3Δ]+δ (3.4)
可得
深度尺寸為1.5mm 時:
HM = [1.5+ 1.5×1.8% - 2 3×0.32]+0.32/3
HM = 1.51+0.1 0
深度尺寸為57mm時:
HM = [57+ 57×1.8% - 2 3×0.92]+0.92/3
HM = 57.33+0.3 0
第3.2節(jié) 成型腔壁厚的計算
成型腔應(yīng)具有足夠的壁厚以承受塑料熔體的高壓,如壁厚不夠可表現(xiàn)為剛度不足,即產(chǎn)生過大的彈性變形值;也可表現(xiàn)為強(qiáng)度不夠,即塑腔發(fā)生塑隆變形甚至破裂。模具的型腔在注射時,當(dāng)型腔全部充滿時,內(nèi)壓力達(dá)到極限值,然后隨著塑料的冷卻和澆口的封閉,壓力逐漸減小,在開模時接近常壓。
型腔壁厚計算以最大壓力為準(zhǔn)。理論分析和實踐證明,對于大尺寸的型腔,剛度不足是主要原因,應(yīng)按剛度來計算;而小尺寸和型腔在發(fā)生的彈性變形前,其內(nèi)應(yīng)力就超過了許用應(yīng)力,因此按強(qiáng)度來計算。而此次設(shè)計的塑件尺寸不是很大,因此,我們就按強(qiáng)度來計算型腔壁厚。模具結(jié)構(gòu)中,都采用的是整體式且是矩形型腔,它的按強(qiáng)度來計算側(cè)壁的厚度比較的復(fù)雜。而在《模具設(shè)計手冊》里可以查得一些經(jīng)驗值,如圖3.1所示:
圖3.1
圖3.1
第4章 模具結(jié)構(gòu)的設(shè)計
第4.1節(jié) 澆注系統(tǒng)設(shè)計
4.1.1 澆口套的選用
澆口套屬于標(biāo)準(zhǔn)件,在選夠澆口套時應(yīng)注意:澆口套進(jìn)料口直徑和球面坑半徑。因此,所選澆口套如圖4.1所示:
圖4.1
4.1.2 冷料井的設(shè)計
根據(jù)實際,采用底部帶有頂桿的冷料井,推桿裝于推桿固定板上。如圖4.2所示:
圖4.2
圖3.3
4.1.3 分流道的設(shè)計
(1)分流道截面形狀
分流道截面形狀可以是圓形、半圓形、矩形、梯形和U形等,圓形和正方形截面流道的比表面積最?。鞯辣砻娣e與體積之比稱為比表面積),塑料熔體的溫度下降少,阻力亦小,流道的效率最高。但加工較困難,而且正方形截面不易脫模,所以在實際生產(chǎn)中較常用的截面形狀為梯形、半圓形及U形。
(2)分流道的尺寸
分流道尺寸由塑料品種、塑件的大小及長度確定。對于重量在200g以下,壁厚在3mm以下的塑件可用下面經(jīng)驗公式計算分流道的直徑,如式(4.1)。
D=0.2654W1/2 L1/4 (4.1)
式中:D---分流道的直徑,mm;
W---塑件的質(zhì)量,g;
L---分流道的長度,mm.
此式計算的分流道直徑限于3.2mm~9.5mm.對于HPYC和PMMA。應(yīng)將計算結(jié)果增加25%。對于梯形分流道,H=2D/3;對于U形分流道,H=1.25R,R=0.5D。D算出后一般取整數(shù);對于半圓形H=0.45R
對于流動性極好的塑料(如PE,PA等),當(dāng)分流道很短時,其直徑可小到2mm左右;對于流動性差的塑料(如PC,HPVC及PMMA等),分流道直徑可以大到13mm;大多數(shù)塑料所用分流道的直徑為6mm~10mm。
4.3.3.分流道的布置
在多型腔模具中分流道的布置中有平衡式和非平衡式兩類。平衡史布置是指分流道到各型腔澆口的長度、斷面形狀、尺寸都相同的布置形式。它要求各對應(yīng)部位的尺寸相等。這種布置可實現(xiàn)均衡送料和同時充滿型腔的目的,使成型的塑件力學(xué)性能基本一致,但是,這種形式的布置使分流道比較長。
非平衡式布置的指分流道到各型腔澆口長度不相等的布置。這種布置使塑料進(jìn)入各型腔有先有后,因此不利于均衡送料,但對于型腔數(shù)量多發(fā)模具,為不使流道過長,也常采用。為了達(dá)到同時充滿型腔的目的,各澆口的斷面尺寸要制作得不同,在試模4.3.4.分流道設(shè)計要點(diǎn)
(1)、在保證足夠的注塑壓力使塑料熔體順利充滿型腔的前提下,分流道截面面積與長度盡量取小值,分流道轉(zhuǎn)折處應(yīng)圓弧過度。
(2)、分流道較常時,在分流道的末端應(yīng)開設(shè)冷料井。
(3)、分流道的位置可單獨(dú)開設(shè)在定模板上或動模板上,也可以同時開設(shè)在動、定模板上,合模后形成分流道截面形狀。
(4)、分流道與澆口連接處應(yīng)加工成斜面,并用圓弧過度。
在選擇澆口套時應(yīng)注意:
①、澆口套進(jìn)料口直徑如式(4.2)
D=d+(0.5~1)mm (4.2)
式中:d---注塑機(jī)噴嘴口直徑。
②、球面凹坑半徑R
R=r+(0.5~1)mm; (4.3)
式中:r---注塑機(jī)噴嘴球頭半徑。
③、澆口套與定模板的配合
在單腔模中,常不設(shè)分流道,而在多腔模中,一般都設(shè)置有分流道,塑料沿分流道流動時,要求通過它盡快地充滿型腔,流動中溫度降低盡可能小,阻力盡可能低。同時,應(yīng)能將塑料熔體均衡地分配到各個型腔。從前兩點(diǎn)出發(fā),分流道應(yīng)短而粗。但為了減少澆注系統(tǒng)的加回料量,分流道亦不能過粗。過粗的分流道冷卻緩慢,還倒增長模塑的周期。而該設(shè)計中使用了梯形斷面形狀的分流道。如圖4.3所示;
圖4.3
因為梯形斷面的這種分流道易于機(jī)械加工,且熱量損失和阻力損失均不大,故它也是一種常用的形式.其斷面尺寸比例為; H=2/3W, X=3/4W, 或?qū)⑿边吪c分模線的垂線呈5°—10°的斜角。
4.1.4 澆口設(shè)計
澆口又稱進(jìn)料口,是連接分流道與型腔之間的一段細(xì)流道(除直澆口外),它是澆注系統(tǒng)的關(guān)鍵部分,其主要作用是:
1 、型腔充滿后,熔體在澆口處首先凝結(jié),防止其倒流。
2 、易于在澆口切除澆注系統(tǒng)的凝料,澆口截面約為分流道截面的0.03~0.09。
澆口長度約為0.5mm~2mm,澆口具體尺寸一般根據(jù)經(jīng)驗確定,取其下限值,然后在試限時逐步糾正。
當(dāng)塑料熔體通過澆口時,剪切速率增高,同時熔體的內(nèi)摩擦加劇,使料流的溫度升高,粘度降低,提高了流動性能,有利用充型。但澆口尺寸過小會使壓力損失增大,凝料加快,補(bǔ)縮困難,甚至形成噴射現(xiàn)象,影響塑料質(zhì)量。
澆口的形狀和尺寸對制品質(zhì)量影響很大,澆口在多情況下,系整個流道斷面尺寸最小的部分(除主流道型的澆口外),一般匯報口的斷面積與分流道的斷面積之比約為0.03~0.09。斷面形狀如圖4.3所示,澆口臺階長1~1.5㎜左右.雖然澆口長度比分流道的長度短的多,但因為其斷面積甚小,澆口處的阻力與分流道相比,澆口的阻力仍然是主要的,故在加工澆口時,更應(yīng)注意其尺寸的準(zhǔn)確性。
然而,根據(jù)塑件的樣品圖1.1、生產(chǎn)的批量等,采用一模兩腔結(jié)構(gòu)。澆口采用扇形如圖4.4所示:
圖4.4
4.1.5 澆口位置的選擇
(1)澆口的位置的應(yīng)使填充型腔的流程最短
這樣的結(jié)構(gòu)使壓力損失最小,易保證料流充滿整個型腔。對于型塑件,要進(jìn)行流動比的校核。流動比K由流動通道的長度L與厚度t之比來確定。如下式(4.4):
K=Σ(Lτ/tτ) (4.4)
式中:Lτ---各段流程的長度,mm;
tτ---各段流程的厚度或直徑,mm;
流動比的允許值隨塑料熔體的性質(zhì)、溫度壓力等的不同而變化。流動比的計算公式為(7-6/8):
①K=L1/t 1+L 2+L 3/t 2 (4.5)
②K= L1/t 1+L 2/t 2+L 3/t 3+2L 4/t 4+L 5/t 5 (4.6)
(2) 澆口位置的選擇要避免塑件變形
(3)澆口位置的設(shè)置應(yīng)減少或避免產(chǎn)生熔接痕
熔接痕是充型時前端較冷的料流在型腔中的對接部位,它的存在會降低塑件的強(qiáng)度,所以設(shè)置澆口時應(yīng)考慮料流的方向。為提高熔接痕處強(qiáng)度,可在熔接處增設(shè)溢流槽,使冷料進(jìn)入逸流槽。筒形塑件采用環(huán)行澆口無熔接痕,而輪輻式澆口會有熔接痕產(chǎn)生。
澆口的位置塑與件質(zhì)量有直接影響,位置選擇不當(dāng)會使塑件產(chǎn)生變形、熔接痕等缺陷。圖4.5為澆口位置的布局。
圖4.5
第4.2節(jié) 模具結(jié)構(gòu)草案
由于塑件內(nèi)空心,側(cè)有凹槽所要求模具結(jié)構(gòu)必須采用斜導(dǎo)柱抽芯機(jī)構(gòu)。并采用斜導(dǎo)柱在定模,哈夫塊(斜滑塊)在動模的結(jié)構(gòu) 。整體斜楔定位,斜導(dǎo)柱側(cè)抽芯分型,推板推出工件的工作原理??梢岳L出模具草圖,如圖4.6所示;
圖4.6
(1)定模斜楔(2)冷卻水咀(3)哈夫塊(4)斜導(dǎo)柱(5)推件板(6)型芯固定板(7)支承板 (8) 模腳(9) 螺釘M10(10)銷釘(11)模腳墊板(12)頂桿墊板(13)頂桿固定板(14)頂桿(15)拉料桿(16)導(dǎo)柱(17)導(dǎo)套(18)型芯(19)定模板 (20)澆口套(21)定位環(huán) (22)斜楔固定板 (23)螺釘M8
第4.3節(jié) 合模導(dǎo)向機(jī)構(gòu)設(shè)計
導(dǎo)向機(jī)構(gòu)對于塑料模具是必不可少的部件,因為模具在閉合時要求有一定的方向和位置,所以必須設(shè)有導(dǎo)向機(jī)構(gòu),導(dǎo)柱安裝在動模一邊或定模這一邊均可.通常導(dǎo)柱設(shè)在主型芯周圍。導(dǎo)向機(jī)構(gòu)的主要定位、導(dǎo)向、承受一定側(cè)壓力三個作用。在該設(shè)計中采用了導(dǎo)柱導(dǎo)向機(jī)構(gòu),而導(dǎo)柱導(dǎo)套為標(biāo)準(zhǔn)件。
所以,,以下為選用的導(dǎo)柱形式,如圖4.7所示:
圖4.7
從圖4.7中我們知道,其中對導(dǎo)柱結(jié)構(gòu)有要求:
2、 導(dǎo)柱的長度必須比型芯端面的高度高出6~8mm;
3、 導(dǎo)柱應(yīng)具有硬而耐磨的表面,多采用T8或T10 硬度為 50~55HRC
,導(dǎo)向孔的結(jié)構(gòu)要求如圖4.8所示:
圖4.8
,導(dǎo)柱導(dǎo)套配合形式,如圖4.9所示:
圖4.9
以上圖形,導(dǎo)柱裝入模板多用二級精度第二種過渡配合,而導(dǎo)套用二級精度靜配合。
,導(dǎo)柱布置方式,如圖4.10所示:
圖4.10
第4.4節(jié) 塑件脫模機(jī)構(gòu)設(shè)計
在注塑成型的每一個循環(huán)中,塑件必須由模具型腔中脫出,在該設(shè)計中,為了使符合脫模機(jī)構(gòu)的要求:
使塑件留于動模;
塑件不變形損壞
這是脫模機(jī)構(gòu)應(yīng)當(dāng)達(dá)到的基本要求。要做到這一點(diǎn)首先必須分析塑件對模腔的附著力的大小和所在部位,以便選擇合適的脫模方式和脫模位置,使脫模力得以均勻合理的分布。
良好的塑件外觀
頂出塑件的位置應(yīng)盡量設(shè)在塑件內(nèi)部,以免損壞塑件的外觀。
結(jié)構(gòu)可靠
因此,根據(jù)4.6裝配圖所示,其模具結(jié)構(gòu)的脫模機(jī)構(gòu)主要由中心拉料桿拉斷澆口,然后由頂桿推動推板使工作推出,還有在設(shè)計主型芯時也會有一定的撥模作斜度3°~5°。
第4.5節(jié)側(cè)向分型與抽芯機(jī)構(gòu)設(shè)計
當(dāng)塑件上具有與開模方向不同的內(nèi)外側(cè)孔時,塑件不能直接脫模,必須將成型側(cè)孔的零件做成可動的,在塑件脫模前先將活動型芯抽出,然后再自模中通過頂桿頂出塑件。而此次的設(shè)計完全符合以上要求,因此,也采用了側(cè)向分型抽芯機(jī)構(gòu)。又,該塑制品是大批量的生產(chǎn),故也使用了機(jī)動側(cè)向分型抽芯。
4.5.1 抽拔力和抽拔距的計算
4.5.1.抽拔力的計算。
4.5.1.而抽拔距的計算;
因為抽拔距等于側(cè)孔深加2~3mm的安全系數(shù),而當(dāng)結(jié)構(gòu)比較特殊時,如成型圓形線圈骨架,以及該外形為正方形的線圈骨架,(如下圖所示)設(shè)計的抽拔距不能等于線圈骨架凹模深度S2,因為滑塊抽至S2時塑件的外徑仍不能脫出滑塊的內(nèi)徑,必須抽出S1的距離再加上(2~3)mm,塑件才能脫出。
故抽拔距為:S= S1+(2~3)=20+(2~3)mm=22~23mm
式中 S—抽拔距;
S1—抽拔的極根尺寸(此為塑件最大的外形尺寸);
4.5.1. 斜導(dǎo)柱的尺寸與安裝形式
斜導(dǎo)柱的形狀與基本尺寸;
斜導(dǎo)柱的基本尺寸主要以長度尺寸為主,斜導(dǎo)柱的長度計算為如下式:
L =1/2Dtanα+h×1/cosα+1/2dtanα+S/sinα+(10~15)mm (4.4)
=1/2×20×0.45+25×1.1×1/2×15×0.45+22/0.4+(10~15)mm
≈110mm
式中L—斜導(dǎo)柱的長度;
D—斜導(dǎo)柱固定部分大端直徑;
h—斜導(dǎo)柱固定板厚度;
斜導(dǎo)柱的形狀與尺寸如圖4.11所示;
圖4.11
斜導(dǎo)柱的安裝固定形式:
如圖4.11所示,斜導(dǎo)柱的傾斜角a為24°,而一般來說鎖緊塊的角度a′=a+(2~3)mm,斜導(dǎo)柱與固定板之間用三級精度第三種過渡配合。由于斜導(dǎo)柱只起驅(qū)動滑塊的作用,滑塊運(yùn)動的平穩(wěn)性由導(dǎo)滑槽與滑塊間的配合精度保證,滑塊的最終位置由鎖緊塊保證,因此為了運(yùn)動靈活,斜導(dǎo)柱和滑塊間采用比較松的配合,斜導(dǎo)柱的尺寸為 Φ15-0.5 -1.0,頭部做成圓錐形,同時圓錐部的斜角為30°度,它大于斜導(dǎo)柱的傾斜角,這樣避免了斜導(dǎo)柱的有效長度離開滑塊時,其頭部仍然繼續(xù)驅(qū)動滑塊。那么固定形式如圖4.12:
圖4.12
4.5.2 滑塊形式與導(dǎo)滑槽的形式
滑塊分為整體式與組合式,因根據(jù)設(shè)計的需要,采用了組合式(哈夫塊)。而導(dǎo)滑槽的形式就是要能達(dá)到在抽芯的過程中,保證滑塊遠(yuǎn)動平穩(wěn),無上下竄動和卡緊的現(xiàn)象。同時又要方便加工,故導(dǎo)滑槽采用組合式(由導(dǎo)滑板與推件板組成)其組合圖為4.13
圖4.13
4.5.3鎖緊楔形式
在塑料的注塑過程可中,型芯受到塑料很大的推力作用,這個力通過滑塊傳給斜導(dǎo)柱,而一般斜導(dǎo)柱為細(xì)長桿件,受力后容易變形,因此必須設(shè)置鎖緊楔,以便在模具閉模后鎖住滑塊,承受塑料給予型芯的推力,鎖緊楔與模件的邊連接可以根據(jù)推力的大小,選取不同的方式,而該設(shè)計所選取的是整體式結(jié)構(gòu),牢固可靠,側(cè)向力較大。它直接與定模固定,可見裝配圖可知。而鎖緊楔的角度在斜導(dǎo)柱的固定形式已講述了,這里不再重復(fù)。
4.5.4. 斜導(dǎo)柱側(cè)向分型最小開模行程的校核;
因為該塑件所用斜導(dǎo)柱側(cè)向芯是在水平的位置,因此要完成S抽拔距所需要的開模行程H由下式求得;
H = S×ctgα=22×ctg24°≈45mm;
4.5.4. 斜導(dǎo)柱的受力分析及強(qiáng)度計算
1、 斜導(dǎo)柱的受力分析;
根據(jù)斜導(dǎo)柱的形式,可以按公式: Fw = Ft/cosα (4.2)
Fk = Ft·tanα (4.3)
式中 Fw —側(cè)抽芯時斜導(dǎo)柱所受的彎曲力;
Ft —側(cè)抽芯的脫模力,其大小等于抽芯力;
Fk —側(cè)抽芯時所需要的開模力;
綜合以上分析可知,從斜導(dǎo)柱的結(jié)構(gòu)考慮,希望斜角α值大一些好;而從斜導(dǎo)柱受力情況考慮,希望斜角α值小一些好。因此,該斜導(dǎo)柱的斜角取了24°,經(jīng)過用上述公式的核算,滿足了模具結(jié)構(gòu)要求。
第4.6節(jié)模具溫度調(diào)節(jié)系統(tǒng)
在注塑成型過程中,模具的溫度直接影響到塑件成型的質(zhì)量和生產(chǎn)效率。由于各種塑料的性能和成型 工藝要求不同,模具的溫度要求也不同,一般注射到模具內(nèi)的塑溫度為200°C左右,而塑件固化后從模具型腔中取出時溫度在60°C,溫度降低是由于模具通入了冷卻水,將熱量帶走了。像這樣就是我們要做的模具溫度調(diào)節(jié)系統(tǒng),(加水循環(huán)冷卻),這種方法一般用于流動性比較好的低融點(diǎn)塑料的成型。因為SPVC的成型的如下的特性:
雖然流動不是很好,極易分解,特別在高溫下與鋼接觸時極易分解,分解產(chǎn)生腐蝕性氣體,但當(dāng)給模腔表面鍍鉻或滲氮處理,可以解決以上問題;另外就是在低溫高壓下注塑。同時模具應(yīng)有冷卻系統(tǒng)。圖4.14是模具結(jié)構(gòu)的冷卻系統(tǒng)的大概圖:
圖4.14
第5章 注塑機(jī)參數(shù)的校核
每副模具都只能安裝在與其相適應(yīng)的注塑機(jī)上進(jìn)行生產(chǎn),因此模具設(shè)計與所用的注塑機(jī)關(guān)系十分密切。在設(shè)計模具時,應(yīng)校核注塑機(jī)的一些技術(shù)參數(shù)
。
第5.1節(jié)最大注塑量的校核
注塑機(jī)的最大注塑量應(yīng)大于制品的質(zhì)量,其中包括了主流道及澆口的凝料。通常注塑機(jī)的實際注塑量最好是在注塑機(jī)理論注塑量的80%之間。故有公式
0.8M機(jī)≥M塑+M澆 (5.1)
M塑+M澆=27.41g 因此,最大的注塑量符合工作的需要。
第5.2節(jié)注塑壓力的校核
注塑壓力校核是校驗注塑機(jī)的最大注塑壓力能不能滿足該制品成型的需要,制品成型所需的壓力是由注塑機(jī)類型、噴嘴形式、塑料流動性、澆注系統(tǒng)和型腔的流動阻力等因素決定的,例如螺桿式注塑機(jī),其注塑機(jī)壓力傳遞比柱塞式注塑機(jī)好,因此注塑壓力可取得小一些,流動性差的塑料的或細(xì)長流程塑件注塑壓力應(yīng)取得大一些??蓞⒖几鞣N塑料的注塑成型工藝確定塑件的注塑壓力,再與注塑機(jī)額定壓力相比較。那么查《塑料模具手冊》可得,其額定注塑壓力大于所需的注塑壓力。因此所選擇的是符合要求的。
第5.3節(jié)鎖模力的校核
當(dāng)高壓的塑料熔體充滿模具型腔時,會產(chǎn)生一個很大的力,使模具的分型面漲開,其值等于制件和澆口流道系統(tǒng)在分型面上投影面積之和乘以型腔內(nèi)塑料壓力。而作用在這個面積上的總力,應(yīng)小于注塑機(jī)的額定鎖模力P,否則在注塑時會因模具不緊產(chǎn)生嚴(yán)重的溢邊現(xiàn)象。型腔內(nèi)塑料壓力,可以按公式計算。而經(jīng)查《塑料模具設(shè)計》中SPVC在型腔里的理論注塑壓力在40MP~80MP之間。
而只有F機(jī)鎖≥P?!罙的不等式成立時,才能符合要求。
式中F機(jī)鎖—表示注塑機(jī)的最大鎖模力;
P模— 表示為熔融型料在型腔內(nèi)的壓力 ;
A — 表示為塑件和澆注系統(tǒng)在分型面上的投影之和;
故有;F機(jī)鎖=400kn>P?!罙=80MP×2936㎜2=189.88kn
所以符合要求。
第5.4 節(jié) 模具與注塑機(jī)安裝部分相關(guān)尺寸校核
5.4.1 模板尺寸和拉桿間距是否相適合
因為要滿足上述要求,只有達(dá)到模具長×寬<拉桿間距這樣的條件。
而確有,模具長×寬=240×200(mm×mm)<拉桿間距=295×295(mm×mm)成立,所以也是滿足要求的。
5.4.2 模具閉合高度的校核
通過前章各模板的尺寸選定和計算,模具實際厚度H模為270mm,而注塑機(jī)最小厚度
H最小為170 mm,
即;H模>H最小也滿足要求。
第5.5節(jié) 開模行程與頂裝置的校核
在此,本文所選注塑機(jī)的最大開模行程與模具厚度的關(guān)時的校核。且該模具結(jié)構(gòu)則屬于有側(cè)向抽芯開模動作的結(jié)構(gòu) ,故注塑機(jī)的開模行程要求符合下式;
S機(jī)-Hc>H1+H2+(5~10)mm (5.2)
式中;S機(jī)— 注塑機(jī)板間的最大開距,(mm)
Hc—完成側(cè)抽芯距離l所需要的開模行程,(mm)
H1—開模要頂出的距離,(mm)
H2—塑件的高度,(mm)
而當(dāng),Hc≤H1+H2可以按S機(jī)-(H模H最?。綡1+H2+(5~10)mm進(jìn)行計算
式中, HM—成型模板的高度,(mm)
那么可以解得不等式;
S機(jī)-(H模H最?。?=300-(270-170)>60+116+(5~10)mm=181~186mm,
故也滿足要求。
總結(jié):根據(jù)以上章節(jié)的計算與分析得出,該模具結(jié)構(gòu)及各工作尺寸都符合要求。各模板中的相對位置可以根據(jù)零件圖便可查出,附零件圖于后。
結(jié) 論
三年的模具專業(yè)的學(xué)習(xí),匯集于這次的畢業(yè)設(shè)計,在這一段時間的塑模設(shè)計過程中,查閱了大量的資料、以及結(jié)合短暫的畢業(yè)實習(xí),我鞏固了自己三年來所學(xué)的知識。掌握了塑料模具設(shè)計的一般步驟和方法,提高了塑模設(shè)計的能力,增加了自己的知識量,為以后的發(fā)展打下了堅實的基礎(chǔ)。通過這次設(shè)計,使我對模具結(jié)構(gòu),模具設(shè)計以及模具加工都有了一定的了解,同時也是我三年來所學(xué)知識的一次總結(jié)。
通過這次的設(shè)計同時也使我認(rèn)識到新產(chǎn)品的開發(fā)必須符合當(dāng)代制模的現(xiàn)狀,也就是說模具的設(shè)計與制造是密不可分的關(guān)系。更清楚的認(rèn)識到模具設(shè)計是一個綜合型的專業(yè),它所涉及的范圍之廣。從而進(jìn)一步增強(qiáng)了我對模具行業(yè)的信心。
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符號說明
編號
符號
符號說明
備注
1
SPVC
軟聚氯乙烯
塑件的材料
2
IT8
塑件精度
屬于一般精度等級(8級)
3
HRC
鉻氏硬度
用于成型零件的熱處理要求
4
W
分流道斷面上寬
5
X
分流道斷面下寬
6
I
分流道斷面槽深
7
M塑伯
塑件的質(zhì)量
8
ρ
塑件的密度
該塑件的密度為1.35g/cm3
9
V塑件
塑件的體積
10
M澆道
澆注系統(tǒng)的質(zhì)量
11
V澆道
澆注系統(tǒng)的體積
12
KN
力的單位
13
SR
球面的半徑
14
MPa
壓強(qiáng)單位
15
Scp
塑件的平均收縮率
0.018
16
LM
零件的徑向制造尺寸
17
LS
徑向基本尺寸
18
δ
偏差值
等于Δ/3
19
Δ
公差值
20
HM
零件制造深度尺寸
21
HS
深度的基本尺寸
22
S
抽拔距
23
S1
抽拔的極限尺寸
24
L
斜導(dǎo)柱的長度
25
D
斜導(dǎo)柱固定部分大端直徑
26
h
斜導(dǎo)柱固定板厚度
27
a
斜導(dǎo)柱傾斜角角度
一般不小于25度
28
FW
側(cè)抽芯時斜導(dǎo)柱所受的彎曲力
29
F1
側(cè)抽芯的脫模力
30
FK
側(cè)抽芯所需要的開模力
31
M機(jī)
注塑機(jī)的理論注塑量
32
F機(jī)鎖
注塑機(jī)的最大鎖模力
33
A
塑件和澆注系統(tǒng)在分型面上投影總和
34
P模
塑料在型腔內(nèi)的壓強(qiáng)
35
H模
模具實際厚度
36
H最小
注塑允許的最小模具厚度
37
S機(jī)
注塑機(jī)板間最大開模距
38
HC
完成側(cè)抽芯距所需要的開模行程
致 謝
在畢業(yè)設(shè)計將圓滿結(jié)束之即,首先我要感謝的是我的指導(dǎo)老師鄧清方老師!在她的精心指導(dǎo)下這次設(shè)計才順利得完成。其次感謝的是模具專業(yè)的各位老師,感謝他們?nèi)陙淼男燎诘慕逃?,不僅是專業(yè)知識、還教我們做人,在大學(xué)三年里,本人學(xué)到豐富的社會知識,為我將走上社會打下了堅實的基礎(chǔ)。再次就是要感謝我的同學(xué),在畢業(yè)設(shè)計當(dāng)中,給予我的幫助,在此本人再一次表示感謝!最后無數(shù)的感動匯成一句話:謝謝!
邵陽學(xué)院機(jī)械工程學(xué)院03模具
謝小雄
2006 年6月1日
35