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[摘 要] : 本模具設計中脫模機構是重要的一個部分，同時它又是一個難點，特別是因為制品兩邊都含有螺紋。該文設計的制品含有內螺紋，為了避免側向分芯，而采用動定模兩向脫螺紋方式，同時也要考慮模具設計的成本問題和制品要大批量生產等因素，最終脫模機構采用螺紋自動脫模機構，即采用齒輪齒條 機構和拉動推板的聯(lián)合方式將塑件脫下來。該文介紹了這種脫模 機構的設計要點，也是本問的一個特色。本文還強調了齒輪齒條機構和螺紋成型芯等各機構之間的協(xié)調運動，這樣才能使塑件順利地脫下來，最終生產出合格的產品。
關 鍵 字 ：螺紋型芯；齒輪與齒條； 注射模具
Abstract : The organization of drawing of patterns is an important part in this mold design, at the same time it is a difficult point , especially because the products both sides contain the whorl . Products whorl in containing that this article design, for prevent side direction from divide into core, is it move two mould definitely to take off the whorl way to adopt, is it consider cost issue and products of mold design want factor of producing in enormous quantities etc. to want at the same time, final drawing of patterns organization adopt whorl automatic drawing of patterns organization , adopt gear wheel rack organization and is it push union way of board mould one is it get off to take off to spur. This article has introduced the design main point of organization of this kind of drawing of patterns, is a characteristic that originally asks too. This text has also emphasized such coordination sports between every organization as the rack organization of the gear wheel and whorl shaping core ,etc., could is it mould piece is it come down to take off smooth , output qualified product all one's life most to make in this way.
Key word: Whorl type core; Gear wheel and rack; Inject the mould
華北工學院分院畢業(yè)論文 1 目 錄 前 言 4 第一章 塑件分析設計 5 第 1.1 節(jié) 5 1.1.2 選材方法 6 1.1.3 材料選擇 6 第 1.2 節(jié) 塑料制品的結構設計 7 1.2.1 尺寸精度 7 第二章 方案論證 8 第三章 注射機的選擇 9 第四章 注塑模設計 11 第 1 節(jié) 型腔數(shù)及排列方式 11 第 2 節(jié) 澆注系統(tǒng)的設計 12 第 3 節(jié) 分型面設計 15 第 4 節(jié) 成型零件的設計 15 第 4.1 節(jié) 概述 16 4.2.1 組合型腔的設計 16 4.2.2 型芯的結構設計 16 第 4.3 節(jié) 成型尺寸的計算 17 第 4.4 節(jié) 螺紋型心尺寸計算 19 第 4.5 節(jié) 型芯的高度的計算 20 第 5 章 齒輪的設計 22 華北工學院分院畢業(yè)論文 2 第 5.1 節(jié)、齒輪 1 的設計 22 第 5.2 節(jié)、 圓錐齒輪 6 和 7 的設計 24 第 5.3 節(jié)、齒輪 8 的設計 26 第 5.4 節(jié) 軸承的設計 27 第 5.5 節(jié)、軸承的選擇 28 第 5.6 節(jié) 軸的設計 29 第六章 塑件脫模機構的設計 30 第七章 合模導向機構的設計 31 第 7.1 節(jié) 引言 31 第 7.2 節(jié) 導柱的設計要點 31 第 7.3 節(jié) 導套的設計要點 32 第八章 模溫調節(jié)系統(tǒng)的設計 32 第 8.1 節(jié) 模具溫度設計原則 32 第 8.2 節(jié) 冷卻系統(tǒng)設計原則 33 第 8.3 節(jié) 溫度調節(jié)系統(tǒng)的設計1 33 第 84 節(jié) 冷卻回路設計 36 第九章 工藝參數(shù)的校核 37 第 9.1 節(jié) 最大注射量的校核 37 第 9.2 節(jié) 注射壓力的校核 37 華北工學院分院畢業(yè)論文 3 第 9.3 節(jié) 鎖模力的校核 37 第 9.4 節(jié) 開模行程的校核 38 第 9. 5 節(jié) 安裝尺寸的校核 38 第十章 結 論 39 致謝 39 參考文獻 40 參閱外文資料節(jié)選 41 外文資料譯文 55 華北工學院分院畢業(yè)論文 4 前 言 塑料材料的成型加工已經成為我國重要的產業(yè)。塑料材料只有通過成型才 能成為具有使用價值的各種制品，而塑料的成型一般通過模具來成型，因此在 塑料生產過程中模具是必不可少的。塑料模具對實現(xiàn)成型工藝要求和塑件使用 要求起著十分重要的作用。任何塑件的生產和更新?lián)Q代都是以模具的制造和更 新為前提的，由于目前工業(yè)和民用塑件的產量猛增，質量要求越來越高，因而 導致了塑料模具研究、設計和制造技術的迅猛發(fā)展。 我國模具工業(yè)從起步到飛躍發(fā)展，歷經了半個多世紀，近幾年來，我國模具技 術有了很大發(fā)展，模具水平有了較大提高。大型、精密、復雜、高效和長壽命 模具又上了新臺階。 塑料注射模成型所用的模具即稱為注射成型模具，簡稱注射模。注射模區(qū)別于 其它塑料模具的特點是，模具先由注射機合模機構閉合緊密，然后由注射機注 射裝置將高溫高壓的塑料熔體注入模具型腔內，經冷卻或固化定型后，開模取 出塑件。因此注射模能一次成型出外形復雜、尺寸精確或帶有嵌件的塑料制件。 本論文就是一個注射模的設計，設計塑件為洗滌容器內一個彈簧固定件。他的 主要點在于塑件兩邊都有內螺紋，在設計，成型，脫模方面都有一定難度，本 論文主要查閱一些螺紋設計的文獻，采用齒條齒輪脫模方式脫出大標準螺紋， 強制脫出內圓牙螺紋的方法脫模。 設計者 熊平 2005 年 6 月 6 日 華北工學院分院畢業(yè)論文 5 第一章 塑件分析設計 注射塑料制品的選材要求主要取決于使用要求，為達到均衡選材還需考慮材料 的注射工藝性和模具的結構工藝性，以及材料的成本。 一個完美的塑料制件，要根據(jù)制品的使用要求和外觀要求從力學性能、美術造 型和成型工藝、塑料模具設計和制造等多方面進行考慮。塑件的物理力學性能， 如剛度、強度、韌性、彈性、吸水性、以及對應力的敏感性。設計塑件時盡量 發(fā)揮其優(yōu)點，避免和補償其缺點。塑料的成型工藝，如流動性、成型收縮率及 收縮率的各項差異等。塑件的形狀應有益于脫模、排氣、補縮，同時能使熱塑 性塑料制品達到高效、均勻冷卻。塑件結構應是模具結構盡可能簡單，特別是 避免側向分型抽芯機構和簡化脫模機構。使模具機構符合制造工藝要求。 第 1.1 節(jié) 塑料材料的選擇 表 13 幾種常用塑料的使用性能排序 序號 性能 說 明 塑料代號排序 1 強度剛度 高 低 PA POM PSU PET EP ABS PS PVC PMMA PP PE2 耐磨減磨 好 差 PA PAR PP PBT PC FEP POM ABSPVC PS PMMA PSU 表 12 幾種塑料的性能比較 材料 名稱 密度 （g/cm3 ） 強度極限 b （kg/mm2） 比強度 b/ 彈性模量 E (kg/mm2) 比剛度 （E/ ） 價格 元/噸 PE 0.96 39.5 41.2 1078.7 1123.7 6600 PP 0.90 32.3 35.9 1274.8 1416.4 7450 PS 1.06 48.6 45.9 3137.9 2905.8 7850 ABS 1.05 48.0 45.1 2059.3 1961.2 10100 POM 1.41 60.4 42.8 2745.7 1947.3 15000 PA-6 1.13 81.0 71.7 2745.7 2418.31 16900 PA-66 1.14 78.3 68.6 1274.8 1118.2 18900 PC 1.20 61.8 51.5 2353.4 1961.1 20100 華北工學院分院畢業(yè)論文 6 3 耐化學性 好 可 PCTFEF3 PEEK PPS PENTON PTFE PPSU PPO ABS HDPE PB PA PC PMMA 4 耐熱性 高 低 PTFE EP PSU PC PP PE POM PMMA ABS PS PVC5 尺寸穩(wěn)定 性 精 粗 PENTON PVC PSF PS PMMA ABS PC PA PSU PPO PP PE6 抗老化性 強 弱 FEP F46 PTFE UEMWPE PEEK PMMA PAR PBT PC POM7 阻燃性 好 差 PTFE PVC PI PPO PC PVF PEC EP PMMA PE PP8 電性能 低 高 PTFE PE PVC PET PMMA PI PBT PPS PA TTE PPP 9 透明性 好 劣 PMMA PS PC PCTFEF3 PA PA-1010 10 耐折疊性 好 差 PP PE PVC PPC PS ABS 1.1.2 選材方法 經驗法。按選材經驗和推薦使用情況綜合考慮使用要求，選取合適的材料，其 中還須考慮經濟成本和材料來源。 1.1.3 材料選擇 根據(jù)經驗和推薦該塑件采用材料 pp。 pp 的特性、注射工藝及模具條件介紹： 表 14 PP 的部分性能 密度 g/cm 0.90.91 屈服強度 MPa 37 線脹系數(shù)/ 9.8 抗壓強度 MPa 56 計算收縮率% 1.02.5 斷裂伸長率% 200 燃燒性 慢 彎曲模量 GPa 1.45 物 理 性 能 透明性 半透明 力 學 性 能 沖擊韌度 kJ/mm 3.54.8（缺 口） 時間 h 12 化 不含穩(wěn)定劑時表面迅速變色、發(fā) 脆，加抗氧劑可以改善其抗大氣 成 預 熱 溫度 80100 華北工學院分院畢業(yè)論文 7 老化性能 后段 160180 對堿類穩(wěn)定 中段 180200 料筒 溫度 前段 200220對多數(shù)油類穩(wěn)定，能吸收極少量 礦物油、植物油 模溫 4080 注射壓力 MPa 70120強酸及高濃度氧化劑能引起破壞， 對水和無機鹽溶液穩(wěn)定。 注射 2060 高壓 03 成型時間 （總周期 50160） s 冷卻 2090 學 性 能 受許多烴類、酮類高級脂肪族的 侵蝕而軟化或溶解，對醇類穩(wěn)定。 型 條 件 螺桿轉速 r/min 48 第 1.2 節(jié) 塑料制品的結構設計 1.2.1 尺寸精度 塑料制品的尺寸精度與塑料制品品種有關，根據(jù)各種塑料收縮率不同，可 將各種塑料的公差等級分為高精度、一般精度和低精度。對于塑料制品技術要 求和尺寸精度盡量降低，采用一般精度。PP 塑件一般精度為 MT4，未注公差尺 寸為 MT62。 1.2.2 表面質量 塑件表面質量包括表面粗糙度和表觀缺陷狀況（缺料、溢料、凹陷、熔接痕、 銀紋、澆口處發(fā)渾、翹曲、粘膜和粘流道等） 。如果不考慮表觀缺陷狀況，則制 品的表面質量主要取決于表面粗糙度。一般而言，原材料的質量、工人操作水 平及模具型腔的表面粗糙度等因素均對制品的表面粗糙度有影響，其中模腔的 表面粗糙度影響最大。制品要求的表面粗糙度數(shù)值越小，模腔表面越光滑，加 工模具時的研磨拋光要求也越高，模具制造的難度也越大。因此，制品表面的 粗糙度應視情況而定，除了考慮使用要求外，還須考慮美觀。模塑制品的表面 粗糙度通常為 Ra0.021.28 m，這里取 Ra0.8。模腔表面粗糙度數(shù)值為制品的 1/2，即 Ra0.010.64 ,這里取 Ra0.4。 華北工學院分院畢業(yè)論文 8 1.2.3 結構設計及工藝性 如圖 11 塑件圖。 制品的外形尺寸主要受塑料品種的流動性和注塑機規(guī)格的（包括注塑量、合模 力、成型面積和動、定模座尺寸等）限制。在滿足使用要求的前提下，將制品 設計得盡量緊湊。制品的壁厚及其均勻性對塑件質量影響很大：壁厚過小，成 型時熔體流動阻力大，大型復雜制品難以充滿型腔；壁厚過大，不僅使原料消 耗增大，生產成本提高，更重要的是增加了冷卻時間，成型周期延長。PP 塑件 的最小壁厚通常為 0.64mm，常用壁厚為 2.0mm，最大壁厚 4.53 mm1。這里塑 件的最大壁厚為 3mm,平均壁厚為 1.5mm. 第二章 方案論證 本文所設計的產品含有內螺紋，所以必須設計螺紋脫模機構。以前生產過程中， 生產廠家生產產品的模具的脫模機構是將螺紋成型芯和制品一起推出型腔外， 然后再由生產人員手動旋出制品。這種生產方式屬于手動脫模方式，進行生產 的模具結構簡單，但需要數(shù)個螺紋型芯和預熱裝置，還需要機外輔助取型芯結 構，生產效率低下，勞動強度大，只適用于小批量生產及試制，所以這次設計 華北工學院分院畢業(yè)論文 9 廠家明確要求用螺紋自動脫模機構。 現(xiàn)在普遍使用的螺紋自動脫模機構一般都是旋轉式脫出方式，而且旋轉式脫出 方式一般都是用機械模內自動旋出。旋轉式脫出又分為螺紋型芯一面旋轉一面 退回的結構和螺紋型芯只旋轉不軸向后退的結構。在這兩種方式中，我選擇了 型型芯旋轉不退回的方式，但是由于是齒輪齒條結構，螺紋型心會隨動模退出。 因為塑件兩面都有內螺紋，要保證塑件留在定模邊就可以運用拉桿拉動頂板頂 出塑件。 機械結構運動的動力來源又有很多種：比如開模時的動力、電動機的動力、液 壓缸或汽壓缸的動力。我選擇了開模時的動力，這樣既簡化了結構，又不用增 加附加動力來源，節(jié)約了成本。最終，形成了這樣一種螺紋自動脫模機構：開 模時導柱齒條帶動與其嚙合的齒輪旋轉，齒輪帶動同軸上的圓錐齒輪的旋轉， 旋轉的圓錐齒輪帶動與其相嚙合的另一個圓錐齒輪，帶動了中心圓柱齒輪，中 心圓柱齒輪又帶動各螺紋成型芯的旋轉，使塑件與螺紋型芯脫離。由于塑件在 定模上的螺紋抱緊作用使塑件留在定模邊。 同時在定模邊也有一個圓牙螺紋 標準普通螺紋及圓牙螺紋各數(shù)據(jù)如下 外徑（mm） 中徑(mm) 小徑(mm) 螺距(mm) 普通螺紋 11.62 10.65 10 1.5 螺距（mm） 牙高(mm) 大徑(mm) 中徑(mm) 小徑(mm) 非螺紋封閉的 管螺紋 1.814 1.162 20.955 19.79 18.631 由于采用圓牙螺紋可采用強制脫模。 第三章 注射機的選擇 注塑成型機類型和規(guī)格很多，臥式注塑機是目前使用最廣泛的注塑成型機,其注 塑柱塞或螺桿與模板的合模運動均沿水平方向裝設，并且多數(shù)在一條直線上， 其優(yōu)點是機體較低，容易操縱和加料，制件推出模具后可自動墜落，故意實現(xiàn) 全自動化操作，機床重心較低安裝穩(wěn)定，一般大中型注塑機均采用這種形式。 此處就采用臥式螺桿式注塑機。 華北工學院分院畢業(yè)論文 10 模具設計時需要考慮注射機技術的規(guī)范有：最大注射量、最大注射壓力、最大 鎖模力、模具安裝尺寸和開模行程等。由于同一規(guī)格的注射機，生產廠家不同， 技術規(guī)格也有所不同，所以設計時最好查閱注射機生產廠家提供的注射機使用 說明書上標明的技術規(guī)格。 初選浙江塑料機 6 械廠 SZ-400/ZT SZ-400/ZC 數(shù)據(jù)如下 螺桿直徑（mm） 30 35 40 理論注射容積(cm)3 46 63 82 注射壓力（M Pa） 220 162 124 鎖模力（KN） 400 MAX 250模具厚度 MIN 125 模板行程（mm） 250 模板最大開程(mm) 500 頂出力（KN） 18 頂出行程（mm） 70 華北工學院分院畢業(yè)論文 11 塑化能力 2.3 2.8 3.2 這里選擇螺桿直徑 30mm 的注射機 第四章 注塑模設計 第 1 節(jié) 型腔數(shù)及排列方式 (1)型腔數(shù)確定2 這里根據(jù)所選注塑機的技術規(guī)范及塑件的技術經濟要求，計算可以選擇的型腔 數(shù)。 根據(jù)注塑機最大注塑質量求型腔數(shù)。 m=85%M=85%460.91=35.58 n=m/q q=3.8+1.6=5.4 其中 M-注塑機最大注塑量 q-一個塑件的質量和它平均分到的澆注系統(tǒng)的質量 n6 根據(jù)塑化能力求型腔數(shù) 模具的塑化容量必須與注塑機的塑化能力相匹配，故型腔數(shù)可以根據(jù)塑化能 力來決定。 n = q Gtc6.3 = x 10 （41） 式中 G塑化能力，g/s x每分鐘的注塑次數(shù)， x=60/ ct q一個塑件的質量和它均分到的澆注系統(tǒng)質量之和，g 華北工學院分院畢業(yè)論文 12 ct成型周期，50160s x=60/50=1.2 G=2.30.0013600100 N22 又考慮到該塑件難以充模和生產考慮決定采用 4 型腔。 (2)型腔排列方式的確定 模具采用齒輪齒條抽芯機構，為了使模具盡量緊湊，所以型腔采用圖示排列方 式（簡圖）： 第 2 節(jié) 澆注系統(tǒng)的設計 2.1 主流道的設計 設計入圖 華北工學院分院畢業(yè)論文 13 2.2 分流道設計 圓形截面分流道 其優(yōu)點是表面積與體積之比值為最小，在容積相同的分流 道中圓形截面分流道的塑料與模具接觸的面積最小，因此其壓力損失及溫度損 失小，有利于塑料的流動及壓力傳遞，其缺點是圓形截面分流道必須在動、定 模上分別設計兩個半圓形，因此給模具加工帶來一定難度。 拋物面截面（U 形截面） 其截面的形狀接近于圓形截面，同時此種截面的 分流道只在模具一面加工。但缺點是與圓形截面相比，熱損失較大，流道廢料 較多。 梯形截面 此種截面是拋物線形截面的變形，與以上兩種截面相比，其熱損 失較大，但便于分流道的加工及刀具的選擇。 本模具要一次成型 4 個塑件，加上塑件本身形狀復雜，PP 材料的加工性能好， 但是易散熱，所以采用圓形截面分流道，考慮到 PP 流動性極好，溢邊值 0.03mm 左右，冷卻速度快，澆注系統(tǒng)及冷卻系統(tǒng)散熱應適度，料溫低，取向性 明顯。50以下無光澤。因而，這里選擇圓形截面分流道。查表得到 PP 的圓形 截面分流道直徑為 D=4.79.5mm，這里取 D=5mm。 2.3、澆口形式的設計 根據(jù)本設計中產品的外觀要求和密封要求，澆口形式采用側澆口形式， 其優(yōu)點是澆口便于機械加工，易于保證加工精度。澆口的示意圖和尺寸可見圖 華北工學院分院畢業(yè)論文 14 其中澆口長度 L=0.8mm 澆口厚度 H=1mm 澆口寬度 B=1.5mm 2.4 冷料井的類型和結構 由于注塑機噴嘴與冷模具接觸降溫，致使噴嘴前端存有一段低溫料，為了除盡 這段冷料，在主流道對面設計冷料井使冷料不進入分流道和型腔，采用冷料井 底部帶推桿的冷料井3。用帶 Z 形頭拉鉤的推桿在分模時將凝料從主流到拉出。 拉料桿固定在推板上，推出制件時，冷料連同塑件一起被推出。取產品時向拉 料鉤的側向稍許移動，即可脫鉤將制件連同澆注系統(tǒng)凝料一起取下。 拉料桿直徑 d = 013.28 mm 冷料井處孔徑 d = . mm 2.5 排溢系統(tǒng)的設計3 當塑料熔體填充型腔時，必須順序排出型腔及澆筑系統(tǒng)內的空氣及塑料受 熱或凝固產生的低分子揮發(fā)氣體，否則將會在塑件上形成氣泡、接縫、表面輪 廓不清、填充缺料等成型缺陷。另一方面氣體受壓，體積縮小而產生高溫會導 致塑件局部碳化或燒焦（褐色斑紋） ，同時積存的氣體還會產生反向壓力而降低 充模速度，因此設計時有必要考慮排氣問題。 本模具為中小型的簡單型腔，且設有推桿定出機構和側向抽芯機構，可以利用 推桿、活動型芯與模板的配合間隙進行排氣，其間隙可取在 0.030.05mm 之間， 這里取 0.04mm。 華北工學院分院畢業(yè)論文 15 第 3 節(jié) 分型面設計 在注塑模中，用于取出塑件或澆注系統(tǒng)凝料的面，通稱為分型面。常見的取出 塑件的主分行面，與開模方向垂直。分型面的選擇不僅關系到塑件的正常成型 和脫模，而且涉及模具的結構與制造成本。在選擇分型面時，應遵守以下規(guī)則： （1）：分型面應該選擇在塑件的最大的截面處； （2）：盡可能地將塑件留在動模一側。因為在動模一側設置和制造脫模機構 簡便易行； （3）：有利于保證塑件的尺寸精度； （4）：有利于保證塑件的外觀的質量； （5）：考慮滿足塑件的使用要求。注塑件在模塑過程中，有一些很難避免的 工藝缺陷，如拔模斜度、分型面上飛邊及頂桿與澆口的痕跡等。在設計分型面 時，應從使用角度避免這些工藝缺陷影響塑件的功能； （6）：盡量減少塑件在合模平面上的投影面積，以減少所需的鎖模力； （7）：長芯應置于開模方向； （8）：有利于排氣，應有利于簡化模具。 這個模具的分型面，我選擇在最大的橫截面上，也就是選擇在制品的中部，這 樣的選擇既不影響制品的外觀，又可以 2 邊抽出螺紋型心，也不影響制品的脫 模了。 第 4 節(jié) 成型零件的設計 第 4.1 節(jié) 概述 成型零件主要包括凹模、型芯、鑲嵌件，各種成型桿與成型環(huán)。成型零件承受 華北工學院分院畢業(yè)論文 16 高溫高壓的塑料熔體的沖擊和摩擦。在冷卻固化中形成了塑件的形體、尺寸和 表面。在上萬次、甚至幾十萬次的注射周期，成型零件的形狀和尺寸精度、表 面質量及其穩(wěn)定性，決定了塑料制品的相對質量。成型零件的結構設計，當然 是以成型符合質量要求的塑料制品為前提，但必須考慮金屬零件的加工性及模 具的制造成本。成型零件成本高于模架的價格，隨著型腔的復雜程度、精度等 級和壽命要求的提高而增加，型腔和型芯是用來直接成型零件的，其尺寸精度， 公差大小關系到塑件的精度和表面粗糙度，精確度要求較高。 第 4.2 節(jié) 成型零件的結構設計 4.2.1 組合型腔的設計 由于塑見需要 2 邊抽出螺紋型心，為了方便加工及制造，將定模邊型腔分為 3 部分，及螺紋型心 B 型心 C 和型心 D。動模邊設計為螺紋型心 A 和組合式圓柱 型腔 E。 4.2.2 型芯的結構設計 將型芯螺紋 A 直接做在軸上，這樣能保證加工精度，加工方便，便于修模。 型芯的材料是 35SiMn 合金結構鋼，調質 220260HBS。表面的粗糙度：mRa8.0 。 本塑件有個成型較大標準螺紋的大螺紋型芯 A 和 3 個拼組的型芯，其中之一是 成型小螺紋的螺紋型芯。 第 4.3 節(jié) 成型尺寸的計算 型腔 E 的成型尺寸計算 按平均收縮率計算成型尺寸比較簡便易行，是最常用的計算方法，這里采用 此方法。PP 平均收縮率 %75.1SCP，塑件制造公差 4MT，對應模具制造公差 華北工學院分院畢業(yè)論文 17 10IT。 型腔徑向尺寸計算 2/PCL (47)PCSPCSML2SCP1 (48)2/mwML 式中 型腔（孔）的最小尺寸w 型腔使用過程中允許的最大磨損量（取塑件總誤差的 1/6，一般在 0.020.05mm 之間）m 成型零件制造誤差（正值）PL 塑件（軸）的最大尺寸 塑件公差（負值） 出于修?？紤]，對型腔徑向尺寸來說易修大，預留一負修模余量 r,標上制造 公差 m得型腔徑向名義尺寸： ML= )2/(rmwPC+ m 對于注塑模，型腔磨損量很小時，可用下式計算： ML = )(mPC+ (49) 塑件徑向尺寸 1PL=34mm， 2 4.031PC =33.79mm；%75.193MCPL 34.60mm 模具型腔按 0IT級精度制造，其制造偏差 m=0.07mm，1 =(34.60-0.07)+0.07 =34.60+0.07mm （2） 型腔的深度尺寸的計算 根據(jù)文獻4中的內容，型腔的深度尺寸按極限尺寸來計算,計算的公式是： 華北工學院分院畢業(yè)論文 18 1minsph （6.5） 所以根據(jù)公式計算可得： mh046.046.1 5837.63 ， mh054.054.2 967.16 型腔的側壁厚度的計算 （1）按剛度條件計算時，計算壁厚的公式為： 1prER （6.6） 其中 P-型腔的壓力（MP） ，E-彈性模量，碳鋼為 MP510.2 r-內半徑（mm）,R-外半徑（mm）, -泊松比，碳鋼取 0.25 查資料3的表 18-4-1 可得：容許變形量 m. 又由前面的計算可得：r=34mm ，型腔壓力 P=50MP 所以經過計算可得：R=45.82mm 所以，厚度為：S=3422.91=11.09mm （2）按強度條件計算時： 計算壁厚的公式為： )12(prS （6.7） 其中 為型腔的材料的許用應力，我選的材料是 45#鋼，查文獻3可得 =MP5106 所以， mS2)15016(34 所以選 2 者最大值及為 22mm 型腔的底板厚度的計算（按剛度條件和強度條件分別計算） （1）按剛度條件計算時，計算公式為： 華北工學院分院畢業(yè)論文 19 34175.0ErPB （6.8） 其中 容許變形量 m05.P-型腔的壓力（MP）取 P=50MP ， 所以， 12.1.2347.35 （2）按強度條件計算時，計算公式為 42rPB （6.9） 其中其中 為型腔的材料的許用應力，我選的材料是 55#鋼， =M5106 所以， mB1860432 根據(jù)以上的計算結果：側壁厚 S 和底板厚度 B 都應該取大值， 所以 S=22mm ，B=18mm 第 4.4 節(jié) 螺紋型心尺寸計算 螺紋型芯 A 的成型尺寸計算 螺紋型心大徑計算 zbdsm 0 螺紋型心中徑計算 zs 022 螺紋型心小徑計算 zcdm 04311 對于螺紋型 A 其中 b=0.24 c=0.24 s=1.75% 06.4bz d=11.62 6.2 10d 由計算可得， 06.1md 華北工學院分院畢業(yè)論文 20 06.291md .35 螺紋型芯 B 的成型尺寸計算 螺紋型心大徑計算 zbdsm 0 螺紋型心中徑計算 zs 022 螺紋型心小徑計算 zcdm 04311 對于螺紋型 A 其中 b=0.24 c=0.24 s=1.75% 06.4bz d=20.95 8.92 6.1d 由計算可得， 06.51md 06.238md .19 第 4.5 節(jié) 型芯的高度的計算 因為制品的內腔的總高度為 19.6mm,所以根據(jù)文獻2：計算型芯的高度尺 寸的公式： 6.0)1(shm （6.2） 其中：h-塑件的高度尺寸， -塑件的公差， -模具的制造公差， S-平均收 縮率，因為 pp 的縱向收縮率為 1. %-2.5%，所以 S=1.75% ， = 6 所以由公式 6.2 可得型芯各高度為： 各型心高度為 05.32*6.0)1(6.9shma = 05.6 華北工學院分院畢業(yè)論文 21 46.028*.)1(5.6shmcbm = 46.0971 第 4.6 節(jié) 型心的徑向尺寸計算 型芯徑向尺寸計算 2/PCLM = rmwcp/ 標上制造公差 得型芯徑向名義尺寸： = )2/(rcp- m 對于注塑模，型腔磨損量很小時修模余量也很小時可用下式計算： ML= cp)( 由計算得 塑件尺寸 1P=1.5mm， 1PC=1.5+ 2 6.0 =1.58mm；%75.81MCPL =1.61mm 模具制造偏差 m=0.048mm，1 (1.61+0.048)-0.048 =1.65-0.048 mm 塑件尺寸 2PL=4.5mm， 2PC=4.5+ 18.0 =4.59mm；%75.1942MCP =4.67mm 模具制造偏差 m=0.048mm，2L (4.67+0.048)-0.048 =4.72-0.048 mm 第 5 章 齒輪的設計 設計中一共有九個齒輪和一根齒條，其中有一對我將九個齒輪編號為齒輪 19，將它們標 注在裝配圖上。其中齒輪 1，2，3，4,為相同齒輪又與 5 為同一型號的齒輪，而圓錐齒輪 6 7 為同一型號的圓錐齒輪。 華北工學院分院畢業(yè)論文 22 第 5.1 節(jié)、齒輪 1 的設計 型芯的總壓力的公式為： 12ltFp 4 （7.1） E-塑料的彈性模量，E= 31074.MP -塑料的收縮率，這里取最大的收縮率 =2.5% t-制品的壁厚，t=1.5mm, l-塑件的長度，l=19.6mm -塑料的泊松比， =0.46 所以： NFp 63.1084.6.19502.1274. 選摩擦系數(shù)為 0.4，則型芯所受的摩擦力為 F=4356.35N 小齒輪上所受的扭距為： mNdFT 9.1820.325.4621 （7.2） 選擇材料及確定許用應力： 由：（表 11-1） 4 小齒輪采用 35#SiMn 調質的合金結構鋼，齒面硬度為：230HBS 大齒輪采用 35#調質優(yōu)質碳素鋼，齒面硬度為：165HBS 2 者中心距設計為 40mm 又由：表 11-4 4，圖 11-7C 4MPH601lim ， PH02lim ， 1.HS 所以： MS8.51.61li （7.3） PSH401.2lim2 由：圖 11-7C 4，表 11-4 MPF301lim ， F82lim ， 3.1FS 華北工學院分院畢業(yè)論文 23 所以： MPSF92.1763.01lim1 （7.4） SF 183.02lim2 （2）按齒輪的接觸強度設計： 齒輪按 9 級精度制造，由（表 11-3） 4取載荷系數(shù) K=1，齒寬系數(shù) 4.0a， 按計算公式（11-5） 4計算中心距，以知 U=2ma40 （7.5） 取齒數(shù)： 1Z=24 ， 2=2*24=48 所以，模數(shù) ma35.148021 按表（4-1） 4取模數(shù)為 m=3mm 確定中心距： a0)(5. 齒寬： b160 取 m16 ， b82 （3）驗算輪齒彎曲強度 由（圖 11-9） 4可得齒形系數(shù)：8.21FY ， 35.2F 按公式（11-8） 4驗算輪齒的彎曲強度： MPZmbYTKFF 67.92438.106.*121 1F （7.6） YFF 8.5.267.9122 2F 所以所選的模數(shù)和齒數(shù)符合安全要求。 計算齒輪 1 和齒輪 2 的各個參數(shù)： 取齒頂高系數(shù)： 0. *ah ，所以齒頂高為： mha31 * 取小齒輪的轉速為： min/51r， 華北工學院分院畢業(yè)論文 24 則齒輪 1 的速度為： smdnv /16.06215061 （7.7） 所以制品從螺紋型芯脫下來的時間為： svdt 2106.51 又因為： 1 2Zn ，所以 min/75i/102rrn 第 5.2 節(jié)、 圓錐齒輪 6 和 7 的設計 因為齒輪的傳動效率很高，一般能達到 98%99.5% 所以可以推出這樣的公式； 1 5nT ， 5 6 所以， mNnT72.03.21515 （7.8） n 4.2057.123344 選擇材料及確定許用應力： 選擇兩個圓錐齒輪的材料一樣，兩齒輪的傳動比為 2，根據(jù)（表 11-1） 4， 取齒輪的齒數(shù)為 40,23Z 小齒輪 3 的材料為 50#調質優(yōu)質碳素鋼鋼，齒面硬度 200HBS 大齒輪的材料為：35#調質優(yōu)質碳素鋼，齒面硬度為 165HBS 又由：表 11-4 4，圖 11-7C 4MPH501lim ， PH02lim ， 1.HS 所以： MS91.51li （7.9） PSH401.2lim2 由：圖 11-10C 4，表 11-4 華北工學院分院畢業(yè)論文 25 MPF190lim， PF1802lim ， 3.1FS 所以， S 463.91li （7.10） PSF183.02lim2 （2）按齒輪的接觸強度設計 齒輪按 9 級精度制造，由（表 11-3） 4取載荷系數(shù) K=1，齒寬系數(shù) 3.0R， 按計算公式（11-19） 4計算外錐距 eR，已知 U=2UTKURRHRe 3212 )5.01(3 =122.94mm （7.11） 又由公式： 1222343 ZmZee （7.12）em -為大端端面的模數(shù)，傳動比 U=2 所以， mZRee75.23 根據(jù) GB12368-90 圓整模數(shù)： e3 確定實際的外錐距 e=67mm 齒寬為： Rb30 所以取小齒輪的齒寬為：30mm ，大齒輪的齒寬為：32mm。 （3）驗算輪齒彎曲強度： 平均模數(shù) m與大端端面模數(shù) em有下列的關系：Re 53.0.15.014 （7.13） 當量齒數(shù) 2845cos33Zv ， 574cos034Zv ， （7.14） 華北工學院分院畢業(yè)論文 26 根據(jù)當量齒數(shù)查圖11-9 4 可得齒形系數(shù)： 65.21FY ， 32.F 所以按公式（11-20） 4驗算輪齒的彎曲強度： MPZmbTKFF 92.5071.240*233 3F （7.15） bYmFF 2.48071.4235*244 4F 所以所選的齒輪的參數(shù)是合格的。 第 5.3 節(jié)、齒輪 8 的設計 （1）齒輪的材料的選擇及確定許用應力 由：（表 11-1） 4 齒輪 5 用 45#調質優(yōu)質碳素鋼，齒面的硬度為 195HBS 由：圖 11-7C 4，表 11-4 4MPF175lim ， 3.1FS MPSF62.134.751lim1 （7.16） （2）驗算齒輪的彎曲強度 設齒輪按 9 級精度制造，由（表 11-3） 4取載荷系數(shù) K=1NT4.05 ，齒寬 b=35mm 設齒輪 5 的模數(shù)為 m=3mm ，齒數(shù) 305Z 則按齒輪的彎曲強度效核齒輪的強度： 由（圖 11-9） 4可得齒形系數(shù)： 6.25FY 按公式（11-8） 驗算輪齒的彎曲強度： MPZmbYTKFF 05.13309.4.2*255 5F （7.14） 所以，所選的齒輪的參數(shù)符合安全的要求。 華北工學院分院畢業(yè)論文 27 第 5.4 節(jié) 軸承的設計 5.4、大圓錐齒輪 6 和齒輪 5 上所受的力的分析 圓錐齒輪 6 所受的轉距為： mNT4.204 所以它所受的圓周力： KNdFmt 5.4138.9534 （7.15） 其中 4md為小齒輪齒寬中點的分度圓直徑。 所受的徑向力： KNtgtgFr 73.04.6cos205.4cos*4 （7.16） 所受的軸向力： tgtga 46.13.sin205.4sin*4 （7.17） 齒輪 5 所受的轉距為： mNT.5 所以它所受的圓周力： KNdFt 57.4109.2535 （7.18） 所受的徑向力： tgtr 6.27.45 （7.19） 7.3.2、軸承上的垂直面上和水平面上的支承力（力的分析入圖） （1）求垂直面的支承反力 以 A 點為支承點，根據(jù)力矩平衡可得： 06)301(75424 aVrr FF 1 華北工學院分院畢業(yè)論文 28 02145VrFF 2 所以，根據(jù)式子1和2可求得 KNFV52.1 ， KNFV91.32 （2）求水平面的支承反力 以 A 點為支承點，根據(jù)力矩平衡可得： 015301*24tHtF 315tt 4 所以根據(jù)式子3和4可得 KNFH57.12 ， KNFH50.32 第 5.5 節(jié)、軸承的選擇 以知： KNFV52.1 ， V9.32 ，軸徑 D=30mm ，轉速 n=13.125r/min ，軸向載荷取 a46，去軸承的壽命 40000h (1) 先求出當量載荷 P 因該向心軸承受徑向力和軸向力的作用，必須求出當量載荷 P。計算時用到的 徑向系數(shù) X 和軸向系數(shù) Y 要根據(jù) or aCF3.12 值查取，而是軸承的徑向額定靜載荷， 在軸承的型號未選出之前暫不知道 ，故用試算法。根據(jù)表16-12 4，暫時取oraCF3.12 =0.172 ，e=0.19 因為 era37.091.46 ，由表16-12 4查得 X=0.56，Y=2.3 由式16-4 4得： KNFYXpar 576.1329.56 （7.20） 即軸承在 KNr91.3 ， a4.作用下的使用壽命，相當于在徑向載荷為 5547.6N 作用下的使用壽命。 （2）計算所需的徑向基本額定動載荷值 由式子（16-3） 4 NLnfpChtr 16)0( （7.21） 上式中 1pf（查表 16-10 4） ， 1tf （查表 16-9 4，因工作溫度不高） ，3 ， hLh40。所以 華北工學院分院畢業(yè)論文 29 NCr 3.17520)40125.360(.5473 （3）選擇軸承號 查表（6-1） 4可選擇 6206 軸承，其 KCr.917.52KN； 所選擇的軸承的代號 6206 所代表的意思為：第一個數(shù)字 6 代表軸承為深溝球軸 承，第二個數(shù)字 2 代表軸承的寬度系列為寬系列，第三個和第四個數(shù)字連起來 代表軸承的內徑為 30mm 。 （4）滾動軸承的潤滑和密封 軸承工作環(huán)境清潔，軸頸圓周速度 v小于 45m/s，工作溫度不超過 90，所以 選用脂潤滑，毛氈圈密封。潤滑脂可選用復合鈣基潤滑脂 SY1407-75 ZFG-1。 矩形斷面的毛氈圈安裝在梯形槽內，對軸產生一定的壓力而起到密封作用。 （5）軸承的固定及組合調整 軸承采用兩端固定的形式，軸承蓋與外圈端面之間留熱補償間隙 3.02C mm。軸承間隙利用螺釘通過軸承蓋移動外圈位置進行調整。 內圈隨軸一起轉動，外圈固定不轉，所以軸承采用具有過盈的過渡配合。5軸 采用 k6，外圈、底座采用 H7。 第 5.6 節(jié) 軸的設計 561 節(jié)、型芯軸的計算 型芯的截面是圓截面，按強度條件計算，計算公式為： MPdTW2.03 （7.21） 軸的扭切應力，MP；T 為轉距， mN； TW為抗扭截面系數(shù)， 3m； 為許用扭切應力，MP，型芯軸的材料是 45#鋼 所以，型芯軸的最小直徑為： d1402.36.033 5.6.2、中心軸的計算 同樣計算中心軸的最小直徑的公式可按 7.21 式計算，取中心軸的材料為 華北工學院分院畢業(yè)論文 30 40Cr 所以，中心軸的最小直徑為： mdT5.21052.71.0363 5.6.3、傳動軸的計算 同樣計算傳動軸的最小直徑的公式可按 7.21 式計算，取中心軸的材料為 40Cr 所以，傳動軸的最小直徑為： mdT271052.0363 第六章 塑件脫模機構的設計 概述 注塑模必須設有準確可靠的脫模機構，以便在每一個循環(huán)中將塑件從型腔內或 型芯上自動地脫出模外，脫出塑件的機構稱為脫模機構或推出機構。設計脫模 機構一定要做到：結構優(yōu)化、運行可靠，不影響塑件外觀，不造成塑件變形破 壞， 讓塑件留在動模。 本設計中的制品中帶有內螺紋，要求用自動脫模。開模時，不需要螺紋型芯做 軸向運動便可以脫出塑件。開模運動通過齒條導柱、齒輪機構和一對圓錐齒輪 帶動圓柱齒輪以及螺紋型芯旋轉，旋轉過程中螺紋型心隨動模運動，而由于內 螺紋作用使塑件留在定模而后用限位螺釘控制距離到一定位置時，來拉動推版 使螺紋 B 強制脫模。同時拉料桿拉出流道余料。 第七章 合模導向機構的設計 第 7.1 節(jié) 引言 塑料模閉合時為保證型腔形狀和尺寸的準確性，應按一定的方向和位置合模，所以必須設 有導向定位機構。導向機構主要有導向、定位和承受注塑時產生側壓力三個作用。動定模 華北工學院分院畢業(yè)論文 31 時按導向機構的引導，使動定模按正確的方位閉合，避免凸模進入凹模時因方位搞錯而損 壞模具或定位不準而互相碰傷，因此設在型芯周圍的導柱應比主型芯高出至少 68mm。同 時導向機構在模具閉合后使型腔保持正確的形狀和所有由動定模構成的尺寸的精度。 第 7.2 節(jié) 導柱的設計要點 7.2.1、導柱的直徑和長度 導柱的直徑一般在 1263mm 之間，而且導柱無論是固定段的直徑還是導向段的 直徑的形位公差與尺寸之間的關系應遵循包容原則。 7.2.2、導柱的形狀 導柱的端部做成了錐形，錐形頭高度取與其相鄰圓柱直徑的 31，前端倒 了角，使起能順利進入導向孔。 7.2.3、導柱的配合公差 安裝段與模板間采用過渡配合 H7/K6，導向段和導向孔間采用動配合 H7/f7。 7.2.4、粗糙度 固定段表面用 Ra0.8m，導向段表面用 Ra0.4m。 7.2.5、導柱的材料 導柱應具有硬而耐磨的表面，堅韌而不易折斷的芯部，因此在本設計中 所選導柱的材料為 20#鋼，滲碳 0.50.8，淬硬 5660HRC。 第 7.3 節(jié) 導套的設計要點 7.3.1、形狀 為了方便導套壓入模板的同時便于導柱進入導套，在導套端面內外倒圓角， 模具上的導向孔做成了通孔，這樣合模時孔中的空氣易排出，這樣就避免形成 附加阻力，同時也便于排除意外落入的塑料廢屑。 7.3.2、公差配合與表面粗糙度 導套內孔與導柱之間為動配合 H7/f7，外表面與模板孔為較緊的過渡配合 H8/k7（帶軸肩導套） ，其前端設計為一長 3mm 的引導部分，按松動配合 H8/e8 華北工學院分院畢業(yè)論文 32 制造，其粗糙度內外表面可用 Ra0.8m。 7.3.3、導套的材料 導套的材料可用耐磨材料，在本設計中采用的是 20#鋼，:熱處理 5055HRC，滲碳 0.50.8，淬硬 5660HRC。 第八章 模溫調節(jié)系統(tǒng)的設計 第 8.1 節(jié) 模具溫度設計原則 注塑模不僅是塑料熔體的成型設備，而且還是熱交換器。模溫調節(jié)系統(tǒng)直接關 系塑件的質量和生產效率，是注塑模設計的核心內容之一。高溫塑料熔體在模 腔內凝固將釋放熱量，注塑模存在一個合適的模具溫度。模溫調節(jié)系統(tǒng)使整個 成型型腔，在整個批量生產中保持這個合適的溫度。因此模溫系統(tǒng)的作用也是 非常重要的。首先它對制品的質量的影響，模溫的波動及分布不均勻，和模溫 的不適合這兩個方面回使塑料制品的質量變壞模溫直接關系制品的成型收縮率。 模溫的波動回使批量生產的制品尺寸不穩(wěn)定，從而降低制品尺寸精度，甚至出 現(xiàn)尺寸誤差過大而出現(xiàn)廢品。其次提高模溫能改善制品表面的粗糙度，使輪廓 清晰，熔合縫不明顯。提高模溫有利于減小制品中殘余應力，有利于高粘度的 熔體的充模流動，但是會延長冷卻時間和注塑周期，也會使脫模的溫度過高， 是塑件在脫模中受到損傷。同是溫度調節(jié)系統(tǒng)也對生產效率也有影響。 冷卻時間在整個注塑周期中占 50%80%的時間。在保證塑件的質量的前提下， 限制和縮短冷卻時間是提高生產效率的關鍵。讓高溫熔體盡快的降溫固化，模 溫調節(jié)系統(tǒng)應該有較高的冷卻效率。注入模具的塑料熔體所具有熱量，由模具 傳導、對流和輻射散傳于大氣和注射機僅占 5%30%，熱量大部分由冷水帶走了。 縮短冷卻時間途徑有三個方面：讓冷卻水處于流；：擴大模具與冷卻水 的溫差；：增大冷卻介質的傳熱面積。 模具溫度設計： 模具溫度是注塑結晶聚合物最重要的工藝參數(shù)，它決定了結晶條件。對于玻璃 化溫度高于室溫的聚合物來說，模溫決定了結晶度從而影響制品的性能，低模 溫可獲得較柔軟的韌性好的制品，而高模溫由于結晶度大可得到剛性、硬度和 耐磨性都很好的制品。由于尼龍的玻璃化溫度較高，約 45，在室溫下較為穩(wěn) 華北工學院分院畢業(yè)論文 33 定，不易產生后結晶現(xiàn)象，可是尼龍制品仍發(fā)現(xiàn)有結晶度的微小的變化，這是 由于尼龍易從大氣中吸收水分而誘發(fā)進一步結晶。所以在這個設計中我采用的 模溫是 70120，這是其結晶的速度快而不致產生粗大的晶粒，可獲得較高 的結晶度。 第 8.2 節(jié) 冷卻系統(tǒng)設計原則 為了提高冷卻效率，模具的冷卻系統(tǒng)可按下述原則進行設計： 動定模和型腔的四周應均勻地布置冷卻水通道，不可只布置在模具的動模邊或 盯模邊，否則脫模后制品一側溫度高一側溫度低，在進一步冷卻時會發(fā)生翹曲 變形； 冷卻水孔間距越小，直徑越大，則對塑件冷卻越均勻； 水孔與相鄰型腔表面距離相等； 采用并流流向，加強澆口處的冷卻。 第 8.3 節(jié) 溫度調節(jié)系統(tǒng)的設計1 PP 粘度低、流動性好，成型工藝要求模具溫度不太高。注射成型過程中，可把 模具看成為熱交換器，塑料熔體凝固時釋放的熱量約有 5%以輻射、對流的方式 散發(fā)到大氣中，其余 95%由模具的冷卻介質帶走。模具的冷卻時間約占成型周 期的 2/34/5，因此，冷卻系統(tǒng)的設計是一個很重要的問題。 顯然，應在模具上開設盡可能大、數(shù)量盡可能多的冷卻水通道，以增大傳熱面 積，縮短冷卻時間，達到提高效率的目的。 1 冷卻時間計算 塑件最厚部位斷面中心層溫度達到熱變形溫度以下所需時間簡化計算公式為 )(4ln2wsmTkt (s) (426) 式中 塑件所需冷卻時間，st 塑件厚度，mmk 塑料熱擴散率，m2/s 華北工學院分院畢業(yè)論文 34 mT塑料熔體溫度， s 塑料熱變形溫度，w 模具溫度， 查表取 k=6.7106m2/s， mT=200 ， s=102， wT=40)4012(ln07.65182 =4.2 s 查表得到，PP 制件厚度 1.5mm，對應冷卻時間 11.5s，為了安全起見，以上數(shù) 值僅供參考，確切值在試模時確定。 2 冷卻參數(shù)計算 (1)塑件每小時在模內釋放的熱量 iGQ (J) (427) 式中 G單位時間內注入模具的塑料質量，這里約 12.5kg/hi 塑料成型時在模具內釋放的熱焓量，J/kgQ =12.55.9 510=7.375 6 J (2)冷卻水體積流量計算 )(6021tC QV (428) 式中 V冷卻水體積流量，m3/minC 冷卻水的比熱容，J/kgK 冷卻水的密度，kg/m31t 冷卻水出口溫度， 2 冷卻水進口溫度，V = )205(418706 3.6 =5.87 10-3 m3/min (3)求冷卻水孔徑 根據(jù)體積流量，由表查找，取冷卻水孔徑 10dmm。 華北工學院分院畢業(yè)論文 35 (4)求冷卻水在孔內的流速 v24dVv 601. 875423 =1.25 m/s (5)求冷卻水壁和冷卻水間的傳熱系數(shù) 2.0 8)(dv (429) 式中 與冷卻水溫度有關的物理系數(shù)，查表得到 25時，水的 =7.95。 2.08.1)596(.7 =5977 W/m2K (6)冷卻水孔總傳熱面積 A )(360T Qw (430) 式中 T冷卻水平均溫度， 21t， )5.240(5973601.6A =0.0196 m2 (7)求冷卻水孔總長 L)()3608.0TvdQLw (431) = )5.240()1.2596(.7 3.8.6 =0.63 m (8)求模具上應開的冷卻水孔數(shù) n 華北工學院分院畢業(yè)論文 36 n = dl A (432) 式中 l每根水孔的長度，m n = 16.0 9 =3.9 4孔 (9)冷卻水流動狀態(tài)校核 當平均水溫為 22.5時，由圖查得，水的運動粘度 61095.m2/s。 vdRe (433) = 61095. 2 =1.3 410 故冷卻水屬穩(wěn)定湍流狀態(tài)，冷卻效果良好。 (10)冷卻水進出口溫差校核 vCdGti22190 (434) = 25.1048701.9 35326 =5 與原設定值一致。 第 84 節(jié) 冷卻回路設計 由前面計算得到冷卻孔數(shù) 4，孔徑 10mm。取冷卻水孔中心線與型腔壁距離 12mm，冷卻通道之間中心距 30mm。 型腔較淺，可以采用最簡單的直通式冷卻水路，動、定模冷卻水路布置相同。 第九章 工藝參數(shù)的校核 第 9.1 節(jié) 最大注射量的校核 注射模一次成型的塑料重量（塑件和流道凝料重量之和）應在公稱注射量的 35%75%范圍內，最大達 80%，最低不小于 10%。既保證塑件質量，有充分發(fā)揮 設備的能力。選在 50%80%范圍內為好。實際一次成型的塑料重量為 華北工學院分院畢業(yè)論文 37 182+14=50g ，是公稱注射量的 13.60 5 100%=73.7% ，在最佳范圍內，合適。 第 9.2 節(jié) 注射壓力的校核 所選注射機的注射壓力必須大于成型塑件所需的注射壓力。成型所需的壓力與 塑料品種、塑件形狀尺寸、注射機類型、噴嘴及模具流道的阻力等因素有關。 根據(jù)經驗，這里成型的塑件形狀一般，精度要求一般，塑料熔體流動性較好， 所需注射壓力一般在 70100MPa，小于注射機的注射壓力 150MPa，符合要求。 第 9.3 節(jié) 鎖模力的校核 選用注塑機的鎖模力必須大于型腔壓力產生的開模力，否則模具分型面會在 注射壓力下分開而產生溢料。對于螺桿式注射機壓力損失較小，所以型腔壓力 較大。鎖模力和成型面積的關系由下式確定： 2SP腔鎖 (3.2) 式中 鎖P-鎖模力（N） ； 腔 -型腔壓力，一般為 40-50MP ，這里取 腔P=50MP； S-澆道、進料口和塑件的投影面積（ 2cm） ； 經過計算：制品的投影面積： 2578.1S 主流道的投影面積： 234 分流道的投影面積： .9c 總面積： 23215SS 所以，理論的需要的壓力： KNPF.1605.3046腔 而實際注塑機的鎖模力為 鎖P=400KN 因為，F(xiàn) 鎖 ，所以注塑機的鎖模力是合格的。 第 9.4 節(jié) 開模行程的校核 注射機的開模行程是有限制的，取出制件所需要的開模距離必須小于注塑機的 最大開模行程。因為我所選擇的注塑機是全液壓式鎖模機構，所以校核開模行 程是應按注塑機最大開模行程與模具厚度有關時進行校核。我設計的模具是先 分型在拉出的，所以校核的公式是： 華北工學院分院畢業(yè)論文 38 maHSmk 10521 (3.3)k 注塑機模板間的最大開距，mmmH 模具的厚度，mm 根據(jù)裝配圖可以的到： m=350mm， 1H11.1mm， 6.192mm a=0 所以 m73806.9350121 而注塑機的最大開距 kS=500mm 所以注塑機的開模行程是合格的。 第 9. 5 節(jié) 安裝尺寸的校核 (1)噴嘴尺寸 注射模主流道襯套在設計時就根據(jù)注射機噴嘴尺寸得到的，所以這里不再 校核。 (2)模具厚度（閉合高度） 模具厚度必須滿足以下關系： maxminH （438） 式中 所設計的模具厚度，mm in注射機允許的最小模具厚度，mmmax 注射機允許的最大模具厚度，mm 合適 (3)模具裝固尺寸 選用的注射機上有許多不同間距的螺釘孔，用于安裝模具。這里模具比較小， 采用壓板固定比較合適。這種方式靈活性較大，只需在動、定模座板附近有螺 孔就行。 第十章 結 論 由于模具設計合理，各零件的精度在加工中都得到了充分的保證，裝配時， 鉗工對重點部位進行把握，有效縮短模具的試制時間，為順利投產贏得時間。 華北工學院分院畢業(yè)論文 39 在本設計中塑件的脫模結構是模具設計的重點和難點，特別當塑件有 2 個螺紋 時。含有螺紋的塑件脫模時，無論是強制脫模，還是自動脫模，脫模結構之間 的運動都要協(xié)調，保證塑件能準確從型芯上脫下來。本文設計的塑件是含有內 螺紋的空心制件，是一種有代表性的空心螺紋制件，它集普通型芯和螺紋型芯 為一體，而且在塑件的兩邊。該模具的試制成功可以為齒輪齒條抽芯模具提供 一個有益的范例，并為可強制脫螺紋抽芯的塑件生產提供一個經濟、合理的方 法。 ，所以該塑件的成功脫模是同類中較成功的實例，提供了很多有價值的設計 元素。 致謝 指導老師 劉新民 敬愛的老師、親愛的同學： 大學四年的生活即將結束，同學們也都要步入社會參加工作。然而我們決忘不 了母校對我們的培養(yǎng)和孜孜教導。老師的精心呵護和細心的教育下一幕幕回放 在我們的腦海中。是老師們的辛苦栽培成就了我們踏上成功的道路。 首先，我要感謝的是我的母校華北工學院分院。在這個大家庭里，上至學 院的領導，下到各系的老師都對我們寄予了厚望，并且花費了大量的精力來培 養(yǎng)我們，使我們的身心都得到了全面的發(fā)展，綜合素質得到了全面的提高，這 是我們能順利完成大學四年學業(yè)的一個重要因素?，F(xiàn)在我們完成了學業(yè)，即