塑膠模滑塊設(shè)計(jì)解讀

《塑膠?；瑝K設(shè)計(jì)解讀》由會員分享，可在線閱讀，更多相關(guān)《塑膠?；瑝K設(shè)計(jì)解讀（28頁珍藏版）》請?jiān)谘b配圖網(wǎng)上搜索。

1、倒勾處理 (滑塊 ) 一? 斜撐銷塊的動作原理及設(shè)計(jì)要點(diǎn) 是利用成型的開模動作用， 使斜撐梢與滑塊產(chǎn)生相對運(yùn)動趨勢， 使滑塊沿開模方向及水平方向的兩種運(yùn)動形式，使之脫離倒勾。如下圖所示： 上圖中： β=α+2～ 3(防止合模產(chǎn)生干涉以及開模減少磨擦 ) α≦25(α為斜撐銷傾斜角度 ) L=1.5D (L 為配合長度 ) S=T+2～3mm(S 為滑塊需要

2、水平運(yùn)動距離； T 為成品倒勾 ) S=(L1xsina-δ)/cosα(δ為斜撐梢與滑塊間的間隙 ,一般為 0.5MM ； L1 為斜撐梢在滑塊內(nèi)的垂直距離 ) 二? 斜撐梢鎖緊方式及使用場合 簡圖 說明 適宜用在模板較薄且上固定 板與母模板不分開的情況下配 合面較長，穩(wěn)定較好 適宜用在模板厚、模具空間大 的情況下且兩板模、三板板均 可使用 配合面 L≧1.5D(D 為斜撐銷直徑 ) 穩(wěn)定性較好 適宜用在模板較

3、厚的情況下 且兩板模、三板板均可使用， 配合面 L≧1.5D(D 為斜撐銷直徑 ) 穩(wěn)定性不好 ,加工困難 . 適宜用在模板較薄且上固定板 與母模板可分開的情況下 配合面較長，穩(wěn)定較好 三 ? 拔塊動作原理及設(shè)計(jì)要點(diǎn) 是利用成型機(jī)的開模動作，使拔塊與滑塊產(chǎn)生相對運(yùn)動趨勢，撥動面 B 撥動滑塊使滑塊沿開模方向及水平方向的兩種運(yùn)動形式，使之脫離倒勾。 如下圖所示：

4、 上圖中： β =α ≦25 (α為拔塊傾斜角度 ) H1≧1.5W(H1 為配合長度 ) S=T+2～3mm (S 為滑塊需要水平運(yùn)動距離； T 為成品倒勾 ) S=H*sinα-δ/cosα (δ為斜撐梢與滑塊間的間隙 ,一般為 0.5MM ； H 為拔塊在滑塊內(nèi)的垂直距離 ) C 為止動面，所以撥塊形式一般不須裝止動塊。 (不能有間隙 ) 四? 滑塊的鎖緊及定位方式 由于制品在成型機(jī)注射時(shí)產(chǎn)生很大的壓力 ,為防止滑塊與活動

5、芯在受到壓力 而位移 ,從而會影響成品的尺寸及外觀 (如跑毛邊 ),因此滑塊應(yīng)采用鎖緊定位， 通常稱此機(jī)構(gòu)為止動塊或后跟塊。 常見的鎖緊方式如下圖： 簡圖 說明 簡圖 說明 滑塊采用鑲拼式鎖緊 方式 ,通?？捎脴?biāo)準(zhǔn)件 . 可查標(biāo)準(zhǔn)零件表 ,結(jié)構(gòu) 強(qiáng)度好 .適用于鎖緊力 較大的場合 . 滑塊采用整體式鎖緊 方式 ,結(jié)構(gòu)剛性好但加 工困難脫模距小適用 于小型模具 .  采用嵌入式鎖緊方 式 ,適用于較寬

6、的滑塊 采用嵌入式鎖緊方 式適用于較寬的滑 塊 . 采用拔動兼止動穩(wěn)定 性較差 ,一般用在滑塊 空間較小的情況下  采用鑲式鎖緊方式 , 剛性較好一般適用 于空間較大的場合 . 五. 滑塊的定位方式 滑塊在開模過程中要運(yùn)動一定距離 ,因此 ,要使滑塊能夠安全回位 ,必須給滑塊安裝定位裝置 ,且定位裝置必須靈活可靠 ,保證滑塊在原位不動 ,但特殊

7、情況下可不采用定位裝置 ,如左右側(cè)跑滑塊 ,但為了安全起見 ,仍然要裝定位裝置 .常見 的定位裝置如下：簡圖 說明 利用彈簧螺釘定位 ,彈簧強(qiáng)度 為滑塊重量的 1.5~2倍,常用 于向上和側(cè)向抽芯 . 利用彈簧鋼球定位 ,一般滑塊 較小的場合下 ,用于側(cè)向抽芯 . 利用彈簧螺釘和擋板定位 ,彈 簧強(qiáng)度為滑塊重量的 1.5~2倍, 適用于向上和側(cè)向抽芯

8、 利用彈簧擋板定位 ,彈簧的強(qiáng) 度為滑塊重量的 1.5~2倍,適用 于滑塊較大 ,向上和側(cè)向抽芯 . 六? 滑塊入子的連接方式 滑塊頭部入子的連接方式由成品決定，不同的成品對滑塊入子的連接方式可能不同，具體入子的連接方式大致如下 : 簡圖 說明 簡圖 說明 滑塊采用整體式結(jié)構(gòu) ,一 般適用于型芯較大 ,強(qiáng)度 較好的場合 .  采用螺釘固定 ,一般 型芯或圓形 ,且型芯 較小場合 .

9、 采用螺釘?shù)墓潭ㄐ问? ,一 般型芯成方形結(jié)構(gòu)且型 芯不大的場合下 .  采用壓板固定適用 固定多型芯 . 七? 滑塊的導(dǎo)滑形式 塊在導(dǎo)滑中 ,活動必須順利、平穩(wěn) ,才能保證滑塊在模具生產(chǎn)中不發(fā)生卡滯或跳動現(xiàn)象 ,否則會影響成品質(zhì)品 ,模具壽命等。 (壓板規(guī)格超級鏈接 ) 常用的導(dǎo)滑形式如下圖所示。 簡圖 說明 簡圖 說明 采用壓板 , 中央導(dǎo) 采用整體式加

10、工困 軌形式 , 一般用在 難 , 一般用在模具 滑塊較長和模溫較 較小的場合。 高的場合下。 用 矩 形 的 壓板 形 式 ,加工簡單 , 強(qiáng)度較好 ,應(yīng)用廣泛 ,壓 板規(guī)格可查標(biāo)準(zhǔn)零 件表 . 采用 ”7” 字形壓 板 ,加工簡單 , 強(qiáng)度較好 ,一般要加銷孔定位 .  采用 ”T” 形槽 ,且 裝在滑塊內(nèi)部 , 一 般用于容間較小的 場合

11、 ,如跑內(nèi)滑塊 . 采用鑲嵌式的 T 形 槽 , 穩(wěn)定性較好 , 加工困難 . 八? 傾斜滑塊參數(shù)計(jì)算 由于成品的倒勾面是斜方向 ,因此滑塊的運(yùn)動方向要與成品倒勾斜面方向 一致 ,否側(cè)會拉傷成品。 1.滑塊抽芯方向與分型面成交角的關(guān)系為滑塊抽向動模 . 如下圖所示： α=d-b d+b≦25 c=α+(2-3) H=H1-S*sinb S=H1*tgd/cosb

12、 L4=H1/cosd 2.滑塊抽芯方向與分型面成交角的關(guān)系為滑塊抽向定模 . 如下圖所示： α 1=d-b d-b≦ 25 c=a+(2+3) H=H1+S*sinb S=H1+tgd/cosb L4=H/cosd 九? 母模遂道滑塊 1.應(yīng)用特點(diǎn) a.制品倒勾成型在母模側(cè) b.制品外觀有允許有痕跡 c.滑塊成型面積不大 如下圖所示： 此

13、處倒勾成形在母模側(cè)， 且外觀不允許有痕跡， 須跑母模遂道滑塊。 2.母模遂道塊簡圖如下： (超級鏈接 2183 動畫 ) 合模狀態(tài) 第一

14、次開模 第二次開模及頂出狀態(tài) (3).設(shè)計(jì)注意事項(xiàng) a. 上固定板的厚度 H2≧1.5D (D 為大拉桿直徑；大拉桿直徑計(jì)算超級鏈接三板 模大拉桿計(jì)算； H2 上固

15、定板的厚度 ) b.撥塊鑲?cè)肷瞎潭ò迳疃?H≧2/3H2 c.注口襯套頭部要做一段錐度， 以便合模。且要裝在上固定板上， 以防止成型機(jī)上的噴嘴脫離注口襯套，產(chǎn)生拉絲現(xiàn)象不便取出，影響下一次注射。 d.撥塊在母模板內(nèi)要逃料。 e.耐磨板要高出母模板 0.5mm，保護(hù)母模板。以及支撐撥塊防止撥塊受力變形。 f.小拉桿限位行程 S≦2/3H1，以利合模。 (H1 為滑塊高度 ) g.撥桿前端最好裝固定塊，易調(diào)整，易加工，構(gòu)成三點(diǎn)支撐，增加撥塊強(qiáng)度。 h.要使耐磨塊裝配順利，要求點(diǎn) E 在點(diǎn) D 右側(cè)。如下圖所示： i.滑塊座與撥塊裝配時(shí)，要特別注意尺寸

16、 B 與 B1 的關(guān)系，應(yīng)為 B>B1，但為了 裝配的順暢，也可將其滑塊座后模板部分全部挖通。 (4)雙”T槽”的計(jì)算公式及注意事項(xiàng)： 如上圖中 S3=H*tgγ; (H 為滑塊下降的高度即小拉桿行程 ; γ為撥塊角度 ) S2=δ2*cosγ； (δ2 為撥塊與滑塊間隙，一般為 0.5mm) S=S3-S2=H*tgγ-δ2*cosγ=(H*sinγ-δ2)/cosγ； (S 為滑塊水平運(yùn)動

17、距離 ) S4=δ1/cosα; (δ1 滑塊入子與滑塊間隙隙； α為滑塊入子傾斜角度 ) S1=(H*sinβ-δ1)/sin(α+β)； （β為勾槽間隙，一般為 0.5mm；S1 為滑塊入子脫離倒勾距離） 注意事項(xiàng)： a. 裝配要求：滑塊入子與傾斜的入子孔裝配，要特別注意尺寸 A 與 A1 的關(guān)系， 應(yīng)為 A>A1 。 b.雙 T 槽公差：如下圖 兩面要靠破接 此面要有間隙 觸面積大 減少接觸面 強(qiáng)度好 防止卡滯 裝配注意事項(xiàng)范例

18、 開通 模具簡 上圖中 滑塊入子能順利裝入公模仁內(nèi)，要求 S1>S 或?qū)⒐０彘_通。（見右圖） β=α+2~3 (便于開模及減小摩擦 ) H≧1.5D (H 為斜撐銷配合長度； D 為斜撐銷直徑 )雙 T 槽機(jī)構(gòu)范例 雙”T槽”結(jié)構(gòu)范例 2? 母模爆炸式滑塊 （ 1）.爆炸式滑塊適用

19、場合 一般成型在母模側(cè)且對滑塊成型面積較大，尤其是滑塊在母模側(cè)很深的情況下使用。 (下圖為爆炸式滑塊典型實(shí)例： ) 此角落有倒勾 斜面 此面為倒勾面 (2).炸式滑塊簡圖如下： 開模狀態(tài) (3).行程計(jì)算： 如下

20、圖中 S=L*sinβ (β為 T 槽角度； L 為沿 T 槽方向行程； S 為滑塊水平運(yùn)動距離 ) H=L*cosβ (H 為滑塊純垂直運(yùn)動距離 ) (4).爆炸式滑塊設(shè)計(jì)要求及注意事項(xiàng)： 如右圖中所示： a.底部耐磨板要做斜面，減少滑塊與公模板間磨損，一般取 1.5?~3?，裝 配位置須在滑塊重心 3/4 處。 b.S1>S （S 為滑塊水平運(yùn)動距離） c.滑塊背部耐磨板要高出滑塊背部 0.5mnm e.擋塊與抓勾間角度 γ＞耐磨板傾斜角度f.β＝α （β為“ T”槽角度； α為限位拉桿角度） g.T 型塊長度盡量取長

21、，高出母模板 10mm 即可。 h.滑塊頭部要裝合模螺釘，便于組模， 試模要取下。 i. 鎖 T 形塊螺釘要垂直于 T 形塊j.頭部彈簧須求滑塊重量k.滑塊背部要做對刀平面 l. 滑塊兩側(cè)面要做限位槽 m.滑塊頭部一定要做基準(zhǔn)面，便于組模及加工基準(zhǔn)，一般取 8mm 以上 n.爆炸式滑塊一定要做凸肩（定位翅膀） ， 以利合模且要有一個(gè)基準(zhǔn)，不可逃料。  斜面

22、 限位槽 對刀面 基準(zhǔn)面 基準(zhǔn)面 不可逃料 定位翅膀 基準(zhǔn)面 不可逃料 (5).特深爆炸式滑塊注意事項(xiàng)： a.導(dǎo)向桿要從母模板裝置 a. 母模板要凸出

23、公模板內(nèi)，防止母模板外掀，增加模具強(qiáng)度 b. 在母模板凸出外側(cè)要做耐磨板，防止磨損，易調(diào)整 d.其它注意事項(xiàng)與上述相同 (3)? 滑塊打頂針 一般對于成品璧厚薄而深，壁側(cè)面抽芯孔位較多，抽芯力較大，在跑滑塊時(shí)，成品可能被滑塊拉變形或拉傷。為防止成品被滑塊拉變形或拉傷， 需在滑塊內(nèi)打頂針，以阻止成品被滑塊拉變形或拉傷。 a.滑塊內(nèi)部打頂針（范例 1） 2.常見滑塊內(nèi)打頂針有兩種方式。如下圖所示

24、： 五? 延遲滑塊 1 成品外側(cè)滑塊抽芯力大防止成品拉變形 2.利用延遲滑塊作強(qiáng)制脫模 下圖為水管及水管延遲簡圖： 合模狀態(tài) 第一次開模 第二開模完畢狀態(tài)

25、 六? 斜銷式滑塊 1.斜銷式滑塊適用放范圍 一般用在成品有滑塊機(jī)構(gòu) ,同時(shí)沿滑塊 運(yùn)動方向成品也有倒勾，這時(shí)可采用

26、 斜銷式滑塊。 注： 右圖為斜銷式滑塊的典型實(shí)例： 2.斜銷式滑塊簡圖如下： 此處要靠破 3? 內(nèi)滑塊 (1). 用凸臺形式（如下圖）

27、 上圖中行程計(jì)算與撥塊式滑塊一致 (2). 用斜撐銷形式（如下圖） 上圖中 S1=S+1mm以上  （S 為倒勾距離；  S1 為滑塊沿斜面運(yùn)動距離）

28、 S2=S1/cosβ  (S2 為滑塊相對水平距離； β為滑塊傾斜角度  ) S2=S3=(H1*sinα-0.5)/cosα (H1 為相對垂直高度； α為斜撐銷傾斜角度 α≦25) γ＝α＋2~3 H≧1.5D (D 為斜撐銷直徑； H 為斜撐銷配合長度 ) 詳細(xì)尺寸計(jì)算超級鏈接傾斜滑塊計(jì)算 ? 抽心力的計(jì)算及強(qiáng)度校核 1? 抽芯力的計(jì)算 由于塑料在模具冷卻后 ,會產(chǎn)生收縮現(xiàn)象 , 包括模仁型芯及其它機(jī)構(gòu)零件 (如斜梢

29、.滑 塊 .入子等 )因此 ,在設(shè)計(jì)滑塊時(shí)要考慮到成品對滑塊的包緊力 ,受力狀態(tài)圖如右： 注： F=F4*cosα-F3cosα=(F4-F3)*cosα 式中 型芯受力狀態(tài) F---抽芯力 (N); F3---F2 的側(cè)向分力 (N) F4---抽芯阻力 (N); α--- 脫模斜度 .由于 α一般較小 ,故 cosα=1 即 F=F4-F3 而 F2=F1-cosα F3=F2tgα=F1cosα*tg α=F1*sin α F4=F2* μ=μ-F1cosα 即 F=F4-F3=μ*F1cosα-F1sinα=F

30、1(μcosα-sinα) 式中 F1-----塑料對型芯的包緊力 (N) F2---垂直于型芯表面的正壓力 (N) μ ---塑料對鋼的摩擦系數(shù) ,一般取 0.2 左右而 F1=CLF. 式中 C----型芯被塑料包緊部分?jǐn)嗝嫫骄荛L (CM) L--- 型芯被塑料包緊部分長度 (CM) F0---單位面積包緊力 ,一般可取 7.85～11.77MPA 即 F=100CLF0(μcosα-sinα) (N) 2? 斜撐梢直徑校核 斜撐梢直徑要受到本身的傾斜角度、長度以及所需脫模距離的綜合影響 ,因此,在設(shè)計(jì)過程中 ,幾個(gè)參數(shù)需要相

31、互調(diào)配得到最佳合理化 .以確?；瑝K運(yùn)動順暢 ,具體計(jì)算公式如下 : 注：圖中 P---斜銷所受最大彎曲力 L--- 彎曲力距 P1---抽芯阻力 H--- 抽芯孔中心到 A 點(diǎn)的距離 α---斜撐銷傾斜角 P2---開模力 由圖中得到 : P=P1/cosα  (KN) M 彎=PL (KN) 又 即  M 彎≦ [σ彎]*W (KN) PL=[ σ彎]*W (KN) 式中 W--- 抗彎截面系數(shù) 即 

32、 [ σ彎]--- 彎曲許用應(yīng)力 (對碳鋼可取 13.7KN/CM2 (137MPA) M 彎---斜銷承受最大彎矩 W=( πd4/64)/(D/2)= πd3/32=0.1d3 0.1d3=pL/[ σ ]彎=PH/([ σ]彎 cosα) D=3√(ph/0.1[σ]彎 cosα (cm) 3? 拔塊的截面尺寸校核 拔塊的截面尺寸校核原理與斜撐梢計(jì)算原理一致。只是將最后一步驟更改即可。 得公式如下 : W=bh2/b 當(dāng)  b=2/3h  時(shí),  W=h3/9 h3/9=pL/[ σ] 彎=PH/([σ]彎  cosα) H=3√9PH/([ σ] 彎  cosα)  (cm) 當(dāng)  b=h 時(shí),  W=H 3/b] H=3√(6ph/[σ]彎*cosα) (cm) 式中 h--- 拔塊截面長邊 (cm) b--- 拔塊截面短邊 (cm