旋鈕模具設(shè)計說明書

旋鈕模具設(shè)計說明書,旋鈕,模具設(shè)計,說明書,仿單 旋紐模具的設(shè)計 一、 塑件的工藝性分析 　1、塑件的原材料分析 　　　　 塑件的材料采用聚甲基丙烯酸　　　　　　 甲酯，屬熱塑性塑料，該塑料具有 如下的成型特性： l 無定形料、吸濕性大、不易分解。 l 質(zhì)脆、表面硬度低?！　　　　　　　　? l 流動性中等，溢邊值0.03mm左右 ，易發(fā)生填充不良、縮孔、凹痕、 熔接痕等缺陷。 l 宜取高壓注射，在不出現(xiàn)缺陷的條件下宜取高料溫、模溫，可增加流動性，降低內(nèi)應(yīng)力、方向性，改善透明度及強(qiáng)度。 l 模具澆注系統(tǒng)應(yīng)對料流阻力小，脫模斜度應(yīng)大，頂出均勻，表面粗糙度應(yīng)好，注意排氣。 l 質(zhì)透明，要注意防止出現(xiàn)氣泡、銀絲、熔接痕及滯料分解、混入雜質(zhì)。 　2、塑件的結(jié)構(gòu)和尺寸精度及表面質(zhì)量分析 　　1）塑件的結(jié)構(gòu)分析 　　　　　該零件的總體形狀為圓形，結(jié)構(gòu)比較簡單。 2）塑件尺寸精度的分析 　　　該零件的重要尺寸，如，30.9±0.09mm的尺寸精度為3級，次重要尺寸3.75±0.07mm的尺寸精度為4級，其它尺寸均無公差要求，一般可采用8級精度。 　　　由以上的分析可見，該零件的尺寸精度屬中等偏上，對應(yīng)模具相關(guān)零件尺寸的加工可保證。從塑件的壁厚上來看，壁厚最大處為4.5mm，最小處為2.25mm，壁厚差為2.25mm，較為均勻。 3）表面質(zhì)量的分析 　　　該零件的表面要求無凹坑等缺陷外，表面無其它特別的要求，故比較容易實(shí)現(xiàn)。 　　　綜上分析可以看出，注射時在工藝參數(shù)控制得較好的情況下，零件的成型要求可以得到保證。 　3、塑件的體積重量 　　　　計算塑件的重量是為了選用注射機(jī)及確定模具型腔數(shù)。 　　　　計算得塑件的體積：V＝9132mm3 　　　　　　計算塑件的質(zhì)量：公式為W＝Vρ 　　　　根據(jù)設(shè)計手冊查得聚甲基丙烯酸甲酯的密度為ρ＝1.18kg/dm3，故塑件的重量為： W＝Vρ 　　　　　　　　 ＝9132×1.18×10-3 　　　　　　　　 ＝10.776g 　　　　根據(jù)注射所需的壓力和塑件的重量以及其它情況，可初步選用的注射機(jī)為：SZ－60/40型注塑成型機(jī)，該注塑機(jī)的各參數(shù)如下表所示： 理論注射量/cm3 60 移模行程/mm 180 螺桿直徑/mm 30 最大模具厚度/mm 280 注射壓力/Mp 150 最小模具厚度/mm 160 鎖模力/KN 400 噴嘴球半徑/mm 15 拉桿內(nèi)間距/mm 295×185 噴嘴口孔徑/mm φ3.5 　4、塑件的注射工藝參數(shù)的確定 　　　根據(jù)情況，聚甲基丙烯酸甲酯的成型工藝參數(shù)可作如下選擇，在試模時可根據(jù)實(shí)際情況作適當(dāng)?shù)恼{(diào)整。 　　　　注射溫度：包括料筒溫度和噴嘴溫度。 　　　　料筒溫度：后段溫度t1選用180℃ 　　　　　　　　　中段溫度t2選用200℃　 　　　　　　　　　前段溫度t3選用220℃ 　　　　噴嘴溫度：選用220℃ 　　　　注射壓力：選用100MP 　　　　注射時間：選用20s 　　　　保壓時間：選用2s 　　　　保壓： 80MP 　　　　冷卻時間：選用28s 　　　　總周期： 50s 二、型腔數(shù)的確定及澆注系統(tǒng)的設(shè)計 　1、分型面的選擇 　　　　　　　　　 　　　　該塑件為旋紐，表面質(zhì)量無特殊要求， 端部因與人手指接觸因此形成自然圓角，此 零件可采用右圖所示的分型面比較合適。 　2、型腔數(shù)的確定 　　　　型腔數(shù)的確定有多種方法，本題采用注射機(jī)的注射量來確定它的數(shù)目。其公式如下： 　　　　　　n2=(G-C)/V 式中：G——注射機(jī)的公稱注射量/cm3 V——單個制品的體積/cm3 　　　　C——澆道和澆口的總體積/cm3 　　生產(chǎn)中每次實(shí)際注射量應(yīng)為公稱注射量G的（0.75－0.45）倍，現(xiàn)取0.6G進(jìn)行計算。每件制品所需澆注系統(tǒng)的體積為制品體積的（0.2－1）倍，現(xiàn)取C＝0.6V進(jìn)行計算。 　　　　n2=0.6G/1.6V=0.375G/V=(0.375×60)/90132=2.46 　　由以上的計算可知，可采用一模兩腔的模具結(jié)構(gòu)。 　3、確定型腔的排列方式 　　　　本塑件在注射時采用一模兩件，即模具需要兩個型腔。綜合考慮澆注系統(tǒng)、模具結(jié)構(gòu)的復(fù)雜程度等因素，擬采用下圖所示的型腔排列方式。 　　　　　　 　4、澆注系統(tǒng)的設(shè)計 　　1）主流道的設(shè)計 　　　　　根據(jù)設(shè)計手冊查得SZ－60/40型注射機(jī)噴嘴有關(guān)尺寸如下： 　　　　　噴嘴前端孔徑：d0=φ3.5mm 噴嘴前端球面半徑：R0＝15mm 　　　　　為了使凝料能順利拔出，主流道的小端直徑D應(yīng)稍大于注射 噴嘴直徑d。　 D＝d+(0.5－1)mm=φ3.5+1＝φ4.5mm 　　　　　主流道的半錐角α通常為1°－2°過大的錐角會產(chǎn)生湍流或渦流，卷入空氣，過小的錐角使凝料脫模困難，還會使充模時熔體的流動阻力過大，此處的錐角選用2°。經(jīng)換算得主流道大端直徑D＝φ8.5mm,為使熔料順利進(jìn)入分流道，可在主流道出料端設(shè)計半徑ｒ＝5mm的圓弧過渡。主流道的長度L一般控制在60mm之內(nèi)，可取L＝55mm。 　　2）冷料穴與拉料桿的設(shè)計 　　　　　對于依靠推件板脫模的模具常用球頭拉料桿，當(dāng)前鋒冷料進(jìn)入冷料穴后緊包在拉料桿的球頭上，開模時，便可 將凝料從主流道中拉出。球頭拉料桿固定在動模 一側(cè)的型芯固定板上，并不隨脫模機(jī)構(gòu)移動，所 以當(dāng)推件板從型芯上脫出制品時，也將主流道凝 料從球頭拉料桿上硬刮下來。其結(jié)構(gòu)如右圖所示： 3）分流道的設(shè)計 　　　分流道在設(shè)計時應(yīng)考慮盡量減小在流道內(nèi)的壓力損失和盡可能避免熔體溫度的降低，同時還要考慮減小流道的容積。圓形和正方形流道的效率最高，當(dāng)分型面為平面時一般采用圓形的截面流道，但考慮到加工的方便性，可采用半圓形的流道。 　　　一般分流道直徑在3－10mm范圍內(nèi)，分流道的截面尺寸可根據(jù)制品所用的塑料品種、重量和壁厚，以及分流道的長度由《中國模具設(shè)計大典》第2卷中圖9.2－12所示的經(jīng)驗(yàn)曲線來選定，經(jīng)查取D’ =5.6mm較為合適，分流道長度取L＝20mm從圖9.2－14中查得修正系數(shù)fL=1.02，則分流道直徑經(jīng)修正后為D＝D’fL=5.6×1.02=5.712，取D＝6mm 4）澆口的設(shè)計 　　　根據(jù)澆口的成型要求及型腔的排列方式，選用側(cè)澆口較為合適。 　　　側(cè)澆口一般開設(shè)在模具的分型面上，從制品的邊緣進(jìn)料，故也稱之為邊緣澆口。側(cè)澆口的截面形狀為矩形，其優(yōu)點(diǎn)是截面形狀簡單，易于加工，便于試模后修正。缺點(diǎn)是在制品的外表面留有澆口痕跡，因?yàn)樵撝萍o表面質(zhì)量的特殊要求，又是中小型制品的一模兩腔結(jié)構(gòu)，所以可以采用側(cè)澆口。 　　　在側(cè)澆口的三個尺寸中，以澆口的深度h最為重要。它控制著澆口內(nèi)熔體的凝固時間和型腔內(nèi)熔體的補(bǔ)縮程度。澆口寬度W的大小對熔體的體積流量的直接的影響，澆口長度L在結(jié)構(gòu)強(qiáng)度允許的條件下以短為好，一般選L＝0.5－0.75mm。 　　　確定澆口深度和寬度的經(jīng)驗(yàn)公式如下： 　　　　　h=nt ① 　　　　　W=nA1/2/30 ② 　　　式中：h——側(cè)澆口深度（mm）中小型制品常用h=0.5－2mm，約為制品最大壁厚的1/3－2/3,　　取1.5mm 　　　　　　t——制品的壁厚（mm） 3.38mm 　　　　　　n——塑料材料的系數(shù)　　查表得　0.8 　　　　　　W——澆口的寬度（mm） 　　　　　A——型腔的表面積（mm2） 計算得2940mm2 將以上各數(shù)據(jù)代入公式得：h=1.5mm，W=1.5mm, L取0.5mm。計算 后所得的側(cè)澆口截面尺寸可用r=6q/(Wh2)≥104s-1作為初步校驗(yàn)。 　　制品的體積V＝9.132cm3，設(shè)定充模時間為1s，于是： q=9.132/1=9132mm3/s r=6q/Wh2=(6×9132)/(1.5×1.52)=1.6×104＞104s-1 　　所以符合要求。 三、排氣、冷卻系統(tǒng)的設(shè)計與計算 　1、排氣系統(tǒng)的設(shè)計 　　 排氣槽的截面積可用如下公式進(jìn)行計算： F＝25m1(273+T1)1/2/tP0　?、? 　　 式中：F——排氣槽的截面面積（m2） m1——模具內(nèi)氣體的質(zhì)量(kg) 　　　　　 P0——模具內(nèi)氣體的初始壓力（Mp）取0.1Mp 　　　　　 T1——模具內(nèi)被壓縮氣體的最終溫度(℃) t——充模時間(s) 模內(nèi)氣體質(zhì)量按常壓常溫20℃的氮?dú)饷芏圈?＝1.16kg/m3計算，有 　　　　　　m1=ρ0V0　?、? 　　　　式中：V0——模具型腔的體積（m3） 　　應(yīng)用氣體狀態(tài)方程可求得上式中被壓縮氣體的最終溫度（℃） 　　　T1＝（273+T0）(P1/P)0.1304-273　　② 式中：T0——模具內(nèi)氣體的初始溫度（℃） 　　　由V＝9132mm3 充模時間t=1s 被壓縮氣體最終排氣壓力為P1＝20MPa 　　　由③式得：T1＝(273+20)(20/0.1)0.1304-273=311.7℃ 模具內(nèi)的氣體質(zhì)量由②式得： 　m1=V0ρ0=9.132×10-6×1.16kg=1.06 ×10-5kg 將數(shù)據(jù)代入①式得：所需排氣槽的截面面積為： 　　　　　F=[25×1.06×10-5(273+311.7)1/2]/(1×0.1×106)=0.064mm2 　　　查取排氣槽高度h=0.03mm，因此排氣槽的總寬度為： 　　　　　W’’=F/h=0.064/0.03=2.13mm 　　　為了便于加工和有利于排氣，運(yùn)用鑲拼式的型芯結(jié)構(gòu)，與整體式型芯相比，鑲拼型芯使加工和熱處理工藝大為簡化。 　2）冷卻系統(tǒng)的設(shè)計與計算 　　　　冷卻系統(tǒng)設(shè)計的有關(guān)公式： 　　　　　　qV=WQ1/ρc1(θ1-θ2) ① 式中：qV——冷卻水的體積流量(m3/min) 　　　　　　　W——單位時間內(nèi)注入模具中的塑料重量(kg/min) 　　　　　　　Q1——單位重量的塑料制品在凝固時所放出的熱量(kJ/kg) 　　　　　　　ρ——冷卻水的密度(kg/m3)　　　　 0.98×103 　　　　　　　c1——冷卻水的比熱容[kJ/(kg.℃)]　　　4.187 　　　　　　　θ1——冷卻水的出口溫度(℃)　　　　 25 　　　　　　　θ2——冷卻水的入口溫度(℃)　　　　 20 Q1可表示為：Q1=[c2(θ3-θ4)+u] 式中：c2——塑料的比熱容[kJ/(kg.℃)] 1.465 Q3——塑料熔體的初始溫度(℃) 200 θ4——塑料制品在推出時的溫度(℃) 60 u——結(jié)晶型塑料的熔化質(zhì)量焓(kJ/kg) Q1=[c2(θ3-θ4)+u]=1.465(200-60)=205.1kJ/kg 將以上各數(shù)代入①式得： qV=(0.013×205.1)/[0.98×103×4.187(25-20)]m3/min =0.13×10-3m3/min 　　　上述計算的設(shè)定條件是：模具的平均工作溫度為40℃，用常溫20℃的水作為模具的冷卻介質(zhì)，其出口溫度為25℃，產(chǎn)量為0.013kg/min。 由體積流量查表可知所需的冷卻水管的直徑非常小，體積流量也很小，故可不設(shè)冷卻系統(tǒng)，依靠空冷的方式即可。但為滿足模具在不同溫度條件下的使用，可在適當(dāng)?shù)奈恢貌贾弥睆絛為8mm的管道來調(diào)節(jié)溫度。 四、模具工作零件的設(shè)計與計算 　凹模的結(jié)構(gòu)采用整體嵌入式，這樣有利于節(jié)省貴重金屬材料。 　　　型芯采用鑲拼式結(jié)構(gòu)，有利于加工和排氣。（如圖所示） 　　　　　　　　　　　　 　　　本設(shè)計中零件工作尺寸的計算均采用平均尺寸、平均收縮率、平均制造公差和平均磨損量來進(jìn)行計算，已給出這PMMA的成型收縮率為0.005，模具的制造公差取z=Δ/3。 　　　　　　　　　　　　　　型腔型芯工作尺寸的計算 類別 塑件尺寸 計算公式 模具尺寸 型 腔 計 算 型腔板 φ35.250-1.0 Lm=(Ls+Ls.Scp%-3/4Δ)0+δz φ34.6800.33 R7.5±0.64 R7.0600.21 19.20±0.44 Hm=(Hs+Hs.Scp%-2/3Δ)0+δz 18.7100.15 推件板 φ30.9±0.09 Lm=(Ls+Ls.Scp%-3/4Δ)0+δz φ30.8800.06 型 芯 計 算 主型芯 φ26.2500.96 Lm=(Ls+Ls.Scp%+3/4Δ)0-δz 27.100-0.32 R2.25±0.24 R2.620-0.16 17.25±0.48 Hm=(Hs+Hs.Scp%+2/3Δ)0-δz 17.980-0.32 小型芯 φ3.75±0.07 Lm=(Ls+Ls.Scp%+3/4Δ)0-δz φ3.870-0.05 7.5±0.32 Hm=(Hs+Hs.Scp%+2/3Δ)0-δz 8.050-0.11 　2、型腔側(cè)壁厚度和底板厚度的計算 　　1）型腔側(cè)壁厚度的計算 　　　根據(jù)圓形整體式型腔的側(cè)壁厚度計算公式： 　　　　S≥0.90[Pr4/E(δ)]1/3　　?、? 式中：S——側(cè)壁厚度(mm) 　　　　　　P——型腔壓力(Mpa) 40 　　　　　　r——型腔半徑(mm) 17.625 　　　　　　E——模具材料的彈性模量(MPa) 2.1×105 　　　　　　[δ]——剛度條件，即允許變形量(mm) 0.05 　　將以上各數(shù)代入式得： S≥1.15[(40×19.84)/(2.1×105×0.05)]1/3 =9.62mm 2）底板厚度的計算公式如下： 　　　　　　　hs≥0.56(Ph4/E[δ])1/3 　　　　將各參數(shù)代入式中得：hs≥4.68mm 　　　　型腔的厚度h腔hc+h=4.68+19.8=24.48mm 　　　　　　S可取10mms腔取32mm 　　　　根據(jù)計算，型腔側(cè)壁厚度應(yīng)大于9.62mm，而型腔的直徑為35－25mm。根據(jù)澆注系統(tǒng)的條件及制件的大小，初選標(biāo)準(zhǔn)模架，依據(jù)《塑料注射模中小型模架及技術(shù)條件》(GB/T12556-90)，根據(jù)模板的參數(shù)確定導(dǎo)柱、導(dǎo)套、墊塊等的有關(guān)尺寸。 五、脫模機(jī)構(gòu)的設(shè)計與計算 　1、脫模力的計算 　　此模具采用推件板脫模，因該制件的，屬厚壁制品，厚壁制品脫模力受到材料向壁厚中性層冷卻收縮的影響，可用彈性力學(xué)的有關(guān)厚壁圓筒的理論進(jìn)行分析計算，公式如下： 　　　　　　Qc=[1.25kfcaE(Tf-Tj)Ac]/{[(dk+2t)2+dk2]/[(dk+2t)2-dk2]} 式中，對于圓筒制品中： 　　　　　　　k——脫模斜度系數(shù) k=(fcCosβ-Sinβ)/fc(1+fcSinβCosβ)=0.92 　　　　　　　fc——脫模系數(shù)，即在脫模溫度下制品與型芯表面之間的靜摩擦系數(shù)，它受高分子熔體經(jīng)高壓在鋼表面固化中粘附的影響。 0.50 　　　　　　　α——塑料的線膨脹系數(shù)（1/℃） 查表得：6×10-5 　　　　　　　μ——塑料的泊松比　　　　　　　　　　　　　　　0.40 　　　　　　　E——在脫模溫度下塑料的抗拉彈性模量（MPa） 3.16×103 　　　　　　　Tf——軟化溫度(℃) 100 　　　　　　　Tσ——脫模頂出時制品的溫度（℃） 60 　　　　　　　Ac——制品包緊在型芯上的有效面積（mm2） 1422.55 　　　　　　　t——制品的厚度（mm） 3.38 　　　　將以上各數(shù)據(jù)代入公式得： Qc=1372.45N　 　2）推板的厚度　 　　　　筒形或圓形制品采用推件板脫模，推件板的受力狀態(tài)可簡化為圓環(huán)形平板周界受集中載荷的力學(xué)模型，最大撓度產(chǎn)生在板的中心。按剛度條件和強(qiáng)度條件的計算公式如下，取大者為依據(jù)。 　　　　按剛度條件：h=(C2QeR2/Eδp)1/3　　　?、? 　　　　按強(qiáng)度條件：h=(K2Qe/σp)1/2　　　　　② 　　式中：h——推件板的厚度(mm) 　　　　　C2——隨R/r值變化的系數(shù) 0.3500 　　　　　　　R——推桿作用在推件板上的幾何半徑(mm) 61 　　　　　　　r——推件板圓形內(nèi)孔或型芯半徑(mm) 13.125 　　　　　Qe——脫模力(N) 1372.45 　　　　　E——推桿材料的彈性模量(MPa) 2.1×105 　　　　　K2——隨R/r值變化的系數(shù) 1.745 　　　　　σp——推件板材料的許用應(yīng)力(MPa) 610 　　　　　δp——推件板中心允許變形量(mm)，通常取制品尺寸公差的1/5－1/10， 即δp=(1/5－1/10)Δi 0.088 　　　　　　　其中Δi——制品在被推出方向上的尺寸公差(mm) 0.88 　　　將上述各數(shù)據(jù)代入①式得：h=1.69mm 　　　將上述各數(shù)據(jù)代入②式得：h=1.98mm 　　　所以推件板的厚度可取：16mm 　3、頂桿直徑的計算 　　　　推桿推頂推件板時應(yīng)有足夠的穩(wěn)定性，其受力狀態(tài)可簡化為一端固定、一端鉸支的壓桿穩(wěn)定性模型，根據(jù)壓桿穩(wěn)定公式推導(dǎo)推桿直徑計算式為： d=K(l2Qe/nE)1/4　　　　　　?、? 　　　　推桿直徑確定后，還應(yīng)用下式進(jìn)行強(qiáng)度校核： 　　　　σc=4Qe/nπd2≤σs　　　　② 　　式中：d——推桿直徑(mm) 　　　　　K——安全系數(shù)，通常取K=1.5－2　　　　2 　　　　　l——推桿的長度(mm) 102 　　　　　Qe——脫模力(N)　　　　　　　　　　　　1372.45 　　　　　E——推桿材料的彈性模量(MPa)　　　　　 2.1×105 　　　　　n——推桿根數(shù) 4 　　　　　σc——推桿所受的壓應(yīng)力(MPa) 　　　　　σs——推桿材料的屈服點(diǎn)(MPa) 360 　　　將以上各數(shù)據(jù)代入①式得： d=4.06mm 圓整取5mm 　　　將以上各數(shù)據(jù)代入②式進(jìn)行校核： σc=4Qe/nπd2=17.47 MPa≤σs=360 MPa 　　　所以此推桿符合要求。 六、注射機(jī)與模具各參數(shù)的校核 　1、工藝參數(shù)的校核　　 　　1）注射量的校核（按體積） 　　　　　　Vmax=αV ① 　　　　式中：Vmax——模具型腔流道的最大容積(cm3) 　　　　　　　V——指定型號與規(guī)格注射機(jī)的注射量容積(cm3) 　　　　　　　ρ——塑料的固態(tài)密度(g/cm3) 　　　　　　　α——注射系數(shù)取0.75－0.85，無定形料可取0.85，結(jié)晶形可取0.75。 　　　　將以上各數(shù)代入①式得：Vmax=αV ＝0.85×60＝51cm3 　　　　倘若實(shí)際注射量過小，注射機(jī)的塑化能力得不到發(fā)揮，塑料在料筒中停留的時間會過長。所以最小注射量容積Vmin＝0.25V。 　　　　　　Vmin＝0.25V=0.25×60=15cm3 　　　　實(shí)際注射量V’=2V0+2×0.6V0=2×9.132+2×0.6×9.132=29cm3 　　　　　　即Vmin ＜V’＜Vmax 　　　　所以符合要求。 　　2）鎖模力的校核 　　　　　　　公式：F≥KAPm 　　　　式中F——注射機(jī)的額定鎖模力(kN) 400 　　　　　　A——制品和流道在分型面上的投影和(cm3) 　　　　　　Pm——型腔的平均計算壓力(MPa) 由表9.9-4　取30 　　　　　　K——安全系數(shù)，通常取K＝1.1－1.2　　　　　　1.2 　　　　　則：KAPm＝1.2×2[π(35.25/2)2+20×6]×30 =78.905kN＜400kN=F 　　　　　所以符合要求。 　　3）最大注射壓和的校核 　　　　　　　　Pmax≥K’P0 　　　　　式中：Pmax——注射機(jī)的額定注射壓力(MPa)　　　150 　　　　　　　　 P0——成型時所需的注射壓力(MPa)　　　100 　　　　　　　　 K’ ——安全系數(shù)，常取K=1.25－1.4 取1.3 　　　　　則K’P0=1.3×100=130 MPa＜Pmax150 MPa 　　　　　所以符合要求。 　2、安裝參數(shù)的校核 　　　模具各模板的厚度分別為： 　　　H1——上模座 30mm H2——型腔板 32mm 　　　H3——脫件板 16mm H4——型芯板 25mm 　　　H5——型芯固定板 32mm H6——墊塊 63mm 　　　H7——下模座 30mm 　　　模具的閉合高度H=H1+H2+H3+H4+H5+H6+H7=228mm 　　所允許的最小模具厚度Hmin=160mm 　　所允許的最大模具厚度Hmax=280mm 　　即模具滿足Hmin≤228mm≤Hmax的安裝條件。 　　經(jīng)查資料SZ-60/40型注射機(jī)的最大開模行程S=180mm S≥H1+ H2+(5－10)mm 　　　　 =17.5+20+10 =47.5mm 　　　滿足要求 　　所以注射機(jī)的開模行程足夠，由以上的驗(yàn)證可知，型注射機(jī)能滿足使用要求，故可采用。 七、參考文獻(xiàn) 　　1、《塑料注塑模結(jié)構(gòu)與設(shè)計》　　　主編：楊占堯　　　2003.8 　　2、《實(shí)用注塑模設(shè)計手冊》　　　　主編：程志遠(yuǎn)　　　2000.4 　　3、《塑料模具手冊》　　　　　　　主編：閻亞林　　　2004.8 　　4、《公差配合與測量技術(shù)》　　　　主編：黃云清　　　2003.7 　　5、《中國模具設(shè)計大典》　　 14