【化工原理課程設(shè)計(jì)】甲醇和水篩板精餾塔分離

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1、設(shè)計(jì)計(jì)算 <一>設(shè)計(jì)方案的確定 本設(shè)計(jì)任務(wù)為分離甲醇-水混合物。對于二元混合物的分離，應(yīng)采用連續(xù)精餾流程。設(shè)計(jì)中采用泡點(diǎn)進(jìn)料，將原料液通過預(yù)加熱器至泡點(diǎn)后送入精餾塔內(nèi)。塔頂上升蒸汽采用全凝器冷凝，冷凝液在泡點(diǎn)下一部分回流至塔內(nèi)，其余部分經(jīng)產(chǎn)品冷卻器冷卻后送至儲罐。該物系屬易分離系，最小回流比，故操作回流比取最小回流比的2倍。塔釜采用間接蒸汽加熱，塔底產(chǎn)品經(jīng)冷卻后送至儲罐。 <二>精餾塔的物料衡算 1、原料液及塔頂、塔底產(chǎn)品的摩爾分率 甲醇的摩爾質(zhì)量 M甲醇=32.04kg/ kmol 水的摩爾質(zhì)量 M水=18.02kg/kmol XF= XD

2、= XW= 2、原料液及塔頂、塔底產(chǎn)品的平均摩爾質(zhì)量 MF=0.27332.04+（1—0.273）18.02=21.85kg/kmol MD=0.994732.04+(1—0.9947）18.02=31.96kg/kmol MW=0.00281832.04+(1—0.002818)18.02=18.06kg/kmol 3、物料衡算 原料處理量：F=kmol/h 總物料衡算：F=D+W 115.57=D+W 甲醇物料衡算：FXF=DXD+WXW 115.570.273=D0.9947+W0.002818 聯(lián)立解得 D=31.4

3、8kmol/h w=84.09kmol/h <三>塔板數(shù)的確定 1、理論板數(shù)的求取 ①由 y=及甲醇—水在不同溫度下的汽—液平衡組成 溫度 液相 氣相 a 溫度 液相 氣相 a 92.9 0.0531 0.2834 7.05 81.6 0.2083 0.6273 6.4 90.3 0.0767 0.4001 8.03 80.2 0.2319 0.6485 6.11 88.9 0.0926 0.4353 7.55 78 0.2818 0.6775 5.35 86.6 0.1257 0.48

4、31 6.5 77.8 0.2909 0.6801 5.18 85 0.1315 0.5455 7.93 76.7 0.3333 0.6918 4.49 83.2 0.1674 0.5586 6.29 76.2 0.3513 0.7347 5.11 82.3 0.1818 0.5775 6.15 73.8 0.462 0.7756 4.02 72.7 0.5292 0.7971 3.49 68 0.7701 0.8962 2.57 71.3 0.5937 0.8183 3.08 66.9 0.8741 0.

5、9194 1.64 70 0.6849 0.8492 2.59 am==4.83 得到相平衡方程 y= 因?yàn)榕蔹c(diǎn)進(jìn)料，所以q=1 且Xq=XF=0.273 且q點(diǎn)過相平衡線 則yq==0.645 Rmin==0.94 取操作回流比 2、 求精餾塔的氣液相負(fù)荷 1.8831.48=59.18kmol/h V=(R+1)D =2.8831.48=90.66kmol/h =L+F=59.18+115.57=174.75kmol/h =V=90.66kmol/h 3、 求操作線方程 精餾段操作線方程 =+=0.

6、6528Xn+0.3454 提餾段操作線方程 =1.927Xn-2.61410-3 5、逐板計(jì)算法求理論板數(shù) 因?yàn)樗敒槿? 通過相平衡方程求 X1= 再通過精餾段操作線方程 y2=0.6528X1+0.3454=0.9818 ，如此反復(fù)得 y1=0.99947 x1=0.9749 y2=0.9818 x2=0.9179 y3=0.9446 x3=0.7793 y4=0.8541 x4=0.5482 y5=0.7032 x5=0.3291 y6=0.5603 x6=0.2087<0.273 當(dāng)X6

7、yn+1=1.927Xn-12.61410-3計(jì)算.如此反復(fù)得 y7=0.3995 x7=0.1211 y8=0.2308 x8=0.0585 y9=0.1101 x9=0.025 y10=0.0455 x10=0.1474 y11=0.02578 x11=5.4510-3 y12=7.8810-3 x12=1.6410-3<0.002818 可得到進(jìn)料板位置 NF=6 總理論板數(shù) NT=12 <包括再沸器> 2、實(shí)際板層數(shù)的求取 精餾段實(shí)際板層數(shù)：N精==8.3≈9 提餾段實(shí)際板層數(shù)：N提=≈10（不包括再沸器） <四>精餾塔工藝條件及有關(guān)物性數(shù)據(jù)的

8、計(jì)算 1、 操作壓力計(jì)算 塔頂操作壓力 PD=101.3+4=105.3KPa 每層塔板壓力降 DP=0.7KPa 進(jìn)料板壓力 PF=105.3+0.79=111.6KPa 塔底壓力 Pw=PF+0.710=118.6KPa 精餾段平均壓力 Pm=KPa 提餾段平均壓力 Pm′=KPa 2、 操作溫度計(jì)算（內(nèi)插法得） 根據(jù)甲醇-水的氣-液平衡組成表，再通過內(nèi)插法得： 塔頂溫度 tD=64.79℃ 進(jìn)料板溫度 tF=78.3℃ 塔釜溫度 tw=99.6℃ 精餾段平均溫度 tm

9、=℃ 提餾段平均溫度 tm′=℃ 3、 平均摩爾質(zhì)量的計(jì)算 塔頂平均摩爾質(zhì)量計(jì)算 由XD=y1=0.9947 通過相平衡方程求得 X1=0.9749 MVDM=y1M甲+（1-y1）M水=0.994732.04+(1-0.9947) 18.02=31.97Kg/Kmol MLOM=X1M甲+（1-X1）M水=0.974932.04+(1-0.9749) 18.02=31.69 Kg/Kmol 進(jìn)料板平均摩爾質(zhì)量計(jì)算 通過逐板計(jì)算得進(jìn)料板yF=0.5603，再通過相平衡方程得XF=0.2087 MVFM= yFM甲+（1-yF）M水=0.560332.04+（1-0.5

10、603）18.02=25.87Kg/Kmol MLFM=XFM甲+（1-XF）M水=0.208732.04+（1-0.208718.02）=20.95Kg/Kmol 塔釜平均摩爾質(zhì)量的計(jì)算 由Xw=0.002818 查平衡曲線得 yw=0.01346 MVWM=ywM甲+（1-yw）M水=0.0134632.04+（1-0.01346）18.02=18.21Kg/Kmol MLWM=XWX甲+（1-XW）M水=0.00281832.04+（1-0.002818）18.02=18.06Kg/Kmol 精餾段平均摩爾質(zhì)量 MVM= MLM= 提餾段平均摩爾質(zhì)量 MVM′= M

11、LM′= 4、平均密度計(jì)算 ⑴氣相平均密度計(jì)算 由理想氣體狀態(tài)方程計(jì)算 即 精餾段 rVM= Kg/m 提餾段 rvm′= ⑵液相平均密度計(jì)算 液相平均密度按下式計(jì)算 即 塔頂液相平均密度的計(jì)算 由tD=64.79℃ 查手冊得 r甲=747.168Kg/m r水=980.613Kg/m rLPM=Kg/m 進(jìn)料板液相平均密度計(jì)算 由tF=78.3℃ 查手冊得 r甲=735.53 Kg/m r水=972.82 Kg/m 進(jìn)料板液相的質(zhì)量分率 rLFM=Kg/m 提餾段液相平均密度計(jì)算 由tw=99.6℃ 查手冊得 r甲=716.36Kg/m r水=958.

12、176 Kg/m rLWM= Kg/m 精餾段液相平均密度為rLM= Kg/m 提餾段液相平均密度rLM′=Kg/m 5、液體平均表面張力的計(jì)算 液相平均表面張力依下式計(jì)算 即 dLM=Xidi 塔頂液相平均表面張力的計(jì)算 由tD=64.79℃查手冊得d甲=18.31mN/m d水=65.29Mn/m dLOM=XDd甲+（1-XD）d水=0.994718.31+0.005365.29=18.56mN/m 進(jìn)料板液相平均表面張力的計(jì)算 由tF=78.3℃ 查手冊得 d甲=17.0647mN/m d水=62.889mN/m dLFM=XFd甲+（1-XF）d水=0.20871

13、7.0647+0.791362.889=53.32mN/m 塔釜液相平均表面張力的計(jì)算 由tw=99.6℃ 查手冊得 d甲=14.93mN/m d水=58.9mN/m dLWM=Xwd甲+(1-Xw)d水=0.00281814.93+（1-0.2087）62.889=53.32mN/m 精餾段液相平均表面張力為dLM=mN/m 提餾段液相平均表面張力為dLM′=mN/m 6、液體平均粘度計(jì)算 液相平均粘度以下式計(jì)算，即mLM=Ximi 塔頂液相平均粘度計(jì)算 由tD=64.79℃查手冊得m甲=0.3289mpa.s m水=0.4479mpa.s mLDM=XDm甲+（1-XD

14、）m水=0.9947g（0.3289）+（1-0.9947）（0.4479）= —0.4825 mLDM=0.3292mpa.s 進(jìn)料板液相平均粘度計(jì)算 由tF=78.3℃查手冊得m甲=0.28193mpa.s m水=0.37084mpa.s mLFM=XFm甲+（1-XF）m水=0.2087(0.28193)+(1-0.2087)(0.37084)=—0.4557 mLFM=0.35mpa.s 由tw=99.6℃ 查手冊得m甲=0.226mpa.s m水=0.289mpa.s mLWM=Xwm甲+(1-Xw)m水=0.002818lg(0.226)+(1-0.002818)(0

15、.289)=-0.5394 mLWM=0.2888mpa.s 精餾段液相平均黏度為mLM=mpa.s 提餾段液相平均黏度為mLM′=mpa.s <五>精餾塔的塔體工藝尺寸計(jì)算 1、 塔徑的計(jì)算 精餾段的氣液相體積流率為 Vs= m/s Ls= m/s 提餾段的氣液相體積流率為 Vs′=m/s Ls′= 10-3 精餾段 umax= 式中C由C20求取，C20可通過查圖（P129頁）篩板塔的泛點(diǎn)關(guān)聯(lián)圖的橫坐標(biāo) 功能參數(shù) 取板間距HT=0.35m（通過篩板塔的的泛點(diǎn)關(guān)聯(lián)圖）（書P129 圖10-42）得到C20=0.068 C=C20（）0.2=0.068()

16、0.2=0.07646 最大空塔氣速umax= 取安全系數(shù)為0.8，則空塔氣速u=0.8umax=0.82.085=1.668m/s D= 按標(biāo)準(zhǔn)塔徑圓整后 D=0.8m（據(jù)書P129 表10-1） 塔截面積為AT=m 實(shí)際空塔氣速 u= (安全系數(shù)在允許范圍內(nèi)，符合設(shè)計(jì)要求) 提餾段同理查閱得C20 = =0.05161 查表得 HT=0.35m C20′=0.07 C′=C20′()0.2=0.07()0.2=0.08602 Umax′=C′=0.08602=2.84m/s 同上取安全系數(shù)0.8 u′=0.8 Umax′=0.82.84=2.272m/s

17、 D′===0.6076m 圓整取D′=0.8m 同上AT′=0.5024㎡ 實(shí)際空塔氣速u′= （符合安全系數(shù)范圍，設(shè)計(jì)合理） 2、精餾塔有效高度的計(jì)算 精餾段有效高度為Z精=（N精-1）HT=（9-1）0.35=2.8m 提餾段有效高度為Z提=（N提-1）HT=（10-1）0.35=3.15m 在加料板上設(shè)一人孔，其高度為0.7m 故精餾塔的有效高度為Z=Z精+Z提+0.7=2.8+3.15+0.7=6.65m <六>塔板主要工藝尺寸的計(jì)算 1、溢流裝置計(jì)算 因塔徑D=0.8，可選用單溢流弓形降液管，采用凹形受液盤 ⑴堰長lw 取lw=0.6D

18、=0.48m ⑵溢流堰高度hw 由hw=hL—how 選用平直堰，堰上液層高度how= 取E=1.03 how=mm how′=mm 取板上清液高度為hL=60mm hw=60-7,35=0.05265m hw′=60-11.31=0.04869m ⑶弓形降液管寬度wd和截面積Af 由 查圖（P127頁 弓形降液管的寬度與面積圖）得 所以Af=0.052AT=0.0520.5024=0.02612㎡ Wd=0.1D=0.10.8=0.08m 所以依式計(jì)算液體在降液管中的停留時(shí)間 精餾段：q= > 3~5s（故設(shè)計(jì)合理） 提餾段

19、：q′= >3~5s(故設(shè)計(jì)合理) ⑷降液管低隙高度h。 h。.= u。=0.08m/s 精餾：h。= 提餾：h?！? 故降液管設(shè)計(jì)合理，選用凹形受液盤hw=52.65mm hw′=48.69mm 2、塔板布置 ⑴塔板的分塊 因D≥800mm,故塔板采用分塊式，塔板查表可知分為3塊 ⑵邊緣區(qū)寬度確定 取Ws=Ws′=0.04m wc=0.03m ⑶開孔區(qū)面積計(jì)算 Aa=2（） x=—(wd+ws)= R=—wc= 故Aa=2（0.28）=0.3703㎡ ⑷篩孔計(jì)算及其排列 選用d=3mm碳鋼板，取篩孔直徑d。=4.5mm 篩孔按正三角形排列，取孔中

20、心距t為 t=3.1d。=3,14.5=13.95mm 篩孔數(shù)目n為 n= 開孔率f=0.907（）2=0.907（）2=9.44% 氣體通過閥孔的氣速 精餾段 u。= 提餾段 u?！? (七)塔板的流體力學(xué)驗(yàn)算 1、塔板壓降 ⑴干板阻力hc計(jì)算：（由查資料附表圖3-14干篩孔的流量系數(shù)有C。=0.82） ①hc=液柱 ②hc′=液柱 ⑵氣體通過液層的阻力hl及hl′ ①ua= F。= ua ==1.4619/ 查資料附表圖3-15充氣系數(shù)關(guān)聯(lián)圖，由F。=1.4619 得b=0.59 hc=bhL=b（hw+how）=0.59（0.05265+0.00735）=0

21、.0354m液柱 ②ua= F。= ua=/ 查資料附表圖3-15充氣系數(shù)關(guān)聯(lián)圖，由F0=1.258得b′=0.62 hc′=bhL=b（hw′+how′）=0.62 ⑶液體表面張力的阻力hs及hs計(jì)算 hs= hs= 氣體通過每層塔板的液柱高度hp及hp′計(jì)算 hp= hp′= 氣體通過每層塔板的壓降DPp及DPp′計(jì)算 DPp =（設(shè)計(jì)允許值） DPp′=（設(shè)計(jì)允許值） 2、 液面落差 對于篩板塔，液面落差很小，且本方案的塔徑和液流量均不大，故可忽略頁面落差影響。 3、液沫夾帶 液沫夾帶量ev及ev′計(jì)算 按經(jīng)驗(yàn)，一般hf=2.5hc=2.50.06=0

22、.15m ev=3.2=3.2 =0.07986Kg液/Kg氣<0.1 Kg液/Kg氣 ev′=3.2=3.2 =0.0489 Kg液/Kg氣<0.1 Kg液/Kg氣 故在本設(shè)計(jì)中液沫夾帶量ev及ev′在允許范圍內(nèi) 4、漏液 對篩板塔，漏液氣速（）由下式計(jì)算 ①實(shí)際孔速u。=19.04m/s> 穩(wěn)定系數(shù)K= ②實(shí)際孔速u。′=18.73> 穩(wěn)定系數(shù)K′= 5、液泛 為防止塔內(nèi)發(fā)生液泛，降液管內(nèi)液層高Hd及Hd′應(yīng)服從下式 Hd≤j（HT+hw） [j取0.5]；Hd′≤j（HT′+hw′） j（HT+hw）=0.5（0.35+0.03882）=0.19441m液

23、柱 j（HT′+hw′）=0.5（0.35+0.04869）=0.199 m液柱 而Hd=hp+hL+hd；Hd′= hp′+hL′+hd′ 板上不設(shè)進(jìn)口堰h(yuǎn)d= hd′=hd=0.001m液柱 Hd=hp+hL+hd=0.07629+0.06+0.001=0.13729m液柱<0.19441m液柱 Hd′= hp′+hL′+hd′=0.0669+0.06+0.001=0.1279 m液柱<0.199m液柱 故在本設(shè)計(jì)中不會出現(xiàn)液泛現(xiàn)象 （八）塔板負(fù)荷性能圖 1.漏液線 由 得 同理可得 在操作范圍內(nèi)，任取幾個(gè)值，依上式計(jì)算出值，計(jì)算結(jié)果列于下表： Ls

24、（Ls′）， 0.0005 0.0010 0.0015 0.0020 Vs， 0.340 0.349 0.357 0.364 Vs′， 0.334 0.336 0.338 0.340 由上表數(shù)字即可作出漏液線① 2、液沫夾帶線 以=0.1㎏液/㎏氣為限，求Vs-Ls關(guān)系如下 由 整理得 同理可計(jì)算出 整理得 在操作范圍內(nèi)，任取幾個(gè)Ls（Ls′）值，依上式計(jì)算出Vs值，計(jì)算結(jié)果列于下表： Ls（Ls′）， 0.0005 0.0010 0.0015 0.0020 Vs， 0.862 0.825 0.793 0.766 Vs′，

25、 0.864 0.822 0.786 0.754 由上表得出液沫夾帶線② 3、液相負(fù)荷下限線 對于平直堰，取液上液層高度how=0.006m，作為最小液體負(fù)荷標(biāo)準(zhǔn)，由下式得 取E=1，則 同理， 據(jù)此作出氣體流量無關(guān)的垂直液相負(fù)荷下限圖③ 4、液相負(fù)荷上限圖 以θ=4s作為液體在降液管中停留時(shí)間的下線，由下式得 故 據(jù)此可以作出與氣體流量無關(guān)的垂直液相負(fù)荷上限圖④ 5、液泛線 令 由 式中， 故 在操作范圍內(nèi)，任取幾個(gè)值，依上式計(jì)算出值，計(jì)算結(jié)果列于下表 0.0005 0.0010 0.0015 0.0020 1.2

26、21 1.186 1.145 1.095 1.380 1.332 1.286 1.240 由上表數(shù)據(jù)即可作出液泛線（5） <九>換熱器的設(shè)計(jì) 1、冷凝器的選擇 有機(jī)物蒸氣冷凝器設(shè)計(jì)選用的總體傳熱系數(shù)一般范圍為500~1500kcal/(㎡.h.℃) 本設(shè)計(jì)取k=600w/(㎡.℃) 出料溫度：64.6℃（飽和氣）→（飽和液）64.6℃ 冷卻水溫度：30℃→40℃ 逆流操作：Dt1=34.6℃ Dt2=24.6℃ Dtm= 傳熱面積：A=在此溫度下，查化工原理<第三版>附錄得g甲=1200KJ/Kg，g水=2378 KJ/Kg Q=wg= =1.0940

27、.6657[0.99471220+（1-0.9947）2378] =0.73031226 =895.35KJ/s A= 設(shè)備型號 公稱直徑 公稱壓力 管程數(shù) 管子根數(shù) 中心排管數(shù) 管程流通面積 換熱管長度 計(jì)算換熱面積 f252.5 600mm 1.6MPa 2 232 16 0.0364㎡ 3000mm 52.8㎡ 2、再沸器的選擇 選用120℃飽和水蒸氣加熱，傳熱系數(shù)取K=600w/(㎡.℃) 料液溫度：99.6℃→100℃ 熱流體溫度：120℃→120℃ 逆流操作：Dt1=20℃ Dt2=20.4℃ Dtm===

28、 同上w=rvVs=0.84270.6586=0.555Kg/s g=xwg甲+（1-xw）g水 查表知此溫度下g甲=1100KJ/Kg g水=2400 KJ/Kg g=0.0028181100+（1-0.002818）2400=2396 KJ/Kg q=wg=23960.555=1329.8KJ/s A= 設(shè)備型號 公稱直徑 公稱壓力 管程數(shù) 管子根數(shù) 中心排管數(shù) 管程流通面積 換熱管長度 計(jì)算換熱面積 f252.5 700mm 4.00MPa 4 322 21 0.0253㎡ 4500mm 111.2㎡ （十）餾塔接管尺寸計(jì)算 1、接

29、管 ①進(jìn)料管的結(jié)構(gòu)類型很多，本設(shè)計(jì)采用直管進(jìn)料管，管徑計(jì)算如下： D= 取=1.6m/s 25℃進(jìn)料，此溫度下r甲=786.9Kg/m3 r水=996.95 Kg/m3 （查化工原理（上）附錄） rLP= Vs= D= 查標(biāo)準(zhǔn)系列 取f323 ②回流管 采用直管回流管 取uR=1.6m/s DR= 查表取f894 ③塔釜出料管 取uw=1.6m/s Dw= 查表取f383 ④塔頂蒸氣出料筒 直管出氣，取出口氣速u=20m/s D= 查表取f2738 ⑤塔釜進(jìn)氣管 采用直管 取氣速u=23m/s D= 查表取f2738 ⑥法蘭 本設(shè)計(jì)常壓操作

30、，采用 進(jìn)料管接管法蘭 2、筒體與封頭 ①筒體 壁厚選6mm，所用材質(zhì)為A3 ②封頭本設(shè)計(jì)采用橢圓形封頭，由公稱直徑DN=800mm,曲面高度200mm，直邊高度25mm，內(nèi)表面積0.757㎡，容積0.08m，選取風(fēng)同樣DN8006。（選自《常用化工單元設(shè)備設(shè)計(jì)》附表1（A）橢圓封頭尺寸與質(zhì)量（JB/T4729-94）） ③除沫器 當(dāng)空塔氣速較大帶液現(xiàn)象嚴(yán)重，以及工藝過程中不許出塔氣速夾帶霧滴的情況下，設(shè)置除沫器，以減少液體夾帶損失，確保氣體純度，保證后續(xù)設(shè)備的正常操作。常用除沫器有折流板式除沫器，絲網(wǎng)除沫器以及程流除沫器。本設(shè)計(jì)采用絲網(wǎng)除沫器，其具有比面積大、質(zhì)量輕、空隙大及

31、使用方便等優(yōu)點(diǎn)。 設(shè)計(jì)氣速選?。?，系數(shù)=0.107， 除沫器直徑： ④吊柱 塔徑D=800mm，可選用吊柱250Kg，S=600mm，L=3150mm，H=900mm，材料用A3 ⑤裙座 塔底采用裙座支撐，裙座的結(jié)構(gòu)性能好，連接處產(chǎn)生的局部阻力小，所用它是塔設(shè)備的主要支座形式，為了制作方便，一般采用圓筒形。由于裙座內(nèi)徑>800mm，故裙座壁厚取16mm 基礎(chǔ)環(huán)內(nèi)徑： 基礎(chǔ)環(huán)外徑： 圓整：Dbi=1600mm，Db。=2200mm；基礎(chǔ)環(huán)厚度，考慮到腐蝕余量取18mm； 考慮到再沸器，裙座高度取3m（H2=3m），此角螺栓直徑取M30 ④人孔 人孔是安裝和檢修人員進(jìn)出塔的

32、惟一通道，人孔的位置應(yīng)便于進(jìn)入任何一層塔板，由于設(shè)置人孔處塔間距離大且人孔設(shè)備過少會使制造時(shí)塔體的彎曲度難于達(dá)到要求 塔中共19塊板，設(shè)置2個(gè)人孔，第6塊和第7塊板之間設(shè)一塊，第12塊和第13塊板之間設(shè)一塊，每個(gè)孔直徑為450mm，人孔處的板間距取700mm，塔頂和塔釜各設(shè)一人孔，裙座上再開2個(gè)人孔，直徑為450mm，人孔伸入塔內(nèi)部與塔內(nèi)壁修平，其邊緣倒棱和磨圓，人孔法蘭的密封面及墊片用材與塔的接管法蘭相同。 ⑤進(jìn)料段 進(jìn)料板設(shè)置在第5塊板和第7塊板之間，高度為700mm 3、塔總體高度設(shè)計(jì) ①塔的頂部空間高度 塔的頂部空間高度是指塔頂?shù)谝粚铀P到塔頂封頭的直線距離，塔頂部空間高度設(shè)1200mm ②塔的底部空間高度 塔的底部空間高度是指塔底最末一層塔盤到塔底下封頭切線的距離，釜液停留時(shí)間取5min Hb= ③塔體高度 H—塔高，m；—沒人孔處的板間距，m；n—實(shí)際塔板數(shù)；—板間距，m；—裙座高度，m；—進(jìn)料板處板間距，m；—人孔數(shù)；—塔底空間高度，m；—塔頂空間高度。