畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）導(dǎo)柱式彈頂落料模具設(shè)計(jì)說明書

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1、 第一章 沖壓設(shè)備 1.1 沖壓技術(shù)簡(jiǎn)介 冷沖壓在鍛壓生產(chǎn)中占有很重要的地位，在工業(yè)中的應(yīng)用十分廣泛，它也是鍛壓專業(yè)教學(xué)的基本內(nèi)容。 冷沖壓生產(chǎn)技術(shù)是多方面的，但其中最為主要的基礎(chǔ)內(nèi)容是，在充分地了解和掌握各種沖壓變形規(guī)律的基礎(chǔ)上解決沖壓加工中出現(xiàn)的各種實(shí)際問題,確定最佳工藝參數(shù)，以最簡(jiǎn)便的方式在消耗最低的條件下實(shí)現(xiàn)沖壓加工過程，獲得高質(zhì)量的沖壓產(chǎn)品。 冷沖壓是塑性加工的基本方法之一，它主要用于加工板料零件，所以有時(shí)也叫板料沖壓.沖壓加工的范圍十分廣泛，不僅可以加工金屬板料，而且也可以加工非金屬材料。沖壓加工時(shí)，板料在模具的作用下，其內(nèi)部產(chǎn)生使之變形的內(nèi)力。冷沖

2、壓生產(chǎn)靠模具與設(shè)備完成加工過程，所以它的生產(chǎn)率高，而且由于操作簡(jiǎn)便，也便于實(shí)現(xiàn)機(jī)械化和自動(dòng)化。一般的沖壓加工，每分鐘一臺(tái)沖壓設(shè)備可生產(chǎn)零件的數(shù)目是幾件到幾十件。但是，目前已有相當(dāng)數(shù)量高速?zèng)_床的生產(chǎn)率已達(dá)每分鐘數(shù)百件或數(shù)千件以上。 1.2 沖床 沖床用來安裝與之相適應(yīng)的模具。J23系列開式可傾沖床和J21S系列深喉沖床，在J21S系列深喉沖床中，快速?zèng)_床，特點(diǎn)是行程小，行程次數(shù)38～170(次/min)。J23系列開式可傾沖床為可傾式鑄造結(jié)構(gòu)，傾斜時(shí)便于沖壓件或廢料從模具上滑下。它較J21S系列深喉沖床，它較偏心沖床有較大的行程，行程次數(shù)45～120(次/min)。其它沖床同J23系列開式

3、可傾沖床相似。 1.3參數(shù)計(jì)算 為了正確選用沖床，必須了解它的一些主要數(shù)據(jù)。 1.3.1額定噸位 沖床銘牌上規(guī)定的噸位為沖床的額定噸位。額定噸位的大小，反映沖床的沖裁力。在我國(guó)，J23系列開式可傾沖床特點(diǎn)系列生產(chǎn)，共8級(jí)，具體型號(hào)有J23-16、JB23-20A、J23-25、JB23-35、JG23-35、JG23-40、JD21-100、JB21-160等各種沖床。選擇沖床時(shí)，必須使沖床的額定噸位大于工件所需要的沖裁力。 由表1.1查得Q235的=375～460 Mpa，取=450 Mpa。 工件所需要的沖裁力P可從模具設(shè)計(jì)手冊(cè)查得： P= （1.1） 式中

4、t――圓盤的厚度（m）； D――圓盤的直徑（m）； ――材料的抗拉強(qiáng)度（MPa）； K――考慮彈性脫料裝置的壓縮力，圓盤厚度公差，沖模間隙的變化，刃口變鈍等因素使沖裁力增大的系數(shù)，可取K＝1.3. =14.04 (T) 表1.1 部分碳素結(jié)構(gòu)鋼力學(xué)性能 牌號(hào) 屈服強(qiáng)度/MPa 伸長(zhǎng)率/% 抗拉強(qiáng)度/MPa Q215 165～215 26～31 335～410 Q235 185～235 21～26 375～460 Q225 205～255 19～24 410～510 Q275 225～275

5、 15～20 490～610 故應(yīng)選用35噸的的J23系列開式可傾沖床，床身材料為可傾式鑄造結(jié)構(gòu)，傾斜時(shí)便于沖壓件或廢料從模具上滑下，采用剛性轉(zhuǎn)健離合器，具有單次和連續(xù)操作規(guī)范。 使用帶式制動(dòng)器，滑塊裝有壓塌式保險(xiǎn)器，超載時(shí)保險(xiǎn)器壓塌，從而保證整機(jī)不受損壞。沖床具有通用性強(qiáng)、精度高、性能可靠、便于操作的優(yōu)點(diǎn)。 配備自動(dòng)送料裝置可實(shí)現(xiàn)半自動(dòng)化沖壓作業(yè)。具體基本參數(shù)見表1-2 JB23-35 噸開式可傾沖床使用說明書。 1.3.2. 閉合高度 閉合高度是沖模設(shè)計(jì)和沖模在沖床上安裝時(shí)都必須考慮的重要因素。閉合高度有兩種: (1) 沖模閉合高度: 沖模閉合高度是指上、下模在最低工作位置

6、時(shí)沖模高度。(2) 沖床閉合高度:沖床上的連桿,可以通過螺紋調(diào)節(jié)其長(zhǎng)度調(diào)節(jié)量為M。沖床閉合高度是指沖床在M=0時(shí)從臺(tái)面至下止點(diǎn)時(shí)滑塊下平面間的距離。選擇沖床時(shí),須使沖床的閉合高度大于沖模的閉合高度,否則, 滑塊在上止點(diǎn)時(shí)將沖模裝在沖床上,沖床開動(dòng)后將會(huì)使沖模損壞。取合模后固定板和卸料板之間的安全距離為20毫米。 在本設(shè)計(jì)中閉合高度為:上模座 ＋墊板 ＋凸模固定板＋卸料板+凹模+下模座＋安全距離 即:=60+10+40+15+60+55+20=260(mm) 所選沖床閉合高度, 滿足 其中為最大閉合高度，最小閉合高度，為閉合高度。 所以，這套模具設(shè)計(jì)的閉合高度為260毫米。 1.3

7、.3臺(tái)面尺寸(長(zhǎng)寬)和臺(tái)面孔尺寸 在沖模設(shè)計(jì)和安裝時(shí)，必須考慮臺(tái)面尺寸和臺(tái)面孔尺寸，前者應(yīng)能保證模具在臺(tái)面上壓緊，后者應(yīng)能保證沖孔的余料或工件能從臺(tái)面孔落下。 1.3.4模柄孔尺寸 在沖模設(shè)計(jì)和安裝時(shí), 必須考慮沖床滑塊模柄孔的尺寸。通常，模柄外徑和上模座孔的配合采用H7/m6。 表1-2 JB23-35 噸開式?jīng)_床使用說明書 序號(hào) 項(xiàng) 目 數(shù) 值 單位 1 公稱壓力 35 噸 2 滑塊行程 100 毫米 3 滑塊每分鐘行程次數(shù) 55 次/分 4 封閉高度調(diào)節(jié)量 80 毫米 5 封閉高度(滑塊在下死點(diǎn)時(shí)至

8、臺(tái)面的距離) 最 大 300 毫米 最 小 220 毫米 6 工作臺(tái)尺寸 前 后 480 毫米 左 右 710 毫米 8 喉口深度 710 毫米 9 立柱間距離 390 毫米 10 模柄孔尺寸 直徑 φ50 毫米 深度 60 毫米 11 滑塊底面尺寸 前 后 320 毫米 前 后 270 毫米 12 外形尺寸 前 后 1480 毫米 左 右 1050 毫米 地面上高 2200 毫米 13 機(jī)床重量 45 噸 第二章 沖裁力和排樣 2

9、.1沖裁力計(jì)算 沖裁力是指板料作用在凸模上的最大抗力。對(duì)于普通平刃口的沖裁，其沖裁力按公式（1.1）已計(jì)算。 如圖2.1所示為模具所要加工的工件圓盤的圖，材料為Q235，厚度1mm，大批生產(chǎn)。 圖2.1 圓盤 2.1.1沖裁件工藝分析 由圓盤圖可見，該沖裁件外形簡(jiǎn)單，僅需一次沖裁加工即可成型。沖裁件為大批量生產(chǎn)，因此采用單工序、后導(dǎo)柱導(dǎo)向式?jīng)_裁模進(jìn)行加工，以方便工人操作，并保證尺寸精度，由于工件尺寸較薄，故可采用固定卸料板彈性卸料和下出料的方式。 2.1.2 確定模具壓力中心 圓盤為對(duì)稱形狀制件，壓力中心位于制件輪廓

10、圖形的幾何中心上。 2.2沖裁排樣設(shè)計(jì) 條料、帯料或板料上的布置方法叫排樣。合理的排樣和選擇適當(dāng)?shù)拇钸呏凳翘岣卟牧侠寐?、降低成本、保證沖件質(zhì)量及模具壽命的有效措施。 2.2.1材料利用率 排樣的目的是為了在保證制件質(zhì)量的前提下，合理利用原材料。衡量排樣經(jīng)濟(jì)性、合理性的指標(biāo)是材料的利用率，一個(gè)進(jìn)矩的材料利用率η計(jì)算見式（2.4） η= F= nA = BL η=(nA/BL)100% （2.4） A== η 式中：n——一張板料（或帯料、條料）上沖件的數(shù)目 A——一

11、個(gè)沖裁件的實(shí)際面積 L——板料長(zhǎng)度 B——板料寬度 r——板料半徑 η值越大材料的利用率就越高，在沖裁件的成本中材料費(fèi)用一般占60%以上，可見材料利用率是一項(xiàng)很重要的經(jīng)濟(jì)指標(biāo)。 提高材料利用率的方法： 沖裁所產(chǎn)生的廢料可分為兩類：一類是結(jié)構(gòu)廢料，是由沖件的形狀特點(diǎn)產(chǎn)生的；另一類是由于沖件之間和沖件與條料側(cè)邊之間的搭邊，以及料頭、料尾和邊余料而產(chǎn)生的廢料，稱為工藝廢料。要提高材料利用率，主要應(yīng)從減少工藝廢料著手。減少工藝廢料的有力措施是：設(shè)計(jì)合理的排樣方案，選擇合適的板料規(guī)格和合理的裁板法（減少料頭、料尾和邊余料），或利用廢料作小零件等。 對(duì)一定形狀的沖件，結(jié)構(gòu)廢料是不可避免的，但

12、充分利用結(jié)構(gòu)廢料是可能的。當(dāng)兩個(gè)不同沖件的材料和厚度相同時(shí)，在尺寸允許的情況下，較小尺寸的沖件可在較大尺寸沖件的廢料中沖制出來。另外，在使用條件許可下，當(dāng)取得零件設(shè)計(jì)單位同意后，也可以改變零件的結(jié)構(gòu)形狀，提高材料利用率. 2.2.2條料排樣的分類 根據(jù)材料的合理利用情況，條料排樣方法可分為三種（1）有廢料排樣；（2）少?gòu)U料排樣；(3）無廢料排樣。 在沖壓生產(chǎn)實(shí)際中，由于零件的形狀、尺寸、精度要求、批量大小和原材料供應(yīng)等方面的不同，不可能提供一種固定不變的合理排樣方案。但在決定排樣方案時(shí)應(yīng)遵循的原則是：保證在最低的材料消耗和最高的勞動(dòng)生產(chǎn)率的條件下得到符合技術(shù)條件要求的零件，同時(shí)要考慮方便

13、生產(chǎn)操作、沖模結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、壽命長(zhǎng)以及車間生產(chǎn)條件和原材料供應(yīng)情況等。從各方面權(quán)衡利弊，根據(jù)排樣采用少?gòu)U料排樣。 2.2.3搭邊的確定 排樣時(shí)沖裁件之間以及沖裁件與條料側(cè)邊之間留下的工藝廢料叫搭邊。搭邊的作用一是補(bǔ)償定位誤差和剪板誤差，確保沖出合格零件；二是增加條料剛度，方便條料送進(jìn)，提高勞動(dòng)生產(chǎn)率；同時(shí)，搭邊還可以避免沖裁時(shí)條料邊緣的毛刺被拉人模具間隙，從而提高模具壽命。 搭邊值對(duì)沖裁過程及沖裁件質(zhì)量有很大的影響，因此一定要合理確定搭邊數(shù)值。搭邊過大，材料利用率低；搭邊過小時(shí)，搭邊的強(qiáng)度和剛度不夠，沖裁時(shí)容易翹曲或被拉斷，不僅會(huì)增大沖裁件毛刺，有時(shí)甚至搭邊拉入模具間隙，造成沖裁力不均，損壞

14、模具刃口。根據(jù)生產(chǎn)的統(tǒng)計(jì)，正常搭邊比無搭邊沖裁時(shí)的模具壽命高50％以上。影響搭邊值的因素: （1）材料的力學(xué)性能 硬材料的搭邊值可小一些；軟材料、脆材料的搭邊值要大 （2）材料厚度 材料越厚，搭邊值也越大。 （3）沖裁件的形狀與尺寸 零件外形越復(fù)雜，圓角半徑越小，搭邊值取大些。 （4）送料及擋料方式 用手工送料，有側(cè)壓裝置的搭邊值可以小一些；用側(cè)刃定距比用擋料銷定距的搭邊小一些。 （5）卸料方式 彈性卸料比剛性卸料的搭邊小一些。 表2.2為最小搭邊值（單行排列）： 表2.2 最小工藝搭邊值（單行排列）

15、 材料厚度 t/mm 工件間c/mm 沿邊a/mm 0.5~0.8 1.0 1.2 0.8~1.2 0.8 1.0 1.2~1.6 1.0 1.2 2.2.4計(jì)算排樣 由表2.2取搭邊值c=1.5 mm,a=2mm，條料寬度為79mm，進(jìn)矩為76.5mm。 第三章 模具結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 沖裁模是沖壓生產(chǎn)所用的主要工藝裝備，沖裁模具結(jié)構(gòu)的合理性和先進(jìn)性，對(duì)沖裁件的質(zhì)量與精度、沖裁加工的生產(chǎn)率與經(jīng)濟(jì)效益、模具的使用壽命與操作安全等都有密切的關(guān)系。模具的整個(gè)裝配關(guān)系如圖3.1所示。

16、 圖3.1 模具的總裝圖 1-上模座；2-彈簧；3-卸料螺釘；4-螺釘；5-模柄；6-止轉(zhuǎn)銷；7-圓柱銷；8-墊板；9-凸模固定板；10-凸模；11-卸料板；12-凹模；13-下模座；14-圓柱銷；15-導(dǎo)柱；16-擋料銷；17-導(dǎo)套 3.1 模具的組成 3.1.1概述 沖模的種類很多,但都包括以下幾部分零件： 1.工作件： 即直接參加沖裁工作的零件，如凸模、 凹模。 2.定位件: 它的作用是使毛坯或半成品在模具上能夠正確定位，如擋料銷。 3.脫料件: 每完成一次沖裁后,用來退出工件或余料的零件，如卸料板、彈簧和卸料螺釘組成。 4.裝配件：包括模具的其它零件

17、，主要的有控制沖裁時(shí)凸模和凹模正確位置的導(dǎo)柱和導(dǎo)套的導(dǎo)向零件，安裝和固定用的上、下模座、 凸模固定板、墊板和模柄等。 在該模具設(shè)計(jì)中總裝圖如圖2.1所示。 3.2 凸模 凸模又稱沖頭，是沖裁的關(guān)鍵零件之一，其工作端的截面形狀根據(jù)模形確定，我設(shè)計(jì)的凸模刃口是平的。凸模的材料應(yīng)滿足下列要求： (a) 能夠承受強(qiáng)大的剪切力、壓力、沖擊力和摩擦力。因此模刃需要有很高的硬度，很高的耐磨和耐疲勞的能力以及足夠的韌性； (b) 熱處理以后的變形應(yīng)該盡可能的??； (c) 長(zhǎng)期使用中的變形應(yīng)盡可能的小。 根據(jù)上述要求，通常采用碳素工具鋼和合金工具鋼制造，如Cr12、Cr12Mov、9SiCr、T1

18、0A、T12A等作為制造凸模的材料。凸模尾端淬硬至56～60HRC（T10A、T12A）或58～62 HRC（Cr12、Cr12Mov、9SiCr）。凸模尾端淬火后回火，硬度為43～48 HRC為宜。 3.3 凹模 凹模刃口的周邊形狀和凸模相同，因?yàn)橐宄龔U料或工件，沿深度方向的尺寸不能上下一致。 凹模材材可與凸模相同或優(yōu)于凸模，淬火硬度可與凸模相同或略高于凸模，如可取(60～64) HRC。一般也采用合金工具鋼Cr12、Cr12Mov、9SiCr、T10A、T12A等制造,上下兩平面之間的平行度要求不超過0.003. 凹模工作表面的粗糙度要求是,凹模刃口要鋒利，強(qiáng)度要大，外廓棱角要倒

19、鈍等。 沖裁時(shí)凹模承受沖裁力和的作用，由于凹模的結(jié)構(gòu)形式不一，目前還不可能用理論計(jì)算法確定凹模尺寸，在生產(chǎn)中大都采用經(jīng)驗(yàn)公式概略的計(jì)算凹模尺寸。 凹模多采用機(jī)械法固定，由螺釘將其緊固在下模座上，并用圓柱銷定位，或用凹模的長(zhǎng)寬尺寸與下模座過渡配合的止口代替圓柱銷定位。 3.4 導(dǎo)柱和導(dǎo)套 在大批量生產(chǎn)中為了便于裝模或在精度要求高的情況下，模具都采用導(dǎo)向裝置，以保證精確的定位，提高沖件質(zhì)量及模具壽命。 導(dǎo)柱、導(dǎo)套都是圓柱形，加工方便，容易裝配，是模具行業(yè)最廣泛的導(dǎo)向裝置?？稍谏?、下模座上分別設(shè)置導(dǎo)柱、導(dǎo)套對(duì)凸模、凹模進(jìn)行導(dǎo)向。導(dǎo)柱和導(dǎo)套如圖3.2和3.3。

20、 圖 3.2 導(dǎo)柱 圖3.3 導(dǎo)套 在選用時(shí)應(yīng)注意在沖裁過程中導(dǎo)柱最好不要脫離導(dǎo)套的導(dǎo)向孔，導(dǎo)柱的長(zhǎng)度應(yīng)保證模具的閉合后，導(dǎo)柱的上端面與模座頂面的距離不小于10mm～15mm，而下模座底面與導(dǎo)柱底面的距離應(yīng)為2mm～3mm。 導(dǎo)柱和導(dǎo)套之間的配合根據(jù)沖裁模的間隙大小選用。當(dāng)沖裁板厚在0.8mm以下的間隙模具時(shí)，選用配合精度模架。當(dāng)沖裁板厚為0.8mm～4mm時(shí)，選用配合的精度模架。 一般導(dǎo)柱、導(dǎo)套大都采用低碳鋼（20鋼或25鋼）制造，經(jīng)滲碳（滲碳層厚度為1.2mm～1.5mm）和淬火，導(dǎo)柱硬度為58HRC～62HRC，導(dǎo)套為56HRC～60HRC，再經(jīng)磨光方可使

21、用，導(dǎo)柱和導(dǎo)套也可軸承鋼制造。 導(dǎo)柱、導(dǎo)套分別和下、上模座固定時(shí)，一般采用粘合劑將它們固定起來，固定的方法有以下幾種： 1低熔點(diǎn)合金澆注 低熔點(diǎn)合金又名冷脹合金，它具有在冷卻凝固時(shí)體積膨脹的特性。這種特性可用于導(dǎo)柱式彈頂落料模具的緊固和導(dǎo)套的裝配。既保證模具的定位精度，又節(jié)省大量的機(jī)鉗工工時(shí)。同時(shí)模具損壞后，修理更換沖頭也很方便。低熔點(diǎn)合金的配方表3.1。各種金屬的性能如下： 銻------熔點(diǎn)為630℃，是一種銀白略帶淺藍(lán)色的金屬，性脆，可與多種金屬熔合成合金。銻合金具有高的硬度和蝕性，在泠卻凝固時(shí)，體積不收縮,并稍有膨脹，冷卻率為0.2％，因此能得到清晰，飽滿的鑄件。銻是低熔點(diǎn)合金具

22、有泠脹特性的主要元素。 鉛------熔點(diǎn)為327℃，是合金中最便宜的，最容易買到的金屬，質(zhì)軟，機(jī)械性能差，鉛熔化后，揮發(fā)性大，有毒，在配制時(shí)應(yīng)注意。 鉍------熔點(diǎn)為271℃，用以降低合金的熔點(diǎn)，改善流動(dòng)性，在合金的配方比中數(shù)量最大。 錫------熔點(diǎn)為232℃，錫可改善合金的機(jī)械性能，提高韌性,提高韌性，同時(shí)降低合金的熔點(diǎn)，增加流動(dòng)性。 采用低熔點(diǎn)合金澆注的最大缺點(diǎn)，是天熱的時(shí)候，它的冷脹特性減。為了克服這個(gè)缺點(diǎn)，可采用環(huán)氧樹脂澆注和無機(jī)粘結(jié)劑澆注。 低熔點(diǎn)合金的配方表3.1 序號(hào) 銻 鉛 鉍 錫 鎘 合金熔點(diǎn) 澆注溫度 備注 1 9％ 28.5％

23、 48％ 14.5％ _ 120℃ 150～200℃ 2 5％ 35％ 45％ 15％ _ 100℃ 120～150℃ 3 _ 27％ 50％ 13％ 10％ 70℃ 90～120℃ 澆注電極用 2 環(huán)氧樹脂澆注 環(huán)氧樹脂的配方如下：6101環(huán)氧樹脂：鐵粉(填料)；磷苯二甲酸二丁(吸濕劑)；乙二胺(固化劑)。 環(huán)氧樹脂加熱到30～40℃，加入磷苯二甲酸二丁酯，均勻攪拌后，再加入鐵粉，再攪拌均勻。在一切工作準(zhǔn)備好的情況下，加入乙二胺，進(jìn)行攪拌，在氣泡完全消失后進(jìn)行澆注。 3 無機(jī)粘結(jié)劑澆注 無機(jī)粘結(jié)劑的成分為： 氧化銅-----黑色

24、粉末，粗度要求320目左右，保持干燥； 磷酸------無色透明稠厚液體； 氫氧化鋁------白色粉末。 無機(jī)粘結(jié)劑固體(氧化銅)和液體(配制好的含有氫氧化鋁的磷酸)的配比對(duì)粘結(jié)性能有直接性的影響，固液配比K為固體的克數(shù)比液體的毫升數(shù)。K大則粘結(jié)強(qiáng)度高。但凝固快，在室溫下倘使K＞5，粘結(jié)劑的調(diào)制工作便很難進(jìn)行，往往在調(diào)制中，就已干固。反之K小，粘結(jié)時(shí)使用時(shí)間長(zhǎng)，但粘結(jié)強(qiáng)度低。通常取K=5：1。配好后不斷攪拌至成為棕黑色膠狀體，便成為無機(jī)粘結(jié)劑，即可進(jìn)行澆注。澆注后放入烘箱內(nèi)，保持溫度在40～50℃烘干。 3.5擋料銷 模具上的擋料銷的作用是使毛坯或半成品在模具上能夠正確的定

25、位。根據(jù)毛坯形狀、尺寸及模具的結(jié)構(gòu)形式，可選用不同的定位方式。擋料銷的定位面抵住條料的淺搭邊或工件內(nèi)輪廓的前（后）面，使條料送進(jìn)準(zhǔn)確。 3.6彈簧 在沖裁模卸料與出件裝置中，常用的是彈簧，彈簧起平穩(wěn)緩沖和退料作用，所得沖裁零件質(zhì)量較好，沖壓平穩(wěn)，平直度較高。因此，質(zhì)量要求較高的沖裁件或薄板沖裁宜用彈簧?？紤]模具設(shè)計(jì)時(shí)出件裝置中的彈簧很少專門計(jì)算。 彈簧的材料為65Mn、60SiMn等經(jīng)淬火，回火至硬度為40 HRC～45HRC ,淬火前兩端壓緊3/4圈后磨平，使其與軸線垂直。圓形斷面螺旋壓縮彈簧加工容易，價(jià)格便宜，一般模具采用較多。當(dāng)強(qiáng)力彈簧剛度大，一般承載能力會(huì)提高45%左右，但強(qiáng)力彈

26、簧加工較困難，價(jià)格貴，故多用于大批量生產(chǎn)的模具中。彈簧是標(biāo)準(zhǔn)件，直接外購(gòu)即可。 3.7 模柄 中小型模具一般均通過模柄將模具固定在沖床滑塊上的。對(duì)于大型模具則可用螺釘、壓板直接將上模座固定在滑塊上。在設(shè)計(jì)沖模時(shí)，除按模具結(jié)構(gòu)特點(diǎn)選用不同模柄種類外，必須根據(jù)確定的沖床確定模柄的安裝直徑和高度，模柄安裝直徑d和長(zhǎng)度L應(yīng)與滑塊模柄孔尺寸相適應(yīng)。模柄直徑可取與模柄孔相等，采用間隙配合H11/d11，模柄長(zhǎng)度應(yīng)小于模柄孔深度5mm～10mm。模柄支撐面應(yīng)垂直于模柄的軸線（垂直不超過0.02：100）。壓入式模柄配合面的表面粗糙度應(yīng)達(dá)到1.6～0.8。模柄通常采用Q235或Q275鋼制造。 3.8

27、上、下模座 模座分上模座和下模座，它們是沖模全部零件的安裝的基體，又承受和傳遞沖裁力，因此它具有足夠的強(qiáng)度、剛度和足夠大的外形尺寸。上模座通過模柄安裝在沖床滑塊上，下模座用壓板和螺栓固定在工作臺(tái)上。帶導(dǎo)柱的模板已經(jīng)標(biāo)準(zhǔn)化了。上、下模座通過導(dǎo)柱、導(dǎo)套的連接而形成模架，模架已經(jīng)標(biāo)準(zhǔn)化，可由專門模具廠提供，模座要有足夠的厚度，一般取凹模的1倍～1.5倍。 模座的前側(cè)面需進(jìn)行機(jī)械加工，以便在此面上打上該模具的標(biāo)記，上模座導(dǎo)套孔的外側(cè)面要加工一條淺窄槽，便于工作時(shí)對(duì)導(dǎo)套的潤(rùn)滑。模座常用灰鐵制造，該材料有較好的吸振性，常用的有HT200、HT400。 3.9 其它固定零件 其它固定零件主要指凸模固

28、定板、螺母、螺柱、墊板、托板、頂桿、圓柱銷、止轉(zhuǎn)銷、螺釘和卸料螺釘?shù)取? 固定板主要用于凸、凹模等工作零件的固定。在必須進(jìn)行凸模固定板的設(shè)計(jì)時(shí)，其平面尺寸除應(yīng)保證凸模的安裝外，應(yīng)有足夠的尺寸來安放螺釘和圓柱銷釘。固定板材料一般選用Q235，有時(shí)也用45鋼。 墊板裝在固定板與上模座之間，它的作用是承受凸?；虬寄毫?，防止過大的沖裁力在上、下模座上壓出凹坑，而影響模具的正常工作。墊板外形多與凹模外形一致，厚度一般取3mm～10mm。墊板材料選用45鋼或T8A進(jìn)行淬火。材料為45鋼時(shí)，熱處理后硬度為40HRC～45HRC，材料為T7時(shí)，淬火硬度為52HRC～56HRC。 螺釘與各種銷釘、螺母、螺

29、柱都是標(biāo)準(zhǔn)件，設(shè)計(jì)模具時(shí)按標(biāo)準(zhǔn)選用即可。螺釘用于固定模具零件，而銷釘則起定位作用。模具中廣泛應(yīng)用的是內(nèi)六角螺釘和圓柱銷釘，其中M6mm～M12mm的螺釘和4mm～10mm的銷釘最為常用。 具體配合和粗糙度見表3.2,模具的主要材料見表3.3。 表3.2 沖模中主要零件的材料 零件名稱 材 料 熱 處 理 硬 度 凸 模 鋼T10A 淬 火 HRC56～60 凹 模 鋼T10A 淬 火 HRC58～62 凸模固定板 鋼45 ---- ------ 模 柄 Q235 ---- ---- 墊 板 鋼 45

30、 淬 火 HRC28～32 上模座 灰鑄鐵HT200 消除內(nèi)應(yīng)力 ---- 下模座 灰鑄鐵HT200 消除內(nèi)應(yīng)力 ---- 卸料版 鋼 45 ---- ---- 頂尖塊 鋼45 ---- ---- 托 板 鋼 Q235-A ---- ----- 導(dǎo) 柱 鋼 20 滲碳淬 火 HRC58～62 導(dǎo) 套 鋼 20 滲碳淬 火 HRC56～60 橡 皮 聚氨酯 ---- ---- 表3.3 模具制造公差配合 零部件配合名稱 采用配合 粗糙度 凸模與凸模固定板 H7/m6或H7/

31、n6 6.3um～12.5 um 導(dǎo)套與導(dǎo)柱 H7/h6 0.1 um～0.4 um 凸模與卸料板 H7/h6 0.8 um 模柄與上模座 H7/m6 0.8 um～ 1.6 um 模柄與沖床滑塊 H7/d11 3.2 um 銷釘孔與銷釘 H7/n6 1.6 um～3.2 um 第四章 沖裁?；炯庸? 凸模和凹模是沖裁模的最主要的工作零件，對(duì)于不同的模具，其形狀、尺寸差別較大。由較高的加工要求。它們的加工質(zhì)量直接影響模具的使用壽命及沖裁根據(jù)的質(zhì)量。 在凸模和凹模的加工過

32、程中，凸模的刃口輪廓和凹模的型孔，往往是加工中難度最大的部位，花費(fèi)的勞動(dòng)量也最多，由于沖裁件的形狀繁多，凹模型孔和凸模的刃口輪廓也多種多樣，但從工藝角度考慮大致可分成圓形和異形兩類。本設(shè)計(jì)中的凸模和凹模都都屬于圓形，所以重點(diǎn)分析它們的加工過程和上下模座的加工過程。 4.1凸模的加工 具有圓形刃口的凸模加工比較簡(jiǎn)單，熱處理前用線切割機(jī)床即可獲得較理想的刃口形狀和配合表面。凸模的工藝路線為：備料—線切割—熱處理—檢驗(yàn)。 4.2凹模的加工 具有圓形單型孔刃口的凹模的型孔加工比較簡(jiǎn)單，熱處理前用線切割機(jī)床即可獲得圖紙的基本要求。凹模的工藝路線為：備料—線切割—熱處理—檢驗(yàn)。 4.3沖裁模工裝

33、制造工藝過程卡 一套完整的工裝模具設(shè)計(jì)出來后，要有一系列加工制造過程控制，完整合理的工藝制造過程是保證模具沖裁質(zhì)量的關(guān)鍵。但就本設(shè)計(jì)來說，是大批量生產(chǎn)，凸模的輪廓尺寸太小，不能用一般的加工方法加工，只能采用線切割加工來加工凸模，這樣精度高、方便，直接在線切割機(jī)上切割成型。表 4.1是本套沖模模具主要零件工裝制造工藝過程卡。 表4.1為模具主要零件工裝制造工藝過程卡 學(xué)校 機(jī)械加工工藝過程卡 零件名稱 導(dǎo)柱式彈頂落料模具 寧夏理工學(xué)院 生產(chǎn)類型 大批生產(chǎn) 加工零件 工序內(nèi)容 工 序 說 明 機(jī)床 上 模 座 (HT200) 備

34、料 鑄造毛坯 刨平面 刨上下平面 牛頭刨長(zhǎng) 磨平面 磨上下平面 平面磨床 鉗工劃線 劃前部、導(dǎo)套孔線和卸料螺釘、螺釘、止轉(zhuǎn)銷和圓柱銷的中心線 虎鉗 銑前部 按劃線銑前部 立式銑床 鉆孔 按線鉆導(dǎo)套至48mm，按中心線分別鉆2mm、8mm、11.5mm、12mm的孔。按中心線鉆孔20mm至35mm、1 8mm至20mm。 立式鉆床 鏜孔 與下模座重疊，鏜孔保證垂直 鏜床 銑槽 按線銑R2.5mm的圓弧槽 立式銑床 檢驗(yàn) 按圖紙檢驗(yàn) 下 模 座 （HT200） 備料 鑄造毛坯 刨平面 刨上下平面 牛頭刨長(zhǎng)

35、 磨平面 磨上下平面 平面磨床 鉗工劃線 劃前部線，劃導(dǎo)柱孔、螺紋孔、螺釘孔及銷孔線 虎鉗 銑床加工 按線銑前部，銑肩臺(tái)至尺寸 立式銑床 鉆床加工 鉆導(dǎo)柱孔至33mm、頂桿孔至10mm、圓柱銷孔至10mm,鉆螺紋底孔并攻螺紋 立式鉆床 鏜孔 和上模座重疊，一起鏜孔至mm，鏜圓柱孔至mm 鏜床 檢驗(yàn) 按圖紙檢驗(yàn) 凸 模 (T10A) 備料 備好棒料 線切割 編程序 快速走絲數(shù)控電火花線切割機(jī)床 熱處理 按熱處理工藝淬火達(dá)56～60HRC 檢驗(yàn) 按圖紙檢驗(yàn) 凹 模 (T10A) 備料 備好棒料

36、 線切割 編程序 快速走絲數(shù)控電火花線切割機(jī)床 熱處理 按熱處理工藝淬火達(dá)60～64 HRC 檢驗(yàn) 按圖紙檢驗(yàn) 導(dǎo) 柱 （20） 下料 按尺寸38X215mm切斷 鋸床 車端面鉆中心孔 車端面保持長(zhǎng)度212.5mm，鉆中心孔，調(diào)頭車端面保持210mm，鉆中心孔 臥式車床 車外圓 車外圓至35.4mm，切10X0.5mm槽到尺寸；車端部，調(diào)頭車外圓至35.4mm，車端部 臥式車床 檢驗(yàn) 按 熱處理 按熱處理工藝進(jìn)行，保證滲碳深度0.8～1.2mm，表面硬度58～62HRC 研中心孔 研中心孔，調(diào)頭

37、研另一端中心孔 臥式車床 磨外圓 磨35h6外圓留研磨量0.01mm，調(diào)頭磨35r6外圓到尺寸 外圓磨床 研磨 研磨外圓35h6外圓到尺寸 臥式車床 檢驗(yàn) 按圖紙檢驗(yàn) 導(dǎo) 套 （20） 下料 按尺寸56X125mm切斷 鋸床 車外圓及內(nèi)孔 車端面保持長(zhǎng)度123mm，鉆35mm的孔至33mm，車50mm的外圓至50.4mm，倒角，車3X1mm的槽至尺寸，鏜35mm的孔至34.6mm，鏜油槽，鏜36的孔至尺寸，倒角 臥式車床 車外圓倒角 車52mm的外圓至尺寸，車端面保證長(zhǎng)度120mm，倒內(nèi)外圓角 臥式車床 檢驗(yàn) 熱處理 按熱處理工藝進(jìn)行

38、，保證滲碳層深度0.8～1.2mm，硬度58～62HRC 磨內(nèi)外圓 磨50mm外圓達(dá)到圖樣要求，磨35mm內(nèi)孔，留研磨量0.01mm 萬能外圓磨床 研磨內(nèi)孔 研磨35mm的孔達(dá)圖樣要求，研磨圓弧 臥式車床 檢驗(yàn) 按圖紙檢驗(yàn) 第五章 模具的間隙確定 5.1 引言 沖裁間隙是指沖裁模的凸模和凹模刃口之間的尺寸之差。單邊間隙用C表示，雙邊間隙用Z表示，從模具設(shè)計(jì)手冊(cè)差得： 圓形沖裁模間隙為Z=- （5.1） 式中： ---沖裁模凹模直徑尺寸，mm； ---沖裁模凸模直徑尺寸，

39、mm。 沖裁間隙值的大小對(duì)沖裁件質(zhì)量、模具壽命、沖裁力和卸料力的影響很大，是模具設(shè)計(jì)中的一個(gè)重要因素。因此設(shè)計(jì)模具時(shí)一定要選擇一個(gè)合理的間隙，考慮到模具制造中的偏差及使用中的磨損，生產(chǎn)中通常選擇一個(gè)適當(dāng)?shù)姆秶鳛楹侠黹g隙，這個(gè)范圍的最小值稱為最小合理間隙，最大值稱為最大合理間隙，由于模具在使用過程中會(huì)逐步磨損，設(shè)計(jì)和制造新模具時(shí)應(yīng)采用最小合理間隙。 5.2 間隙對(duì)沖裁工作的影響 間隙值影響到?jīng)_裁時(shí)彎曲、拉伸、擠壓等附加變形的大小，因而對(duì)沖裁工序影響很大，主要有以下幾個(gè)方面。 5.2.1間隙對(duì)零件質(zhì)量的影響 模具間隙是影響斷面質(zhì)量的主要因素，提高斷面質(zhì)量的關(guān)鍵在于推遲裂紋的產(chǎn)生，其主

40、要途徑就是減小間隙。 模具間隙對(duì)沖裁件尺寸精度影響主要是當(dāng)間隙較大時(shí)，材料所受拉拉伸作用增大，沖裁結(jié)束后，因材料的彈性恢復(fù)，使沖孔件的尺寸增大，落料件的尺寸變小，當(dāng)間隙較小時(shí)，材料受凹、凸模擠壓力大，壓縮變形大，沖裁完畢后，材料的彈性恢復(fù)使落料尺寸增大，而沖孔件的孔徑則變小。 5.2.2間隙對(duì)沖裁力的影響 間隙增大，材料所受的拉應(yīng)力增大、材料容易斷裂分離，沖裁件可得到一定程度的降低，繼續(xù)增大間隙值，會(huì)因從凹、凸模刃口處產(chǎn)生不相重合的影響，沖裁力下降變慢。當(dāng)單向間隙為材料厚的5%～20%時(shí)，沖裁力的降低并不顯著（不超過5%～10%）。間隙減小。材料所受拉應(yīng)力減小，壓應(yīng)力增大，材料不易產(chǎn)生撕

41、裂，使沖裁力增大，在間隙合理情況下，沖裁力最小。 5.2.3間隙對(duì)模具壽命的影響 模具間隙是影響模具壽命中最主要的因素之一。沖裁過程中，凸、凹模刃口受到材料對(duì)它的作用力。在這些力的作用下，模具的失效形式一般有磨損、崩刃、變形、脹裂、斷裂等。間隙主要對(duì)模具的磨損和脹裂有影響，而且間隙越小，模具作用的壓應(yīng)力越大，磨損也越嚴(yán)重。過小的間隙會(huì)引起沖裁力、側(cè)壓力、摩擦力增大，甚至?xí)牧险尺B刃口，這就加劇了刃口的磨損；如果出現(xiàn)剪切，產(chǎn)生的碎屑也會(huì)使磨損加大，間隙小，落料件或廢料往往滯留在凹?？诙纯?，導(dǎo)致凹模脹裂。所以過小的間隙對(duì)模具的壽命極為不利。 間隙增大，可使沖裁力、卸料力等減小，使模具側(cè)面與材

42、料間的摩擦減小，從而刃口磨損減小。適當(dāng)大的間隙還可補(bǔ)償因模具制造精度不夠及動(dòng)態(tài)間隙不均勻所造成的不足，不至于傷刃口，起到延長(zhǎng)模具壽命的影響。 5.2.4間隙對(duì)沖裁力尺寸精度的影響 沖裁件的尺寸精度是指沖裁件的實(shí)際尺寸與基本尺寸的差值，差值越小，則精度越高，這個(gè)差值包括兩方面的偏差，一是沖裁件相對(duì)于凸?；虬寄５钠?，二是模具本身的制造偏差。 沖裁件相對(duì)于凸、凹模的偏差，主要是制件從凹模推出（落料件）或從凸模上卸下（沖孔件）時(shí)，因材料所受的擠壓變形、纖維伸長(zhǎng)穹彎等產(chǎn)生彈性恢復(fù)而造成的。偏差值有可能是正的，也有可能是負(fù)的。影響這個(gè)偏差值的因素有：凸、凹模間隙，材料性質(zhì)，工件形狀與尺寸等。其中主

43、要因素是凸、凹模的間隙值。 當(dāng)凸、凹模間隙較大時(shí)，材料所受拉伸作用增大，沖裁結(jié)束后，因材料的彈性恢復(fù)使沖裁件尺寸向?qū)嶓w方向收縮，落料件尺寸小于凹模尺寸，沖孔孔徑大于凸模直徑。當(dāng)間隙較小時(shí)，由于材料受凸、凹模的擠壓力大，故沖裁后材料的彈性回復(fù)使落料尺寸增大，沖孔孔徑變小。尺寸變化量的大小與料性質(zhì)、厚度、軋制方向等因素有關(guān)。材料性質(zhì)直接決定了材料在沖裁過程中的彈性變形量，軟剛的彈性變形量較小，沖裁后的彈性恢復(fù)也小；硬鋼的彈性恢復(fù)也大。 表5.1模具精度與沖裁件精度的關(guān)系 沖模制造精度 材料厚度t/mm 0.5 0.8 1.0 1.5 2 3 4 5 6～10 IT6～I(xiàn)

44、T7 IT8 IT8 IT9 IT10 IT10 IT7～ IT8 IT9 IT10 IT10 IT12 IT12 IT12 IT9 IT12 IT12 IT12 IT12 IT12 IT14 上述因素的影響是在一定的模具制造精度的前提下討論的。若模具刃口的制造精度低，則沖裁件的制造精度也就無法保證。所以，凸、凹模刃口的制造公差一定要按工工件的尺寸要求來決定。此外，模具的結(jié)構(gòu)形式及定位方式對(duì)孔的定位尺寸精度也有較大的影響。沖模制造精度與沖裁件精度之間的關(guān)系可從模具設(shè)計(jì)手冊(cè)差得如下表5.1所示。 5.3

45、合理間隙值的選取 合理間隙值的選取主要與沖壓零件的材料的力學(xué)性能、材料厚度、制件使用要求等因素有關(guān)，間隙選擇合適，可使沖裁件的斷面質(zhì)量較好，所需沖裁力較小，模具壽命較高。但不同行業(yè)的沖裁間隙值也有所不同，一般說來，對(duì)于斷面質(zhì)量與沖件精度均要求高的工件選用較小的間隙值，但模具壽命較低。對(duì)于斷面質(zhì)量、沖件精度均要求不高的工件，滿足沖裁件要求的前提下，所以提高模具壽命為主，采用較大的合理間隙。模具對(duì)于被沖裁的板料發(fā)生切割作用,其變形過程：a) 彈性變形b)塑性變形 c) 剪切階段 d)分離階段。 確定間隙的方法一般有兩種：理論確定法和查表確定法。下面分別簡(jiǎn)單介紹這兩種方法。 1 查表確定法 查

46、表確定法是普遍采用的方法之一，可用于一般條件下的沖裁。由于各類間隙值之間沒有絕對(duì)的界限，因此，必須根據(jù)沖件尺寸與形狀，模具材料和加工方法，以及沖壓方法、速度等因素增減間隙值。如： 1）在相同條件下，非圓形比圓形間隙大，沖孔比落料間隙大。 2）直壁凹模比錐口凹模間隙大。 3）高速?zèng)_壓時(shí)，模具易發(fā)熱，間隙應(yīng)增大，當(dāng)形成次數(shù)超過200次/min時(shí)，間隙值應(yīng)增大10%左右。 4）冷沖時(shí)比熱沖時(shí)間要大。 5）沖裁熱軋硅鋼板比沖裁冷軋硅鋼板的間隙大。 6）用電火花加工的凹模，其間隙比用磨削加工的凹模小0.5%～2%。 2 理論確定法 理論確定的主要根據(jù)是保證上、下裂紋重合，以獲得良好的沖裁

47、斷面，沖裁過程中開始產(chǎn)生裂紋的瞬時(shí)狀態(tài)。由于該計(jì)算方法在生產(chǎn)中使用不便，故目前常用的是查表確定法。 5.4 沖裁模刃口尺寸計(jì)算 沖裁件的尺寸精度主要取決于凸、凹刃口尺寸及公差，合理間隙值也是靠凸、凹模刃口尺寸及其公差來保證。因此，正確確定凸、凹刃口尺寸及其公差，是沖裁模設(shè)計(jì)的一項(xiàng)重要工作。 5.4.1凸、凹模刃口尺寸計(jì)算原則 由沖裁過程和生產(chǎn)實(shí)踐可知：落料件是凹模刃口擠切材料產(chǎn)生的，落料件的大端尺寸等于或接近于凹模刃口尺寸，沖孔件的小端尺寸等于或接近于凸模刃口尺寸。同時(shí)考慮到模具使用后的磨損情況，在確定模具刃口尺寸及其制造公差時(shí)，需遵循以下原則：落料時(shí)，先確定凹模刃口尺寸。凹模刃口的基

48、本尺寸取接近或等于制件的最小極限尺寸，以保證凹模磨損在一定范圍內(nèi)，沖出合格制件。凸模刃口的基本尺寸和凹模刃口基本尺寸減小一個(gè)最小合理減小值來確定。 凸模和凹模刃口的制造公差，主要取確定于沖裁件的精度和形狀。一般模具的制造精度比沖裁件的精度至少高1～2級(jí)。若工件沒有標(biāo)注公差，則對(duì)于非圓型件按國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)非配合尺寸的IT14級(jí)精度來處理，圓形件一般可按IT10級(jí)精度來處理。制件精度與模具的關(guān)系見表5.1。 5.4.2刃口尺寸計(jì)算方法 凸、凹模刃口尺寸的計(jì)算與加工方法有關(guān)，基本上可分為兩類。 （1）凸模與凹模分開加工 這種方法主要適用于圓形或形狀簡(jiǎn)單的沖裁件。采用這種方法時(shí)，要分別標(biāo)注凸模和凹

49、模刃口尺寸與制造公差（凸模公差、凹模公差）。同時(shí)，為保證一定的間隙，模具的制造公差必須滿足《模具設(shè)計(jì)手冊(cè)》中的公式： （5.2） （5.3） （5.4） 式中：-----凸模制造公差； ----凹模制造公差； --最大合理間隙； --最小合理間隙

50、。 其計(jì)算公式見表5.2. 2）凸模與凹模配作加工 凸、凹模配作加工是指先按圖樣設(shè)計(jì)尺寸加工好凸模或凹模中的一件作為基準(zhǔn)件（一般落料時(shí)以凹模為基準(zhǔn)件，沖孔時(shí)以凸模為基準(zhǔn)件），然后根據(jù)基準(zhǔn)件的實(shí)際尺寸按間隙要求配作另一件。這種加工的方法的特點(diǎn)是模具的間隙由配作保證，工藝比較簡(jiǎn)單，不需要公式來進(jìn)行校核，并且還可以放大基準(zhǔn)件的制造公差（一般可取沖裁件公差的1/4），使制造容易，因此是目前工廠常常采用的方法。用配合法加工法制造模具常使用于復(fù)雜及薄料的沖裁件，圖樣上只需標(biāo)注基準(zhǔn)件的尺寸及其公差，配作件僅注基本尺寸，并注明與基準(zhǔn)件配作及保證的間隙值。 表5.2 凸模與凹模分開加工工作部分尺寸和公差

51、計(jì)算公式 工序性質(zhì) 制件尺寸 凸模尺寸 凹模尺寸 落料 后求出 先求出 沖孔 先求出 后求出 注： 、------落料凸、凹?；境叽?，mm；、、---沖孔凸、凹?；境叽纾琺m；----制件制造公差，mm；--最小合理間隙；---因數(shù)，其值見表5.3，、-----凸、凹模制造公差，見表5.4。 表5.3因數(shù) 材料厚度t/mm 非圓形值 圓形值 1 0.75 0.5 0.75 0.5 制造公差/mm <1 0.16 0.17～0.35 0.36 <0.16 0.16 1～2 0.20 0.21～0.

52、41 0.42 <0.20 0.20 表5.4凸模的制造公差 基本尺寸 凸模公差 凹模公差 基本尺寸 凸模公差 凹模公差 18 0.020 0.020 >30～80 0.020 0.030 >18～30 0.020 0.025 >80～120 0.025 0.035 表5.5沖裁模初始雙面間隙z（z=2c） 材料厚度t/mm 08、10、35、Q235 40、50 65Mn 極小間隙 0.9 0.090 0.126 0.090 0.126 0.090 0.126 1.0 0.100 0.14

53、0 0.100 0.140 0.090 0.126 1.2 0.126 0.180 0.132 0.180 ----- ----- 本設(shè)計(jì)利用公式（5.2）來計(jì)算凹模、凸模刃口尺寸，由模具設(shè)計(jì)手冊(cè)差得表5.5，=0.100mm，=0.14mm。 由模具設(shè)計(jì)手冊(cè)差得表5.4，=0.020mm，=0.030mm。由模具設(shè)計(jì)手冊(cè)差得表5.3， =0.5。 =0.050mm =0.040mm 不滿足 因此 可按（5.3）

54、和 （5.4） =0.4（0.140-0.100）=0.016mm =0.6（0.140-0.010）=0.024mm =0.016+0.024=0.040mm =0.040mm 滿足 故凸、凹模采取分別制造的方法。 利用模具設(shè)計(jì)手冊(cè)差得表5.2凸模與凹模分開加工工作部分尺寸和公差計(jì)算公式 先求出凹模尺寸： mm 后求出凸模尺寸：=mm 結(jié)束語(yǔ) 伴隨著歷時(shí)近三個(gè)月的畢業(yè)設(shè)計(jì)的結(jié)束，我四年的大學(xué)生涯也即將就此劃上句號(hào)。在這寶貴的四年中，我學(xué)到了很多機(jī)械方面的專業(yè)知識(shí)，這次畢業(yè)設(shè)計(jì)，是我第一次將四年

55、所學(xué)知識(shí)用于生產(chǎn)中的問題，也是第一次將四年所學(xué)知識(shí)得到了一次的綜合運(yùn)用。 本次畢業(yè)設(shè)計(jì)的課題是在指導(dǎo)老師的精心安排下，按照我們的專業(yè)知識(shí)及社會(huì)的發(fā)展需要而制定的，在本次設(shè)計(jì)中我查閱了大量的設(shè)計(jì)手冊(cè),以及有關(guān)沖模方面的資料。 通過本次畢業(yè)設(shè)計(jì)，對(duì)于我來說得到了如下幾個(gè)方面的收獲： 1．使我掌握模具的設(shè)計(jì)過程和方法，包括設(shè)備的參數(shù)計(jì)算和型號(hào)的選擇、主要零、部件的計(jì)算、結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)等，培養(yǎng)了我對(duì)模具的結(jié)構(gòu)分析和設(shè)計(jì)的能力。 2. 訓(xùn)練和提高了工程設(shè)計(jì)的基本技能，如數(shù)據(jù)計(jì)算、機(jī)械制圖、現(xiàn)場(chǎng)記錄、計(jì)算機(jī)及網(wǎng)絡(luò)的應(yīng)用、查閱技術(shù)資料和手冊(cè)、編寫技術(shù)文件等。 3. 綜合應(yīng)用大學(xué)四年所學(xué)的理論知識(shí)，提高理

56、論聯(lián)系實(shí)際和綜合分析的能力，培養(yǎng)我們獨(dú)立創(chuàng)新的意識(shí)和能力。 4. 通過這次的設(shè)計(jì)讓我們養(yǎng)成了科學(xué)嚴(yán)謹(jǐn)?shù)墓ぷ髯黠L(fēng)以及腳踏實(shí)地的工作態(tài)度，為成功走上工作崗位邁出堅(jiān)實(shí)的一步。 本次設(shè)計(jì)題目《導(dǎo)柱式彈頂落料模具設(shè)計(jì)》，先通過對(duì)沖裁力的計(jì)算選出沖床，再對(duì)零件的工藝性分析確定模具具體類型，完成模具的整體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，模具的基本加工知識(shí)，模具間隙的確定。通過一個(gè)比較典型的工件來說明沖裁模具的工作原理，設(shè)計(jì)了步驟及工作流程。對(duì)于以后在工作中解決實(shí)際問題有很大的參考價(jià)值。本次設(shè)計(jì)是在孟天祥老師的指導(dǎo)下完成的，限于本人水平，內(nèi)容中有很大不足，敬請(qǐng)各位老師諒解。 參 考 文 獻(xiàn)

57、 機(jī)械零件手冊(cè). 周開勤. 北京. 高等教育出版社，2006.12 沖壓工藝與模具設(shè)計(jì). 牟林 北京. 北京大學(xué)出版社，2006.8 模具制造工藝學(xué). 李云程. 北京. 機(jī)械工業(yè)出版社，2000.10 沖壓模具圖冊(cè). 楊占堯. 北京. 高等教育出版社，2008.3 機(jī)械制造與模具制造工藝學(xué). 陳國(guó)香. 北京. 清華大學(xué)出版社，2006.5 沖壓工藝模具學(xué).盧險(xiǎn)峰. 北京. 機(jī)械工業(yè)出版，2006.4 機(jī)械制造技術(shù)基礎(chǔ).盧秉恒. 北京. 機(jī)械工業(yè)出版社，2008.3 機(jī)械制造工藝設(shè)計(jì)簡(jiǎn)明手冊(cè). 李益民. 北京. 機(jī)械工業(yè)出版社，2008.6 畫法幾何及機(jī)械制圖. 毛昕. 北京. 高等教育出版社，2004.7 機(jī)械制造工藝學(xué).陳明. 北京. 機(jī)械工業(yè)出版社，2007年10月 - 25 -