畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）攪拌桶焊接裝置升降裝置

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1、 分類號(hào) UDC 單位代碼 10644 密 級(jí) 公 開 學(xué) 號(hào) xxxxxxx 本科畢業(yè)設(shè)計(jì) 攪拌桶焊接裝置-升降裝置設(shè)計(jì) 學(xué)生姓名： xxxx 二級(jí)學(xué)院： 物理與機(jī)電工程學(xué)院 專 業(yè)： 機(jī)械工程及自動(dòng)化 班 級(jí)： 201xx級(jí)x班 學(xué) 號(hào)： 2011xxx 指導(dǎo)教師：

2、xxxxxx 完成時(shí)間： 年 月 日 中 國(guó) 達(dá) 州 年 月 1 摘要 - 1 - Abstract:. - 2 - 1.引言 - 3 - 2. 總體方案設(shè)計(jì)與選擇 - 4 - 3. 電動(dòng)機(jī)的選擇 - 5 - 3.1電動(dòng)機(jī)類型和結(jié)構(gòu)的選擇 - 5 - 3.1.1電動(dòng)機(jī)容量的選擇 - 5 - 3.1.2電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速的選擇 - 5 - 4.計(jì)算傳動(dòng)裝置的運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參數(shù) - 6 - 4.1

3、傳動(dòng)裝置的總傳動(dòng)比及其分配 - 6 - 4.1.1計(jì)算總傳動(dòng)比 - 6 - 4.1.2合理分配各級(jí)傳動(dòng)比 - 6 - 4.2各軸轉(zhuǎn)速 - 6 - 4.3各軸的輸入功率 - 6 - 4.4各軸的輸入轉(zhuǎn)矩 - 7 - 4.5運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參數(shù)表 - 7 - 5.傳動(dòng)零件的設(shè)計(jì)計(jì)算 - 8 - 5.1傳動(dòng)零件類型 - 8 - 5.2 V帶傳動(dòng)的設(shè)計(jì) - 8 - 5.2.1計(jì)算的功率 - 8 - 5.2.2選擇V帶的類型 - 8 - 5.2.3確定帶輪的基準(zhǔn)直徑并驗(yàn)算帶速v - 8 - 5.2.4確定中心距,并選擇V帶的基準(zhǔn)長(zhǎng)度 - 9 - 5.2.5驗(yàn)算小帶輪上的包角 - 9

4、 - 5.2.6確定帶的根數(shù)Z - 10 - 5.2.7確定帶的初拉力 - 10 - 5.2.8計(jì)算帶傳動(dòng)的壓軸力 - 10 - 5.3V帶輪的設(shè)計(jì) - 10 - 5.3.1V帶輪的設(shè)計(jì)內(nèi)容 - 11 - 5.3.2帶輪的材料 - 11 - 5.3.3帶輪的結(jié)構(gòu)形成 - 11 - 5.3.4帶的尺寸 - 12 - 5.3.5 V帶輪的輪槽 - 12 - 5.4蝸輪蝸桿的設(shè)計(jì)及其參數(shù)計(jì)算 - 13 - 5.4.1傳動(dòng)參數(shù) - 13 - 5.4.2 蝸輪蝸桿材料及強(qiáng)度計(jì)算 - 13 - 5.4.3 計(jì)算相對(duì)滑動(dòng)速度與傳動(dòng)效率 - 14 - 5.4.4確定主要集合尺寸 -

5、 15 - 5.4.5熱平衡計(jì)算 - 15 - 5.4.6蝸桿傳動(dòng)的幾何尺寸計(jì)算 - 15 - 5.5.2按齒面接觸強(qiáng)度設(shè)計(jì) - 16 - 5.5.3幾何尺寸計(jì)算 - 17 - 5.6直齒圓錐齒輪傳動(dòng)設(shè)計(jì) - 18 - 5.6.1齒輪的材料及熱處理方法 - 18 - 5.6.2齒輪疲勞強(qiáng)度設(shè)計(jì) - 18 - 5.6.3驗(yàn)算輪齒彎曲疲勞強(qiáng)度 - 19 - 6.絲杠的選擇 - 19 - 7.平臺(tái)的受力計(jì)算及校核 - 19 - 7.1平臺(tái)的材料及材料的形狀 - 19 - 7.2平臺(tái)的受力分析 - 20 - 7.3平臺(tái)的支撐桿受力校核 - 20 - 7.4平臺(tái)的支撐桿穩(wěn)定性

6、的校核 - 21 - 8.軸的設(shè)計(jì)計(jì)算及校核 - 22 - 8.1輸出軸的設(shè)計(jì) - 22 - 8.1.1選擇軸的材料及熱處理 - 22 - 8.1.2初算軸的最小直徑 - 22 - 9.聯(lián)軸器的選擇 - 24 - 9.1載荷計(jì)算 - 24 - 9.2選擇聯(lián)軸器的型號(hào) - 24 - 10.軸承的選擇及校核 - 25 - 10.1初選輸入軸的軸承型號(hào) - 25 - 10.1.1計(jì)算蝸桿軸的受力 - 25 - 11.軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) - 27 - 11.1蝸桿軸的結(jié)構(gòu) - 27 - 11.2蝸桿軸的徑向尺寸的確定 - 27 - 11.3蝸桿軸的軸向尺寸的確定 - 28 -

7、11.4蝸輪軸的結(jié)構(gòu) - 28 - 造型如下： - 28 - 11.5蝸輪軸的軸上零件的定位、固定和裝配 - 29 - 11.6蝸輪軸的徑向尺寸的確定 - 29 - 11.7蝸輪軸的軸向尺寸的確定 - 29 - 11.8蝸輪的強(qiáng)度校核 - 30 - 12.鍵連接設(shè)計(jì)計(jì)算 - 32 - 12.1蝸桿聯(lián)接鍵 - 32 - 12.2蝸輪鍵的選擇與校核 - 32 - 13.箱體的設(shè)計(jì)計(jì)算 - 33 - 13.1箱體的構(gòu)形式和材料 - 33 - 13.2箱體主要結(jié)構(gòu)尺寸和關(guān)系 - 33 - 14.螺栓等相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)的選擇 - 34 - 14.1螺栓，螺母，螺釘?shù)倪x擇 - 34 -

8、 14.2銷，墊圈墊片的選擇 - 35 - 14.3減速器結(jié)構(gòu)與潤(rùn)滑的概要說明 - 35 - 14.4減速器的結(jié)構(gòu) - 35 - 14.5減速箱體的結(jié)構(gòu) - 36 - 14.6速器的潤(rùn)滑與密封 - 36 - 14.7減速器附件簡(jiǎn)要說明 - 36 - 15.總結(jié) - 37 - 參考文獻(xiàn) - 38 - 謝 辭 - 39 - III 攪拌桶焊接裝置-升降裝置 機(jī)械工程及自動(dòng)化 2011級(jí)xx班：xxx 指導(dǎo)教師：xxxx 摘要：隨著當(dāng)代機(jī)械業(yè)的快速發(fā)展，社會(huì)對(duì)生產(chǎn)率的要求也越來越高，因此，具有緊湊結(jié)構(gòu)，操作方便，升降平穩(wěn)等優(yōu)點(diǎn)的升降裝置起著極其重

9、要的作用。同時(shí)，升降裝置對(duì)提高搬運(yùn)效率，減輕了勞動(dòng)強(qiáng)度等都有著重要的意義。為此，我們針對(duì)焊接攪拌桶的特點(diǎn)，提出了專門用于焊接的升降裝置的方法。本文對(duì)傳動(dòng)零件的設(shè)計(jì)和加工工藝進(jìn)行了研究。本文根據(jù)實(shí)際生產(chǎn)情況和研究的需求，通過分析根據(jù)需要算出相應(yīng)的參數(shù)。 關(guān)鍵詞：升降裝置；齒輪；軸承；減速器 Centrifugal Fan Impeller Mechanical engineering and automation The class x of grade 2011: xxxx The instructor: x

10、xxx Abstract:Withtherapiddevelopmentofmodernmechanics,societyisbecomingmoreandmorehightotherequirementofproductivity,therefore,hasacompactstructure,convenientoperation,steadyliftingtheadvantagesofliftingdeviceplaysanextremelyimportantrole.Atthesametime,theliftingdevicetoimprovethehandlingefficien

11、cy,reducethelaborintensityandsoonallhaveimportantmeaning.Tothisend,weaccordingtothecharacteristicsoftheweldingstirringbarrels,speciallyfortheweldingoftheliftinggearmethodisproposed.Inthispaper,thedesignofthetransmissionpartsandprocessingtechnologywerestudied.Inthispaper,accordingtotheactualproductio

12、nsituationandresearchneeds,throughtheanalysisaccordingtotheneedtocalculatethecorrespondingparameters. Key words: Liftinggear; Gear; Bearing ; Reducer 1.引言 畢業(yè)設(shè)計(jì)是考察學(xué)生全面在掌握基本理論知識(shí)的重要環(huán)節(jié)。本次是設(shè)計(jì)一個(gè)攪拌焊接裝置的升降結(jié)構(gòu)，攪拌焊接裝置的升降結(jié)構(gòu)是用于攪拌桶焊接過程中調(diào)節(jié)焊接的高度的升降的一個(gè)傳動(dòng)裝置。本攪拌焊接裝置的升降結(jié)構(gòu)（電機(jī)——減速器——傳動(dòng)裝置

13、——平臺(tái)），本人是在指導(dǎo)老師指導(dǎo)下完成的。該課程設(shè)計(jì)內(nèi)容包括：參數(shù)選擇，傳動(dòng)裝置總體設(shè)計(jì)，電動(dòng)機(jī)的選擇，運(yùn)動(dòng)參數(shù)計(jì)算，V帶及V帶輪的設(shè)計(jì)，蝸輪蝸桿傳動(dòng)設(shè)計(jì)，蝸桿、蝸輪的基本尺寸設(shè)計(jì)，蝸輪軸的尺寸設(shè)計(jì)與校核，直齒輪和變相齒輪的設(shè)計(jì)計(jì)算，平臺(tái)的設(shè)計(jì)及校核，減速器箱體的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，減速器其他零件的選擇，減速器的潤(rùn)滑等。設(shè)計(jì)參數(shù)的確定和方案的選擇通過查詢有關(guān)資料所得。 攪拌焊接裝置的升降結(jié)構(gòu)的計(jì)算機(jī)輔助機(jī)械設(shè)計(jì)，計(jì)算機(jī)輔助設(shè)計(jì)及輔助制造（CAD/CAM）技術(shù)是當(dāng)今設(shè)計(jì)以及制造領(lǐng)域廣泛采用的先進(jìn)技術(shù)，通過本課題的研究，將進(jìn)一步深入地對(duì)這一技術(shù)進(jìn)行深入地了解和學(xué)習(xí)。本文主要介紹攪拌焊接裝置的升降結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)

14、過程及其相關(guān)零、部件的CAD圖形。計(jì)算機(jī)輔助設(shè)計(jì)（CAD），計(jì)算機(jī)輔助設(shè)計(jì)及輔助制造（CAD/CAM）技術(shù)是當(dāng)今設(shè)計(jì)以及制造領(lǐng)域廣泛采用的先進(jìn)技術(shù)，能清楚、形象的表達(dá)減速器的外形特點(diǎn)。 該攪拌焊接裝置的升降結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)基本上符合生產(chǎn)設(shè)計(jì)要求，限于作者初學(xué)水平，錯(cuò)誤及不妥之處望老師批評(píng)指正。 2. 總體方案設(shè)計(jì)與選擇 通過對(duì)設(shè)計(jì)要求的閱讀了解，大體總結(jié)并設(shè)計(jì)出了以下兩個(gè)方案： 方案一：用一個(gè)折疊式的升降形式，通過折疊結(jié)構(gòu)的收縮達(dá)到預(yù)期的要求，能夠運(yùn)動(dòng)的范圍較廣，但支撐穩(wěn)定性較差，速度控制一般； 方案二：用一個(gè)絲杠作為支撐，通過絲杠的轉(zhuǎn)動(dòng)

15、達(dá)到預(yù)期的要求，運(yùn)動(dòng)范圍稍小，但支撐穩(wěn)定性較好，速度控制較好。 通過對(duì)兩個(gè)方案進(jìn)一步的了解加深，由于該裝置的運(yùn)動(dòng)范圍的要求較低，穩(wěn)定性要求較高，速度控制要求較高，故選擇方案二。 下面則為方案二的部分傳動(dòng)結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)圖： 3. 電動(dòng)機(jī)的選擇 3.1電動(dòng)機(jī)類型和結(jié)構(gòu)的選擇 因?yàn)楸緜鲃?dòng)的工作狀況是：載荷較平穩(wěn)、雙向--旋轉(zhuǎn)。所以選用常用的封閉式Y(jié)系列的電動(dòng)機(jī)。其中V帶傳動(dòng)；渦輪蝸桿減速器聯(lián)軸器；錐齒輪傳動(dòng)；圓柱齒輪傳動(dòng)；絲杠傳動(dòng)。 3.1.1電動(dòng)機(jī)容量的選擇 工作機(jī)所需功率Pw 初步估算工作臺(tái)總量G=15000

16、N 運(yùn)動(dòng)速度 傳動(dòng)裝置的總效率 電動(dòng)機(jī)的輸出功率 初定絲杠選擇為10016-4 故 3.1.2電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速的選擇 推算電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速可選范圍，查得渦輪蝸桿傳動(dòng)比范圍=10~80，則電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速可選范圍為： 初選同步轉(zhuǎn)速分別為1000r/min和1500r/min的兩種電動(dòng)機(jī)進(jìn)行比較后，選定同步轉(zhuǎn)速為1000r/min的Y90S-6，參數(shù)如下： 表3-1 電機(jī)型號(hào)選擇 電動(dòng)機(jī)型號(hào) 額定功率（kw） 滿載功率（r/min） 軸徑（mm） Y90S-6 0.75 910 2.0 2.0 24 4.計(jì)算傳動(dòng)裝置

17、的運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參數(shù) 4.1傳動(dòng)裝置的總傳動(dòng)比及其分配 4.1.1計(jì)算總傳動(dòng)比 由電動(dòng)機(jī)的滿載轉(zhuǎn)速和工作機(jī)主動(dòng)軸轉(zhuǎn)速可確定傳動(dòng)裝置應(yīng)有的總傳動(dòng)比為：==29.12 4.1.2合理分配各級(jí)傳動(dòng)比 分別為渦輪蝸桿減速器傳動(dòng)比、直齒輪傳動(dòng)裝置傳動(dòng)比、錐齒輪傳動(dòng)裝置減速器、V帶傳動(dòng)裝置傳動(dòng)比。故: 4.2各軸轉(zhuǎn)速 ； ； ； ； ； ； ； ； 4.3各軸的輸入功率

18、 4.4各軸的輸入轉(zhuǎn)矩 用公式計(jì)算 ; ; ; ; 4.5運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參數(shù)表 表4-1 運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參數(shù) 項(xiàng)目 電動(dòng)機(jī)軸 一級(jí)渦輪蝸桿減速器 變相錐齒輪1 1 2 3 5 6 轉(zhuǎn)速(r/min) 910 910 31.25 31.25 31.25 功率(kw) 0.75 0.705 0.4935 0.2419 0.2395 轉(zhuǎn)矩(N*m) 7.871 7.399 150.81

19、 73.92 73.19 傳動(dòng)比 1 29.12 1 效率 0.94 0.70 0.94 項(xiàng)目 中間軸 直齒輪 變相錐齒輪2 4 7 8 9 轉(zhuǎn)速(r/min) 31.25 31.25 31.25 31.25 功率(kw) 0.2443 0.2443 0.2296 0.2158 轉(zhuǎn)矩(N*m) 74.66 74.66 70.18 65.96 傳動(dòng)比 1 1 1 效率 0.99 0.94 0.94 5.傳動(dòng)零件的設(shè)計(jì)計(jì)算 5.1傳動(dòng)零件類型 （1）V帶；（2）渦輪蝸桿減速

20、器；（3）直齒輪傳動(dòng)；（4）錐齒輪傳動(dòng)； 5.2 V帶傳動(dòng)的設(shè)計(jì) 5.2.1計(jì)算的功率 ； ； 5.2.2選擇V帶的類型 根據(jù)計(jì)算功率 ；和小帶輪的轉(zhuǎn)速，從機(jī)械設(shè)計(jì)基礎(chǔ)圖8-11選取普通V帶的類型 ∴選擇Z型 5.2.3確定帶輪的基準(zhǔn)直徑并驗(yàn)算帶速v 1）初選小帶輪的基準(zhǔn)直徑 根據(jù)V帶的帶型，參考機(jī)械設(shè)計(jì)基礎(chǔ)表8-6和表8-8確定小帶輪的基準(zhǔn)直， 且使 ∴選擇 2） 驗(yàn)算帶速v 根據(jù)式 ∴符合條件 3） 計(jì)算大帶

21、輪的基準(zhǔn)直徑 由，得 5.2.4確定中心距,并選擇V帶的基準(zhǔn)長(zhǎng)度 1） 中心距的計(jì)算 根據(jù)帶傳動(dòng)總體尺寸的限制條件或要求的中心距，結(jié)合式： 初定 得到 ∴初定 2）計(jì)算相應(yīng)的帶長(zhǎng) 由此初定 3）計(jì)算中心距及其變動(dòng)范圍 傳動(dòng)的實(shí)際中心距近似為 變動(dòng)范圍 5.2.5驗(yàn)算小帶輪上的包角 由式： 可知，小帶輪上的包角大于等于大帶輪上的包角又由式 可知，小帶輪上帝總摩擦力相應(yīng)的小于大帶輪上的總摩擦力。因此打滑也只可能在小帶輪上發(fā)生，為提高帶傳動(dòng)的工作能力，應(yīng)使

22、 5.2.6確定帶的根數(shù)Z ∴取帶的根數(shù)為3 5.2.7確定帶的初拉力 由式： 并計(jì)入離心力和包角的影響，可得單根V帶所需的最小初拉力為： 安裝初拉力 運(yùn)轉(zhuǎn)后初拉力 5.2.8計(jì)算帶傳動(dòng)的壓軸力 為了設(shè)計(jì)帶輪軸的軸承，需要計(jì)算帶傳動(dòng)作用在軸上的壓軸力 5.3V帶輪的設(shè)計(jì) 5.3.1V帶輪的設(shè)計(jì)內(nèi)容 根據(jù)帶輪的基準(zhǔn)直徑和帶輪轉(zhuǎn)速等已知條件，確定帶輪的材料，結(jié)構(gòu)形式、 輪槽、輪輻和輪轂的幾何尺

23、寸、公差和表面粗糙度以及相關(guān)技術(shù)要求。 5.3.2帶輪的材料 常用的帶輪材料為HT150或者HT200，轉(zhuǎn)速較高時(shí)可以采用鑄鋼或者用鋼板沖壓后焊接而成，小功率時(shí)可采用鑄鋁或塑料。 ∵帶輪的轉(zhuǎn)速為： ∴材料選用HT200 5.3.3帶輪的結(jié)構(gòu)形成 V帶輪由輪緣、輪輻和輪轂組成 V帶輪的結(jié)構(gòu)形式與基準(zhǔn)直徑有關(guān)當(dāng)帶輪基準(zhǔn)直徑為（d為安裝帶輪的軸的直徑，mm）時(shí)，可采用實(shí)心式，當(dāng)時(shí)，可采用腹板式；當(dāng)同時(shí)時(shí)，可采用孔板式；當(dāng)時(shí)，可采用輪輻式。 ∵ ∴采用腹板式 輪轂和輪輻的尺寸參見機(jī)械設(shè)計(jì)基礎(chǔ)圖8

24、-14中的經(jīng)驗(yàn)公式得： 圖5-1 V帶輪的結(jié)構(gòu) 5.3.4帶的尺寸 Z型 ；；；； 5.3.5 V帶輪的輪槽 V帶輪的輪槽與所選用的V帶的型號(hào)相對(duì)應(yīng) V帶繞在帶輪上以后發(fā)生彎曲變形，使V帶工作面的夾角發(fā)生變化。 為了使V帶的工作面與帶輪的輪槽工作面緊密結(jié)合，將V帶輪輪槽的工作面夾角做成小于40 V帶安裝到輪槽中后，一般不應(yīng)超出帶輪外圓，也不應(yīng)與輪槽底部接觸。為此規(guī)定了輪槽基準(zhǔn)直徑到帶輪外圓和底部的最小高度 輪槽工作表面的粗糙度為1.6或3.2 ；；； ； 圖5-2 V帶的結(jié)構(gòu)

25、 5.4蝸輪蝸桿的設(shè)計(jì)及其參數(shù)計(jì)算 5.4.1傳動(dòng)參數(shù) 蝸桿輸入功率P=0.705 kW，蝸桿轉(zhuǎn)速，蝸輪轉(zhuǎn)速，理論傳動(dòng)比i=29.12，實(shí)際傳動(dòng)比i=29，蝸桿頭數(shù)，蝸輪齒數(shù)為 蝸輪轉(zhuǎn)速 5.4.2 蝸輪蝸桿材料及強(qiáng)度計(jì)算 減速器的為閉式傳動(dòng)，蝸桿選用材料45鋼經(jīng)表面淬火，齒面硬度 >45 HRC,蝸輪緣選用材料ZCuSn10Pb1,砂型鑄造。 蝸輪材料的許用接觸應(yīng)力，由《機(jī)械設(shè)計(jì)基礎(chǔ)》表4-5可知,=180MPa. 估取嚙合效率： 蝸輪軸轉(zhuǎn)矩： 載荷系數(shù)：載荷平

26、穩(wěn)，蝸輪轉(zhuǎn)速不高，取K=1.1. 計(jì)算值 = = 模數(shù)及蝸桿分度圓直徑由《機(jī)械設(shè)計(jì)基礎(chǔ)》表4-1取標(biāo)準(zhǔn)值，分別為： 模數(shù) m=5 蝸桿分度圓直徑 5.4.3 計(jì)算相對(duì)滑動(dòng)速度與傳動(dòng)效率 蝸桿導(dǎo)程角 蝸桿分度圓的圓周速度 相對(duì)活動(dòng)速度 當(dāng)量摩擦角取 驗(yàn)算嚙合效率 （與初取值相近）。 傳動(dòng)總效率

27、 （在表4-4所列范圍內(nèi)）。 5.4.4確定主要集合尺寸 蝸輪分度圓直徑： 中心距 5.4.5熱平衡計(jì)算 環(huán)境溫度 取 工作溫度 取 傳熱系數(shù) 取 需要的散熱面積 5.4.6蝸桿傳動(dòng)的幾何尺寸計(jì)算 名 稱 公式說明及結(jié)果 表5-1 蝸桿傳動(dòng)的幾何尺寸計(jì)算 所以 ，與蝸桿螺旋線方向相同 蝸桿齒距 蝸桿齒頂高

28、 蝸桿頂隙 蝸桿齒根高 蝸桿齒高 蝸桿分度圓直徑 蝸桿齒頂圓直徑 蝸桿齒根圓直徑 蝸 桿 導(dǎo) 程 角 蝸 桿 齒 寬 蝸輪分度圓直徑 蝸輪 喉圓 直徑 蝸輪齒根圓直徑 蝸輪 外圓 直徑 蝸輪咽喉母圓半徑 蝸 輪 螺 旋 角 蝸 輪 齒 寬 中 心 距

29、 5.5直齒輪的設(shè)計(jì)計(jì)算 5.5.1 選定齒輪類型、精度等級(jí)、材料及齒數(shù) 1）按照總的傳動(dòng)方案，選用直齒圓柱齒輪傳動(dòng)。 2）該齒輪只是用于傳動(dòng)，速度不高，故選用7級(jí)精度（GB 10095-88）。 3）材料選擇。由機(jī)械設(shè)計(jì)基礎(chǔ)表10-1選擇小齒輪材料為40Cr(調(diào)質(zhì))，硬度為280HBS,大齒輪材料為45鋼（調(diào)質(zhì)），硬度為240HBS，二者材料硬度差為40HBS。 4）選擇小齒輪的齒數(shù)z1＝24，大齒

30、輪齒數(shù)z2＝24 5.5.2按齒面接觸強(qiáng)度設(shè)計(jì) 由設(shè)計(jì)計(jì)算公式進(jìn)行計(jì)算，即 確定公式內(nèi)的各計(jì)算數(shù)值 試選＝1.6，＝1.0， ；=189.8，KHN1＝0.90； KHN2＝0.95；=600MPa，S1=1,＝550MPa， ==540MPa, ==522.5MPa, ==531.25MPa 則72.48mm，圓周速度v==0.119，b==72.48mm， ， ，， 計(jì)算載荷系數(shù)K。 已知載荷平穩(wěn)，所以取KA=1，=1.04，=1.4，=1.3，， 故載荷系數(shù) =2.23 按實(shí)際的載荷系數(shù)校正所得的分度圓直徑

31、 計(jì)算模數(shù) 按齒根彎曲強(qiáng)度設(shè)計(jì) mn≥ 確定計(jì)算參數(shù) 計(jì)算載荷系數(shù)=2.07 查表得=1.58，＝0.75 YFa1=2.80，YFa2=2.20 Ysa1=1.55；Ysa2=1.78 小齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度極限，大齒輪彎曲強(qiáng)度極限；彎曲疲勞壽命系數(shù)=0.85，=0.88，彎曲疲勞安全系數(shù)S=1.4， =303.57MPa =238.86MPa 計(jì)算大、小齒輪的并加以比較 =0.0143，=0.0164 大齒輪的數(shù)值大。

32、 設(shè)計(jì)計(jì)算 1.3mm，故取=2.0mm，已可滿足彎曲強(qiáng)度。 但為了同時(shí)滿足接觸疲勞強(qiáng)度，需按接觸疲勞強(qiáng)度算得分度圓直徑=80.95mm 來計(jì)算應(yīng)有的齒數(shù)。于是由 =24.02，取=24，則=24，取=24 5.5.3幾何尺寸計(jì)算 計(jì)算中心距 圓整后取81mm 計(jì)算大、小齒輪的分度圓直徑 計(jì)算齒輪寬度 b==72.48mm，圓整后取B2=75mm，B1=80mm。 5.6直齒圓錐齒輪傳動(dòng)設(shè)計(jì) 5.6.1齒輪的材料及熱處理方法 小齒輪選用40Cr，調(diào)質(zhì)處理，齒面硬度為260HBS。大齒輪選

33、用45鋼，調(diào)質(zhì)處理，齒面硬度220HBS，HBS1-HBS2=260-220=40,合適。 查得σFlim1=240Mpa, σFlim2=240Mpa,SF=1.3 故 粗選8級(jí)精度；取小齒輪齒數(shù)Z1=24 大齒輪齒數(shù)Z2=24 ,與要求一致 5.6.2齒輪疲勞強(qiáng)度設(shè)計(jì) 查表，取載荷系數(shù)K=1.1，推薦齒寬系數(shù)ΨR=0.25-0.3，取ΨR=0.3 （1）計(jì)算分度圓錐角 δ1=arctan= arctan=45；δ2=90-δ1=90-45=45 （2）計(jì)算當(dāng)量齒數(shù) Zv1===46； Zv2===46 （3）計(jì)算模數(shù) 查的

34、YF1=3.02, YF2=2.16 因?yàn)?=0.023，==0.011；＞，故將代入計(jì)算。mm≥ （4）計(jì)算大端模數(shù) m ===3.67；查表取m=4.5 （5）計(jì)算分度圓直徑 d1=mZ1=4.524=108mm d2=mZ2=4.524=108mm (6)計(jì)算外錐距 R===152.74mm (7)計(jì)算齒寬 b=ΨRR=0.3152.74=45.82mm；取b1=b2=50mm (8)計(jì)算齒輪的圓周速度 齒寬中點(diǎn)處直徑dm1=d1(1-ΨR)=108(1-0.3)=75.6mm 則圓周速度 v = 由表可知，選擇

35、8級(jí)精度合適。 5.6.3驗(yàn)算輪齒彎曲疲勞強(qiáng)度 σF1===47.29Mpa [σF1]=129Mpa, σF1＜[σF1]，故安全。 6.絲杠的選擇 根據(jù)任務(wù)要求，工作臺(tái)的重量不超過1500KG，移動(dòng)速度為0.5m/min，通過最開始的傳動(dòng)分配中可知，絲杠的轉(zhuǎn)動(dòng)速度約為31.25r/min，由此，初定絲杠選擇為10016-4，10016-4的承重量為2000KG，導(dǎo)程為16mm，速度V=16mm31.25r/min=0.5m/min 故：10016-4的絲杠符合要求 7.平臺(tái)的受力計(jì)算及校核 7.1平臺(tái)的材料及材料的形狀

36、 考慮到平臺(tái)的承重為1500KG，故選Q235B鋼，鋼的類型選擇角鋼 7.2平臺(tái)的受力分析 7.3平臺(tái)的支撐桿受力校核 圖中G為平臺(tái)的自重，F(xiàn)為站在平臺(tái)上的工作人員的重量，F(xiàn)n為絲杠的支持力Fe和Ft分別為豎的支撐架的支持力，其中G=15000N,F=3000N,每根橫鋼和豎鋼長(zhǎng)度L=1.2m 有圖可得： 橫桿與豎桿的接觸點(diǎn)的彎矩為零 ∴ ∴桿所受的壓力在承受范圍之內(nèi) 7.4平臺(tái)的支撐桿穩(wěn)定性的校核 查閱資料知，本次采用的角鋼為10﹟規(guī)格的45鋼制成，其中，桿的相關(guān)查閱數(shù)據(jù)如下：

37、 1） 由題得： 支撐桿簡(jiǎn)化成兩端鉸支桿，μ=1。截面為L(zhǎng)型，。柔度為 所以不能用歐拉公式計(jì)算臨界壓力。為確定如用直線公式，由材料力學(xué)表9.2查得優(yōu)質(zhì)碳鋼的a和b分別是： 可見桿的柔度滿足，是中等柔度壓桿。由直線公式求出臨界應(yīng)力為 臨界壓力是 支撐桿的工作安全因素為 所以支撐桿滿足穩(wěn)定性要求 8.軸的設(shè)計(jì)計(jì)算及校核 8.1輸出軸的設(shè)計(jì) 8.1.1選擇軸的材料及熱處理 考慮到減速器為普通中用途中小功率減速傳動(dòng)裝置，軸主要傳遞蝸輪的轉(zhuǎn)矩，其傳遞的功率不大，對(duì)其重量和尺寸無特殊要求，故選擇常用的45鋼，調(diào)質(zhì)處理。 8.1.2初算軸的最小直

38、徑 已知軸的輸入功率為0.705kW，轉(zhuǎn)速為910 r/min. 根據(jù)《機(jī)械設(shè)計(jì)基礎(chǔ)》表7-4可知，C值在106~118間。 ∴渦輪蝸桿輸入軸的最小直徑： 但是，由于軸上有1個(gè)鍵槽，計(jì)入鍵槽的影響： 已知輸出軸的輸入功率為0.4935kW，轉(zhuǎn)速為31.25r/min，則 渦輪蝸桿輸出軸的最小直徑： 由于軸上由2個(gè)鍵槽，故 已知變相齒輪1輸入軸的輸入功率為0.2419kW，轉(zhuǎn)速為31.25r/min，則 變相齒輪輸入軸的最小直徑： 由于軸上由2個(gè)鍵槽，故 已知變相齒輪1輸出軸的輸入功率為0.2395kW，轉(zhuǎn)速為31.25r

39、/min，則 變相齒輪輸出軸的最小直徑： 由于軸上由2個(gè)鍵槽，故 已知中間軸的輸入功率為0.2443kW，轉(zhuǎn)速為31.25r/min，則 中間軸的最小直徑： 由于軸上由2個(gè)鍵槽，故 已知直齒輪輸入軸的輸入功率為0.2443kW，轉(zhuǎn)速為31.25r/min，則 直齒輪輸入軸的最小直徑： 由于軸上由2個(gè)鍵槽，故 已知直齒輪輸出軸的輸入功率為0.4935kW，轉(zhuǎn)速為31.25r/min，則 直齒輪輸出軸的最小直徑： 由于軸上由2個(gè)鍵槽，故 已知變相錐齒輪2輸入軸的輸入功率為0.2158kW，轉(zhuǎn)速為3

40、1.25r/min，則 變相錐齒輪2輸入軸的最小直徑： 由于軸上由2個(gè)鍵槽，故 9.聯(lián)軸器的選擇 9.1載荷計(jì)算 已知蝸輪軸計(jì)算轉(zhuǎn)矩為150.81N.m，直齒輪的計(jì)算轉(zhuǎn)矩為74.66N.m，中間軸的轉(zhuǎn)矩74.66N.m，變相齒輪的計(jì)算轉(zhuǎn)矩為73.92N.m 9.2選擇聯(lián)軸器的型號(hào) 查《機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)指導(dǎo)書》表14.2可知，渦輪的直徑D=32mm，直齒輸入端直徑d=25mm，中間軸直徑d=25mm,變相齒輪輸入端直徑d=25mm 查《機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)指導(dǎo)書》表13.1可知，渦輪軸的輸出端選用GYH4型彈性柱銷聯(lián)軸器。 聯(lián)軸器標(biāo)記 GYH4聯(lián)軸器 公稱

41、轉(zhuǎn)矩 許用轉(zhuǎn)速 查《機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)指導(dǎo)書》表13.1可知，中間軸的輸入端選用GYH3型彈性柱銷聯(lián)軸器。 聯(lián)軸器標(biāo)記 GYH3聯(lián)軸器 公稱轉(zhuǎn)矩 許用轉(zhuǎn)速 查《機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)指導(dǎo)書》表13.1可知，中間軸的輸入端選用GYH3型彈性柱銷聯(lián)軸器。 聯(lián)軸器標(biāo)記 GYH3聯(lián)軸器 公稱轉(zhuǎn)矩 許用轉(zhuǎn)速 10.軸承的選擇及校核 10.1初選輸入軸的軸承型號(hào) 據(jù)已知工作條件和渦輪蝸桿輸入軸的軸頸，由《機(jī)械設(shè)計(jì)基礎(chǔ)》附表8-5初選軸承型號(hào)為圓錐滾子軸承30302（一對(duì)），其尺寸：D=42mm,d

42、=15mm,B=13mm。 據(jù)已知工作條件和渦輪蝸桿輸出軸的軸頸，由《機(jī)械設(shè)計(jì)基礎(chǔ)》附表8-5初選軸承型號(hào)為圓錐滾子軸承32907（一對(duì)），其尺寸：D=55mm,d=35mm,B=14mm。 據(jù)已知工作條件和變相齒輪輸入軸的軸頸，由《機(jī)械設(shè)計(jì)基礎(chǔ)》附表8-5初選軸承型號(hào)為圓錐滾子軸承30206（一對(duì)），其尺寸：D=62mm,d=30mm,B=16mm。 據(jù)已知工作條件和變相齒輪輸出軸的軸頸，由《機(jī)械設(shè)計(jì)基礎(chǔ)》附表8-5初選軸承型號(hào)為圓錐滾子軸承30206（一對(duì)），其尺寸：D=62mm,d=30mm,B=16mm。 基本額定動(dòng)載荷 C=63000N 計(jì)算系數(shù) e=0

43、.37 軸向載荷系數(shù) Y=1.6 10.1.1計(jì)算蝸桿軸的受力 蝸桿軸的切向力，軸向力和徑向力 蝸桿軸： 蝸輪軸： 1)計(jì)算軸承內(nèi)部軸向力 軸承的內(nèi)部軸向力： 2)計(jì)算軸承的軸向載荷 軸承2的軸向載荷 由已知得，與方向相同，其和為 （軸承2為“壓緊”端），所以 軸承1的軸向載荷 （軸承1為“放松”端） 3)計(jì)算當(dāng)量動(dòng)載荷 軸

44、承1的載荷系數(shù) 根據(jù)，由表8-8可知 軸承2的載荷系數(shù) 根據(jù)，由表8-8可知 軸承1的當(dāng)量動(dòng)載荷 軸承2的當(dāng)量動(dòng)載荷 所以軸承的當(dāng)量動(dòng)載荷取、中較大者，所以 4)計(jì)算軸承實(shí)際壽命 溫度系數(shù) 由《機(jī)械設(shè)計(jì)基礎(chǔ)》表8-6可知 載荷系數(shù) 由《機(jī)械設(shè)計(jì)基礎(chǔ)》表8-7可知 壽命指數(shù) 滾子軸承 軸承實(shí)際壽命 軸承預(yù)期壽命 結(jié)論

45、 由于 軸承30208滿足要求 11.軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 11.1蝸桿軸的結(jié)構(gòu) 造型如下： 11.2蝸桿軸的徑向尺寸的確定 從聯(lián)軸段開始逐漸選取軸段直徑，起固定作用，定位軸肩高度，故 。該直徑處安裝密封氈圈，標(biāo)準(zhǔn)直徑，應(yīng)??；與軸承的內(nèi)徑相配合，為便與軸承的安裝，取，選定軸承型號(hào)為30208，與蝸輪相配合，取蝸桿的齒根圓直徑，按標(biāo)準(zhǔn)直徑系列，??；與軸承的內(nèi)徑配合，與相同，故取；起定位作用，定位軸肩高度故，取。 11.3蝸桿軸的軸向尺寸的確定 聯(lián)軸段取；軸肩段取；與軸承配合的軸段長(zhǎng)度，查軸承寬度為18mm；左軸承到蝸桿齒寬；蝸桿

46、齒寬；即，??；蝸桿齒寬右面到右軸承間的軸環(huán)與左面相同??；與右軸承配合的軸段長(zhǎng)度，查軸承寬度為18mm；軸的總長(zhǎng)為320mm。 11.4蝸輪軸的結(jié)構(gòu) 造型如下： 圖11-1 輸出軸的彎矩和轉(zhuǎn)矩 11.5蝸輪軸的軸上零件的定位、固定和裝配 單級(jí)減速器中，可將蝸輪安排在箱體中央，相對(duì)兩軸承對(duì)稱分布，蝸輪左面由軸肩定位，右面用套筒軸固定，軸向固定靠平鍵和過渡配合。兩軸承分別一軸肩和套筒定位，軸向則采用過渡配合或過盈配合固定。聯(lián)軸器以軸肩軸向定位，右面用軸端擋圈軸向固定，鍵聯(lián)接作軸向固定。軸做

47、成階梯形，左軸承從左面裝入，蝸輪、套筒、右軸承和聯(lián)軸器依次從右面裝到軸上。 11.6蝸輪軸的徑向尺寸的確定 從左軸承段與軸承的內(nèi)徑相配合，為便與軸承的安裝取，選定軸承型號(hào)為30214開始逐漸選取軸段直徑，起固定作用，定位軸肩高度，該直徑處安裝密封氈圈，標(biāo)準(zhǔn)直徑，應(yīng)??；與蝸輪孔徑相配合，取蝸輪的內(nèi)徑，按標(biāo)準(zhǔn)直徑系列，??； 與軸承的內(nèi)徑配合，與相同，故取；聯(lián)軸段；起定位作用，定位軸肩高度故取； 11.7蝸輪軸的軸向尺寸的確定 左面與軸承配合的軸段長(zhǎng)度，查軸承寬度為；左軸承到蝸輪齒寬間的套筒??；蝸輪齒寬，故??；蝸輪齒寬右面到右軸承間的軸環(huán)與左面相同??；與右軸承配合的軸段長(zhǎng)度，查軸承寬

48、度為24mm；右軸肩段，聯(lián)軸段，故軸的總長(zhǎng)為280mm。 11.8蝸輪的強(qiáng)度校核 已知蝸輪的切向力 蝸輪的徑向力 蝸輪軸向力 求水平面支反力： 水平面彎矩： 垂直面支反力，由,即 ，得 在鉛垂方向上，由，即,得 垂直面彎矩 根據(jù)合成彎矩 得 C截面左

49、側(cè)彎矩 C截面右側(cè)彎矩 轉(zhuǎn)矩T 當(dāng)量彎矩 由當(dāng)量彎矩圖和軸的結(jié)構(gòu)圖可知，C和D處都有可能是危險(xiǎn)截面，應(yīng)分別計(jì)算其當(dāng)量彎矩，此處可將軸的鈕切應(yīng)力視為脈動(dòng)循環(huán)，取，則 C截面左側(cè)當(dāng)量彎矩 C截面右側(cè)當(dāng)量彎矩 所以C截面處當(dāng)量彎矩在以上兩數(shù)值中取較大者，即 D截面彎矩 D截面合成彎矩

50、 D截面當(dāng)量彎矩 求危險(xiǎn)截面處軸的計(jì)算直徑 許用應(yīng)力，軸的材料用45鋼，由《機(jī)械設(shè)計(jì)基礎(chǔ)》表7-1可知， C截面直徑計(jì)算 D截面直徑計(jì)算 經(jīng)與結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)圖比較，C截面和D截面的計(jì)算直徑分別小于其結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)確定的直徑，故軸的強(qiáng)度足夠。 12.鍵連接設(shè)計(jì)計(jì)算 12.1蝸桿聯(lián)接鍵 表12-1 蝸桿鍵的選擇 鍵的選擇和參數(shù) 選擇普通平鍵，圓頭。由《機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)指導(dǎo)書》表11.27查得d=30mm時(shí)。應(yīng)選用鍵 GB/T1096 轉(zhuǎn)

51、矩 鍵長(zhǎng) 接觸長(zhǎng)度 許用擠壓應(yīng)力校 核 查《機(jī)械設(shè)計(jì)基礎(chǔ)》表2-12鍵連接鋼的許用擠壓應(yīng)力為 故滿足要求 12.2蝸輪鍵的選擇與校核 表12-2 渦輪鍵的選擇 鍵的選擇和參數(shù) 選擇普通平鍵，圓頭。由《機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)指導(dǎo)書》表11.27查得d=55時(shí)。應(yīng)選用鍵 GB/T1096 轉(zhuǎn) 矩 鍵長(zhǎng) 接觸長(zhǎng)度 許用擠壓應(yīng)力校 核 查《機(jī)械設(shè)計(jì)基礎(chǔ)》表2-12鍵連接鋼的許用擠壓應(yīng)力為 故滿足要求 鍵的選擇和參數(shù) 選擇普通平鍵，圓頭。由《機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)指導(dǎo)書》表11.27查得d=55

52、時(shí)。應(yīng)選用鍵 GB/T1096 轉(zhuǎn) 矩 鍵長(zhǎng) 接觸長(zhǎng)度 許用擠壓應(yīng)力校 核 查《機(jī)械設(shè)計(jì)基礎(chǔ)》表2-12鍵連接鋼的許用擠壓應(yīng)力為 故滿足要求 13.箱體的設(shè)計(jì)計(jì)算 13.1箱體的構(gòu)形式和材料 采用下置剖分式蝸桿減速器（由于V=5m/s） 鑄造箱體，材料HT150。 13.2箱體主要結(jié)構(gòu)尺寸和關(guān)系 表13-1 箱體的選擇 名稱 減速器型式及尺寸關(guān)系 箱座壁厚δ δ=11mm 箱蓋壁厚δ1 δ1=10mm 箱座凸緣厚度b

53、1， 箱蓋凸緣厚度b， 箱座底凸緣厚度b2 b=1.5δ=16mm b1=1.5δ1=15mm b2=2.5δ=28mm 地腳螺釘直徑及數(shù)目 df=19mm n=6 軸承旁聯(lián)接螺栓直徑 d1=14mm 箱蓋，箱座聯(lián)接螺栓 直徑 d2=10mm 螺栓間距 150mm 軸承端蓋螺釘直徑 d3=9mm 螺釘數(shù)目4 檢查孔蓋螺釘直徑

54、 d4=6mm Df，d1，d2至外壁 距離 df，d2至凸緣 邊緣距離 C1=26,20,16 C2=24,14 軸承端蓋外徑 D1=80mm D2=125mm 軸承旁聯(lián)接螺栓距離 S=140mm 軸承旁凸臺(tái)半徑 R1=16mm 軸承旁凸臺(tái)高度 根據(jù)軸承座外徑和扳手空間的要求由結(jié)構(gòu)確定 箱蓋，箱座筋厚 m1=9mm m2=9mm 蝸輪外圓與箱 內(nèi)壁間距離

55、 12mm 蝸輪輪轂端面 與箱內(nèi)壁距離 10mm 14.螺栓等相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)的選擇 本部分含螺栓，螺母，螺釘?shù)倪x擇墊圈，墊片的選擇，具體內(nèi)容如下： 14.1螺栓，螺母，螺釘?shù)倪x擇 表14-1 螺栓，螺母，螺釘?shù)倪x擇 考慮到減速器的工作條件，后續(xù)箱體附件的結(jié)構(gòu)，以及其他因素的影響選用 螺栓GB5782-86 M10*35 數(shù)量為3個(gè) M12*100 數(shù)量為6個(gè) 螺母GB6170-86 M10 數(shù)量為2個(gè)

56、 M10 數(shù)量為6個(gè) 螺釘GB5782-86 , M6*20 數(shù)量為2個(gè) M8*25 數(shù)量為24個(gè) M6*16 數(shù)量為12個(gè) *（參考裝配圖） M10*35 M12*100 M10 M12 M6*20 M8*25 M6*16 14.2銷，墊圈墊片的選擇 表14-2 銷，墊圈墊片的選擇 選用銷GB117-86，B8*30， 數(shù)量為2個(gè) 選用墊圈GB93-87 數(shù)量為8個(gè) 選用止動(dòng)墊片

57、 1個(gè) 選用石棉橡膠墊片 2個(gè) 選用08F調(diào)整墊片 4個(gè) *（參考裝配圖） GB117-86 B8*30 GB93-87 止動(dòng)墊片 石棉橡膠墊片 08F調(diào)整墊片 有關(guān)其他的標(biāo)準(zhǔn)件，常用件，專用件，詳見后續(xù)裝配圖 14.3減速器結(jié)構(gòu)與潤(rùn)滑的概要說明 在以上設(shè)計(jì)選擇的基礎(chǔ)上，對(duì)該減速器的結(jié)構(gòu)，減速器箱體的結(jié)構(gòu)，軸承端蓋的結(jié)構(gòu)尺寸，減速器的潤(rùn)滑與密封，減速器的附件作一簡(jiǎn)要的闡述。 14.4減速器的結(jié)構(gòu) 本課題所設(shè)計(jì)的減速器，其基本結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)是在參照裝配圖的基礎(chǔ)上完成的，該項(xiàng)減速器主要由傳動(dòng)零件（蝸輪蝸桿），軸

58、和軸承，聯(lián)結(jié)零件（鍵，銷，螺栓，螺母等）。箱體和附屬部件以及潤(rùn)滑和密封裝置等組成。 箱體為剖分式結(jié)構(gòu)，由I箱體和箱蓋組成，其剖分面通過蝸輪傳動(dòng)的軸線；箱蓋和箱座用螺栓聯(lián)成一體；采用圓錐銷用于精確定位以確保和箱座在加工軸承孔和裝配時(shí)的相互位置；起蓋螺釘便于揭開箱蓋；箱蓋頂部開有窺視孔用于檢查齒輪嚙合情況及潤(rùn)滑情況用于加住潤(rùn)滑油，窺視孔平時(shí)被封??；通氣器用來及時(shí)排放因發(fā)熱膨脹的空氣，以放高氣壓沖破隙縫的密封而致使漏油；副標(biāo)尺用于檢查箱內(nèi)油面的高低；為了排除油液和清洗減速器內(nèi)腔，在箱體底部設(shè)有放汕螺塞；吊環(huán)螺栓用來提升箱體，而整臺(tái)減速氣的提升得使用與箱座鑄成一體的吊鉤；減速氣用地腳螺栓固定在機(jī)架或

59、地基上。（具體結(jié)構(gòu)詳見裝配圖） 14.5減速箱體的結(jié)構(gòu) 該減速器箱體采用鑄造的剖分式結(jié)構(gòu)形式，具體結(jié)構(gòu)詳見裝配圖 14.6速器的潤(rùn)滑與密封 蝸輪傳動(dòng)部分采用潤(rùn)滑油，潤(rùn)滑油的粘度為118cSt（100C）查表10.6《機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)指導(dǎo)書》 潤(rùn)滑油118Cst 軸承部分采用脂潤(rùn)滑，潤(rùn)滑脂的牌號(hào)為ZL-2查表10.7 《設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)指導(dǎo)書》 潤(rùn)滑脂ZL-2 14.7減速器附件簡(jiǎn)要說明 該減速器的附件含窺視孔，窺視孔蓋，排油孔與油蓋，通氣空，油標(biāo)，吊環(huán)螺釘，吊耳和吊鉤，起蓋螺釘，其結(jié)構(gòu)及裝配詳見裝配圖。

60、 15.總結(jié) 攪拌桶焊接裝置升降裝置的設(shè)計(jì)是一個(gè)較為復(fù)雜的過程，通過這次設(shè)計(jì)覺得自己受益匪淺。機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)是機(jī)械設(shè)計(jì)課程的一個(gè)重要環(huán)節(jié)，它可以讓我們進(jìn)一步鞏固和加深學(xué)生所學(xué)的理論知識(shí)，通過設(shè)計(jì)把機(jī)械設(shè)計(jì)及其他有關(guān)先修課程（如機(jī)械制圖、材料力學(xué)、工程材料等）中所獲得的理論知識(shí)在設(shè)計(jì)實(shí)踐中加以綜合運(yùn)用，使理論知識(shí)和生產(chǎn)實(shí)踐密切的結(jié)合起來。而且，本次設(shè)計(jì)是我們學(xué)生首次進(jìn)行完整綜合的機(jī)械設(shè)計(jì)，它讓我樹立了正確的設(shè)計(jì)思想，培養(yǎng)了我對(duì)機(jī)械工程設(shè)計(jì)的獨(dú)立工作能力；讓我具有了初步的機(jī)構(gòu)選型與組合和確定傳動(dòng)方案的能力；為我今后的設(shè)計(jì)工作打了良好的基礎(chǔ)。

61、通過本次畢業(yè)設(shè)計(jì)，還提高了我的計(jì)算和制圖能力；同時(shí)對(duì)減速器的結(jié)構(gòu)和設(shè)計(jì)步驟有了一個(gè)大概的了解，對(duì)之前所學(xué)的專業(yè)知識(shí)作了一個(gè)很好的總結(jié)，設(shè)計(jì)中尚有很多不合理和不理解的地方，以待在今后的學(xué)習(xí)工作中來彌補(bǔ)。設(shè)計(jì)過程中我能夠比較熟悉地運(yùn)用有關(guān)參考資料、計(jì)算圖表、手冊(cè)、圖集、規(guī)范；熟悉有關(guān)的國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)和行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)（如GB、JB等），獲得了一個(gè)工程技術(shù)人員在機(jī)械設(shè)計(jì)方面所必須具備的基本技能訓(xùn)練。 當(dāng)一份比較象樣的畢業(yè)設(shè)計(jì)完成的時(shí)候，我的內(nèi)心無法用文字來表達(dá)。幾天以來日日夜夜的計(jì)算與繪圖和在電腦前編輯排版說明書，讓我感覺做一個(gè)大學(xué)生原來也可以這么辛苦。但是，所有的這一切，都是值得的，它讓我感覺大學(xué)是如此的充實(shí)

62、。 參考文獻(xiàn) 【1】宋寶玉.機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)指導(dǎo)書.北京:高等教育出版社，2006.8 【2】李秀珍.機(jī)械設(shè)計(jì)基礎(chǔ)(少學(xué)時(shí)).北京：機(jī)械工業(yè)出版社，2005.1 【3】羅宗澤.機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)手冊(cè).北京：高等教育出版社，2012.5 【4】孫桓.機(jī)械原理.北京：高等教育出版社，2006.5 【5】孫成奇.理論力學(xué).北京：高等教育出版社，2009.7 【6】劉鴻文.材料力學(xué).北京：高等教育出版社，2011.1 【7】濮良貴、紀(jì)名剛.機(jī)械設(shè)計(jì).北京：高等教育出版社，2006.5 【8】趙衛(wèi)軍.機(jī)械設(shè)計(jì)基礎(chǔ)課程設(shè)計(jì).北京：高等教育出版社，2006 謝 辭 在畢業(yè)設(shè)計(jì)即將完成之際，我的心情無法平靜，從開始進(jìn)入課題到設(shè)計(jì)的順利完成，有多少可敬的師長(zhǎng)、同學(xué)給了我無言的幫助，在這里請(qǐng)接受我誠(chéng)摯的謝意！同時(shí)我還要特別感謝謝趙宗銀老師對(duì)我這次課程設(shè)計(jì)指導(dǎo)付出的苦心與汗水，謝謝你們。要是沒有你們的指導(dǎo)與幫助，我想也許我自己一個(gè)人無法這么快這么順利的完成了。 - 40 -