卡魯塞爾氧化溝工藝對比及計算(共31頁)

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1、精選優(yōu)質文檔-----傾情為你奉上 卡魯塞爾氧化溝工藝對比及計算 二○一二年三月 目 錄 第一章 氧化溝綜述 一、氧化溝的技術特征 ……………………………………………………… 1 ㈠氧化溝簡介 ……………………………………………………………… 1 ㈡氧化溝的技術特征 ……………………………………………………… 1 二、氧化溝的曝氣設備 ……………………………………………………… 3 1. 水平曝氣轉刷或轉盤 ……………………………

2、………………………3 2. 垂直軸表面曝氣機 ………………………………………………………3 三、常用的幾種氧化溝系統(tǒng) ………………………………………………… 4 1. 卡魯塞爾氧化溝………………………………………………………… 4 2. 交替工作式氧化溝 ………………………………………………………5 3. 奧貝爾型氧化溝 …………………………………………………………6 第二章 氧化溝的設計計算 一、 氧化溝的容積計算……………………………………………………… 8 二、 曝氣機功率計算 ……………………………………………………… 8 三、 堿度校核 ……………………

3、………………………………………… 11 四、 污泥回流計算 ………………………………………………………… 11 五、 二沉池計算 …………………………………………………………… 12 第三章 卡魯塞爾氧化溝在城市污水處理中的應用 一、 污水生物脫氮工藝流程 ……………………………………………… 13 二、 著重于反硝化脫氮作用的卡魯塞爾氧化溝 ………………………… 14 三、 污水生物除磷工藝流程 ……………………………………………… 16 四、 生物脫氮除磷工藝流程 ……………………………………………… 17 五、 卡魯塞爾氧化溝系統(tǒng)計算例題 …………………………………

4、…… 23 專心---專注---專業(yè) 第一章 氧化溝綜述 一、氧化溝的技術特征 ㈠氧化溝簡介 活性污泥法是當前世界各國應用最廣的一種歷史悠久的二級生物處理流程，具有處理能力高，出水水質好等優(yōu)點。但傳統(tǒng)的活性污泥法存在基建費、運行費高，能耗大，管理也較復雜，易出現(xiàn)污泥膨脹、污泥上浮等問題，且不能去除氮、磷等無機營養(yǎng)物質。 近年，從下列幾點改革傳統(tǒng)的活性污泥法： 1．簡化流程，壓縮基建費； 2．節(jié)約能耗，降低運行費； 3．增強功能，改善出水水質（在去除BOD5、SS的同時去除氮、磷等營養(yǎng)物質）；

5、 4．簡化管理，保證穩(wěn)定運行； 5．減少污泥產量，簡化污泥的后處理。 其中氧化溝活性污泥法可以能滿足上述各點要求。 氧化溝（Oxidation Ditch）是本世紀50年代由荷蘭工程師發(fā)明的一種新型活性污泥法，其曝氣池呈封閉的溝渠形，廢水和活性污泥的混合液在其中不斷循環(huán)流動，因此被稱為“氧化溝”。實際上它是活性污泥法的一種變型，因為廢水和活性污泥的混合液在環(huán)狀的曝氣渠道中不斷循環(huán)流動，有人稱其為“循環(huán)曝氣池”、“無終端的曝氣系統(tǒng)”。 自1954年荷蘭建成第一座間歇運行的氧化溝以來，氧化溝在歐洲、北美、南非及澳大利亞得到了迅速的推廣應用。至1985年，美

6、國已建有553座氧化溝污水處理廠，荷蘭216座，西德226座，丹麥300座。其工藝和構造也有了很大的發(fā)展和進步，處理能力不斷提高，至今已有規(guī)模達65萬m3／d的大型氧化溝處理廠；處理范圍不斷擴大，不僅能處理生活污水，也能處理工業(yè)廢水、城市廢水，而且在脫氮除磷方面表現(xiàn)了極好的性能。 我國近年來在氧化溝技術的研究及推廣應用方面有了很迅速的發(fā)展。尤其在城市污水處理廠中獲得應有的推廣。 ㈡氧化溝的技術特征 氧化溝污水處理技術能在近五十年來取得迅速的發(fā)展，主要是由于它出水水質好，運行穩(wěn)定，管理方便，并具有區(qū)別于傳統(tǒng)活性污泥法的一系列技術特征，現(xiàn)概括如下： 1．采用的技

7、術參數 氧化溝常用的技術參數如下： 有機物容積負荷 0.2～0.4 kgBOD5／m3d 有機物污泥負荷 0.05～0.15 kgBOD5／kgVSSd 水力停留時間 10～24hr 污泥齡 10～30day 活性污泥濃度 2000～6000 mg/L 出水水質 BOD5 10～15mg/L SS 10～20mg／L NH3-N 1～3mg／L 氧化溝所采用的有機物負荷和水力停留時間與延時曝氣法接近，但所

8、取得的出水水質較好。當然，氧化溝也可采用不同于上列的技術參數。如采用較高的有機物負荷、較短的水力停留時間，使其運行的特征接近于高負荷活性污泥法或其他類型的活性污泥法。 2．采用的處理流程 以氧化溝處理城市污水時，可不設初次沉淀池，懸浮狀有機物可在氧化溝中得到好氧穩(wěn)定，這比設初沉池及污泥穩(wěn)定池要經濟。由于氧化溝所采用的污泥齡很長，其剩余污泥量少于一般活性污泥法，而且已經得到好氧穩(wěn)定，不需再經污泥消化處理。 為防止無機沉渣在氧化溝中積累，原污水應先經格柵及沉砂池預處理。 一般，氧化構污水廠的處理流程如圖1-1所示。 流程中的二沉池可與曝氣池分建，也

9、可與其合建，稱一體化氧化溝，此時可省去二沉池與污泥回流系統(tǒng)，但無法調節(jié)污泥回流量。 由此可見，氧化溝污水廠的處理流程比一般活性污泥法簡單得多。 3．水流混合特征 從水流混合特征出發(fā)，可將活性污泥系統(tǒng)區(qū)分為推流式和完全混合式兩大類，氧化溝界于推流式和完全混合式之間，或者說基本上是完全混合式，同時又具有推流式的某些特征。 設水流在曝氣溝渠中的流速v為 0.3～0.5米／秒，氧化溝的總長為L，則水流完成一個循環(huán)所需時間t＝L/v。當L＝90～600米時，t＝5～20分鐘。由于廢水在氧化溝中的設計水力停留時間T為10～24小時，因此可以計算出廢水在整個停留時間內要完成

10、的循環(huán)數為30～280次不等。 可見，如果著眼于整個氧化溝，即以較長的時間間隔為觀察基礎，可以認為氧化溝是一個完全混合池，其中的污水水質幾近一致，原水一進入氧化溝，就會被幾十倍甚至上百倍的循環(huán)流量所稀釋，因此氧化溝和其它完全混合式的活性污泥系統(tǒng)一樣，適宜于處理高濃度有機廢水，能夠承受水量和水質的沖擊負荷。 但如果著眼于氧化溝中的某一段，即以較短的時間間隔為觀察基礎，就可以發(fā)現(xiàn)某些推流式的特征。因為在氧化溝中曝氣裝置并不是沿池長均布而是只要裝在某幾處，在曝氣器下游附近地段，水流攪動激烈，溶解氧濃度較高，但隨著與曝氣器距離的不斷增加，水流攪動變緩，溶解氧濃度不斷減少，還可能出現(xiàn)

11、缺氧區(qū)。這種水流攪動情況和溶解氧濃度沿池長變化的特征，十分有利于活性污泥的生物凝聚作用。且可利用來進行硝化、反硝化，達到生物脫氮的目的。 二、氧化溝的曝氣設備 曝氣設備的功能有三：⑴曝氣充氧；⑵推動水流作不停的循環(huán)流動，防止活性污泥沉淀；⑶攪拌水流，使有機物、微生物及氧三者充分混合、接觸。 常用的氧化溝曝氣設備有兩大類，即⑴曝氣轉刷或轉盤；⑵表面曝氣機。 1．水平軸曝氣轉刷或轉盤 曝氣轉刷構造見圖1-2。它以鋼管為轉軸，在軸的外部沿軸長連接有很多鋼質葉片，即為刷子。 曝氣轉刷國內外早期應用較多。其產品的軸長為4.5m及9m，轉刷直徑為0.

12、8m～1.5m，轉刷充氧能力約為2kgO2／kw.h。調整轉速和浸沒深度，可改變其充氧量，適應不同的工作條件。采用曝氣轉刷時，曝氣溝渠的水深一般不超過2.5m，但也有采用至3.0m的。 曝氣轉盤構造見圖1-3。它是在水平軸上帶動的一組轉盤，轉盤上有小孔及凸出的三角形塊，藉以提高充氧性能。其轉速一般為46～60轉／分，其直徑可達1372mm，充氧能力為1.8～2.0kgO2／kwh。采用轉盤時，曝氣溝渠水深可達3.5m。 曝氣轉盤軸長最大為6m，可安裝1～25個曝氣轉盤。其推力及混合能力較高，1馬力可攪拌200～900m3 池容積。 2．垂直軸表面曝氣機

13、 氧化溝專用表曝機在荷蘭首先應用，后來在美國和新加坡等地獲得進一步發(fā)展。氧化溝專用表曝機如圖1-4所示。 由圖可見，它的主要特點是葉輪高度較大，上口呈敞開形，葉片呈旋轉雙曲面曲線。因此它兼顧了充氧、推動和強烈攪拌的作用。除具有較高的充氧動力效率外，尚具有較大的提升推動能力，可增加氧化溝水深，縮小其占地面積，氧化溝水深達3.6～5.5m 。 這種表曝機推動氧化溝水流的作用依靠葉輪外緣的線速度，通常達6～7m/s。在適當的溝深與葉輪直徑比等條件下，可以使氧化溝的溝內平均流速達到0.3～0.5m/s。因此，為保證氧化溝溝內流速，這類表曝機不必另設推流設備；要注意的是調整表曝機充氧量宜用調整水位，

14、而不宜調整外緣線速。 強烈攪拌能使活性污泥加速更新，提高生物處理效果。圖1-4葉輪構造可對水流起到強烈的攪拌作用。水體在葉片的帶動下沿葉輪徑向運動，引起下部水流補充的軸向流動。因上口呈敞開形形成水流徑、軸向的強烈攪動。 為了說明問題，圖1-5系用于表面曝氣池的到傘型（Simcar）表曝機。 國內生產的曝氣機葉輪葉片屬直板直線型的。它適用于表面曝氣池，能起到曝氣池充氧作用，不能滿足上述氧化溝的三個功能要求。這種表曝機葉片上口封閉，以避免攪拌水體向上飛濺。 其他曝氣設備，諸如射流曝氣、鼓風曝氣等也可用于氧化溝，但在應用上比較少見。 三、常用的幾種氧化溝

15、系統(tǒng) 1.卡魯塞爾(Carrousel)氧化溝 卡魯塞爾氧化溝是60年代末期由荷蘭DHV公司研制成功的。其構造特征如圖1-6所示。 由圖可見，這是一個多溝串聯(lián)的系統(tǒng)，進水與活性污泥混合后沿箭頭方向在溝內作不停的循環(huán)流動?？斎麪栄趸瘻喜捎么怪卑惭b的低速表面曝氣機，每組溝渠安裝一個，均安設在一端，因此形成了靠近曝氣器下游的富氧區(qū)和曝氣器上游以及外環(huán)的缺氧區(qū)。這不僅有利于生物凝聚，使活性污泥易于沉淀，而且創(chuàng)造了良好的生物脫氮的環(huán)境。 如前所述，卡魯塞爾氧化溝由于采用了表面曝氣機，其水深可采用3.6～5.5m，溝內水流速度約為0.3～0.5m/s。由于表曝機周圍的局部地區(qū)能量強

16、度比傳統(tǒng)活性污泥法曝氣池中的強度高得多，因此氧的轉移效率大大提高。當有機負荷較低時，可以停止某些表曝機的運行或降低水位，在保證水流攪拌混合循環(huán)流動的前提下，節(jié)約能量消耗。 卡魯塞爾氧化溝系統(tǒng)的規(guī)模小至200m3/d，大至m3/d。其BOD5 去除率可達95～99％，脫氮效率可達90％，除磷效率約為70～80％，如配以投加鐵鹽，除磷效率可達95％。 主要問題是發(fā)現(xiàn)氧化溝中有污泥沉淀現(xiàn)象，最大積泥高度達1.0m以上，并有污泥成團上翻。說明推動力尚不能滿足需要。此外，實際運行的動力費用也較原設計值為高。 2.交替工作式氧化溝 ⑴三溝交替式氧化溝 這種類型的氧

17、化溝是由SBR間歇式氧化溝發(fā)展而來，有二池或三池交替工作的兩種系統(tǒng)。 圖1-7是三池交替工作的氧化溝，其運行過程是兩側的A、C二池交替地用作曝氣池，中間的B池則一直維持曝氣，進水交替地引人A池或C池，出水相應地從C池或A池引出。這樣做提高了曝氣轉刷（盤）的利用率，達68％(2/3)左右，還有利于生物脫氮。 三池的交替工作氧化溝的運行過程可分為6個階段，如圖 1-8。 階段A，延續(xù)1.5小時。進水引入Ⅰ池，出水自Ⅲ池引出。三池的工作狀態(tài)分別為：Ⅰ池缺氧狀態(tài)，進行反硝化及有機物的部分降解；Ⅱ池好氧狀態(tài)，進行有機物的進一步降解及氨氮的硝化作用；Ⅲ池則為沉淀池。 階段B，延續(xù)1.5小時

18、。進水引人Ⅱ池，出水自Ⅲ池引出。Ⅰ池和Ⅱ池均在好氧條件下運行，Ⅲ則保留為沉淀池。 階段C，延續(xù)1.0小時。進水引入Ⅲ池，出水自Ⅲ池引出。Ⅰ池轉變?yōu)殪o置沉淀狀態(tài)，Ⅱ池在缺氧條件下運行，以便對階段B中積累的硝酸鹽進行反硝化，Ⅲ池仍為沉淀池。 階段D，延續(xù)1.5小時。進水引人Ⅲ池，出水自Ⅰ池引出。Ⅰ池與Ⅲ池的工作狀態(tài)正好與階段A相反，B池則與階段A時相同。 階段E，延續(xù)1.5小時。Ⅱ池工作狀態(tài)與階段B相同，Ⅰ池Ⅲ池的情況則與階段B相反。 階段F，延續(xù)1.0小時。Ⅱ池工作狀態(tài)與階段C相同，Ⅰ池Ⅲ池的情況則與階段C相反。 整個工作周期為8小時。

19、 顯然，三池交替工作的氧化溝就是一個A-O活性污泥系統(tǒng)，可以完成有機物的降解和硝化反硝化過程，取得良好的BOD5去除效果和脫氮效果。依靠三池工作狀態(tài)的轉換，這種系統(tǒng)免除了污泥回流。 交替工作的氧化溝必須有自動控制系統(tǒng)，根據預先設定的程序控制進、出水的方向，溢流堰的啟閉以及曝氣機的開動和停止。上述各工作階段的時間，也應根據水質情況進行調整。 ⑵三溝交替式氧化溝與卡魯塞爾氧化溝的比較 卡魯塞爾氧化溝的系統(tǒng)，包括二沉池和污泥回流，表面上看，似乎比三溝交替式氧化溝復雜。我們從上述的介紹中，可以比較下列各點。 A．三溝交替式氧化溝雖然不設二沉池，但它有三分之一的時間用于靜置沉淀。例如設計

20、總停留時間18～21小時，其中用于靜置沉淀時間6～7小時，此值大于二沉池設計參數。 卡魯塞爾氧化溝在同等設計條件下，例如氧化溝停留時間12～14小時，二沉池停留時間2～4小時，總停留時間僅為14～18小時，顯然要比三溝交替式氧化溝經濟。 B．在曝氣設備選型上，在同等充氧條件下，三溝交替式氧化溝始終有1/3設備被閑置。換句話說，設備選型的裝機容量需要增加1/3。 此外，三溝交替式氧化溝的曝氣設備一般采用臥軸式的曝氣轉碟（刷）。臥式機械不管是軸還是軸承均偏心受力?？斎麪栄趸瘻蟿t采用立軸式表曝機，其軸和軸承中心受力，在同等機械制造水平條件下，由于其力學結構合理，使用壽

21、命長，故障少。 C．從生物處理技術角度，卡魯塞爾氧化溝系統(tǒng)（包括二沉池和污泥回流），可以構成不同的MLSS濃度、回流污泥濃度、回流率和固體負荷，以求得最優(yōu)處理參數組合。調節(jié)出流堰板或表曝機高低可變動葉輪浸沒深度而調整充氧量。對于多溝串聯(lián)溝型，可方便地組合氧化溝內的好氧、缺氧和厭氧組合而形成A-O、A2-O（A2C）工藝流程，其靈活性優(yōu)于三溝交替式氧化溝。 D．從活性污泥動力學理論，氧化溝處理效率與MLSS成正比。國內卡魯塞爾氧化溝的MLSS已經達到6000mg/L；國外資料報導則達到7000mg/L。幾乎高出50％。運行正常的卡魯塞爾氧化溝的單位水量能耗比其他類型氧化溝低。

22、 E．在上述介紹的三溝交替式氧化溝的操作過程可知，人工控制操作難度很大，而自動控制必須可靠。這在試車調試和日常運行管理是復雜的?？斎麪栄趸瘻蠠o論是人工或自動控制比較容易實施，可方便地按污水水質調整運行參數。 3.奧貝爾(Orbal)型氧化溝 這是由多個同心的溝渠組成的氧化溝，溝渠呈圓形或橢圓形。進水先引入最外的溝渠，在其中不斷循環(huán)的同時，依次進入下一個溝渠，相當于一系列完全混合反應池串聯(lián)在一起，最后從中心的溝渠排出。Orbal型氧化溝的構造如圖1-9所示。 奧貝爾型氧化溝的主要特點是： ⑴圓形或橢圓形的平面形狀，比渠道較長的氧化溝更能利用水流慣

23、性，可節(jié)省推動水流的能耗； ⑵多渠串聯(lián)的型式可減少水流短路現(xiàn)象； ⑶曝氣設備多采用曝氣轉盤，水深可采用2～3.6m，并保持溝底流速為0.3～ 0.6m/s。 常用的奧貝爾型氧化溝分為三條溝渠，第一渠的容積約為總容積的60～70％，第二渠約為總容積的20～30％，第三渠則僅占總容積的10％。在運行時，應保持第一、二及三渠的溶解氧分別為0、1、及2mg/L,以達到以下目的： ⑴在第一渠內僅提供將BOD5物質氧化穩(wěn)定所需的氧，卻保持溶解氧為0或接近0，既可節(jié)約供氧的能耗，也可為反硝化創(chuàng)造條件； ⑵在第一渠缺氧條件下，微生物可進行磷的釋放，以便它們在好氧環(huán)境下吸

24、收廢水中的磷，達到除磷效果； ⑶在三條溝渠中形成較大的溶解氧階梯，有利于提高充氧效率。 在三溝交替式氧化溝與卡魯塞爾氧化溝比較中可知，奧貝爾型氧化溝的特點卡魯塞爾氧化溝都可以實現(xiàn)。而奧貝爾型氧化溝采用的臥軸曝氣設備存在的不足，與三溝交替式氧化溝一樣。奧貝爾氧化溝雖然第一渠在污泥回流條件下可作為前置反硝化段，但與第三渠的容積比，與硝化與反硝化容積比與之相反，與理論計算結果很難吻合。 三溝交替式氧化溝已經比二溝交替式與間歇式氧化溝（SBR）有所發(fā)展，在大中型氧化溝設施中，卡魯塞爾氧化溝有顯著的優(yōu)點。但對于小型氧化溝而言，二溝交替式氧化溝或SBR仍有使用價值。

25、 第二章 氧化溝的設計計算 氧化溝系統(tǒng)的設計計算主要包括：確定氧化溝的容積、計算曝氣機所需功率、進行堿度校核、回流污泥量計算及二沉池設計計算。計算依據應根據我國現(xiàn)行規(guī)范和規(guī)程。規(guī)范和規(guī)程主要有兩本： 1.《室外排水設計規(guī)范》（GBJ14-87,1997年版），簡稱《規(guī)范》； 2.《氧化溝設計規(guī)程》（CSCS 112:2000），簡稱《規(guī)程》。 一、氧化溝容積計算 當僅要求去除BOD5及進行硝化作用時，可按活性污泥法動力學公式計算氧化溝容積： YQ（S0-Se）θc V

26、＝———————— （2-1） X（1＋Kdθc） 式中 V—氧化溝有效容積（m3） Y—污泥產率系數（kgVSS／kgBOD5）；在20℃有機物以BOD5計時為0.4～0.8 kgVSS／kgBOD5（《規(guī)范》值），0.3～0.5 kgVSS／kgBOD5（《規(guī)程》值） Q—廢水流量（m3/d） S0—進水BOD5濃度（mg／L） Se—出水BOD 5濃度（mg／L） θc—污泥齡（d)；氧化溝采用低負荷數據，θc＝10～30d（《規(guī)程》

27、值） Kd—污泥內源呼吸系數（d-1）；20℃時的常數值為0.04～0.075（《規(guī)范》值） 對于有脫氮要求的氧化溝系統(tǒng)，應在上述計算結果之外考慮反硝化所需的容積V’ ，V’ 可按下式計算。 NT V’＝───── （2-2） SDNRX’ 式中 V—反硝化所需的氧化溝有效容積（m3） NT—要求去除的硝酸鹽氮量（kg／d） SDNR—污泥反硝化率（kgN／kgMLSSd） X’—可揮發(fā)性混合液懸浮固體（mg/L）,即MLVSS

28、 氧化溝所需總有效容積應為上述二者之和： VT＝V＋V’（m3） （2-3） 二、曝氣機功率計算 曝氣機所需功率決定于氧化溝處理廢水時所需的氧量，計算時應考慮到以下需氧反應、產氧反應及影響需氧量的過程： 1．降低BOD5的需氧反應； 2．氨氮氧化的需氧反應； 3．反硝化過程的產氧反應，即反硝化過程對有機物的穩(wěn)定作用； 4．污泥增殖及排放所減少的BOD5，此部分BOD5并未耗氧，在需氧量計算時應于扣除； 5．污

29、泥增殖及排放所減少的NH3-N，此部分NH3-N也不耗氧，也應予以扣除。 設計需氧量可按下式計算: (S0-Se) VSS VSS AOR＝Q[————]-1.42Px——＋4.5Q(N0-Ne)-0.56Px——— -2.6QΔNO3] （2-4） 1-e—kt SS SS (去除的BOD5) (剩余污泥的BOD5) (硝化所

30、需的氧) (硝化剩余污泥的NH4-N) (反硝化所得到的氧) 式中 AOR—設計需氧量（kgO2/d） Q—污水流量（m3／d） S0—進水BOD5（mg／L） Se—出水BOD5（mg／L） k一BOD5速率常數（d-1），可采用0.23d-1 t—BOD試驗天數（d），對BOD5，t＝5d Px—剩余污泥排放量（kg/d） VSS/TSS —污泥中揮發(fā)性固體百分數（％）；MLVSS/MLSS=0.7～0.8（《規(guī)程》值） N0—進水氨氮濃度（mgNH3-N／L）

31、 Ne—出水氨氮濃度（mgNH3-N／L） ΔNO3—還原的硝酸鹽氮（mgNO3-N／L） 產生的生物污泥量 YQ(S0-Se) Px＝————— (2-5) 1＋Kdθc 12.4%Px1000 ΔNO3＝——————— (2-6)

32、Q 公式（2-6）中的12.4％系生物污泥用于細胞合成的氮。 確定設計需氧量AOR后，應換算成標準需氧量： AOR SOR＝——————————— （2-7） (βC*∝-CL) α——————θT-20 CS 式中 SOR—標準需氧量（kgO2/d） CL—氧化溝所需溶解氧（mg/L），好氧段設為2mg/L CS

33、—海平面高度和20℃時清水中的飽和溶解氧（mg/L）,參考表2-1 α—污水傳氧速率與清水傳氧速率之比，一般污水約α＝0.8～0.95 β—污水中飽和溶解氧與清水中飽和溶解氧之比，通常采用0.9～0.97 θ—溫度校正系數，通常為1.024 C*∝—長時間曝氣后獲得的平均溶解氧飽和濃度（mg/L）,可用不利水溫時（高溫） 當地海拔飽和溶解氧（當地大氣壓強/海平面大氣壓強）,參考表2-2 所需表曝機總功率 ∑N＝SOR／N0 式中 ∑N—所需表曝機總功率（kw） N0—表曝機的動力效率（k

34、gO2/Kw.h）,參考表2-3 一個大氣壓（Pa）下污水中的飽和溶解氧 表2-1 溫度（℃） 飽和溶解氧濃度 （mg/L） 溫度（℃） 飽和溶解氧濃度 （mg/L） 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 12.75 12.43 12.12 11.83 11.55 11.27 11.01 10.76 10.52 10.29 10.07 9.85 9.65 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 9.45

35、 9.26 9.07 8.90 8.72 8.56 8.40 8.24 8.09 7.95 7.81 7.67 7.54 與高度對應的大氣壓 表2-2 高度 （m） 壓強 （Pa） 高度 （m） 壓強 （Pa） 高度 （m） 壓強 （Pa） 海平面 152 305 457 610 .7 99458.2 97738.4 95938.5 94218.7 760 915 1070 1220 1375 92485.5 90792.3 89139.1 875

36、12.6 85886.0 1525 1680 1830 1980 2135 84286.2 82726.3 81206.4 79686.6 78193.4 LSA型氧化溝慢速表曝機規(guī)格表 表2-3 型 號 功率 (Kw) 充氧量 (KgO2/h) 葉輪直徑 (mm) 升降幅度 (mm) 氧化溝寬 (Max m) 氧化溝深 (Max m) LSA 20HP 15 31.5 1700 170 5.0 2.5 LSA 25HP 18.5 38.9 1800 180 5.

37、5 2.75 LSA 30HP 22 46.2 1900 190 5.5 3.00 LSA 40HP 30 63.0 2000 200 6.0 3.10 LSA 50HP 37 77.7 2100 210 6.0 3.25 LSA 60HP 45 94.5 2250 225 7.0 3.50 LSA 75HP 55 115.5 2500 250 7.0 3.70 LSA 100HP 75 157.5 2750 275 7.5 3.75 LSA 125HP 90 193.5 3000 300 8.0

38、 4.00 LSA 150HP 110 231.0 3500 350 9.0 4.20 LSA 180HP 132 277.0 3750 375 10.0 4.75 LSA 220HP 160 336.0 4000 400 11.0 5.20 LSA 240HP 180 379.0 4100 410 12.0 5.50 注：①LSA系列慢速表曝機為新加坡威水工程私人有限公司(Waste Treatment Engineering PTE LTD)產品 ②LSA系列慢速表曝機動力效率為2.1 kgO2/

39、Kw.h 三、堿度校核 應校核氧化溝中混合液的堿度，以確定其pH值是否符合要求，一般去除BOD5所產生的堿度（以CaCO3計，下同）約為0.1mg／mgBOD5，氧化氨氮所要求的堿度為7.14mg／mgNH3-N，還原硝酸鹽氮所產生的堿度為3.0mg／mgNO3-N，因此，可根據原水堿度及上述各項數據計算剩余堿度，當剩余堿度大于或等于100mgCaCO3/L時，即可維持混合液pH＞7.2，符合生物處理的要求。 四、污泥回流計算 根據懸浮固體平衡公式： QX0＋QRXR＝(Q＋QR)X

40、 （2-8） 式中 X0—進水懸浮固體（mg/L） XR—回流污泥濃度（mg/L） X—混合液懸浮固體（mg/L） QR—回流污泥量（m3/d） 五、二沉池設計計算 建議采用以下設計參數： 表面水力負荷 0.5～0.75 m3/m2.h（《規(guī)程》值） 固體負荷 20～100 kgSS/m3.d（《OxidatiOn Ditches in Wastewater Treatment》） 出水堰負荷 ≤147 m3/m.d或≤1.7L/s.m（《規(guī)范》值）

41、 第三章 卡魯塞爾氧化溝在城市污水處理中的應用 一、污水生物脫氮工藝流程 在上述生物脫氮基本原理的基礎上，可以通過很多不同的工藝流程來實現(xiàn)硝化—反硝化反應，并與有機物的去除過程相結合，同時達到降低BOD5及脫氮的目的。 常見的生物脫氮流程可以分為三類：（1）多級污泥系統(tǒng)；（2）單級污泥系統(tǒng)；（3）生物膜系統(tǒng)。其中多級污泥系統(tǒng)常被稱為傳統(tǒng)的生物脫氮流程。單級污泥系統(tǒng)則可分為前置反硝化系統(tǒng)和交替工作系統(tǒng)兩種。 1.傳統(tǒng)的生物脫氮工藝流程 圖3-1所示是三種傳統(tǒng)的生物脫氮工藝流程，它們都具有多級污泥系統(tǒng)。

42、 圖3-1(a)所示是有三級活性污泥系統(tǒng)的生物脫氮流程，在此流程中，去除BOD5與氨化、硝化和反硝化反應分別在三個池子中進行并各有其獨立的回流傳泥系統(tǒng)。第一個曝氣池和第二個硝化池均應維持好氧條件，第三個反硝化池則應在缺氧條件下進行，不曝氣，采用攪拌機維持污泥呈懸浮狀態(tài)并與廢水良好地混合。反硝化過程所需的碳源采用外加碳源甲醇。此流程可以得到相當好的BOD5去除效果和脫氮效果，其缺點是： ⑴流程長，構筑物多，基建費用很高； ⑵需要外加碳源，運行費貴； ⑶出水中往往殘留一定量的甲醇，形成BOD5及COD。 采用圖3-4（a）所示的流程時，所需的甲醇投加量可按下

43、列公式計算。 C＝0.47ND＋1.53N1＋0.87D 式中： C—需要投加的甲醇量（mg/L） ND—進水的NO3-N濃度（mg/L） N1—進水的NO2-N濃度（mg/L） D—進水的溶解氧濃度（mg/L） 此處的進水系指進入反硝化池的廢水。 圖3-1（b）所示的流程是上述流程的改進，它將均為好氧環(huán)境的曝氣池和硝化池合二為一，因此使系統(tǒng)中曝氣池、沉淀池和回流污泥系統(tǒng)各減少了一個，但仍利用外加碳源。因此，其優(yōu)缺點與上述系統(tǒng)很相似。 圖3-1（c）所示流程改用跨越管將一部分原廢水引人反硝化池

44、作碳源，以省去外加碳源，節(jié)約運行費用。運行經驗證明，這樣做是可行的，利用原廢水作反硝化碳源，還減輕了去除BOD的負荷，可謂一舉兩得。但此流程仍較復雜，出水的有機物濃度也不能保證十分理想。 為了保證出水中的有機物濃度和溶解氧能滿足要求，還有人提出在反硝化池后面增添一個曝氣池，如圖3-2所示，顯然，這種流程可以提高出水水質，但基建費和運行費也將相應增加。 2.前置反硝化的生物脫氮流程-A／O流程 圖3-3所示為采用前置反硝化及回流的生物脫氮流程，通常簡稱為A／O流程（其中A為Anoxic—缺氧，O為Oxidation—氧化）。 A／O流程的特點是，原廢水先經缺氧

45、池，再進好氧池，并將好氧池的混合液和沉淀池的污泥同時回流至缺氧池，使缺氧池中既從原廢水中得到充足的有機物，又從回流的混合液中得到大量硝酸鹽，回流污泥則保證其微生物量，因此可在其中進行反硝化反應，然后再在好氧池中進行BOD5的進一步降解和硝化作用。 A／O流程只有一個污泥系統(tǒng)，在此系統(tǒng)中同時存在著分解有機物的異養(yǎng)菌群、反硝化菌群以及硝化細菌群?；旌系奈⑸锞航惶娴靥幱诤醚鹾腿毖醯沫h(huán)境中，有機物濃度高和低的條件下，將分別發(fā)揮其不同的作用。 A／O流程中的缺氧池和好氧池可以是兩個獨立的構筑物，也可以合建在同一構筑物內，使用隔板將兩段分開。 顯而易見，與傳統(tǒng)的生物脫氮工藝流程相

46、比，A／O工藝流程大大地簡化了，A／O工藝的主要優(yōu)點是： ⑴流程簡單，構筑物少，基建費用可大大節(jié)??； ⑵不需要外加碳源，以原廢水為碳源，可保證充分的反硝化反應； ⑶好氧池設在缺氧池之后，可使反硝化殘留的有機污染物得到進一步去除，提高出水水質； ⑷缺氧池在好氧池之前，一方面可減輕好氧池的有機負荷，另一方面也有利于控制污泥膨脹，反硝化過程中產生的堿度還可補償硝化過程對堿度的消耗。 二、著重于反硝化脫氮作用的卡魯塞爾氧化溝 (一)2000型卡魯塞爾氧化溝 根據A／O流程脫氮原理，一種前置反硝化池的氧化溝同樣可以符合這個要求。近年來比較新穎的稱

47、作2000型卡魯塞爾氧化溝的，實際上就是前置反硝化池的卡魯塞爾氧化溝。圖3-4是荷蘭DHV公司提出的2000型卡魯塞爾氧化溝的簡圖。為便于說明，我們把2000型卡魯塞爾氧化溝按原理簡化并繪成氧化溝系統(tǒng)如圖3-5。圖3-5這種氧化溝系統(tǒng)，在我國已在城市污水處理和工業(yè)廢水處理工程中多處應用。 由圖3-5可見，2000型卡魯塞爾氧化溝設置了前置反硝化池后，與A／O法原理一致。故這種氧化溝系統(tǒng)以可稱作具有A／O功能的氧化溝。 一般認為氧化溝內本身可以形成好氧、缺氧和厭氧區(qū)段。我國《氧化溝設計規(guī)程》術語中提到：好氧區(qū)（Oxic zone）位于氧化溝的充氧段，水流攪動激烈，溶解氧濃度不小于2mg/L，

48、主要功能是降解有機物和進行硝化反應；缺氧區(qū)（Anoxic zone）位于氧化溝的非充氧段，溶解氧濃度為0.2～0.5mg/L。當回流污泥中含有大量硝酸鹽、亞硝酸鹽并能得到充足的有機物時，便可在該區(qū)內進行脫氮反應；厭氧區(qū)（Anaerobic zone）常設在氧化溝的進水端部，一般單獨設置，溶解氧小于0.2mg/L。該區(qū)內微生物能吸收有機物并釋放磷。 氧化溝設置前置反硝化池，實踐證明利用水流的速能可使氧化溝與前置反硝化池達到大流量回流。設置前置反硝化池將使構造復雜，同時需要增加防止沉淀的攪拌措施。這樣會增加投資和動力消耗，還可能產生沉積和增加運行維護工作量。 卡魯塞爾氧化溝由于

49、其構造特點及其專用曝氣機的充氧、攪拌和推動水流的功能，在氧化溝內就可形成好氧區(qū)段和缺氧區(qū)段。 圖3-6系某開發(fā)區(qū)的10000m3／d的城市污水處理廠氧化溝系統(tǒng)簡圖。該氧化溝系統(tǒng)是具有反硝化作用的卡魯塞爾氧化溝。圖中表明，在氧化溝有相應長度時，曝氣機下游至混合液出流堰，溶解氧降低使之保持在不小于2mg/L。這一區(qū)段屬于好氧區(qū)?；旌弦涸诤醚鯀^(qū)出流也有利于保持混合液在二沉池分離后的出水有一定的溶解氧。在出流堰以后布置污水進水管和污泥回流管，由于進水中有機物濃度高及回流污泥溶解氧濃度低，很快消耗混合液流中的溶解氧，在某一下游段溶解氧降至0.5mg/L。此時即形成了缺氧段。 圖3-6的卡魯塞

50、爾氧化溝采用了兩臺曝氣機，也可以采用一臺或多臺曝氣機。當只有一段好氧、缺氧過程時，其生物處理工藝過程與A／O法一致，也與設有前置反硝化池的氧化溝相當。實踐證明，存在多段好氧、缺氧時，具有更良好的硝化（碳化）、反硝化作用。從圖3-5可見，這種布置的氧化溝系統(tǒng)比前置反硝化池氧化溝系統(tǒng)還要簡化，免去了前置反硝化池的水流水力條件差及另設攪拌器的麻煩。需要指出，免設推進器的卡魯塞爾氧化溝要求使用水流推動力大的氧化溝專用曝氣機。如果具有反硝化作用氧化溝的曝氣機多于一臺，并且在氧化溝的一端裝設曝氣機，其中中間溝槽的曝氣機上游亦會形成缺氧段。要免除中間溝槽的缺氧段，可以如圖3-4那樣，在氧化溝兩端裝設曝氣機。

51、實際使用檢測后表明，不必強調免除中間溝槽的缺氧段。我國西北某城市，有設計成僅有一端曝氣機的A2／C的卡魯塞爾氧化溝。具有中間缺氧段的氧化溝，更有利于難降解有機物的分解。此外，曝氣機裝設于氧化溝的一端，能方便設備的操作與維護，也能降低建筑安裝工程造價。 三、污水生物除磷工藝流程 根據上述污水生物除磷原理，污水生物除磷的工藝流程一般是由厭氧池和好氧池組成的。以下是兩種最常見的生物除磷工藝流程： （一）污水生物除磷的A／O流程 污水生物除磷的A／O流程見圖3-7。 流程中第一個池子是厭氧池，回流污泥進入厭氧池后可藉吸收去除一部份有機物，并釋放出大量

52、磷，第二個池子是好氧池。廢水中有機物在其中得到氧化分解，同時污泥將大量攝取污水中的磷。 A／O生物脫磷工藝的主要特點是： 1．工藝流程簡單，不需投加化學藥品； 2．厭氧池設在好氧池之前，有利于抑制絲狀菌的生長，防止活性污泥的膨脹，且能減輕好氧的有機負荷； 3．一般采用的水力停留時間為，厭氧池1～2h好氧池2～3h,污泥齡亦較短； 4．排放的剩余污泥含P量高； 5．建設費和運行費均較低。 圖3-8為A／O生物脫磷流程的工藝特性曲線。由圖可見，BOD5在A和O兩段內部有下降，但在A段中，由于磷的厭氧釋放，P的含量有升高，至O段才有大幅度的下降。

53、 A／O生物脫磷工藝的問題是：除磷效果決定于剩余污泥排放時的溶解氧含量。如果排放污泥的溶解氧趨于缺氧、厭氧狀態(tài)，二沉池中難免有磷的釋放。 近年來，隨著生物除磷技術的發(fā)展，為了提高除磷效果，除了保持二沉池有適當溶解氧外，采用吸刮泥機排泥；同時排泥后采用一體化脫水機械盡快脫水而從脫水污泥中帶走磷，以提高除磷效率。采取這些措施后，城市污水處理的除磷率可以達到90％左右，出水含磷≤1mg/L。 （二）卡魯塞爾氧化溝生物除磷流程 A／O系統(tǒng)的生物除磷工藝，卡魯塞爾氧化溝系統(tǒng)也可實現(xiàn)。我們只要把圖3-5的2000型卡魯塞爾氧化溝系統(tǒng)工藝流程略加修改，就可實現(xiàn)類似圖3-7的生物除磷的A／O

54、流程。圖3-9系卡魯塞爾氧化溝生物除磷流程。 圖3-9的卡魯塞爾氧化溝生物除磷流程，對于氧化溝來說，混合液出流堰位置的布置十分重要。從圖中可知，混合液出流處應保持溶解氧不少于2mg/L。微生物在厭氧區(qū)充分釋放出水中的磷后，進入氧化溝曝氣區(qū)迅速充氧。在高溶解氧條件下微生物能在某一時間內充分吸收磷。混合液進入二沉池固液分離后采用刮吸泥機以較短的時間排出飽含磷的微生物剩余污泥，輸送至一體化脫水機立即脫水。盡量減少磷的釋放。這樣的過程，可以充分發(fā)揮出生物除磷的特點，一般除磷效率能達到90％以上。 需要說明，氧化溝的水力停留時間通常大于10h，好氧區(qū)名義水力停留時間遠大于2h。但氧化溝保持溝內

55、平均流速0.25～0.3m/s。以0.25m/s計，1小時時間流動達900m。故微生物在好氧區(qū)吸取磷實際時間較短，由于卡魯塞爾氧化溝專用曝氣機強大的攪拌混合作用和充氧能力，能夠彌補微生物在好氧區(qū)時間短的不足。 四、生物脫氮除磷工藝流程 在開發(fā)研究生物脫氮和生物除磷的工藝流程時，不少研究者發(fā)現(xiàn)，生物脫氮工藝往往具有較傳統(tǒng)的生物處理流程更好的除磷效果，于是逐步建立了同時進行脫氮和除磷的生物處理工藝流程，其中較有代表性的有以下三種工藝流程。 （一）常規(guī)生物脫氮除磷工藝 1. Bardenpho脫氮除磷工藝 Bardanpho脫氮除磷工藝流程如圖3-10所示

56、。 由圖可見，該工藝由兩級A／O工藝的4個反應池組成，各反應區(qū)的水力停留時間依次為3、7、3和lh，由于采用了混合液回流，第一個A池中有NO3-N，因此不能稱為厭氧池，只能稱為缺氧池，第二個A池在O池之后，也含有相當量的NO3-N，也是缺氧池。 本工藝流程之所以有較好的脫磷效果（達97％），一是在二沉池中會有磷的釋放，二是在第一個缺氧池中會有局部的厭氧條件，也有磷的釋放現(xiàn)象。 由于有兩級A／O工藝，本工藝的脫氮效果可以高達90～95％。 顯然，本工藝流程長，構筑物多，這是它的一大缺點。 2. Phoredox脫氮除磷工藝流程 這是前述Ba

57、rdenpho工藝流程的改進，其差別僅在于在第一個缺氧池前增加了一個厭氧池，以保證磷的釋放從而保證在好氧條件下有更強的吸收磷的能力，提高除磷的效果。 圖3-11為Phoredox生物脫氮除磷工藝流程。 3. A／A／O生物脫氮除磷工藝流程 A／A／O工藝是英文Anaerobic-Anoxic-Oxic工藝的簡稱，前面兩個A字代表的意義不同，其實質為厭氧—缺氧—好氧工藝，具有脫氮除磷的功能。A／A／O工藝又稱A2／O工藝。 A2／O 工藝的流程如圖3-12所示，由圖可見，它實質上是對Phoredox工藝流程的簡化和改進。 A2／O工藝的特性如圖3

58、-13所示。 由圖可見，在厭氧池中，廢水中BOD5 和COD會有一定下降。 NH4-N也會由于細胞的合成而有一些去除，但NO3-N含量沒有變化，P的含量因細胞釋放而上升；在缺氧池中，廢水中有機物被反硝化菌利用作碳源，因此BOD5 和COD會繼續(xù)減少，NH4-N變化較小，N03-N會大幅度下降，被還原成N2釋放至大氣，P的變化則很?。辉诤醚醭刂?，有機物繼續(xù)減少，NH4-N和P也以較快的速率下降，只有NO3-N將因硝化作用而上升。 厭氧、缺氧、好氧三種不同的環(huán)境條件及不同功能的微生物菌群的有機配合協(xié)作，是A2O工藝流程的主要特點，它可以同時達到去除有機物、脫氮、除磷的目

59、的，而且工藝流程較簡單，基建費用運行費用與傳統(tǒng)的活性污泥法相比增加不多，較前兩種生物脫氮除磷工藝流程均節(jié)省。 A2／O工藝的缺點是：除磷效果因污泥齡和回流污泥中挾帶的溶解氧和NO3-N而受到限制，不可能十分高；脫氮效果則決定于混合液回流比，當回流比較小時，也不可能很理想。 （二）卡魯塞爾氧化溝生物脫氮除磷工藝 1. A2／C工藝 A2／C 工藝是英文Anaerobic-Anoxic-Carrousel工藝的簡稱，A2代表厭氧—缺氧，C代表卡魯塞爾氧化溝。具備厭氧、缺氧、好氧3個基本條件的A2／O工藝，但是在實施過程中由于所需的處理構筑物多、污泥回流量大，從而造成投資大、能

60、耗多、運行管理復雜。A2 /C工藝以卡魯塞爾氧化溝為主將厭氧、缺氧、好氧過程集中在一個池內完成，各部分用隔墻分開自成體系，但彼此又有聯(lián)系。該工藝充分利用污水在氧化溝內循環(huán)流動的特性，把好氧區(qū)和缺氧區(qū)有機結合起來，實現(xiàn)無動力回流，節(jié)省了去除硝酸鹽氮所需混合液回流的能量消耗。 　　A2/C氧化溝工藝的平面布置如圖3-14所示。 流經沉砂池的廢水與二沉池回流污泥在A2/C氧化溝內設置的圓形混合井進行充分混合后進入厭氧區(qū)Ⅰ。該區(qū)分為3格，每格都設有水下攪拌器 以防止污泥沉淀。經厭氧反應后的混合液進入缺氧區(qū)Ⅱ，并與由氧化溝Ⅲ 經回流 通道Ⅳ 進入缺氧區(qū)的回流液充分混合，進行反硝化脫氮和除磷反應。缺

61、氧區(qū)Ⅱ的中間部位設導流隔墻，并在適當位置安裝水下攪拌器，使該區(qū)具有良好的混合與循環(huán)條件。經厭氧、缺氧反應后的混合液流入氧化溝Ⅲ 進行氧化、硝化、反硝化反應，氧化溝Ⅲ的充氧機械采用倒傘形曝氣葉輪，可根據池內DO測定儀控制調節(jié)堰出水、改變曝氣葉輪浸水深度以達到調節(jié)供氧的目的。處理后的水經排出口Ⅴ進入二沉池沉淀，其出水中氨氮含量＜15 mg/L，磷含量＜1.0 mg/L。如果要求出水磷含量＜0.5 mg/L，需在工藝流程的適當位置投加混凝劑。 2. 前置厭氧池卡魯塞爾氧化溝 圖3-6的實例說明，有目的地組織卡魯塞爾氧化溝各段的溶解氧，可具有A／O法脫氮功能。對于中等以上規(guī)模的氧化溝

62、，尚可采用多段A-O-A-O…布置，使之具有更優(yōu)良的硝化（碳化）-反硝化過程，從而提高碳水化合物和含氮化合物的處理效果。 由圖3-4簡化的圖3-5的2000型卡魯塞爾氧化溝，把前置缺氧池改作成前置厭氧池就可形成具有脫氮除磷功能的氧化溝了。圖3-15表示了此種改動。同圖3-11的Phoredox生物脫氮除磷工藝流程比較，前置厭氧池卡魯塞爾氧化溝具有類似的工藝原理，只不過把前置反硝化池控制成厭氧狀態(tài)。如果處理量較大，采用多溝型卡魯塞爾氧化溝，則與Phoredox生物脫氮除磷工藝更加相似。根據這一原理，我們在山東省某城市污水處理廠某市城市污水處理廠采用了前置厭氧池卡魯塞爾氧化溝。該廠規(guī)模為

63、50000m3/d。進水水質為：BOD5≤260mg/L；CODcr≤480mg/L；SS≤280mg/L；NH3-N≤45mg/L；TP≤4mg/L。出水水質達到：BOD5≤10mg/L；CODcr≤60mg/L；SS≤10mg/L；NH3-N≤5mg/L；TP≤1mg/L。預計提高氧化溝操作管理水平后，處理效果尚可進一步提高。前置厭氧池卡魯塞爾氧化溝為六溝兩組。每組裝設氧化溝專用慢速曝氣機3臺。其中一組氧化溝布置如圖3-16所示。 與圖3-14的A2／O工藝比較，前置厭氧池工藝顯然簡化得多。圖3-15那種前置厭氧池卡魯塞爾氧化溝能否達到A2／O工藝的各種功能，關鍵在于工藝布置和控

64、制。我們把圖3-16改繪成圖3-17予以說明。 從工藝布置看，進水管與回流污泥管布置在左上角。進入后輔以攪拌推進器攪拌、推進。通過攪拌使進入的廢水和回流污泥與原厭氧池水充分混合；同時推進厭氧池內流動，提高厭氧池容積效率和防止沉淀。由于進水管與回流污泥管入流方向與流動方向一致，可充分利用入流時的流速水頭，可節(jié)省推流動力減少推進器功率。 當厭氧池回流入氧化溝，進入1#曝氣機下游富氧區(qū)（圖中①處）。該處的溶解氧一般大于4mg/L，然而控制點在厭氧池回流入口處②?？刂泣c②的溶解氧應控制在0.2mg/L左右。對于具有推流作用的曝氣機來說，對動力主要來自葉輪外緣線速度，故不能應用改變轉速的辦法來調整充

65、氧量，須用改變葉輪浸沒深度調整充氧量。控制點①的溶解氧是由控制點②溶解氧近似等于0.2mg/L決定的。在氧化溝控制點①的溶解氧大于2mg/L的好氧段至控制點②的趨向溶解氧近似于0.2mg/L的厭氧段，其間存在溶解氧大于0.5mg/L的好氧段和溶解氧0.5～0.2mg/L的缺氧段。這就形成了氧化溝第一曝氣區(qū)段活性污泥的碳化、硝化和反硝化過程。 接著，氧化溝水流除回流入厭氧池（3～5Q）外，大部分在氧化溝內循環(huán)流動。為了形成第二曝氣區(qū)的缺氧段，2#曝氣機的充氧量由3#曝氣機上游控制點④溶解氧不少于0.2mg/L來控制。 由圖3-17可見，氧化溝的出流堰巧妙地布置在位于3#曝氣機下游的另一端的溝

66、內三角形盲區(qū)?？紤]到除磷的需要，這種布置是氧化溝最后一段曝氣區(qū)可取得溶解氧大于等于2mg/L的區(qū)段，同時也是經過三段曝氣區(qū)的好氧、缺氧處理的區(qū)段，是整個氧化溝處理最完整之處。此外，這種布置也充分利用的氧化溝的三角盲區(qū)，節(jié)省占地面積。由此可見，第三曝氣區(qū)的控制點是出水堰處的⑤。 第二曝氣區(qū)系氧化溝的的內環(huán)，它的的好氧、缺氧區(qū)段比位于外環(huán)的第一曝氣區(qū)歷程短，按廢水水質和氧化溝構造的不同。第三曝氣區(qū)由出水堰處控制點⑤溶解氧≥2mg/L來控制。一般說來，各曝氣機的充氧量是不相同的。為此，前置厭氧池氧化溝要求各臺曝氣機具有不同的充氧量。出流堰只能調節(jié)全部曝氣機的充氧量，要分別調節(jié)各臺曝氣機的充氧量，需要有各曝氣機的葉輪淹沒深度的調節(jié)機構。 從上述分析，前置厭氧池氧化溝可以達到A2／O工藝或A2／C工藝的要求，對于除磷的厭氧段與這兩種工藝一致且有更好的水利特性。但反硝化部分正如前述脫氮氧化溝的特性，在名義停留時間能達到缺氧容積的要求，實際上因為氧化溝溝內流速達0.25m/s以上，整個氧化溝循環(huán)一周停留時間約30分鐘左右。除磷要求在好氧狀況排除剩余污泥，不但要求氧化溝混合液出流溶解氧應