傳送帶的設(shè)計(jì)

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1、摘要 本文在參考常規(guī)下運(yùn)帶式輸送機(jī)設(shè)計(jì)方法的基礎(chǔ)上, 分析了常見(jiàn)驅(qū)動(dòng) 方式和制動(dòng)方式用于長(zhǎng)運(yùn)距、大運(yùn)量下運(yùn)帶式輸送機(jī)上的優(yōu)缺點(diǎn),提 出該運(yùn)輸機(jī)可采用的驅(qū)動(dòng)和制動(dòng)方式; 分析了常見(jiàn)軟起動(dòng)裝置及其選 型方法,歸納總結(jié)出長(zhǎng)運(yùn)距、大運(yùn)量變坡輸送下運(yùn)帶式輸送機(jī)設(shè)計(jì)中 的關(guān)鍵問(wèn)題和可靠驅(qū)動(dòng)方案和制動(dòng)方式優(yōu)化組合的可行方案; 通過(guò)常 規(guī)設(shè)計(jì)計(jì)算,提出了合理確定張緊位置、張緊方式及張緊力大小的方 法;對(duì)驅(qū)動(dòng)裝置及各主要部件進(jìn)行了選型并校核。 長(zhǎng)距離變坡下運(yùn)帶式輸送機(jī)運(yùn)行工況復(fù)雜,在設(shè)計(jì)方面需考慮各種 可能的工況,并計(jì)算最危險(xiǎn)工況下輸送機(jī)的各項(xiàng)參數(shù),同時(shí)為保證運(yùn) 行過(guò)程中輸送機(jī)各組成部分能適應(yīng)載荷及工況

2、的變化需將拉緊力統(tǒng) 一,然后重新計(jì)算各工況下輸送機(jī)參數(shù),最終確定整機(jī)參數(shù)。 本論文對(duì)長(zhǎng)運(yùn)距、大運(yùn)量變坡下運(yùn)帶式輸送機(jī),綜合考慮各方面的 因素,采用合理的驅(qū)動(dòng)方案、制動(dòng)方式和軟啟動(dòng)裝置組合,有效保證 長(zhǎng)運(yùn)距、大運(yùn)量變坡下運(yùn)帶式輸送機(jī)的可靠運(yùn)行 關(guān)鍵詞:傳動(dòng)齒輪 目錄 課程設(shè)計(jì)題目 第一部分 傳動(dòng)裝置總體設(shè)計(jì) 6 1. 傳動(dòng)方 案 6 2. 該方案的優(yōu)缺 點(diǎn) 6 3. 原動(dòng)機(jī)選擇( Y 系列三相交流異步電動(dòng) 機(jī)) 6 4. 傳動(dòng)裝置總體傳動(dòng)比的確定及各級(jí)傳動(dòng)比的分 配 7 第二部分 V帶設(shè)計(jì) 8 第三部分 各齒輪的設(shè)計(jì)計(jì)算 10 1. 高速級(jí)減速齒輪設(shè)計(jì)

3、(直齒圓柱齒輪) 10 2. 低速級(jí)減速齒輪設(shè)計(jì)(直齒圓柱齒輪) 11 第四部分軸的設(shè)計(jì) 14 1.高速軸的設(shè)計(jì) 14 第五部分 校核 19 1.高速軸軸承 21 第六部分 主要尺寸及數(shù)據(jù) 1. 箱體尺 寸: 21 第七部分 結(jié)論 24 第八部分致謝 25 第九部分參考文獻(xiàn) 26 課程設(shè)計(jì)題目: 設(shè)計(jì)帶式運(yùn)輸機(jī)傳動(dòng)裝置(簡(jiǎn)圖如下) 原始數(shù)據(jù): 數(shù)據(jù)編號(hào) 3 5 7 10 運(yùn)輸機(jī)工作轉(zhuǎn)矩 T/(N.m) 690 630 760 620 運(yùn)輸機(jī)帶速 V/(m/s) 0.8 0.9 0.75 0.9 卷筒直徑 D/mm 320 380 320 3

4、60 工作條件: 連續(xù)單向運(yùn)轉(zhuǎn), 工作時(shí)有輕微振動(dòng), 使用期限為 10 年,小批量生產(chǎn), 單班制工作( 8 小時(shí)/ 天)。運(yùn)輸速度允許誤差為 。 二、 課程設(shè)計(jì)內(nèi)容 1)傳動(dòng)裝置的總體設(shè)計(jì)。 2)傳動(dòng)件及支承的設(shè)計(jì)計(jì)算。 3)減速器裝配圖及零件工作圖。 4)設(shè)計(jì)計(jì)算說(shuō)明書(shū)編寫(xiě)。 每個(gè)學(xué)生應(yīng)完成: 1) 部件裝配圖一張( A1)。 2) 零件工作圖兩張( A3) 3) 設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū)一份( 6000~8000 字)。 本組設(shè)計(jì)數(shù)據(jù): 第三組數(shù)據(jù):運(yùn)輸機(jī)工作軸轉(zhuǎn)矩 T/(N.m) 690 。 運(yùn)輸機(jī)帶速 V/(m/s) 0.8 。 卷筒直徑 D/mm 320 。 已給方案:

5、外傳動(dòng)機(jī)構(gòu)為 V 帶傳動(dòng)。 減速器為兩級(jí)展開(kāi)式圓柱齒輪減速器。 第一部分 傳動(dòng)裝置總體設(shè)計(jì) 一、傳動(dòng)方案(已給定): 1) 外傳動(dòng)為 V 帶傳動(dòng)。 2) 減速器為兩級(jí)展開(kāi)式圓柱齒輪減速器。 3) 方案簡(jiǎn)圖如下: 二、該方案的優(yōu)缺點(diǎn): 該工作機(jī)有輕微振動(dòng),由于V帶有緩沖吸振能力,采用V帶 傳動(dòng)能減小振動(dòng)帶來(lái)的影響, 并且該工作機(jī)屬于小功率、 載荷變化不 大,可以采用V帶這種簡(jiǎn)單的結(jié)構(gòu),并且價(jià)格便宜,標(biāo)準(zhǔn)化程度高, 大幅降低了成本。 減速器部分兩級(jí)展開(kāi)式圓柱齒輪減速, 這是兩級(jí)減 速器中應(yīng)用最廣泛的一種。 齒輪相對(duì)于軸承不對(duì)稱(chēng), 要求軸具有較大 的剛度。高速級(jí)齒輪常布置在遠(yuǎn)離扭矩輸

6、入端的一邊, 以減小因彎曲 變形所引起的載荷沿齒寬分布不均現(xiàn)象。 原動(dòng)機(jī)部分為 Y 系列三相交 流 異步電動(dòng)機(jī)。 總體來(lái)講,該傳動(dòng)方案滿(mǎn)足工作機(jī)的性能要求, 適應(yīng)工作條件、 工作可靠,此外還結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、尺寸緊湊、成本低傳動(dòng)效率高。 計(jì)算與說(shuō)明 三、原動(dòng)機(jī)選擇( Y 系列三相交流異步電動(dòng)機(jī)) 工作機(jī)所需功率: =0.96 ( 見(jiàn)課設(shè) P9) 傳動(dòng)裝置總效率: (見(jiàn)課設(shè)式 2-4 ) (見(jiàn)課設(shè)表 12-8 ) 電動(dòng)機(jī)的輸出功率: (見(jiàn)課設(shè)式 2-1 ) 取 選擇電動(dòng)機(jī)為Y132M1-6型 (見(jiàn)課設(shè)表19-1 ) 技術(shù)數(shù)據(jù):額定功率( ) 4 滿(mǎn)載轉(zhuǎn)矩( ) 960 額定轉(zhuǎn)矩(

7、) 2.0 最大轉(zhuǎn)矩( ) 2.0 Y132M1-6電動(dòng)機(jī)的外型尺寸(mm: (見(jiàn)課設(shè)表19-3) A: 216 B : 178 C : 89 D : 38 E : 80 F : 10 G: 33 H: 132 K : 12 AB: 280 AC: 270 AD: 210 HD: 315 BB: 238 L : 235 四、傳動(dòng)裝置總體傳動(dòng)比的確定及各級(jí)傳動(dòng)比的分配 1 、 總傳動(dòng)比: (見(jiàn)課設(shè)式 2-6 ) 2、 各級(jí)傳動(dòng)比分配: (見(jiàn)課設(shè)式 2-7 ) 初定 第二部分 V 帶設(shè)計(jì) 外傳動(dòng)帶選為 普通 V 帶傳動(dòng) 1、 確定計(jì)算功率: 1)、由表 5-9 查得工作情

8、況系數(shù) 2)、由式 5-23 (機(jī)設(shè)) 2、選擇 V 帶型號(hào) 查圖5-12a(機(jī)設(shè))選A型V帶。 3. 確定帶輪直徑 (1)、參考圖5-12a (機(jī)設(shè))及表5-3 (機(jī)設(shè))選取小帶輪直徑 (電機(jī)中心高符合要求) ( 2)、驗(yàn)算帶速 由式 5-7 (機(jī)設(shè)) ( 3)、從動(dòng)帶輪直徑 查表 5-4 (機(jī)設(shè)) 取 ( 4 )、傳動(dòng)比 i 5)、從動(dòng)輪轉(zhuǎn)速 4. 確定中心距 和帶長(zhǎng) ( 1)、按式( 5-23 機(jī)設(shè))初選中心距 取 (2)、按式 (5-24 機(jī)設(shè)) 求帶的計(jì)算基礎(chǔ)準(zhǔn)長(zhǎng)度 L0 查圖.5-7( 機(jī)設(shè)) 取帶的基準(zhǔn)長(zhǎng)度 Ld=2000mm (3) 、按式(5-

9、25 機(jī)設(shè) ) 計(jì)算中心距 :a (4) 、按式( 5-26 機(jī)設(shè))確定中心距調(diào)整范圍 5. 驗(yàn)算小帶輪包角a 1 由式(5-11 機(jī)設(shè) ) 6. 確定 V 帶根數(shù) Z (1)、由表(5-7 機(jī)設(shè))查得 dd仁 112 n1=800r/min 及 n1=980r/min 時(shí),單根V帶的額定功率分呷為1.00KW和1.18KW,用線(xiàn)性插值法求 n1=980r/min時(shí)的額定功率 P0值。 (2) 、由表(5-10機(jī)設(shè))查得△ P0=0.11Kw (3) 、由表查得( 5-12 機(jī)設(shè))查得包角系數(shù) (4) (5) 、計(jì)算V帶根數(shù)乙由式(5-28機(jī)設(shè)) 、由表

10、 (5-13 機(jī)設(shè))查得長(zhǎng)度系數(shù) KL=1.03 (2) 、由表(5-10機(jī)設(shè))查得△ P0=0.11Kw (2) 、由表(5-10機(jī)設(shè))查得△ P0=0.11Kw 取Z=5根 7 .計(jì)算單根V帶初拉力F0,由式(5-29 )機(jī)設(shè)。 q 由表 5-5 機(jī)設(shè)查得 8.計(jì)算對(duì)軸的壓力FQ由式(5-30機(jī)設(shè))得 9 .確定帶輪的結(jié)構(gòu)尺寸,給制帶輪工作圖 小帶輪基準(zhǔn)直徑dd1=112mn采用實(shí)心式結(jié)構(gòu)。大帶輪基準(zhǔn)直徑 dd2=280mm 采用孔板式結(jié)構(gòu),基準(zhǔn)圖見(jiàn)零件工作圖。 第三部分 各齒輪的設(shè)計(jì)計(jì)算 一、高速級(jí)減速齒輪設(shè)計(jì)(直齒圓柱齒輪)

11、 齒輪的材料,精度和齒數(shù)選擇,因傳遞功率不大,轉(zhuǎn)速不高, 材料 按表 7-1 選取,都采用 45號(hào)鋼,鍛選項(xiàng)毛坯,大齒輪、正火處理, 小齒輪調(diào)質(zhì),均用軟齒面。齒輪精度用 8 級(jí),輪齒表面精糙度為 Ra1.6, 軟齒面閉式傳動(dòng), 失效形式為占蝕, 考慮傳動(dòng)平穩(wěn)性, 齒數(shù)宜取多些, 取 Z1=34 貝卩 Z2二Z1i=34X 2.62=89 1. 設(shè)計(jì)計(jì)算。 (1) 設(shè)計(jì)準(zhǔn)貝,按齒面接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算,再按齒根彎曲疲勞強(qiáng)度 校核。 (2) 按齒面接觸疲勞強(qiáng)度設(shè)計(jì),由式( 7-9 ) T1=9.55X 106X P/n二9.55 x 106X 5.42/384=134794 N?m

12、m 由圖(7-6)選取材料的接觸疲勞,極限應(yīng)力為 6 HILim=580 6 HILin二560 由圖 7-7 選取材料彎曲疲勞極陰應(yīng)力 6 HILim=230 6 HILin=210 應(yīng)力循環(huán)次數(shù)N由式(7-3 )計(jì)算 N1=60n, at=60 x(8x360x10)=6.64 x109 N2= N1/u=6.64x109/2.62=2.5.1 ZN2=1.04 由圖 7-9 查得彎曲 ;YN1=1 3x109 由圖 7-8 查得接觸疲勞壽命系數(shù); ZN1=1YN2=1 由圖7-2查得接觸疲勞安全系數(shù):SFmin=1.4又YST=2.0試選Kt=1.3 由式 (7-1

13、)(7-2) 求許用接觸應(yīng)力和許用彎曲應(yīng)力 將有關(guān)值代入式 (7-9) 得 貝y V1=( ndltn1/60 x 1000)=1.3m/s (Z1 V1/100)=1.3 x (34/100)m/s=0.44m/s 查圖 7-10 得 Kv=1.05 由表 7-3 查和得 K A=1.25. 由表 7-4 查得 KB =1.08.取 Ka =1.05.貝S KH二KAKVKKa =1.42 ,修 正 M=d1/Z1=1.96mm 由表 7-6 取標(biāo)準(zhǔn)模數(shù): m=2mm (3) 計(jì)算幾何尺寸 d1=mz1=2x 34=68mm d2=mz2=2x 89=178mm

14、 a=m(z1+z2)/2=123mm b=? ddt=1 x 68=68mm 取 b2=65mm b1=b2+10=75 2. 校核齒根彎曲疲勞強(qiáng)度 由圖 7-18 查得,YFS仁4.1, YFS2=4.0 取 Ye =0.7 由式 (7-12) 校核大小齒輪的彎曲強(qiáng)度 . 二、低速級(jí)減速齒輪設(shè)計(jì)(直齒圓柱齒輪) 1. 齒輪的材料,精度和齒數(shù)選擇,因傳遞功率不大,轉(zhuǎn)速不高, 材料 按表 7-1 選取,都采用 45 號(hào)鋼,鍛選項(xiàng)毛坯,大齒輪、正火處理, 小齒輪調(diào)質(zhì),均用軟齒面。齒輪精度用 8 級(jí),輪齒表面精糙度為 Ra1.6, 軟齒面閉式傳動(dòng), 失效形式為占蝕, 考慮傳動(dòng)平穩(wěn)性,

15、 齒數(shù)宜取多些, 取 Z1=34 則 Z2二Z1i=34X 3.7=104 2. 設(shè)計(jì)計(jì)算。 (1) 設(shè)計(jì)準(zhǔn)則,按齒面接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算,再按齒根彎曲疲勞強(qiáng)度 校核。 (2) 按齒面接觸疲勞強(qiáng)度設(shè)計(jì),由式( 7-9 ) T1=9.55 x 106X P/n二9.55 x 106X 5.20/148=335540 N?mm 由圖( 7-6 )選取材料的接觸疲勞,極限應(yīng)力為 6 HILim=580 6 HILin二560 由圖 7-7 選取材料彎曲疲勞極陰應(yīng)力 6 HILim=230 6 HILin=210 應(yīng)力循環(huán)次數(shù)N由式(7-3 )計(jì)算 N1=60n at=60x148x

16、(8x360x10)=2.55 x109 N2= N1/u=2.55x109/3.07=8.33 x108 由圖 7-8 查得接觸疲勞壽命系數(shù); ZN1=1.1 ZN2=1.04 由圖 7-9 查得彎曲 ;YN1=1 YN2=1 由圖 7-2 查得接觸疲勞安全系數(shù): SFmin=1.4 又 YST=2.0 試選 Kt=1.3 由式 (7-1)(7-2) 求許用接觸應(yīng)力和許用彎曲應(yīng)力 將有關(guān)值代入式 (7-9) 得 則 V仁(n d1tn1/60 X 1000)=0.55m/s (Z1 V1/100)=0.55 X (34/100)m/s=0.19m/s 查圖 7-10 得

17、Kv=1.05 由表 7-3 查和得 K A=1.25. 由表 7-4 查得 KB =1.08.取 Ka =1.05.貝S KH二KAKVKKa =1.377 ,修正 M=d1/Z1=2.11mm 由表 7-6 取標(biāo)準(zhǔn)模數(shù): m=2.5mm (3) 計(jì)算幾何尺寸 d1=mz1=2.5X 34=85mm d2=mz2=2.5X104=260mm a=m(z1+z2)/2=172.5mm b= ? ddt=1 X 85=85mm 取 b2=85mm b1=b2+10=95 3. 校核齒根彎曲疲勞強(qiáng)度 由圖 7-18 查得,YFS仁4.1, YFS2=4.0 取 Ye =0.7

18、 由式 (7-12) 校核大小齒輪的彎曲強(qiáng)度 . 總結(jié):高速級(jí) z1=34 z2=89 m=2 低速級(jí) z1=3 第四部分 軸的設(shè)計(jì) 高速軸的設(shè)計(jì) 1. 選擇軸的材料及熱處理 由于減速器傳遞的功率不大, 對(duì)其重量和尺寸也無(wú)特殊要求故選擇常 用材料 45 鋼, 調(diào)質(zhì)處理 . 2. 初估軸徑 按扭矩初估軸的直徑,查表10-2,得c=106至117,考慮到安裝聯(lián)軸器 的軸段僅受扭矩作用.取c=110則: D1min= D2min= D3min= 3. 初選軸承 1 軸選軸承為 6008 2 軸選軸承為 6009 3 軸選軸承為 6012 根據(jù)軸承確定各軸安裝軸承的直徑為

19、 : D1=40mm D2=45mm D3=60mm 4. 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) (現(xiàn)只對(duì)高速軸作設(shè)計(jì) ,其它兩軸設(shè)計(jì)略 , 結(jié)構(gòu)詳見(jiàn)圖 )為 了拆裝方便 , 減速器殼體用剖分式 , 軸的結(jié)構(gòu)形狀如圖所示 . (1). 各軸直徑的確定 初估軸徑后 ,句可按軸上零件的安裝順序 , 從左端開(kāi)始確定直徑 .該軸 軸段1安裝軸承6008,故該段直徑為40mm 2段裝齒輪,為了便于安 裝,取2段為44mm齒輪右端用軸肩固定,計(jì)算得軸肩的高度為4.5mm, 取 3 段為 53mm。 5 段裝軸承, 直徑和 1 段一樣為 40mm。 4 段不裝任何 零件,但考慮到軸承的軸向定位,及軸承的安裝,取 4 段為

20、42mm。 6 段應(yīng)與密封毛氈的尺寸同時(shí)確定,查機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè),選用 JB/ZQ4606-1986中d=36mn的毛氈圈,故取6段36mm7段裝大帶輪, 取為 32mm>dmin。 (2)各軸段長(zhǎng)度的確定 軸段 1 的長(zhǎng)度為軸承 6008的寬度和軸承到箱體內(nèi)壁的距離加上箱體 內(nèi)壁到齒輪端面的距離加上 2mm, l1=32mm。 2 段應(yīng)比齒輪寬略小 2mm, 為 l2=73mm。 3 段的長(zhǎng)度按軸肩寬度公式計(jì)算 l3=1.4h ;去 l3=6mm, 4 段:I4=109mm 15和軸承6008同寬取l5=15mm l6=55mm 7段同大 帶輪同寬,取I7=90mm其中I4,I6是在確定其

21、它段長(zhǎng)度和箱體內(nèi) 壁寬后確定的 于是,可得軸的支點(diǎn)上受力點(diǎn)間的跨距 L1=52.5mm,L2=159mm, L3=107.5mm。 ( 3). 軸上零件的周向固定 為了保證良好的對(duì)中性,齒輪與軸選用過(guò)盈配合 H7/r6 。與軸承內(nèi)圈 配合軸勁選用k6,齒輪與大帶輪均采用 A型普通平鍵聯(lián)接,分別為 16*63 GB1096-1979 及鍵 10*80 GB1096-1979 。 (4). 軸上倒角與圓角 為保證 6008 軸承內(nèi)圈端面緊靠定位軸肩的端面,根據(jù)軸承手冊(cè)的推 薦,取軸肩圓角半徑為1mm其他軸肩圓角半徑均為2mm根據(jù)標(biāo)準(zhǔn) GB6403.4-1986,軸的左右端倒角均為 1*

22、45。。 5. 軸的受力分析 (1) 畫(huà)軸的受力簡(jiǎn)圖。 (2) 計(jì)算支座反力。 Ft=2T1/d1= Fr=Fttg20 。 =3784 FQ=1588N 在水平面上 FR1H= FR2H=Fr-FR1H=1377-966=411N 在垂直面上 FR1V= Fr2V=Ft- FR1V=1377-352=1025N ( 3) 畫(huà)彎矩圖 在水平面上, a-a 剖面左側(cè) MAh=FR1Hl3=966 52.5=50.715N?m a-a 剖面右側(cè) M'Ah=FR2Hl2=411 153=62.88 N?m 在垂直面上 MAv二M AV二FR1VI2=352< 1

23、53=53.856 N?m 合成彎矩, a-a 剖面左側(cè) a-a 剖面右側(cè) 畫(huà)轉(zhuǎn)矩圖 轉(zhuǎn)矩 3784X( 68/2 ) =128.7N?m 6. 判斷危險(xiǎn)截面 顯然,如圖所示,a-a剖面左側(cè)合成彎矩最大、扭矩為 T,該截面左 側(cè)可能是危險(xiǎn)截面; b-b 截面處合成灣矩雖不是最大,但該截面左側(cè) 也可能是危險(xiǎn)截面。若從疲勞強(qiáng)度考慮, a-a , b-b 截面右側(cè)均有應(yīng) 力集中, 且 b-b 截面處應(yīng)力集中更嚴(yán)重, 故 a-a 截面左側(cè)和 b-b 截面 左、右側(cè)又均有可能是疲勞破壞危險(xiǎn)截面。 7. 軸的彎扭合成強(qiáng)度校核 由表 10-1 查得 (1)a-a 剖面左側(cè) 3=0.1 x

24、 443=8.5184m3 =14.57 ( 2)b-b 截面左側(cè) 3=0.1 x423=7.41m3 b-b 截面處合成彎矩 Mb: =174 N?m =27 8. 軸的安全系數(shù)校核 : 由表查得 (1) 在 a-a 截面左側(cè) 10-1 WT=0.2d3=0.2x443=17036.8mm3 由附表 10-1 查得 由附表 10-4 查得絕對(duì)尺寸系數(shù) ; 軸經(jīng)磨削加工 , 由附表 10-5 查得質(zhì)量系數(shù) . 則 彎曲應(yīng)力 應(yīng)力幅 平均應(yīng)力 切應(yīng)力 安全系數(shù) 查表10-6得許用安全系數(shù)=1.3?1.5,顯然S> ,故a-a剖面安全. (2)b-b 截面右側(cè) 抗

25、彎截面系數(shù)3=0.1 x 533=14.887m3 抗扭截面系數(shù) WT=0.2d3=0.2X 533=29.775 m3 又Mb=174 N?m,故彎曲應(yīng)力 切應(yīng)力 由附表 10-1 查得過(guò)盈配合引起的有效應(yīng)力集中系 數(shù) 。 則 顯然 S> , 故 b-b 截面右側(cè)安全。 (3) b-b 截面左側(cè) WT=0.2d3=0.2x423=14.82 m3 b-b 截面左右側(cè)的彎矩、扭矩相同。 彎曲應(yīng)力 切應(yīng)力 ( D-d)/r=1 r/d=0.05 ,由附表 10-2 查得圓角引起的有效應(yīng)力集中 系數(shù) 。由附表 10-4 查得絕對(duì)尺寸系數(shù) 。又 。則 顯然 S> , 故 b-

26、b 截面左側(cè)安全。 第五部分 校 核 高速軸軸承 FR2H=Fr-FR1H=1377-966=411N Fr2V=Ft- FR1V=1377-352=1025N 軸承的型號(hào)為 6008, Cr=16.2 kN 1) FA/COr=0 2) 計(jì)算當(dāng)量動(dòng)載荷 查表得fP=1.2徑向載荷系數(shù)X和軸向載荷系數(shù)Y為X=1, Y=0 = 1.2 X( 1X 352) =422.4 N 3) 驗(yàn)算 6008 的壽命 驗(yàn)算右邊軸承 鍵的校核 鍵 1 10X8 L=80 GB1096-79 則強(qiáng)度條件為 查表許用擠壓應(yīng)力 所以鍵的強(qiáng)度足夠 鍵 2 12X8 L=63 GB1096

27、-79 則強(qiáng)度條件為 查表許用擠壓應(yīng)力 所以鍵的強(qiáng)度足夠 聯(lián)軸器的選擇 聯(lián)軸器選擇為 TL8 型彈性聯(lián)軸器 GB4323-84 減速器的潤(rùn)滑 1. 齒輪的潤(rùn)滑 因齒輪的圓周速度<12 m/s,所以才用浸油潤(rùn)滑的潤(rùn)滑方式。 高速齒輪浸入油里約0.7個(gè)齒高,但不小于10mm低速級(jí)齒輪 浸入油高度約為 1 個(gè)齒高(不小于 10mm), 1/6 齒輪。 2.滾動(dòng)軸承的潤(rùn)滑 因潤(rùn)滑油中的傳動(dòng)零件(齒輪)的圓周速度 V》1.5?2m/s所以采用 飛 第六部分 主要尺寸及數(shù)據(jù) 箱體尺寸 : 箱體壁厚 箱蓋壁厚 箱座凸緣厚度 b=15mm 箱蓋凸緣厚度 b1=15mm 箱座底凸緣厚

28、度 b2=25mm 地腳螺栓直徑 df=M16 地腳螺栓數(shù)目 n=4 軸承旁聯(lián)接螺栓直徑 d1=M12 聯(lián)接螺栓 d2 的間距 l=150mm 軸承端蓋螺釘直徑 d3=M8 定位銷(xiāo)直徑 d=6mm df、di、d2 至外箱壁的距離 6=18mm 18 mm 13 mm df、d2至凸緣邊緣的距離 C2=16mm11 mm 軸承旁凸臺(tái)半徑 R1=11mm 凸臺(tái)高度根據(jù)低速軸承座外半徑確定 外箱壁至軸承座端面距離 L1=40mm 大齒輪頂圓與內(nèi)箱壁距離△ 仁10mm 齒輪端面與內(nèi)箱壁距離厶2=10mm 箱蓋,箱座肋厚 m1=m=7mm 軸承端蓋外徑D2 :凸緣式端蓋:D+ (5?5.5

29、 ) d3 以上尺寸參考機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì) P17?P21 傳動(dòng)比 原始分配傳動(dòng)比為: i1=2.62 i2=3.07 i3=2.5 修正后 : i1=2.5 i2=2.62 i3=3.07 各軸新的轉(zhuǎn)速為 : n1=960/2.5=3.84 n2=384/2.61=147 n3=147/3.07=48 各軸的輸入功率 P1二pd葉 8n 7 =5.5 X 0.95 X 0.99=5.42 P2=p1n 6n 5=5.42 X 0.97 X 0.99=5.20 P3=p2n 4n 3=5.20 X 0.97 X 0.99=5.00 P4=p3葉 2n 1=5.00 X 0.99 X

30、0.99=4.90 各軸的輸入轉(zhuǎn)矩 T1=9550Pdi1 n 8n 7/nm=9550X5.5 X2.5 X0.95 X0.99=128.65 T2= T1 i2 n 6 n 5=128.65 X 2.62 X 0.97 X 0.99=323.68 T3= T2 i3 n 4n 3=323.68X3.07X0.97X0.99=954.25 T4= T3 n 2n 1=954.23X0.99X0.99=935.26 軸號(hào) 功率 p 轉(zhuǎn)矩 T 轉(zhuǎn)速 n 傳動(dòng)比 i 效率 n 電機(jī)軸 5.5 2.0 960 1 1 1 5.42 128.65 384 2.5 0.94 2 5.2

31、0 323.68 148 2.62 0.96 3 5.00 954.25 48 3.07 0.96 工作機(jī)軸 4.90 935.26 48 1 0.98 齒輪的結(jié)構(gòu)尺寸 兩小齒輪采用實(shí)心結(jié)構(gòu) 兩大齒輪采用復(fù)板式結(jié)構(gòu) 齒輪 z1 尺寸 z=34 d1=68 m=2 d=44 b=75 d1=68 ha=ha*m=1X 2=2mm hf=( ha*+c*)m=(1+0.25) X 2=2.5mm h=ha+hf=2+2.5=4.5mm da=d1 + 2ha=68+2x 2=72mm df=d1 — 2hf=68 — 2X 2.5=63 p= n m=6.28mm s

32、= n m/2=3.14 X 2/2=3.14mm e= n m/2=3.14 X 2/2=3.14mm c=c*m=0.25X2=0.5mm 齒輪 z2 的尺寸 由軸可得 d2=178 z2=89 m=2 b=65 d4=49 ha=ha*m=1X2=2mm h=ha+hf=2+2.5=4.5mm hf=(1 +0.5) X2=2.5mm da=d2+2ha=178+2X2=182 df=d1—2hf=178—2X2.5=173 p= n m=6.28mm s= n m/2=3.14 X 2/2=3.14mm e= n m/2=3.14 X 2/2=3.14mm c

33、=c*m=0.25X2=0.5mm DA DA 1.6D4=1.6 X 49=78.4 Dg da-10m n=182-10X 2=162 D2^ 0.25(D0 -D3)=0.25(162-78.4)=20 R=5 c=0.2b=0.2 x 65=13 齒輪 3 尺寸 由軸可得 , d=49 d3=85 z3=34 m=2.5 b=95 ha =ha*m=1x 2.5=2.5 h=ha+hf=2.5+3.125=5.625 hf=(ha*+c*)m=(1+0.25) x2.5=3.125 da=d3+2ha=85+2x 2.5=90 df=d1-2hf=85- 2x3.125=

34、78.75 p= n m=3.14X 2.5=7.85 s=n m/2=3.14 x 2.5/2=3.925 e=s c=c*m=0.25x 2.5=0.625 齒輪 4 尺寸 由軸可得 d=64 d4=260 z4=104 m=2.5 b=85 ha =ha*m=1x 2.5=2.5 h=ha+hf=2.5+3.25=5.625 hf=(ha*+c*)m=(1+0.25) x0.25=3.125 da=d4+2ha=260+2x 2.5=265 df=d1-2hf=260- 2x3.125=253.75 p= n m=3.14X 2.5=7.85 s=e=n m/2=3.14 x 2.5

35、/2=3.925 c=c*m=0.25x 2.5=0.625 Dg da-10m=260-10X 2.5=235 DA 1.6 X 64=102.4 D2=0.25(D0-D3) =0.25 X (235-102.4)=33.15 r=5 c=0.2b=0.2 X85=17 結(jié)論 機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)是機(jī)械課程當(dāng)中一個(gè)重要環(huán)節(jié)通過(guò)了 3 周的課程 設(shè)計(jì)使我從各個(gè)方面都受到了機(jī)械設(shè)計(jì)的訓(xùn)練, 對(duì)機(jī)械的有關(guān)各個(gè)零 部件有機(jī)的結(jié)合在一起得到了深刻的認(rèn)識(shí)。 由于在設(shè)計(jì)方面我們沒(méi)有經(jīng)驗(yàn), 理論知識(shí)學(xué)的不牢固, 在設(shè)計(jì)中難免 會(huì)出現(xiàn)這樣那樣的問(wèn)題,如:在選擇計(jì)算標(biāo)準(zhǔn)件是可能會(huì)出現(xiàn)誤差, 如果是聯(lián)系緊密或者循序漸進(jìn)的計(jì)算誤差會(huì)更大, 在查表和計(jì)算上精 度不夠準(zhǔn) 在設(shè)計(jì)的過(guò)程中, 培養(yǎng)了我綜合應(yīng)用機(jī)械設(shè)計(jì)課程及其他課程的理論 知識(shí)和應(yīng)用生產(chǎn)實(shí)際知識(shí)解決工程實(shí)際問(wèn)題的能力, 在設(shè)計(jì)的過(guò)程中 還培養(yǎng)出了我們的團(tuán)隊(duì)精神, 大家共同解決了許多個(gè)人無(wú)法解決的問(wèn) 題,在這些過(guò)程中我們深刻地認(rèn)識(shí)到了自己在知識(shí)的理解和接受應(yīng)用 方面的不足,在今后的學(xué)習(xí)過(guò)程中我們會(huì)更加努力和團(tuán)結(jié)。 由于本次設(shè)計(jì)是分組的, 自己獨(dú)立設(shè)計(jì)的東西不多, 但在通過(guò)這次設(shè) 計(jì)之后,我想會(huì)對(duì)以后自己獨(dú)立設(shè)計(jì)打下一個(gè)良好的基礎(chǔ)。

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