燃煤電廠煙氣除塵脫硫工程設計論文

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1、設計總說明 本設計針對燃煤廢氣的性質,采用電除塵,選用由濕式石灰石/石膏法改良優(yōu)化后的雙循環(huán)濕式石灰石FGD工藝(DLWS)來脫硫。電除塵技術比較成熟,具有除塵效率高,運行穩(wěn)定,維護量小。濕式石灰石/石膏法改良優(yōu)化后的雙循環(huán)濕式石灰石FGD工藝:石灰石的利用率大97%以上,運行可靠,沒有備用吸收塔,可以多臺鍋爐使用一個吸收塔;脫硫率達90%以上,高的可達95%;凈化后煙氣經(jīng)冷卻塔排出而不進煙囪。是比較好的一種脫硫技術,適合中大型電廠。 關鍵詞:二氧化硫 燃煤廢氣 電除塵 濕式石灰石/石膏法改良優(yōu)化后的雙循環(huán)濕式石灰石FGD工藝(DLWS) abstract Th

2、e design for the nature of coal-fired emissions, using ESP, selected by the wet limestone / gypsum improved optimization of the two-cycle wet limestone FGD technology (DLWS) to desulfurization. ESP technology more mature, dust with high efficiency, stable operation, maintain a small amount. Wet lime

3、stone / gypsum improved optimization of the two-cycle wet limestone FGD technology: the utilization of the limestone over 97%, reliable operation, no backup absorber, you can use a boiler absorber; desulfurization rate of more than 90 percent, high Of up to 95%; purified gas from the cooling tower i

4、nstead of into the chimney. Is a relatively good desulfurization technology for medium and large power plant. Key words: sulphur dioxide ,emissions, ESP ,coal dust wet limestone / gypsum improved optimization of the two-cycle wet limestone FGD technology (DLWS) 目錄 設計總說明 I 1 緒論 1 2 煙氣

5、除塵脫硫的工藝及技術的介紹 3 2.1 廢氣脫硫的工藝方法 3 2.1.1濕式石灰石/石膏煙氣脫硫 3 2.1.2 旋轉噴霧干燥法煙氣脫硫 3 2.1.3 簡易濕式石灰石/石膏法煙氣脫硫 5 2.1.4 海水煙氣脫硫 5 2.1.5 電子束法煙氣脫硫技術 5 2.1.6 煙氣循環(huán)流化床脫硫技術 5 2.2 廢氣除塵方法 6 2.2.1 除塵器的分類 6 2.2.2 除塵器的性能指標 7 2.2.3 除塵器的壓力損失 7 2.2.4 各種除塵器的介紹 8 3 煙氣除塵脫硫工藝綜合評價與推薦方案 13 3.1 計算鍋爐的蒸發(fā)量、煙氣量、組成和物料衡算 13 3.1.

6、1 鍋爐燃煤量 13 3.1.2 確定煙氣除塵脫硫工藝并進行物料衡算 14 3.2 從技術、經(jīng)濟指標綜合評價除塵器 16 3.3 從技術、經(jīng)濟指標綜合評價脫硫工藝 18 3.4 選擇方案 19 4 設備設施結構計算 21 4.1 電除塵的設計與計算 21 4.1.1電除塵器的設計 21 4.2 填料塔的設計 22 4.2.1 填料選擇 22 4.2.2 吸收過程的物料衡算和操作線方程 24 4.2.3 封頭的設計 29 4.2.4 填料塔總高度的確定 30 4.2.5 填料塔的附屬結構 30 4.3 管道的計算 33 4.3.1水管的計算 33 4.3.2 氣管

7、的計算 34 4.4 泵與風機的選擇 34 4.4.1 泵的選擇 34 4.4.2風機的選擇 35 4.5 廢水處理 35 5 車間的布置 36 6 基本要求 37 7 工程投資及運行費用的概算 39 7.1 工程投資的概算 39 7.2 運行費用的估算 41 8 總結 42 參考文獻 43 致謝 44 44 / 47文檔可自由編輯打印 1 緒論 我國排放的二氧化硫已連續(xù)多年超過2000萬噸,居世界首位?;痣姀S的二氧化硫排放占整個二氧化硫排放量的比重相當高。據(jù)統(tǒng)計燃煤工業(yè)鍋爐的二氧化硫排放量占全國二氧化硫排放量達到40%左右。我國酸雨和二氧化硫污染嚴重,酸

8、雨面積已經(jīng)占國土面積的30%。同時我國能源結構的特點決定了控制燃煤二氧化硫的排放是我國控制二氧化硫污染的重點,目前燃煤鍋爐在用的脫硫除塵技術已涉及到很多種工藝,各種工藝在運行過程中所具有的減排特性、可靠性、經(jīng)濟性等都存在較大的差別。調查了解掌握國內外目前主要的在用脫硫技術性能和生產(chǎn)使用情況。 為落實“十一五”規(guī)劃綱要提出的二氧化硫排放總量削減10%的目標,推動現(xiàn)有燃煤電廠煙氣脫硫工程建設,國家發(fā)改委會同國家環(huán)??偩纸沼“l(fā)了《現(xiàn)有燃煤電廠二氧化硫治理“十一五”規(guī)劃》(以下簡稱“規(guī)劃”)?!耙?guī)劃”在分析我國燃煤電廠二氧化硫治理現(xiàn)狀、面臨的形勢與任務的基礎上,提出了現(xiàn)有燃煤電廠二氧化硫治理的指導

9、思想、原則和主要目標,并提出了重點項目及保障措施。? “規(guī)劃”提出,“十一五”期間,現(xiàn)有燃煤電廠需安裝煙氣脫硫設施1.37億千瓦,共221個項目,可形成二氧化硫減排能力約490萬噸。加上淘汰落后、燃用低硫煤、節(jié)能降耗等措施,到2010年,現(xiàn)有燃煤電廠二氧化硫排放總量將由2005年的1300萬噸下降到502萬噸,下降61.4%。“規(guī)劃”的實施,對實現(xiàn)“十一五”時期全國二氧化硫排放總量削減10%的約束性目標和改善全國大氣環(huán)境質量將起決定性作用。?? 為實現(xiàn)上述目標,“規(guī)劃”提出以下保障措施。一是完善二氧化硫總量控制制度,依據(jù)《大氣污染防治法》和“公開、公平、公正”的原則核定企事業(yè)單位二氧化硫

10、排放總量、核發(fā)許可證,進一步完善二氧化硫總量控制制度;二是強化政策引導,完善電價形成機制,研究和逐步實施根據(jù)燃煤機組脫硫改造的實際投資和運行成本核定脫硫電價。鼓勵安裝煙氣脫硫裝置的機組優(yōu)先上網(wǎng),優(yōu)先保障上網(wǎng)電量。二氧化硫排污費優(yōu)先用于現(xiàn)有燃煤電廠二氧化硫治理。對脫硫關鍵設備和脫硫副產(chǎn)品綜合利用繼續(xù)給予減免稅優(yōu)惠;三是加快脫硫產(chǎn)業(yè)化發(fā)展,加大對擁有自主知識產(chǎn)權煙氣脫硫技術和設備產(chǎn)業(yè)化的扶持力度,加快煙氣脫硫新技術、新工藝的研發(fā)和示范試點,推動煙氣脫硫副產(chǎn)品綜合利用,繼續(xù)整頓煙氣脫硫市場;四是充分發(fā)揮政府、行業(yè)組織和企業(yè)的作用。?? 國家發(fā)改委、國家環(huán)??偩指鶕?jù)“規(guī)劃”,將每年公布需安裝煙氣脫硫

11、設施的電廠名單、重點項目及完成情況,接受社會監(jiān)督。同時,將加快制訂煙氣脫硫設施建設、運行和維護技術規(guī)范,開展煙氣脫硫特許經(jīng)營試點,加大對已投運煙氣脫硫設施運行的監(jiān)管,對非正常停運煙氣脫硫設施的將加大處罰力度。 本設計是介紹450WM燃煤電廠的煙氣除塵脫硫方案及工程設計。本設計主要對650t/h燃煤鍋爐煙氣除塵脫硫技術作了詳盡的說明。介紹和論證了各種除塵和脫硫的方法及工藝流程,通過對煙氣脫硫工藝進行綜合評價,選定工藝系統(tǒng)簡單,運行可靠,占地面積小投資和 運行費用低的工藝。同時,也對所選工藝的主要設備和附件作了詳細介紹。 2 煙氣除塵脫硫的

12、工藝及技術的介紹 2.1 廢氣脫硫的工藝方法 近年來,我國的脫硫工作有了很大進展,在自主研究、自我開發(fā)的同時,引進了幾套較成熟的脫硫設備,主要有濕式石灰石/石膏法、旋轉噴霧干燥法、LIFAC法、簡易濕法、海水脫硫、電子束脫硫及循環(huán)流化床燃媒技術等。 2.1.1濕式石灰石/石膏煙氣脫硫 濕式石灰石/石膏法是將石灰石粉制成漿液,在吸收裝置中將煙氣中的SO2脫除而副產(chǎn)石膏的方法。該方法是目前應用最廣的一種煙氣脫硫(FGD)方法,占濕法煙氣脫硫的70%以上。其脫硫率高,可達95%以上,運行可靠,技術最為成熟,可適用于高、中、低硫煤。但它最大的缺點是設備龐大,占地面積大,投

13、資和運行費用高。 石灰、石灰石的粉料被直接噴入鍋爐爐膛內的高溫區(qū),被煅燒成氧化鈣,煙氣中的二氧化硫即二氧化硫反應而被吸收。由于煙氣中氧的存在,在吸收進行的同時,還會有氧化反應發(fā)生。由于噴射的石灰石在爐膛內停留時間很短,因此在這段時間內因完成煅燒、吸附、氧化的反應,主要包含如下的反應: CaCO3 CaO +CO2 CaO+SO2+1/2O2 CaSO4 采用白云石(CaCO3.MgCO3)或當石灰石中含有MgCO3時,還會發(fā)生如下反應: CaCO3 CaO+CO2 SO2+ 1/2O2+MgO MgSO4

14、2.1.2 旋轉噴霧干燥法煙氣脫硫 此工藝稱半干法FGD工藝,其基本工藝路線是將石灰制成一定濃度的漿液供給脫硫塔,在脫硫塔中由高速旋轉的噴霧裝置將漿液霧化成100μm以下的微滴,同時與含SO2的熱煙氣接觸,在霧滴干燥的同時,完成對SO2的吸收。經(jīng)除塵分離煙氣排放,脫硫渣循環(huán)適用。 發(fā)生如下化學反應: SO2 + H2O H+ + HSO3- HSO3 H+ + SO3 Ca2+ + SO32- CaSO3 旋轉噴霧干燥法煙氣脫硫,工藝過程簡單,設備少,占地少,不許對脫硫產(chǎn)品進行二次處理,沒有廢水排放,脫硫后的煙氣不需要二次加

15、熱,因而運行費用低。該法適用于燃用中、低硫煤鍋爐的煙氣脫硫。 爐內噴鈣尾部增濕脫硫(LIFCA)技術: 由芬蘭Tampella公司和IVO公司聯(lián)合開發(fā)的LIFAC脫硫工藝是爐內噴鈣脫硫技術的基礎上,在尾部煙道加裝了增濕活化器,在活化器中,噴入的水霧與煙氣中的末反應的氧化鈣顆粒反應,生成活性更高的氫氧化鈣,對SO2進一步吸收,總脫硫率可達70%~80%。 工藝原理: 第一階段: CaCO3 CaO + CO2 鍋爐煙氣中SO3和部分SO2與CAO反應生成硫酸鈣 CaO + SO2 + 1/2O2 CaSO4 CaO + S

16、O3 CaSO4 第二階段: CaO + H2O Ca(OH)2 Ca(OH)2 + SO2 CaSO3 + H2O CaSO3 + 1/2O2 CaSO4 LIFAC工藝適用于燃用中、低硫煤鍋爐的煙氣脫硫,投資比濕法FGD少,占地面積小,特別適合于老廠改造。由于屬干法FGD技術,因此沒有廢水排放,煙氣也不需要二次加熱,因此運行費用低。但脫硫率較低,鈣硫比高,吸收劑利用率低,這是該法的主要缺點。 2.1.3 簡易濕式石灰石/石膏法煙氣脫

17、硫 簡易濕式石灰石/石膏法煙氣脫硫的原理與濕式石灰石石膏法脫硫原理相同,只是吸收塔為水平放置,空塔氣速較高,煙氣與吸收劑漿液垂直接觸完成脫硫。之所以稱之為簡易法式因為它處理的煙氣量只占全部煙氣量的80%以下,處理后的煙氣與未處理的熱煙氣在進入煙囪前混合,使煙氣溫度升至露點以上在排放,省去了煙氣再加熱系統(tǒng),節(jié)省了投資水平塔本身脫硫率可達95%以上,但由此混入未處理的熱煙氣后排放,使總的脫硫率超過80%。 2.1.4 海水煙氣脫硫 海水煙氣脫硫是利用海水中固有的堿度吸收中和煙氣中的SO2,吸收過SO2的海水,經(jīng)海水恢復系統(tǒng)處理之后排入大海。 海水脫硫投資省、運行費用低。缺點是占地面積大

18、,系統(tǒng)存在腐蝕問題。 2.1.5 電子束法煙氣脫硫技術 電子束法煙氣脫硫技術最早由日本荏原制作所于1971年開始研究,倒了20世紀80年代逐步工業(yè)化。該法是利用電子加速器產(chǎn)生的等離子體氧化煙氣中的SO2和NOx,同時與噴入的水和氨反應,生成硫銨和硝銨、脫氮的目的。該技術的優(yōu)點是反應速率快,在一個裝置內同時脫硫、脫氮、副產(chǎn)肥料,實現(xiàn)了廢物資源化,沒有廢水排放。該工藝適應性強。缺點是控制系統(tǒng)復雜,要求嚴格,能耗高。 2.1.6 煙氣循環(huán)流化床脫硫技術 煙氣循環(huán)流化床脫硫技術是把固體流態(tài)化技術引入到FGD工藝中的一項新技術,在20世紀80年代以后有了很大發(fā)展。煙氣循環(huán)流化床是采用含濕

19、量為3%~5%的石灰粉作為脫硫劑,在流化床中與高速流動的煙氣接觸完成脫硫。在流化床尾部除下來的吸收劑經(jīng)增濕后循環(huán)適用,以提高吸收劑的利用率。 煙氣循環(huán)流化床脫硫技術發(fā)展很快,已出現(xiàn)了多種結構形式的裝置,在鈣硫比為1.1~1.5的情況下脫硫率可達80%~90%。煙氣循環(huán)流化床工藝系統(tǒng)簡單,運行可靠,占地面積小,投資和運行費用低,無廢水排放,是一種較好的干法脫硫工藝。 2.2 廢氣除塵方法 2.2.1 除塵器的分類 按除塵器分離捕集粉塵的主要機制,可將其分為如下四類。 1、機械式除塵器 它是利用質量力(重力、慣性力、離心力)的作用使粉塵與氣流分離沉降的裝置,包括重力沉降室、慣性

20、除塵器和旋風除塵器等。 2、電除塵器 它是利用高壓電場使塵粒荷電,在電場力的作用下使粉塵與氣流分離的裝置。 3、過濾式除塵器 它是使含塵氣體通過織物或多孔填料曾進行過濾分離的裝置,包括袋式過濾器、顆粒層過濾層等。 4、濕式洗滌器 它是利用液滴或液膜洗滌含塵氣流,使粉塵與氣流分離沉降的裝置,它可用于除塵,也可用于氣體吸收。當專用于氣體除塵時,也稱濕式除塵器。 上述四類六種除塵器示于表2-1 ,表中分離區(qū)指除塵器內粉塵最后從含塵氣體中分離出來的空間,簡圖中的虛線指示出分離界面。 表2-1 四大類六種除塵齊的除塵過程 項目 機械力除塵器

21、 電除塵器 過濾式除塵器 洗滌除塵器 捕 集 分 離 過 程 捕集階段作用(力) 重力 慣性力 離心力 電力 慣性碰撞攔 截 擴 散 電力沉降 慣性碰撞 攔 截 擴 散 分離區(qū)與作用力 流動呆滯區(qū)重力 邊壁上超極限負荷 外筒內壁超極限負荷 沉降極附著力 濾料層附著力 液體表面表面張力 按除塵效率的高低,可把除塵器分為高效除塵器(電除塵器、過濾式除塵器和高能文丘里洗滌器)、中效除塵器(旋風除塵器和其他濕式除塵器)和低效除塵器(重力沉降室、慣性除塵器)三類。

22、 此外,還按除塵器是否用水分為干式除塵器與濕式除塵器兩類。近年來,各國十分重視研究新的高效微??刂蒲b置?,F(xiàn)代除塵裝置的發(fā)展趨勢是將多種捕集機制巧妙、綜合應用于同一除塵過程,使其效率大為提高。例如,童志權等開發(fā)的XP系列濕式除塵裝置就綜合利用了離心力、慣性力及液滴、液膜、氣泡捕集的多種機理,使工業(yè)裝置的除塵效率均能達到99%以上,達到了電除塵器的效果。 2.2.2 除塵器的性能指標 表示除塵器性能的指標有下列六項: 1、 處理含塵氣體的量,是代表除塵器處理含塵氣體能力大小的指標,一般用通過除塵器體的體積流量(m3/h或m3/s)表示; 2、 除塵效率; 3、 壓力損失; 4、

23、設備投資及運行管理費用; 5、 占地面積或占用空間體積; 6、 設備可靠性及使用壽命。 前三項屬于技術指標,后三項屬于經(jīng)濟指標。 2.2.3 除塵器的壓力損失 除塵器的壓力損失△p(又稱阻力)是氣體流經(jīng)除塵器時所消耗的總機械能。流體的總機械能包括勢能與動能,而勢能又由位能和壓能兩項組成。在除塵器內,由于高度變化不大,氣體的重度較小,位能一般可忽略不計。因此,總機械能e可用壓能p和動能ρυ2/2之和表示,即 e=p+ρυ2/2 在除塵技術中,習慣以靜壓代表壓能,以動壓代表動能,兩者之和稱為全壓,代表總機械能。因此,除塵器的壓力損失一般用除塵器進,出口斷面上齊魯平均全壓

24、之差 △p(Pa)表示。 除塵裝置的阻力主要和流速、流動狀態(tài)、流體性質、流道大小及形狀等因素有關。不同類型除塵器的阻力計算式是不同的,后面將分別介紹。由于通風機所耗功率與除塵器的阻力成正比,所以總希望其值小些。 2.2.4 各種除塵器的介紹 1 重力沉降室 結構如圖2-2所示,含塵氣流進入后,粉塵借本身重力作用向底部自然沉降。要使具有沉降速度為vs的塵粒在沉降室內全部沉降下來,必須使氣流通過沉降室的時間L/v大于或等于塵粒從頂部沉降到底部灰斗所需的時間H/v,即 式中 L——除塵室長度,m;

25、H——沉降室高度,m; v——沉降室內氣流的水平運動速度,m/s。 當沉降室的實際高度H大于粉塵的沉降高度h(=vsτ)時,可用h/H表示沉降室的分級效率 重力沉降室結構簡單,投資少,性能穩(wěn)定可靠,維修管理容易,壓力損失?。?0~150Pa),但設備龐大,效率低。適用于凈化密度大]顆粒粗、磨損強的粉塵。設計好時能捕集40~50μm以上塵粒,不宜于捕集20μm以下塵粒。常用作多級凈化系統(tǒng)的第一級粗凈化。 ㈡ 慣性除塵器 慣性除塵器是使含塵氣流沖擊在擋板上,或讓氣流方向急劇轉變,使塵粒

26、受慣性力作用而從氣流中分離出來的一種除塵裝置。起除塵機制示于圖2-3。沖擊到擋板B1上的塵粒當中,慣性力大的粗塵d1首先被分離下來,而被氣流帶走的塵粒(如d2,d2<d1)由于擋板B2使氣流方向轉變,借離心力作用又被分離下來,煙氣中帶走的塵粒d3

27、塵中的第一級,用以捕集10~20μm以上的粗塵粒。壓力損失依形式而定,一般為300~700Pa。 ㈢ 旋風除塵器 旋風除塵器是利用含塵氣流旋轉運動產(chǎn)生的離心力從氣體中分離塵粒的裝置,又稱離心式除塵器,它結構簡單,體積小,不需特殊的附屬設備(洗滌器要求供水及污水處理裝置,過濾式和電力除塵器要振打清灰裝置,電力除塵器還要高壓整流電源等),因而造價低,除塵效率高,適應粉塵負荷變化性能好,可用于高溫干塵煙氣的凈化,無運動部件,運行管理簡便,廣泛應用于個工業(yè)部門,已有近100年的歷史和100種以上的形式。但是,旋風除塵器難以捕集5μm以下的粉塵粒子,其阻力也比重力沉降室和慣性除塵器高。

28、 ㈣ 濕式除塵器 濕式除塵器是用水或其他液體與含塵氣體互相接觸使粉塵粒子被捕集的裝置,也能用于氣體吸收及氣體的降溫、加濕、除霧(脫水)等操作中,這是其他類型的除塵器所起不到的作用。 濕式除塵器簡單、造價低、效率高,適宜凈化非纖維性和不與水發(fā)生化學反應的各種粉塵,尤其適宜凈化高溫、易燃和易爆的含塵氣體。但存在設備及管道的腐蝕、污水和污泥的處理、因煙溫降低而導致的煙氣抬升減少及冬季排氣產(chǎn)生冷凝水霧等問題。濕式除塵器有時又稱為濕式氣體洗滌器。 圖2-4為濕式除塵器的工作機理。 ㈤ 電力除塵器 電力除塵器是利用靜電力實現(xiàn)粒子(固體或液體粒子)與氣流分離沉降的一種除塵裝

29、置。電除塵器的除塵過程可分為以下四個階段: (1)、電暈放電 在電暈極(又稱放電極,若為負電暈則接電源負極)與集塵極(又稱收塵極,接地為正極)之間施加直流高電壓,使放電極發(fā)生電暈放電,氣體電離,生成大量自由電子和正離子。正離子被電暈極吸收而失去電荷,與自由電子一起被氣流中的負電性氣體分子俘獲后形成的氣體負離子,在電場力的作用下向集塵極(正極)移動便形成了空間電荷。 (2)、粒子荷電 通過電場空間的氣溶膠粒子與自由電子、負離子碰撞附著,邊實現(xiàn)了粒子荷電。 (3)、粒子沉降 在電場力的作用下,荷電粒子被驅往集塵極,在集塵極表面放出電荷而沉集其上。在電暈區(qū)內,由電暈放電產(chǎn)生的

30、氣體正離子向電暈極運動的路程極短,只能與極少數(shù)的塵粒相遇,使其荷正電,它們也將沉集在截面很小的電暈極上。 (4)、粒子清除 用適當方式(振打或水膜等)清除電極上沉集的粒子。 為保證電除塵器在高效率下運行,必需使以上四個過程十分有效地進行。 圖2-5為電除塵器的除塵過程的示意圖。 ㈥ 過濾式除塵器 過濾式除塵器有內部過濾和表面過濾兩種方式。所謂內部過濾是把松散的濾料(如玻璃纖、金屬絨、硅砂和煤粒等)以一定體積填充在框架或容器內作為過濾層,對含塵氣體進行凈化,塵粒是在過濾材料內部進行捕集的。顆粒層過濾器和作為空調用的纖維填充床過濾器屬內部過濾式。表面

31、過濾是采用織物等薄層濾料,將最初粘附在織物表面的粉塵初層作為過濾層,進行威力的捕集。由于織物一般作成袋形,固又稱袋式過濾器。 袋式除塵器的除塵過程: 織物濾料本身的網(wǎng)孔一般為10~505μm,表面起絨濾料的網(wǎng)孔也有5~105μm,因而新鮮濾料開始使用時濾塵效率很低。但由于粒徑大于濾料網(wǎng)孔的少量塵粒被篩濾阻留,并在網(wǎng)孔之間產(chǎn)生“架橋”現(xiàn)象;同時由于碰撞、攔截、擴散、經(jīng)典吸收和重力沉降等作用,一批粉塵很快被纖維捕集。隨著捕塵量不斷增加,一部分粉塵嵌入濾料內部,一部分覆蓋在濾料表面上形成粉塵初層(見圖2-6)。由于粉塵初層及隨后在其上繼續(xù)沉積的粉塵層的捕集作用,過濾效率劇增,阻力

32、也相應增大。袋式除塵器之所以效率高,主要是靠粉塵層的過濾作用,濾布只起形成粉塵層和支撐它的骨架作用。隨著集塵層不斷加厚,阻力愈來愈大,這時不僅處理風量將按所用風機和系統(tǒng)的壓力-風量特性下降,能耗急增,而且由于粉塵堆積使空隙率變小,齊魯通過的速度增加,增加到一定程度后,會使粉塵層的薄弱部分發(fā)生“穿孔”,以致造成所謂的“漏氣”現(xiàn)象,使除塵效率降低;阻力太大時,濾布也容易損壞。因此,當阻力增大到一定值時,必須清除濾料上的集塵。但由于部分塵粒進入織物內部和纖維對粉塵的粘附及靜電吸引等原因,濾料上仍有部分剩余粉塵,所以清灰后的剩余阻力(一般為700~1000Pa)比新鮮濾料的阻力大,效率也比新鮮濾料的高

33、。為保證清灰后的效率不致過低,清灰時不應破壞粉塵初層。清灰以后,有開始下一周期的過濾 3 煙氣除塵脫硫工藝綜合評價與推薦方案 在選擇脫硫工藝時應考慮以下主要因素:①設備投資;②環(huán)保要求;③系統(tǒng)所占場地面積;④吸收劑來源;⑤水源問題;⑥脫硫系統(tǒng)的電耗;⑦燃煤含硫量;⑧脫硫渣的處理與利用。 3.1 計算鍋爐的蒸發(fā)量、煙氣量、組成和物料衡算 現(xiàn)從設計蒸發(fā)量為650t/h的燃煤鍋爐的現(xiàn)場取得的燃煤組成(質量比)如下:C=65.7%;灰分=18.1%;S=1.7%;H=3.2%水分=9.0%;O=2.3%(含N量不計)。 從《大氣污染控制工程》查得鍋爐熱效率=75%,空

34、氣過剩系數(shù)為1.2,低位發(fā)熱量=20939kj/kg,水的蒸發(fā)熱2570.8kj/kg,煙塵的排放因子為30%[2] 。 解:鍋爐燃煤量、煙氣排放量及組成 3.1.1 鍋爐燃煤量 已知煤的低位發(fā)熱量為20939kj/kg,水的蒸發(fā)熱為2570.8kj/kg,則蒸發(fā)量為650t/h的鍋爐所需熱量為2570.8×650×103=16.7×108 kJ/h,需煤量為 表3-1 煙氣排放量及組成(以燃燒1kg煤為基礎) 各組分 C S H O 水分 灰分 重量/g 657 17 32 23 90 181 質量/mol 54.75 0.53

35、 16(分子) 0.72(分子) 5 需氧/mol 54.75 0.53 8 -0.72 理論需氧量:54.75+0.53+8-0.72=62.56mol/kg(煤) 理論空氣量:62.56×(3.76+1)=297.79 =297.79×2.24×10-3 =6.67m3/kg(煤)(標志) 理論空氣量下煙氣組成(單位:mol) CO2:54.75 SO2:0.53 H20:16+5 N2:62.56×3.76 理論空氣量 54.75+0.53+16+5+62.56×3.76=311.51mol/kg=6.98 m3/kg 實際煙

36、氣量(標志) 6.98+6.67×(1.2-1)=8.31 m3/kg 106.3t/h煤的煙氣量(標志)106.3 ×103 ×8.31=8.83×105 m3/h 煙氣組成(標志):Cso2=0.53×64×103 /8.31=4082mg/ m3 C煙塵=(181/8.31)×103 ×30%=6534mg/ m3 3.1.2 確定煙氣除塵脫硫工藝并進行物料衡算 鍋爐煙氣除塵脫硫工藝與脫硫方法有關,對于干法(吸附法)脫硫,粉塵須在脫硫除SO2之前除去,以防吸附劑中毒;濕法(液體吸收法)脫硫,可采用先除塵后脫硫、先脫硫后除塵或除塵脫

37、硫同時進行工藝,應根據(jù)實際情況選擇。可行的途徑有:①利用現(xiàn)有除塵設備,設計SO2脫除裝置。②取消現(xiàn)有除塵設備,設計脫硫、除塵新系統(tǒng)。本設計擬采用現(xiàn)有除塵設施、后加脫硫裝置的工藝,其流程為: 鍋爐煙氣 鍋爐煙氣 除塵設施 脫硫設施 煙囪。 物料衡算:GB16297-1996中規(guī)定二類區(qū):TSP≤250mg/ m3,SO2≤700mg/ m3 據(jù)此得: 250mg/ m3(標志)

38、 出口粉塵 粉塵入口 η ≥ 96.2% 6534mg/ m3 圖3-1 除塵量(6534-250)×8.83×105×10-6 =5548.8(kg/h) η≥82.8% 脫硫系統(tǒng) 除塵系統(tǒng) 入口SO2濃度 出口SO2濃度700mg/ m3(標志)

39、 圖3-2 脫硫計算示意圖 4082mg/ m3(標態(tài))脫硫量(以SO2計)(4082-700)×8.83×105 ×10-6 =2986.3(kg/h) 計算結果示下圖(標態(tài)) 脫 硫 除 塵 Q=88300 m3/h 鍋爐Cso2=4082 mg/ m3 排氣 煙氣CTSP=6534mg/ m3 CTSP=250mg/ m Cso2 =700mg/

40、m3 t=150℃ 粉塵5548.8kg/h 回收SO2 2986.3kg/h 圖3-3 計算示意圖 從脫硫工藝流程所進行的物料衡算可以得出:除塵效率η ≥ 96.2% , 脫硫效率η≥82.8%;并主要依照除塵、脫硫效率來綜合評價除塵器和脫硫工藝的選擇。 3.2 從技術、經(jīng)濟指標綜合評價除塵器 表3-2.1 是各種除塵器的綜合性能表 除塵器名稱 使用的粒徑范圍 效率 / % 阻力/Pa 設備費 運行費 重力沉降器 >50 <

41、50 50~130 少 少 慣性除塵器 20~50 50~70 300~800 少 少 旋風除塵器 5~30 60~70 800~1500 少 中 沖擊水浴除塵器 1~10 80~95 600~1200 少 中下 臥式旋風水膜除塵器 >5 95~98 800~1200 中 中 沖擊式除塵器 >5 95 1000~1600 中 中上 文丘里除塵器 0.5~1 90~98 4000~10000 少 大 電除塵器 0.5~1 90~98 50~130 大 中 袋式除塵器 0.5~1 95~99 1000

42、~1500 中上 大 表3-2.2 除塵設備的投資費用和運行費用 設備 投資費用 運行費用 高效旋風除塵器 100 100 袋式除塵器 250 250 電除塵器 450 150 塔式洗滌器 270 260 文丘里洗滌器 220 500 選擇除塵器時必須全面考慮有關因素,如除塵效率、壓力損失、一次投資、維修管理等,其中最主要的是除塵效率。以下問題要特別引起注意: 1. 選用的除塵器必須滿足排放標準規(guī)定的排放要求。 2. 粉塵顆粒的物理性質對除塵器性能具有較大影響。 3. 氣體的含塵濃度。 4. 煙氣溫度和其他性質是選擇除塵設備時必須考慮的因素。

43、 5. 選擇除塵器時,需考慮收集粉塵的處理問題。 6. 除塵器投資和運行費用。 該設計的燃煤鍋爐出來的煙氣溫度高、氣量大、一次除塵效率要達到η ≥ 96.2%、粉塵含量比較大、回收的粉塵有很大的利用價值;除此還有考慮投資和運行費用來選擇除塵器[4-5]。 表3-2.3 各種除塵器的性能對比 除塵器名稱 技術指標 η ≥ 96.2% 阻力≤1000 處理高溫 回用粉塵 投資 運行 沖擊水浴除塵器 √ √ 少 中下 臥式旋風水膜除塵器 √ √ 中 中 沖擊式除塵器 √ 中 中

44、上 文丘里除塵器 √ √ 少 大 電除塵器 √ √ √ √ 大 中 袋式除塵器 √ √ 中上 大 從表3-2.3可以確定選用電除塵器一次投資偏大,但除塵性能好,效率高,處理氣量大,能耗低,運行費用少。 3.3 從技術、經(jīng)濟指標綜合評價脫硫工藝 表3-3.1 對幾種典型脫硫工藝綜合評價 FGD方法 項目 濕式石灰石/石膏法 簡易石灰石/石膏法 旋轉噴霧法 爐內噴鈣尾部增濕法 海水脫硫 電子束脫硫 適用煤種含硫/% >1.5 >1.5 1~2 <2 <2 <5 脫硫效率/% >90 >8

45、0 70~80 60~85 >90 80 Ca/S 1.01~1.02 1.01~1.02 1.5~2.0 2.0~3.0 - - 占總投資/% 15~20 8~10 10~15 7左右 7~8 設備占地面積 大 較小 較大 小 大 較大 FGD方法 項目 濕式石灰石/石膏法 簡易石灰石/石膏法 旋轉噴霧法 爐內噴鈣尾部增濕法 海水脫硫 電子束脫硫 結垢、堵塞 有 有 有 有 無 無 灰渣狀態(tài) 濕 濕 干 干 - 干 運行費用 高 較高 較高 較低 較低 較高 煙氣再熱 需再熱

46、需再熱 不需再熱 不需再熱 需再熱 不需再熱 鈣利用率 >90 >90 40~50 35~40 - - 推廣應用前景 燃用高中硫鍋爐 同左(當?shù)赜惺沂? 燃用中低硫煤鍋爐 燃用中、低硫煤鍋爐 燃用中低硫煤鍋爐 燃用高、中、低煤 脫硫副產(chǎn)品 脫硫渣為CaSO4及少量煙塵,送灰場堆放或制成石膏 同左 脫硫渣為CaSO4、CaSO3、氫氧化鈣和塵的混合物 脫硫渣為CaSO4 CaSO3、CaO混合物,目前不能利用 無 脫硫副產(chǎn)品為硫酸銨和硝酸銨可直接做化肥 從該燃煤鍋爐煙氣的性質和除塵脫硫要求,選用由濕式石灰石/石膏法改良、優(yōu)化后的雙循環(huán)濕式石

47、灰石FGD工藝(DLWS)。 該工藝由德國諾爾(NOELL)公司開發(fā)的雙循環(huán)濕式FGD工藝一個比較好的FGD技術,在美國有7800MW以上容量的機組裝有該系統(tǒng)。目前,全世界已有26000MW的機組裝了該工藝系統(tǒng)。優(yōu)化雙循環(huán)石灰石FGD系統(tǒng)與傳統(tǒng)的濕式FGD相比有以下優(yōu)點:1.石灰石的利用率大97%以上;2.運行可靠,沒有備用吸收塔,可以多臺鍋爐使用一個吸收塔;3.脫硫率達90%以上,高的可達95%;4.凈化后煙氣經(jīng)冷卻塔排出而不進煙囪。 3.4 選擇方案 從上面的比較可知,采用電除塵法和優(yōu)化雙循環(huán)石灰石FGD系統(tǒng)處理該200t/h燃煤鍋爐煙氣脫硫可以達標,并且效果良好,技術

48、成熟,總投資屬于中等;回收的粉塵還可以作為生產(chǎn)水泥的生料,取得良好得經(jīng)濟效益、社會效益。 其流程圖如下: 圖3-5 方案流程圖 1.14-煙氣;2-電除塵器;3-引風機;4-吸熱器;5-粉塵儲存器;6-吸收塔;7-預洗段(下段)循環(huán)泵;8-吸收段加料槽;9-吸收段(上段)循環(huán)泵;10-石灰石;11-噴霧器水;12-空氣壓縮機;13-氧化空氣;15-漿液泵;16-過濾器;17-離心分離器;18-石膏;19-濾液;20-凈化煙花出口。

49、 4 設備設施結構計算 4.1電除塵的設計與計算 4.1.1 電除塵器的設計 電除塵器的設計主要是根據(jù)需要處理的含塵氣體流量和凈化要求,確定集塵極面積、電場斷面面積、電場長度、集塵極和電暈極的數(shù)量和尺寸等。 (1) 集塵極面積 A= Q / Vd Ln [ 1 / (1-η)] [7] 式中 A-集塵極面積; m2 Q-處理氣體流量,m3/s; η-集塵效率; Vd -微粒有效趨進速度,m/s. 查表得鍋爐飛灰的有效驅進速度為0.1m/s(平均值)而Q=883000 m3/h=245.3m3/s;η=96.2%,則 A= Q / V

50、d Ln [ 1 / (1-η)]=245.3÷0.1× Ln【1÷(1-0.962)】 =8022 m2 (2) 電場斷面面積 Ae = Q / u 式中 Ae -電場斷面面積,m2;Q-處理氣體流量,m3/s;u-除塵器斷面氣流速度,m/s。 取電場風速u =1.0m/s,則 Ae = Q / u=245.3÷1.0=245.3m2 (3)集塵室得通道個數(shù) 由于每兩塊集塵極之間為一通道,則集塵室的通道個數(shù)n可由下式確定: n = Q / (bhμ)

51、n = Ae / (bh) 式中 b-集塵極間距,m; h-集塵極高度,m;Q-氣體流量,m3/s 。 通道寬一般為0.1~0.3m,取b=0.15m;而集塵板高取h=4.0,則通道數(shù)為: n = Q / (bhμ)=245.3÷(0.15×4×1.0)=408.8取409 (4)電場長度 L= A / (2n H) 式中 L-集塵極沿氣流方向的長度,m。 H-電場高度,m。 L= A / (2n H)=8022÷(2×13×4)=77m (5) 工作電壓 根據(jù)實際需要,工作電壓U一般可按下

52、式計算: U= 250 b 則U= 250 b=250×0.15=37.5Kv (6)工作電流 工作電流I可由集塵極的面積A與集塵極的電流密度Id的乘積計算: I =A Id 式中I-工作電流,A;Id-集塵極電流密度,可取0.0005A/m 。 I =A Id =8022×0.0005=4A. 4.2 填料塔的設計 4.2.1 填料選擇 塔內填充填料的主要目的是,提供足夠大的接觸面積,促使氣液兩項從分接觸,對氣液流動又不至于造成過大的阻力。它是填料塔的核心。填料塔操作性能

53、的好壞,與所選用的填料有直接的關系。表4-2.1是幾種主要填料的性能與優(yōu)缺點。 表4-2.1 幾種主要填料的性能與優(yōu)缺點 填料 優(yōu)點 缺點 材料 拉西環(huán)填料 1、 形狀簡單 2、 制造容易 3、 對其研究充分,計算方法成熟 1、 氣體阻力大 2、 通量小 3、 溝流和壁流現(xiàn)象嚴重 1、 陶瓷 2、 金屬 3、 塑料 鮑爾環(huán)和階梯環(huán) 1、與拉西環(huán)相比較,其氣體通過能力與體積吸收系數(shù)都有顯著提高 1、比拉西環(huán)造價貴 1、陶瓷 1、 金屬 2、 塑料 鞍形填料 1、 有較好的穩(wěn)定性,液體分布均勻,效率和空隙率較高 2、 阻力較小,不易堵塞 3、 比鮑

54、爾環(huán)制作方便 1、易在填料層中形成局部的疊合或空架現(xiàn)象 1、 陶瓷 2、 金屬 波紋填料 1、 結構緊湊,通道規(guī)整,氣體阻力小,比表面積較大 2、 流動性能和傳質性能都好 1、 清理困難 2、 造價較高 3、 不適用于容易結垢、有沉淀物、粘性大的物質 1、 金屬 2、 陶瓷 3、 塑料 4、 玻璃鋼 由上表的比較可得,塑料鮑爾環(huán)(亂堆)查<大氣污染治理工程>P209表9-6得相應的填料,其性能如下: 表4-2.2 填料的性能 填料 尺寸/mm 比表面積(m2/m3) 空隙率ε/(m3/m3) 堆積密度ρ(Kg/m3) 填料因子φ/m-1 塑料鮑爾環(huán)(

55、亂堆) 38 130 0.91 67.7 105 4.2.2 吸收過程的物料衡算和操作線方程 在穩(wěn)定操作狀態(tài),可通過物料衡算確定塔中任一截面上相互接觸得氣液兩相間得濃度關系,叫操作線方程. ① 物料衡算 具體參數(shù)如下: SO2吸收率η=82.6% , 實際煙氣量Q=8.31 m3/kg(標況),塔內溫度為20℃,壓強101.325Kpa, SO2的摩爾分數(shù)為0.001428. 根據(jù)設計要求可知: 單位時間內進入吸收塔氣體摩爾流量為: Y2 X2 進塔氣體中SO2濃度(用摩爾比Y表示)為:

56、 m n 出塔氣體中SO2濃度為: Y1 X1 進塔石灰石漿所含的SO2為0,故 X2 = 0 . 圖4-1 查<化工原理>下冊p78表2-1,得SO2在20℃時得亨利系數(shù)是 0.355×104 Kpa .根據(jù) m = E / P[3],得 m = 0.355×104 / 101.325 =3.503 由氣液平衡方程: 取下列的點代入方程得: 表4-2.3 坐標數(shù)據(jù) 編號 1 2 3 4

57、 5 6 7 8 9 X 0.0000 0.0005 0.0001 000015 0.00020 0.00025 0.00030 0.00040 0.00050 Y* 0.0000 0.000175 0.00035 0.000526 0.000701 0.000876 0.001052 0.001403 0.001754 按照已知的平衡關系式,在Y-X直角坐標系中繪出平衡曲線OE,與Y=Y1相交于點B*,過點B*作X軸的垂線,交X軸于點X1*. 圖4-2 平衡曲線 從圖中可以得知 X1* =0.0003569 根據(jù)生產(chǎn)實踐,一般情

58、況下取吸收劑用量為最小吸收劑用量的1.1~2.0倍;取1.5Lmin,得 吸收液濃度可依全塔物料衡算式求出: ② 計算塔徑與核算液體噴淋密度 表4-2.4 爐氣的平均分子量為(實際煙氣量為8.31 m3/kg,標況下) 名稱 CO2 SO2 H2O N2 過??諝? 分子量g/mol 44 64 18 28 29 摩爾數(shù)mol/kg 54.75 0.53 21 235.22 59.55 煙氣的摩爾數(shù)為: 8.31 m3/kg×1000l/ m3÷22.4l/mol =371mol/kg. 所以爐氣的平均分子量為: 入爐

59、氣體流量為: 爐氣的質量流量: 爐氣的密度: 石灰石漿的密度: Ca/S為1.01,則CaCO3的理論用量為: 實際用量取1.3倍的理論用量,為1.3×46887.3×100×10-3 =6095.3kg/h 在該用量CaCO3的石灰石漿的密度:ρl=1001.3kg/ m3. 則: 由<有害氣體控制工程>P56埃克特通用關聯(lián)圖中查得亂堆填料泛點線可查出,橫坐標為0.0982,縱坐標為0.143;由手冊查得塑料鮑爾環(huán)(亂堆)尺寸為25mm的填料因子ф=105m-1 .石灰石漿的粘度為μl=1mN.s/m2[6],故μf 為: m/s

60、(2)求μ 已知 μ= 75%μf 則: μ= 75%×3.27=2.45 m/s 塔徑為: (m), 圓整為D=11.7m . ③ 核算液體噴淋密度 因填料尺寸小于75mm,取(Lw)min=0.08m3/(m.h) 又由手冊中查出該填料的比表面積σ=130m2/ m3 則: m3/(m2.h) 操作條件下的噴淋密度U: m3/(m2.h) 計算可知: U > Umin ④ 填料層高度的計算 填料層高度=傳質單元高度×傳質單元數(shù) 即 h=HOL×N

61、OL (1)求傳質單元數(shù) 采用梯級圖解法來計算NOL 。在Y-X直角坐標系中標繪出操作線BT與平衡線OE,在BT線上選若干點,向OE線作表示該點推動力Y-Y*的垂線,連接這些垂線的中點得曲線MN。從表示塔頂?shù)肨點出發(fā),作水平線交MN于F點,延長TF致F`,使TF=FF`,過F`點作垂線交BT于A點,梯級TF`A代表一個傳質單元。繼續(xù)從A點出發(fā)按上述方法,畫出梯級,直到達到或超過塔底端點B為止,所畫出得梯級數(shù)即為傳質單元數(shù)。作圖如下: 圖4-3 梯級圖 由圖可見,達到B點

62、得梯級數(shù)約為16個 即NOG =16 (2)求傳質單元高度 因為二氧化硫得濃度很低,可以根據(jù)《化工原理》下冊式2-80算出kGa和kLa 再根據(jù)式: 算出KGa ,再根據(jù)式 Kya=KGa ×P算出Kya 。 氣體得質量速度: 液體的質量速度: 由 得 H=0.157 =3.5Kmol/(m3.s) Kya =× P=3.5×10132.5=35464kmol/(m3.s) 則傳質單元高度為: (3)欲求氣體通過每米填料層的壓降時,可將操作氣速

63、代入,求出縱坐標和橫坐標的交點,由圖上讀交點所對應的壓降線,即得氣流通過每米填料層壓降ΔP. 其中,u=2.45 m/s,填料因子φ=105/m,ul=1.0Pa.S,Ψ=1.0,ρg=1.25kg/ m3 ρL=1001.3 kg/ m3 ,則,為橫坐標 ,縱坐標為,在《化工原理》第二版p209圖5-26上由縱坐標為0.0802,橫坐標為0.0982,確定之交點所對應得壓降線仍為1000Pa/m[1]。采用塑料鮑爾環(huán)為填料也是合理的。 4.2.3 封頭的設計 填料塔的封頭有兩個,查得: 表4-2.5 封頭尺寸 公稱直徑 D/mm 曲面高度 H 直邊高度 h 壁厚S

64、 重量Q(公斤) 11700 2600 40 10 1200 圖4-4 封頭 4.2.4 填料塔總高度的確定 其中:H1-氣體進口到封口頂?shù)母叨龋?2000mm H2-下封頭的高度,2640mm H3-除膜部分高度,200mm H4-填料層高度,4000mm H5-液體噴淋部分高度300mm H6-氣體出口加安裝除霧器部分高度1000mm H7-上口排放煙氣高度,750mm H8-液

65、體出口到下封口頂高度150mm. 則 H=12000+2640+200+4000+1000+300+750+150=21040mm 4.2.5 填料塔的附屬結構 ㈠ 填料支承板 填料支承板起支承填料的作用,根據(jù)算得的塔徑可以確定支承板的直徑,本設計采用豎扁鋼制成的柵板型式,扁鋼條之間的間距宜為填料外徑的0.6~0.8倍。設計時應注意,支承板上流體通過的自由截面積應為塔截面的50%以上,要有足夠的強度支承填料,選擇的材料要有抗腐蝕性[3]。簡圖如下: 圖4-5 支承板 2 氣體的分布裝置

66、 噴淋裝置主要的作用時填料塔操作時,從塔頂引入的液體能沿整個塔截面均勻地分布進料填料層如液體分布不良將影響到傳質效果。下面列出三種常見的液體分布器。 表4-2.7 常見的液體分布器的特點 分布器 優(yōu)點 缺點 適用范圍 管式噴淋器 1、 彎管式和缺口式一般只用于塔徑在300mm以下的小塔 2、 多孔直管式適用于直徑600mm以下的塔 3、 多孔盆管適用于直徑在1.2m以下的塔 蓮蓬式噴灑器 1、 制造、安裝簡單 2、 噴灑比較均勻 1、 小孔易堵塞 2、 液體的噴灑范圍與壓頭密切有關 1、一般用于直徑為600mm以下的塔 盆式噴灑器 1、此類分布器適用于直徑800mm以上的塔 由以上比較可得,應用盆式噴灑器。其簡圖如下 圖4-6 盆式噴灑器簡圖 3 氣體分布器 氣體分布器的作用是填料塔的氣體進口裝置應能防止液體流體流入氣體管,同時還能使氣體分布均勻。其簡圖如下: 圖4-7 氣體分布器 4 液體再分布器 液

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