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附件 1 畢業(yè)設計 論文 任務書 年級 專業(yè) 機械設計制造 及其自動化 學生姓名 學號 指導教師 畢業(yè)設計 論文 題目 迷你種植機的設計 畢業(yè)設計 論文 的任務 包括目 的要求 技術要求 工作要求 時間安排 等 1 目的要求 設計可以更加方便種植 2 技術要求 液壓系統(tǒng)的設計要合理 動臂與支撐桿操作方便安全 螺旋軸的設計要合理 3 工作要求 每小時挖坑達到 80 150 個 便于移動 4 時間安排 第 1 3 周 收集資料 科技文獻翻譯 完成開題報告 第 4 8 周 迷你種植機的總體設計 第 9 12 周 設計計算部件的結構尺寸 第 13 15 周 繪制裝配圖和部件工作圖 第 1 5 周 編寫設計計算說明書 第 1 6 周 完成論文 畢業(yè)設計 論文 主要內容 包括題 目性質 來源 研 究目的 內容等 1 題目性質 工程設計類 2 題目來源 本次畢業(yè)設計題目來源于農業(yè)機械 3 研究目的 通過設計出迷你種植機解決農民在種植過程中的勞力問題 方便人們的生活 培養(yǎng)學生綜合運用所學基礎理論 專業(yè)知識及基本技能來分析和解決實際 問題的能力 4 研究內容 1 機身的設計 2 螺旋軸與動臂支撐桿的設計 3 液壓系統(tǒng)以及液壓馬達的設計 4 部件的工作圖和裝配總圖的繪制 主要 參考 文獻 1 北京農業(yè)工程大學 農業(yè)機械學 M 中國農業(yè)機械出版社 1991 年 2 劉會敏 茅也冰 王乃康 土壤條件對挖坑機動態(tài)力學參數(shù)的影響 J 北京林業(yè)大學學報 2003 04 3 馬巖 植樹挖坑機坑形控制與挖坑阻力計算方法研究 J 動力學與控制學報 2007 03 4 Wen zhi DUAN The Tax System Design under the Inflation J Canadian Social Science 2010 35 5 Wen zhi DUAN The Tax System Design under the Inflation J Canadian Social Science 2010 35 6 李永安 影響我國農業(yè)機械化發(fā)展的制度困境與改革出路 J 中國農機化學報 2014 05 7 李偉國 提升農業(yè)機械化水平 加快農墾現(xiàn)代農業(yè)建設 J 中國農墾 2013 01 指導教師簽字 年 月 日 注 表格不夠填寫可另續(xù)頁 我原先的構思 你們可以根據(jù)自己所想的設計 還有裝配圖得有 辛苦各位了 閩南理工學院 MINNAN UNIVERSITY OF SCIENCE AND TECHNOLOGY 畢 業(yè) 設 計 迷你種植機的設計 系 別 專 業(yè) 班 級 學 號 學生姓名 指導教師 職稱 20154年 6 月 10 日 教務處制 2 MINNAN UNIVERSITY OF SCIENCE AND TECHNOLOGY Graduation Thesis Project of the College Undergraduate Mini Planter Design Department Major Grade Student s Name Student No Tutor June 10 畢業(yè)設計原創(chuàng)性聲明 本人鄭重聲明 所呈交的畢業(yè)設計是我在導師的指導下獨立進行研究所 取得的研究成果 據(jù)我所知 除了文中特別加以注明引用的內容外 本設計 不包含任何其他個人或集體已經發(fā)表或撰寫過的研究成果 對本設計的研究 做出重要貢獻的個人和集體 均已在文中作了明確說明 并表示了謝意 本 人完全意識到本聲明的法律后果由本人承擔 作者簽名 日期 年 月 日 畢業(yè)設計版權使用授權書 本設計作者完全了解學院有關保留 使用畢業(yè)設計的規(guī)定 同意學院保 留并向國家有關部門或資料庫送交畢業(yè)設計的紙質版和電子版 允許畢業(yè)設 計進入學院圖書館被查閱和借閱 本人授權閩南理工學院可以將我的畢業(yè)設 計的全部或者部分內容編入有關數(shù)據(jù)庫進行檢索 可以采用影印 縮印或者 掃描等復制手段保存和匯編本畢業(yè)設計 保密 在 年解密后適用本授權書 本設計屬于 不保密 請在以上相應的方框內打 作者簽名 日期 年 月 日 指導教師簽名 日期 年 月 日 I 迷你種植機的設計 摘 要 種植機主要用于樹木等大型植被的種植種植 本文通過設計出迷你種植機解決農民 在種植過程中的勞力問題 方便人們的生活 本次設計的種植機采用液壓傳動 其主要 機身 底盤 提升機構 螺旋種植器 液壓系統(tǒng)等構成 本次設計首先 通過對國內外種植機現(xiàn)況 結構及原理進行分析 在此分析基礎上 提出了種植機的總體結構方案 接著 對各主要組成零部件進行了詳細設計校核并驗證 了整機穩(wěn)定性 然后 對其液壓系統(tǒng)進行了設計 包括液壓原理圖擬定及元件的選擇等 最后 通過 AutoCAD 制圖軟件繪制了種植機裝配圖及主要零部件圖 通過本次設計 鞏固了大學所學專業(yè)知識 如 機械原理 機械設計 材料力學 液壓傳動 公差與互換性理論 機械制圖等 掌握了普通機械產品的設計方法并能夠熟 練使用 AutoCAD 制圖軟件 對今后的工作于生活具有極大意義 關鍵詞 種植機 提升機構 螺旋軸 液壓系統(tǒng) II Mini Planter Design ABSTRACT Planting machine is mainly used for large scale planting planting trees and other vegetation the paper design a mini planting machine to solve the labor problems of farmers in the planting process to facilitate people s lives The design of the planting machine with hydraulic drive its main body chassis lifting mechanism spiral planting hydraulic systems and other accessories The design is first by carrying out of the current situation at home and abroad planting machine structure and principles of analysis presented in this analysis of the overall structure of the program on the basis of planting machine then the major constituent parts of a detailed design verification and validation stability of the machine then its hydraulic system has been designed including hydraulic schematics and other components of the preparation and selection and finally through AutoCAD drawing software to draw a planter assembly drawing and major components Fig Through this design the consolidation of the university is the professional knowledge such as mechanical principles mechanical design material mechanics hydraulic transmission tolerance and interchangeability theory mechanical drawing and the like mastered the design of general machinery products and be able to skillfully use AutoCAD mapping software the future work of great significance in life Keywords Planting machine Lifting mechanism The screw shaft Hydraulic system III 目 錄 摘 要 I ABSTRACT II 第 1章 緒論 1 1 1 引言 1 1 2 國內外研究現(xiàn)狀 1 1 2 1 國內研究現(xiàn)狀 1 1 2 2 國外研究現(xiàn)狀 2 第 2章 總體方案設計 4 2 1 設計要求 4 2 2 種植機的類型 4 2 3 方案選擇 4 2 3 1 根據(jù)用途和作業(yè)條件選擇 4 2 3 2 根據(jù)土質和所需洞穴大小選擇 5 2 3 3 方案確定 5 第 3章 各主要零部件的設計與選擇 6 3 1 車體部分設計 6 3 2 底盤部分設計 6 3 3 提升裝置設計 7 3 3 1 動臂設計 7 3 3 2 斗桿設計 11 3 3 3 連桿 搖臂參數(shù)的選擇 12 3 4 螺旋種植裝置的設計 13 3 4 1 螺旋直徑 13 3 4 2 功率計算 14 3 4 3 螺旋及螺旋方向的確定 14 3 4 4 螺旋葉片類型及尺寸的確定 15 3 4 5 螺旋軸的設計 16 IV 3 4 6 挖頭設計 19 3 5 整機穩(wěn)定性分析 20 第 4章 液壓系統(tǒng)設計 23 4 1 液壓系統(tǒng)回路設計 23 4 1 1 液壓系統(tǒng)基本回路選擇 23 4 1 2 液壓系統(tǒng)原理圖 25 4 2 執(zhí)行元件的選擇 25 4 2 1 液壓缸的選擇 26 4 2 2 馬達的選擇 26 4 3 動力元件的選擇 29 4 3 1 液壓泵的選擇 29 4 3 2 柴油發(fā)動機的選擇 30 4 4 液壓閥的選擇 31 4 5 其他輔助元件的設計與選擇 32 4 5 1 油箱設計 32 4 5 2 油管設計 33 4 5 3 蓄能器的選擇 34 總 結 35 參考文獻 36 致 謝 37 閩南理工學院畢業(yè)設計 1 第 1章 緒論 1 1引言 從國家林業(yè)局公布的第六次全國森林資源調查結果來看 目前我國森林資源現(xiàn)狀是 林業(yè)用地面活立木總蓄積量為 124 9 億 m3 森林蓄積量為 112 7 億 m3 除臺灣省外 全 國人工林面積為 46666 7 萬 m3 人工林蓄積為 10 1 億 m3 從以上調查數(shù)字可以看出 全國森林覆蓋率為 16 55 僅相當于世界森林覆蓋率 27 的 61 3 我國人均森林面積 和人均森林蓄積分別相當于世界人均水平的 1 5 和 1 8 遠遠低于世界平均水平 我國在 十二五 規(guī)劃中 把生態(tài)環(huán)境建設擺到了突出的戰(zhàn)略位置 我國三北及長江流域防護 林體系建設工程 退耕還林工程 積為 26329 5 萬 hm2 森林面積為 15894 1 萬 hm2 速 生豐產用材林基地建設工程等六大林業(yè)重點工程的制定和實施 體現(xiàn)了黨中央 國務院 對我國生態(tài)環(huán)境建設的高度重視 受到社會各界廣泛關注 農民群眾普遍歡迎 近年來 人們越來越重視身邊的生態(tài)環(huán)境 植樹造林 保護環(huán)境 已成為全民參與的一項大型義 務活動 然而 人工造林效率低 速度慢且勞動強度大 而機械化造林則是大勢所趨 不僅可以提高勞動效率 減輕勞動強度 還能保證造林質量 降低生產成本 提高經濟 效益 1 1 2國內外研究現(xiàn)狀 1 2 1國內研究現(xiàn)狀 在國內 懸掛式種植機的生產和應用較為廣泛 內蒙古赤峰田豐農林機械廠 山東 大豐機械有限公司 哈爾濱林業(yè)福馬機電設備公司及寧夏自治區(qū)農業(yè)機械研究所等 10 余 家單位進行了研究 制造和銷售 該類種植機通常具有較大的功率 機動性較強 能挖 較大和較深的坑 大多應用于大面積植樹造林 應用范圍也比較廣 2 1 內蒙赤峰田豐農林機械廠生產的 3WH 60 型懸掛式種植機 如圖 1 所示 結構 合理 使用方便靈活 易于操作 每小時可挖 80 150 個坑 其可與多種型號 36 8kW 以 上拖拉機配合使用 用于大面積植樹造林及工業(yè)種植 種植直徑 250 600mm 深度 0 1200mm 適用于平原 丘陵及沙地作業(yè) 2 山東大豐機械廠生產的 大豐王 系列種植機 WKJ 60 70 如圖 2 所示 可與 18 4k 36 8kW 的 多種拖拉機配合使用 種植直徑 400 800mm 可根據(jù)用戶要求特別制作 深度 650 第 1 章 緒 論 2 800mm 轉速 248r min 每小時可挖 60 個坑 圖 2 WKJ 60 70 種植機 3 哈爾濱林業(yè)福馬機電設備公司生產的懸掛式種植機 如圖 3 所示 可與鐵牛 40 4kW 或 18 4kW 以上的具有動力輸出和懸掛裝置的拖拉機配套 種植直徑為 250 600mm 種植深度為 0 800mm 種植效率為 120 坑 h 4 手提式種植機在我國剛剛嶄露頭角 適用于家庭或地形復雜地區(qū)的小面積植樹造 林 也可用于打樁和樹木追肥種植 如哈爾濱林業(yè)福馬機電設備公司生產的 3WS 2 8 型 手提式種植機 如圖 4 所示 采用 051A 1 型發(fā)動機 最大功率為 2 8kW 轉速為 280 320r min 種植尺寸 坑徑 深度 為 320mm 500mm 質量為 17 6kg 該機主要應 用于地形復雜的山地 丘陵區(qū)和溝壑區(qū) 在坡度 35 以下的荒山荒地 次生林地以及黃 土高原的溝坡進行種植或整地 圖 4 3WS 2 8 型手提式種植機 1 2 2國外研究現(xiàn)狀 相比之下 國外的研究狀況要好一些 由日本生產的自走式高性能種植整地機采用 柴油機作動力 行走腳與輪胎組合行走裝置為全液壓式 平時用輪胎行駛 坡地靠行走 腳行走 適用于坡度高達 56 的陡坡林地作業(yè) 作業(yè)時 4 只腳可上下 左右移動 并 能保證包括駕駛室在內的機器上半部始終呈水平狀態(tài) 該機的液壓臂端部可安裝液壓式 割灌機或種植機 每天可挖植樹坑 300 400 個 實現(xiàn)了一機多用 閩南理工學院畢業(yè)設計 3 圖 5 日本生產的種植機 英國生產的 05H8300 型懸掛式種植機 如圖 6 所示 和美國生產的懸掛式三鉆頭種 植機 如圖 7 所示 鉆頭之間的距離是可調節(jié)的 既行距可調 適用于平原地區(qū)的大面 積植樹造林 工作效率很高 2 圖 6 英國產 05H8300 式種植機 圖 7 美國產懸掛式鉆頭種植機 美國和加拿大生產的手提式種植機 發(fā)動機與鉆頭采用分離式 通過液壓傳動驅動 鉆頭工作 美國生產的 HYD TB11H 型液壓種植機 如圖 9 所示 質量為 170kg 最大 流量為 22 7L min 最大轉速為 141r min 鉆頭最大扭矩 349N m 圖 9 美國產 HYD TB11H 型液壓種植機 第 2 章 總體方案設計 4 第 2章 總體方案設計 2 1設計要求 1 目的要求 設計可以更加方便種植 2 技術要求 液壓系統(tǒng)的設計要合理 動臂與支撐桿操作方便安全 螺旋軸的設計要合理 3 工作要求 每小時種植達到 80 150 個 便于移動 2 2 種植機的類型 種植機的種類很多 如果按與配套動力的掛接方式對其進行分類 可分為懸掛式種 植機 手提式種植機 牽引式種植機和自走式種植機 3 按種植機上配置的鉆頭數(shù)量可 分為單鉆頭 雙鉆頭和多鉆頭掘坑機 種植機的鉆頭根據(jù)形狀可分為螺旋式鉆頭螺旋帶 型鉆頭 葉片型鉆頭和螺旋齒式鉆頭等 對于懸掛式種植機 機器懸掛在拖拉機上主要 用于地形平緩或拖拉機可以通行的地方 鉆頭的升降由拖拉機手通過拖拉機液壓系統(tǒng)操 縱 種植直徑和深度都比較大 也可以多鉆頭同時作業(yè) 對于手提式種植機 機器與汽 油發(fā)動機裝配成整體 由單人或雙人手提操作 質量較輕 適用于拖拉機不能通過的地 形復雜的山地 丘陵和溝壑地區(qū) 種植直徑和深度都比較小 也可用于果樹的追肥及埋 設樁柱 牽引式種植機的機器裝在小車上 由拖拉機牽引 掛接方便 不受拖拉機結構 限制 但結構復雜 機動性差 自走式種植機設計成整體自走式 種植機本身自帶動力 通過性較好 技術含量和自動化程度較高 價格昂貴 后兩種種植機由于局限性較大 在我國應用較少 單鉆頭種植機在我國應用比較普遍 多鉆頭種植機則比較少見 種植 機的鉆頭形狀多為螺旋式或螺旋帶型 2 3方案選擇 2 3 1根據(jù)用途和作業(yè)條件選擇 如果用于山上 坡地種植小樹苗 可以選用小型挖穴機 它的配套動力在 4 千瓦以 下 開挖直徑約 30 厘米 深度 30 40 厘米 目前國產小型種植機有以下機型可供選擇 3 中國農機研究院耕作所研制的與 2 2 3 7 千瓦手扶拖拉機配套的種植機 種植直徑 20 30 厘米 深度 20 40 厘米 生產效率 100 150 個 小時 中國第一拖拉機股份公司生產的東 閩南理工學院畢業(yè)設計 5 方紅 IW20 30 挖穴機 汽油發(fā)動機功率 3 7 千瓦 機重 23 5 千克 使用時由 2 個人握住 挖穴機的手柄即可操作 山東招遠市日強農機有限公司生產的 DT ZB4 型植樹種植機 它采用二沖程 3 7 千瓦汽油機作動力 種植直徑 36 厘米 種植深度 60 120 厘米 機重 23 千克 每 1 2 分鐘可種植 1 個 如果用于小塊地或城鄉(xiāng)結合部植樹 可以選用與小四輪拖 拉機配套的中型種植機 其開挖直徑約 30 50 厘米 坑深 40 50 厘米 例如南昌旋耕機廠 生產的 IW 60 型種植機如果用于工程施工 則應選用大型種植機 它與 40 4 千瓦 55 馬力 以 上輪式或履帶式拖拉機配套 種植直徑 50 60 厘米 坑深 70 100 厘米 例如 云南省熱 帶作物機械廠生產的種植機 它由東方紅 75 型履帶式拖拉機驅動 可以開挖底徑 60 80 厘米 深 70 厘米的穴坑 生產率為 90 個 小時 機重 485 千克 2 3 2根據(jù)土質和所需洞穴大小選擇 如果所需洞穴直徑在 30 厘米 深度在 40 厘米以下 又是沙壤土 功率消耗較少 可以選用小型種植機 如果所需洞穴直徑為 40 一 60 厘米 深 60 一 70 厘米 宜選用中 型種植機 如果所需洞穴直徑在 70 厘米 深在 80 厘米以上 又是粘重土壤或者有巖石 則應選用大型種植機 2 3 3方案確定 綜上述本次選用小型液壓式種植機 結構形式如下圖示 該種植機主要包含 車體 提升機構 油缸 馬達 螺旋軸 液壓系統(tǒng)等 第 3 章 各主要零部件的設計與選擇 6 第 3章 各主要零部件的設計與選擇 3 1車體部分設計 種植機車體部分與同級別挖掘機類似 由發(fā)動機 液壓泵 回轉馬達 控制閥 控 制室 剛性平臺等組成 車體部分與底盤部分通過回轉支承連接 因此車體部分可以相 對底盤部分 360 回轉 車體部分的主要構成見均為液壓及動力系統(tǒng) 該部分的設計在后面的液壓系統(tǒng)設計 中將詳細進行說明 本節(jié)不再說明 3 2底盤部分設計 考慮到移動的方便性 本次采用輪式底盤 采用整體式驅動橋 驅動輪用液壓馬達 直接驅動 橋殼的靜彎曲應力計算 橋殼猶如一空心橫梁 兩端經輪轂軸承支承于車輪上 在平板座處橋殼承受種植機 的簧上質量 而沿左右輪胎中心線 地面給輪胎以反力 2 雙胎時則沿雙胎之中心 2G 橋殼則承受此力與車輪重力 之差值 即 計算簡圖如圖 3 1 所示 wg 2wg 圖 3 1 橋殼靜彎曲應力計算簡圖 橋殼按靜載荷計算時 在其兩座之間的彎矩 M 為 mN1250250210 2GM3 5 sBgw 閩南理工學院畢業(yè)設計 7 式中 種植機滿載靜止與水平路面時驅動橋給地面的載荷 N 2G 車輪 包括輪轂 制動器等 的重力 N wg 驅動車輪輪距 m B 驅動橋殼上兩座中心距離 m s 由彎矩圖可見 橋殼的危險斷面通常在座附近 通常由于 遠小于 2 且設計時wg2G 不易準確預計 當無數(shù)據(jù)時可以忽略不計 而靜彎曲應力 則為j Mpa5 621025Mpa10W33vwj 式中 見彎矩公式 危險斷面處橋殼的垂向彎曲截面系數(shù) 見表 3 1 V 表 3 1 截面系數(shù) 斷面形狀 垂向及水平彎曲截面系數(shù) hWv扭轉截面系數(shù) tW 圓 554 3431029 10D d 5431016D d 3 3提升裝置設計 3 3 1動臂設計 由于鏟斗容量 0 11m3 根據(jù)國內外液壓種植機有關設計標準 通過類比法 選出q 參數(shù)機重 5 噸 G 又根據(jù)經驗公式計算法 參考表 1 3 機體尺寸和工作尺寸經驗系數(shù)表 線尺寸參 數(shù) mLiik3 得出 最大種植半徑 3 35 5 728m R135 最大種植深度 2 05 3 505m Hmax 最大卸載高度 1 55 2 65m 33 據(jù)統(tǒng)計 最大種植半徑 值一般與 的和值很接近 因此由要求 已定R1l12l3 R1 的 和 可按下列經驗公式初選 3l1Kl 第 3 章 各主要零部件的設計與選擇 8 l21 3KLR K1 其中 5 728m 1 8 R1 經計算得出 1 759m 1 8 1 759 3 166ml2l1l2 在三角形 CZF 中 和 都可以根據(jù)經驗初選出 1 3K 其中 動臂的彎角 采用彎角能增加種植深度 但降低了卸載高度 1 但太小對結構的強度不利 一般取 120 140 取 140 1 前面已算出為 3 166m l1 動臂轉折處的長度比 一般根據(jù)結構和液壓缸鉸點 B 的位置來考慮 初3KZC F 步設計取 1 1 1 3 取 1 2 3K 因此根據(jù)公式 可以算出 41l239 圖 2 5 動臂實際尺寸 l 41 13 21cos Kl l K l2341 ZCF arccos 39 142l l 經計算得出 ZC 1 529m 1l ZF 1 834m 42 17 9 39 如圖 2 5 所示 閩南理工學院畢業(yè)設計 9 動臂液壓缸全伸與全縮時的力臂比 K4 按不同情況選取 專用反鏟可取 0 8 以4K 反鏟為主的通用機 0 8 1 1 斗容量 1m3 左右的通用機 則可取 1 4K 本設計中取 1 的取值對特性參數(shù) 最大種植深度 和最大挖高 有影響 1 4Hmax1Hmax2 加大 會使減小或使 增大 這下符合反鏟作業(yè)要求 因此基本用作反鏟的小Hmax1 型機取 60 本設計中取 70 1 斗桿液壓缸全縮時 最大 圖 2 6 常選 CFQ 832 832 160 180 max 本設計中取 170 832 max 取決于液壓缸布置形式 動臂液壓缸結構中這一夾角較BCZ 圖 2 6 最大卸載高度時動臂機構計算簡圖 小 可能為零 動臂單液壓缸在動臂上的鉸點一般置于動臂下翼加耳座上 B 在 Z 的下面 初定 BCZ 5 根據(jù)已知 CZF 22 1 解得 BCF 17 1 由圖 2 6 得最大卸載高度的表達式為 21max15Amax3 sin siYH ll 式 3 4 328max12 80sin ll 由圖 2 7 得最大種植深度絕對值的表達式為 第 3 章 各主要零部件的設計與選擇 10 AYlllH 152min1123max1 si si 將這兩式相加 消去 5 并令 得到 A12BA8max32 A 1 0Hmax1 ax3l1 sin ax1 sin i12l Bsin max1 又特性參數(shù) 4Kmin1 圖 2 7 最大種植深度時動臂機構計算簡圖 因此 sinmi114 axs K coin1 214maxi 將上式代入式 3 6 則得到一元函數(shù) f 0 式中 和 已根據(jù)經驗公axHmax1ax3 式計算法求出 經計算得出 29 6 73 5 min1 m1 最后由式 3 5 求 為 5l 1 max1in23s i YAll A 閩南理工學院畢業(yè)設計 11 0 638m 70sin50 36 291 6 352 其中 3 166m 1 759m 97 1 由于履帶總高 0 32 0 547 近似1l2lA3 取 0 65m 然后 解下面的聯(lián)立方程 可求 和 AY arcos arc min1 57 2min12lLl 21 arcos arc 式 3 10 ax157 2ax12ll 2 于是 min1L 5l xaxin1 1mi 經計算得出 1 63 0 67 0 952m 1 52m 1 61m min1Lmax1L7l 得到的結果符合下列幾何條件 2 36 0 96 1 3 3 2斗桿設計 第一步計算斗桿種植阻力 斗桿種植過程中 切削行程較長 切土厚度在種植過程中視為常數(shù) 一般取斗桿在 種植過程中總轉角 50 80 取 65 在這轉角過程中 鏟斗被裝滿 這時半齒的g g 實際行程為 grs601745 其中 斗桿種植時的切削半徑 6r 6rFV 取 1 759 0 803 2 562mmaxFV32l 斗桿種植時的切土厚度 可按下式計算 ghS gBKqhSgBKrq 601745 斗桿種植阻力為 sg ggrBKW 60011745 式中 種植比阻力 由表 0 10 查得 20 III 級土壤以下 0K0 第 3 章 各主要零部件的設計與選擇 12 土壤松散系數(shù)近似值取 1 25 sK 斗桿 與鏟斗 和 之間 為了滿足開挖和最后卸載及運輸狀態(tài)的要求 鏟斗的2l3lminFV 總轉角往往要達到 150 180 32 min0coslFVl 0 866 80 759 1 2in 計算得 1 137mmin6rinFV 把 代入式 3 12 得0Kqig sK 2 48KN 3max1 1025 6137 045 2 gW 第二步確定斗桿液壓缸的最大作用力臂 m2 3max9max2 PlleG 45 096 1388 其中 根據(jù)經驗公式計算法得出 13 96KN2 斗桿液壓缸初始力臂 與最大力臂 之比是斗桿擺角 的余弦函數(shù) 設20emaxemax2 則ze20 9 max2max20cosle 2csmax 由圖 2 7 取 求得 1 203mze20 1 in2ax9min2 lL16 5 2sin40 其中斗桿擺角范圍大致在 105 125 取 105 max 2cos 2max9min92min8 lLlLl 1 588m 105 45 0 03 122 閩南理工學院畢業(yè)設計 13 3 3 3連桿 搖臂參數(shù)的選擇 從幾何可容性與結構布置的角度對鏟斗機構的要求考慮 必須保證鏟斗六連桿機構 在 全行程中任一瞬間時都不會被破壞 即保證 及四邊形 在任何3l GFNMHNQK 瞬間皆成立 根據(jù)鏟斗六連桿機構的要求 借助電子計算機選出可行的方案 0 27m 0 156m 0 195m 0 312m 0 3m QN MH N HK 3 4螺旋種植裝置的設計 已知數(shù)據(jù) 1 輸送高度 H 0 8m 2 土壤松散密度 r 2t m3 所查土壤的實體密度 實 2 6 2 8t m3 3 轉速 n0 300r m 此是所要求的鉆頭轉速 4 物料填充系數(shù) 0 6 經驗數(shù)據(jù)垂直螺旋種植機的填充系數(shù) 0 5 由 2 中知港 口使用的垂直螺旋卸船機 0 7 0 8 故估算 0 6 3 4 1螺旋直徑 根據(jù) 1 螺旋能力公式 Q vs r 1 填充系數(shù) v 物料的平均提升速度 m s s 螺旋螺旋斷面積 m2 r 物料的松散密度 當物料在垂直螺旋部分每轉上升距離為 1 2 螺距 則輸送能力的計算公式為 8075 218496 21 kwPnyDQ3 33 2min0 4 tY ht 6 54 所需螺旋種植機的螺旋直徑 D 取決于其所挖土壤的粘性 對沒有強烈粘性的物料 可按下面公式 11 計算 D K 5 2cQ 式中 種植量 542 6 t h Q 第 3 章 各主要零部件的設計與選擇 14 螺旋直徑 m D 物料的堆積密度 2 t m 螺旋輸送機傾角系數(shù) 1 0 C 物料在輸送槽體中的填充系數(shù)為 0 6 物料的綜合特性系數(shù) K 根據(jù)連續(xù)種植機械設計手冊查表 40 K 0 0537A 將 K 值代入 3 式得 D K 619 6mm 5 2cQ 要求取值一定大于上式所求之值 圓整的 D 620 同時螺距 s D 620mm 如果種植的粘性較大 則應該用料塊的許用粒度來校驗所求得的螺旋葉片直徑 對于未分選物料 D 8 10 d mm 4 對于分選物料 D 4 6 dk mm 5 兩式中 d 物料的平均塊度 dk 物料的最大塊度 從以上三個公式 3 4 5 求得的兩個螺旋葉片直徑中選取較大者 并將其圓整為與其 相近規(guī)格的標準螺旋直徑作為該輸送機的螺旋葉片直徑 3 4 2功率計算 垂直螺旋種植鏟的軸功率計算公式 y QHP3470 其中 sin si co00 rtg Q 螺旋能力 Q 542 6t h 螺旋種植效率0r 絕對速度與水平線間夾角 閩南理工學院畢業(yè)設計 15 螺旋葉片螺旋角 推薦 015 土壤與螺旋表面之間的摩擦角 則可相應地土壤與外殼間摩擦系數(shù) 3 1f 由 3 中 1ftg 知摩擦角03 195 arctg 由此查 中表 15 24 可得 7 0 02r 由 3 式 kw96 17 68420 3 4 3 螺旋及螺旋方向的確定 螺旋可以是右旋或左旋的 單線 雙線或三線的 一般情況下是單線的 在本次設 計采用單線 螺旋種植鏟中土壤的方向決定于螺旋葉片的左右旋向與其轉動方向 確定物料輸送 方向方法較多 這里主要有兩種 一種是左 右手辨別法 首先判定螺旋葉片盤旋方向 是左旋還是右旋 右旋用左手 四指所握方向是軸旋轉方向 則大拇指所指方向為土壤 輸送方向 若是左手使用右手 四指所握方向是軸旋方向 則大拇指所指方向為土壤輸 送方向 另以方法是認定軸的一頭對著自己 若軸旋方向同于葉片在軸上盤繞的方向 則土壤朝著自己方向運動 若軸轉動方向異于葉片子軸上盤旋方向 則土壤朝著自己反 方向運動 3 4 4 螺旋葉片類型及尺寸的確定 螺旋種植鏟的葉片有實體型 帶式 葉片型及齒形四種 據(jù)實際情況宜采用帶氏螺 旋 這也是常用的形式 按設計的直徑 螺旋和厚度通過帶鋼材連續(xù)冷軋而制成整體螺 旋葉片 安裝在給定尺寸管軸上組成螺旋體 2 分段式螺旋葉片是將葉片制成等螺距 的單片 然后將每個單片彼此對焊在一起構成螺旋體 制成的螺旋體在轉動過程中應具 有一定的剛度 與機殼保持一定的間距 由于分段式螺旋葉片不需要大型專用設備 可 以按需要制成需要制成異形的 大直徑的 加厚的 要求淬火的及特殊材質的葉片 分 段式實體型螺旋葉片通常是將薄鋼板經下料后用模具冷壓或熱壓制成 所以本次設計中 采用分段式螺旋葉片 其下料尺寸如下圖 12 所示 第 3 章 各主要零部件的設計與選擇 16 則 L 2043 mm 2 SD 260 14 3 L 798 mm 12d 2 d 螺旋軸直徑 由后面計算得為 160mm D 螺旋葉片直徑 取 620mm S 螺距 取 620mm L 螺旋葉片料坯外孔弧長度 L 螺旋葉片料坯內孔弧長度 1 R r L L 即 r L L R b R r R r b 則 r L b L 1 1 1 所需螺旋個數(shù) X L S 6200 620 10 這里的 L 是根據(jù)滾筒的長度來算的 根據(jù)具體設計用 5mm 鋼板來切割出圓環(huán) 可根據(jù)公式求出圓心角 a a 2 R L 2 Rx360 5 8 3 4 5螺旋軸的設計 1 選材及熱處理 一般情況下選 45 號鋼 調質或正火 也可用 35 40 50 號鋼 不重要或受力較小 的軸可選用 Q235 Q275 高速重載下 可選合金鋼 可對軸頸表面淬火 低碳鋼的可 滲碳 淬火 但對應力集中敏感 應在結構設計中充分注意 球墨鑄鐵吸振性好 對應力 集中不敏感 耐磨 具體材料與機構性能詳見表 7 選擇 45 號鋼 11 調質處理 該軸 硬度為 170HB 217HB 彎曲應力 590 Map 295 Map 255 Map b s 1 閩南理工學院畢業(yè)設計 17 140 MPa 55 MPa1 1 2 軸的結構設計 由于本螺旋種植鏟的種植深度是 500mm 了提高軸的剛度和抗彎強度 因此空心軸 根據(jù)實際生產經驗 查表初步選擇 160 40 的鋼管 即外徑為 160 毫米 壁厚為 40 毫米 3 軸的校核 雖然土壤在軸四周被均勻輸送 螺旋軸在旋轉時 由于自身的重力和焊在其上面的 螺旋葉片的重力 此軸不僅受扭矩還受彎矩 所以在此需要校核其扭矩及彎矩的強度和 剛度 由于所選的螺旋葉片螺距 S 620 種植深度為 500m 該螺旋葉片的導程 P 620mm 據(jù) L nS 可知有 10 個螺距 4 估算軸的直徑 軸的直徑計算式 19 空心軸 d 90 5 300mm 1 430 nPA 435 01962 式中 d 軸的直徑 P 軸傳遞的額定功率 Kw n 軸的轉速 r min 按 而定的系數(shù) 126 103 見機械設計手冊 0A 空心軸的內徑與外徑之比 取 0 5 根據(jù)軸的扭轉強度條件公式 32 0 95dnPWT 式中 扭轉切應力 單位為 MPa T 軸所受的扭矩 單位為 N m 軸的抗扭截面系數(shù) TW3m 第 3 章 各主要零部件的設計與選擇 18 軸的許用轉應力 25 45 見機械設計手冊 aMP 43 27MPa 2160 39 5 TW 所以軸徑 160mm 符合設計需要 表 4 軸的材料參數(shù)表 軸的材料 Q235 A20 Q275 35 45 40Cr 等高強度 鋼 2m N15 25 20 35 25 45 35 55 A 149 126 135 112 126 103 112 97 注 表中所給出的 值是考慮了彎曲影響而降低了的許用扭轉剪應力 在下列情況下 取較大值 A 取較小值 彎矩較小或只受扭矩作用 載荷較平穩(wěn) 無軸向載荷或只有較小的軸向載荷 減速器的低速軸 軸單向旋轉 反之 取較小值 A 取較大值 在計算減速器中間軸的危險截面處 安裝小齒輪處 的直徑時 若軸的材料為 45 號鋼 可取 A 130 165 螺旋軸直徑為 160 壁厚為 40mm 空心軸 軸的疲勞強度校核 由扭矩 T 形成的扭轉剪應力為 T WT WT 抗扭截面系數(shù) WT 1 16 d D3D4 根據(jù)已知 P n 可得出 M 9549 9549 24 403 N m nP9023 對于直徑為 d 的圓軸彎曲應力為 M W 扭轉切應力 T WT T 2W 將 和 代 入式 3 中則軸的彎扭強度條件為 e W 122 TM 1 其中 T n p950 通常由彎矩所產生的彎曲應力 是對稱循環(huán)變應力 而由扭矩所產生的扭轉切應力 則不是對稱循環(huán)變應力 為了考慮兩者循環(huán)特性不同的影響 引入折合系數(shù) 則計算 應力為 式中的彎曲應力為對稱循環(huán)變應力 當 為靜應力時取 22 aMca 3 0 閩南理工學院畢業(yè)設計 19 當 為脈動循環(huán)變應力時 若 為對稱循環(huán)變應力時取 6 0 1 在本文中 取 0 3 根據(jù)設計計算的需要求出已知量 方便后序計算 空心 抗彎截面系數(shù) 34380 1 0mdW 抗扭截面系數(shù) 34396 2 T 極慣性系數(shù) 47410 1DIP 式中 抗扭截面系數(shù) TW 抗彎截面系數(shù) 軸截面的極慣性矩 PI 空心軸內徑與外徑之比 根據(jù)上面公式求得 T 221 56N m 48000 W3 所以 e W 122 TM MPa48 156 2 04 80122 1 由于螺旋軸葉片均勻分布在螺旋軸上 因此它們的自重為均布載荷 螺旋軸可簡化 為均布載荷作用下的簡支梁 如圖 11 所示 圖 11 螺旋軸的受力分布圖 則螺旋軸的彎矩 6 為 maxM8 2ql 將已知數(shù)值代入 19 式得出 50MPae 第 3 章 各主要零部件的設計與選擇 20 查表 3 可知軸材料為 45 鋼的 590 MPa 的 55 MPab 1 由于 50 55 即 滿足彎曲扭轉強度要求 e 1 3 4 6挖頭設計 挖頭種植時 切土 螺旋提升和拋土過程雖然簡單 但其力學摸型及計算十分復雜 而且結果定量的指導性很差 當挖頭為螺旋式 葉片內徑 即中心管 D 80ram 葉片外徑 800mm 坑深 1000mm 時 宜采用單頭式 左旋 導程為 600lnm 外徑切土入土角 d 外 12 5 內徑切土入土角 d 內 64 平均入土角 d 均 38 25 拋土半徑 1200 1500mm 此 時十分有利于原土回填 試驗表明 能夠完全滿足工作要求 試驗也證明采用單頭比雙 頭易于入土 尤其在堅硬土壤情況下更能顯出其優(yōu)越性 本次挖頭設計如下所示 圖 12 挖頭設計簡圖 3 5整機穩(wěn)定性分析 種植機的穩(wěn)定性根據(jù)工況的不同可以分為作業(yè)穩(wěn)定性 自身穩(wěn)定性 行走穩(wěn)定性 本文以作業(yè)穩(wěn)定性作為穩(wěn)定性計算 種植機在種植過程中有兩種失穩(wěn)狀態(tài)即種植失穩(wěn)和 卸載失穩(wěn)狀態(tài) 本文主要以種植失穩(wěn)狀態(tài)作為校核 種植機的失穩(wěn)狀態(tài)有以下三種工況 1 斗桿垂直于地面 斗齒尖離地面以下 0 5m 用鏟斗種植 切向阻力垂直地面 法向阻力指向機體 此時傾覆邊緣在履帶前端 如圖 4 1 測出各個零件的質量和重心的位置 并測出各個零件的重心到履帶前端的距離 采用平衡法計算許用穩(wěn)定系數(shù) 閩南理工學院畢業(yè)設計 21 n 4 1 傾 覆 力 矩 穩(wěn) 定 力 矩 LWLgGii 271415 式中 底盤和上車總重 1 N0121 分別表示鏟斗 斗桿 副動臂 主動臂的重量 3570N g234g 1g 5740N 6870N 9490N 2 各個工作機構相對于履帶前端的距離 其中iL 3675mm 4047mm 2837mm 500mm 3000mm 500mm 123L4L56L7 2832mm 切向種植阻力 22000N 法向種植阻力 9240N 1W2W 將以上數(shù)據(jù)代入公式 5 1 中得 n 1 8 n 1 所以該工況種植機穩(wěn)定性符合要求 2 在最大種植深度時斗桿及鏟斗處于垂直位置 用鏟斗液壓缸種植 此時種植阻 力有使整機抬起的趨勢 傾覆邊緣在履帶的后端 圖 4 2 測出各個零件的質量和重心的位置 并測出各個零件的重心到履帶后端的距離 采用平衡法計算許用穩(wěn)定系數(shù) n 4 2 傾 覆 力 矩 穩(wěn) 定 力 矩 72154LWHGgiii 式中 意義同 4 1 種植最大深度 H 4702mm ii H 5699mm 5270mm 4926mm 3873mm 800mm 5102mm1L2L34L5L7 將以上數(shù)據(jù)代入 4 2 得 n 2 1 n 1 所以該工況穩(wěn)定性符合要求 3 在停機面上最大種植半徑處用鏟斗液壓缸種植 種植阻力有使整機后傾覆的趨 勢 傾覆邊緣在履帶的后端 圖 4 3 測出各個零件的質量和重心的位置 并測出各個零件的重心到履帶后端的距離 采用平衡法計算許用穩(wěn)定系數(shù) 第 3 章 各主要零部件的設計與選擇 22 n 4 3 傾 覆 力 矩 穩(wěn) 定 力 矩 6154LWGgi 式中 意義同 4 1 igiG1W 8948mm 7509mm 5698mm 3430mm 800mm 8620mm 1L2L34L5L6 將以上數(shù)據(jù)代入 4 3 得 n 1 7 n 1 所以該工況穩(wěn)定性符合要求 閩南理工學院畢業(yè)設計 23 第 4章 液壓系統(tǒng)設計 4 1液壓系統(tǒng)回路設計 4 1 1液壓系統(tǒng)基本回路選擇 基本回路是由一個或幾個液壓元件組成 能夠完成特定的單一功能的典型回路 它 是液壓系統(tǒng)的組成單元 液壓破拆機器人液壓系統(tǒng)中基本回路有限壓回路 卸荷回路 緩沖回路 節(jié)流回路 行走回路 合流回路 再生回路 閉鎖回路 操縱回路等 1 限壓回路 限壓回路用來限制壓力 使其不超過某一調定值 限壓的目的有兩個 一是限制系 統(tǒng)的最大壓力 使系統(tǒng)和元件不因過載而損壞 通常用安全閥來實現(xiàn) 安全閥設置在主 油泵出油口附近 二是根據(jù)工作需要 使系統(tǒng)中某部分壓力保持定值或不超過某值 通 常用溢流閥實現(xiàn) 溢流閥可使系統(tǒng)根據(jù)調定壓力工作 多余的流量通過此閥流回油箱 因此溢流閥是常開的 液壓破拆機器人執(zhí)行元件的進油和回油路上常成對地并聯(lián)有限壓閥 限制液壓缸 液壓馬達在閉鎖狀態(tài)下的最大閉鎖壓力 超過此壓力時限壓閥打開 卸載保護了液壓元 件和管路免受損壞 這種限壓閥 圖 2 1 實際上起了卸荷閥的作用 1 換向閥 2 限壓閥 3 油缸 圖 2 1 限壓回路 2 緩沖回路 液壓破拆機器人滿斗回轉時由于上車轉動慣量很大 在啟動 制動和突然換向時會 第 4 章 液壓系統(tǒng)設計 24 引起很大的液壓沖擊 尤其是回轉過程中遇到障礙突然停車 液壓沖擊會使整個液壓系 統(tǒng)和元件產生振動和噪音 甚至破壞 圖 2 2 為液壓破拆機器人中比較普遍采用的幾種 緩沖回路 1 換向閥 2 3 緩沖閥 4 5 6 7 單向閥 圖 2 2 緩沖回路 3 節(jié)流回路 節(jié)流調速是利用節(jié)流閥的可變通流截面改變流量而實現(xiàn)調速的目的 通常用于定量 系統(tǒng)中改變執(zhí)行元件的流量 這種調速方式結構簡單 能夠獲得穩(wěn)定的低速 缺點是功 率損失大 效率低 溫升大 系統(tǒng)易發(fā)熱 作業(yè)速度受負載變化的影響較大 根據(jù)節(jié)流 閥的安裝位置 節(jié)流調速有進油節(jié)流調速和回油節(jié)流調速兩種 1 齒輪泵 2 溢流閥 3 節(jié)流閥 4 換向閥 5 油缸 圖 2 3 節(jié)流回路 4 鎖緊回路 閩南理工學院畢業(yè)設計 25 圖 2 6 閉鎖回路 圖 2 7 再生回路 大臂操縱閥在中位時油缸口閉鎖 由于滑閥的密封性不好會產生泄露 大臂在重力 作用下會產生下沉 特別是破拆機器人在進行起重作業(yè)時要求停留在一定的位置上保持 不下降 因此設置了大臂支持閥組 如圖 2 6 所示 二位二通閥在彈簧力的作用下處于 關閉位置 此時大臂油缸下腔壓力油通過閥芯內鉆孔通向插裝閥上端 將插裝閥壓緊在 閥座上 阻止油缸下腔的油從 B 至 A 起閉鎖支撐作用 4 1 2液壓系統(tǒng)原理圖 對上述選定的各基本回路進行組合得到破拆機液壓系統(tǒng)原理圖如下 圖 2 7 破拆機液壓系統(tǒng)原理圖 4 2執(zhí)行元件的選擇 第 4 章 液壓系統(tǒng)設計 26 4 2 1液壓缸的選擇 各個工作液壓缸缸徑根據(jù)液壓缸推力決定 假定液壓泵到液壓缸的壓力損失 p1 25 bar 液壓缸回油背壓 p2 10 bar 液壓缸的大小腔作用面積之比為 A 1 46 Ao A 為大腔 作用面積 Ao 為小腔作用面積 根據(jù)公式 AAPF 8 147 0125 1801 1 大臂液壓缸 已知大臂液壓缸工作負載 NKF31 取系列值 63 mm mFD58 4 308 141 由以上計算及表 3 3 可得 大臂油缸缸徑為 63mm 活塞桿直徑 d 為 35mm 額定 工作壓力為 160 bar 2 二臂液壓缸 已知二臂液壓缸工作負載 NKF2802 取系列值 50mm mFD498 1 308 1422 由以上計算及表 3 3 可得 二臂油缸缸徑為 50mm 活塞桿直徑 d 為 28mm 額定 工作壓力為 160 bar 3 螺旋軸轉動液壓缸 已知螺旋軸轉動液壓缸工作負載 NKF1504 取系列值 40mm mFD368 14 3508 14 由以上計算及表 3 3 可得 螺旋軸轉動油缸缸徑為 40mm 活塞桿直徑 d 為 22mm 額定工作壓力為 160 bar 4 2 2馬達的選擇 1 回轉馬達選擇及計算 a 平臺的回轉力矩一般小于制動力矩 根據(jù)公式 O Bmc 1 閩南理工學院畢業(yè)設計 27 制動力矩Bm 啟動力矩O BF 7 0 5 7937 00526 3 4umF 3425 mN 操作重量 單位 t u 摩擦系數(shù) 平履帶取 0 25 取 0 6 0 6 4762 203156BF06 79 取 c 1 4762 203156OmmN 由原始數(shù)據(jù)回轉臺轉速 in12r 回轉臺由回轉馬達帶動一對內嚙合齒輪驅動 大齒 941 Z6 小齒 72 12Zn 94 minr 所以 66 352 1Z794 minr b 計算扭矩 2Mn 1 861 252n35 6 472 mN 啟動力矩1 馬達扭矩2M 查 液壓破拆機器人 36 頁 表 4 1 選 M5x180 液壓馬達 主要參數(shù) 第 4 章 液壓系統(tǒng)設計 28 壓力額定 32 4Mpa 最大 39 2Mpar mlV180 1680 928axnin額MmN 所以流量 11 9432Vq35 6180 in L 2 行走馬達選擇及計算 a 驅動輪轉速 n2zt V 破拆機器人行走速度 履帶板節(jié)長t Z 驅動輪齒數(shù) 代入 52 912 1ZtVn 60135 04 minr 29 395 2t1 minr b 驅動輪扭矩 maxM2 DF og35sin牽 為要求爬坡能力o 為要求牽引力牽F 代入 52945Nmax 1035sin104 o 6062 20axM2 8 59mN 選擇雙速液壓馬達齒輪箱 GFT17 輸出扭矩 90002 64 i MmN 液壓馬達選擇排量 28 8maxVlinl 閩南理工學院畢業(yè)設計 29 馬達轉速 n輪2 64 VQ 輪 代入數(shù)據(jù) 27174 576 27 174576max1891 5264min linL 64 2 52840 452 52 84045223 m 3 螺旋軸馬達選擇 查 液壓破拆機器人 36 頁 表 4 1 選 M5x180 液壓馬達 主要參數(shù) 壓力額定 32 4Mpa 最大 39 2Mpar mlV180 1680 928axnin額MmN 所以流量 11 9432Vq35 6180 in L 4 3動力元件的選擇 4 3 1液壓泵的選擇 1 液壓泵的工作壓力的確定 pP 是執(zhí)行元件的最高工作壓力 對于本系統(tǒng)的最高工作壓力是銷鎖油缸的入口壓力1 是從液壓泵出口液壓缸之間的管路損失 管路復雜 進口有調速閥 則取 1Mpa P 2 確定液壓泵的流量 vpq 多液壓缸同時工作時 而且系統(tǒng)使用蓄能器鋪助動力源時 則液壓泵輸出流量公式 應為 vpq 2221 cPttPnt 其中 K 系統(tǒng)泄露系數(shù) 取 K 1 2 Tt 液壓系統(tǒng)工作周期 Vi 每個液壓缸的工作周期中的總耗油 第 4 章 液壓系統(tǒng)設計 30 z 液壓缸的個數(shù) 銷鎖油缸的最大流量 5 3 42610ijQA 6 0 1 01 601Q 410 加料門油缸的最大流量 6 0 14 0 0031 262 4 根據(jù)以上可知 60max 大泵流量 80 481Q 小泵流量 20 122max 大泵排量 37 310Dqn 小泵排量 8 1 32Q 0 9L svpq 按照泵的排量 和 的值來選擇液壓泵12pPvq 3 選擇液壓泵的規(guī)格 根據(jù)以上求的泵的排量 和 的值 按系統(tǒng)中給定的液壓泵的形式 按照12pv HAWS 公司 V30D 系列變量軸向柱塞泵的選型表 3 10 可以選定 V30D 45 型變量軸向柱 塞泵 該變量軸向柱塞泵的技術參數(shù)如表 3 11 4 3 2柴油發(fā)動機的選擇 液壓缸在整個循環(huán)運動中 系統(tǒng)的壓力和流量都是變化的 所需功率變化較大 為 滿足整個工作循環(huán)的需要 需按大功率段來確定發(fā)動機的功率 從液壓原理圖可以看出 快速運動時系統(tǒng)的壓力和流量都較大 這時 大小泵同時 參加工作 小泵排油壓力和流量均較大 此時 大小泵同時參與工作小泵排油除保證鎖 閩南理工學院畢業(yè)設計 31 緊力外 還通過順序閥將壓力油供給加料門油缸 前面的計算已知 小泵供油壓力為 4 MPa 考慮大泵到銷鎖油缸路損失 大泵供油1P 壓力應為 4Mpa 2P 取泵的總效率 0 85 泵的總驅動功率為 p P 22 9KW 11pvpvPq 可以選用的發(fā)動機為常柴集團生產的 4L68 型號的柴油機 該柴油機具有動力強勁 經濟省油 耐久可靠 境污染小等特點 其主要技術參數(shù)如表 3 12 所示 4 4液壓閥的選擇 選擇液壓閥主要根據(jù)閥的工作壓力和通過閥的流量 本系統(tǒng)工作壓力在 18Mpa 左右 所以液壓閥都選用中 高壓閥 1 根據(jù)液壓閥額定壓力來選擇 選擇的液壓閥應使系統(tǒng)壓力適當?shù)陀诋a品標明的額定值 對液壓閥流量的選擇 可 以按照產品標明的公稱流量為依據(jù) 根據(jù)產品有關流量曲線來確定 2 液壓閥的安裝方式的選擇 是指液壓閥與系統(tǒng)的管路或其他閥的進出油口的連接方式 一般有三種 螺紋連接 方式 板式連接方式 法蘭連接方式 安裝方式的選擇要根據(jù)液壓閥的規(guī)格大小 以及 系統(tǒng)的簡繁及布置特點來確定 3 液壓閥的控制方式的選擇 液壓閥的控制方式一般有四種 有手動控制 機械控制 液壓控制 電氣控制 根 據(jù)系統(tǒng)的操縱需要和電氣系統(tǒng)的配置能力進行選擇 4 液壓閥的結構形式的選擇 液壓閥的結構方式分為 管式結構 板式結構 一般按照系統(tǒng)的工作需要來確定液 壓閥的結構形式 根據(jù)以上的要求來選擇液壓控制閥 所選的液壓閥能滿足工作的需要 所以本液壓系統(tǒng)所選的液壓閥有中 高壓閥 具體規(guī)格型號和名稱見表 4 2 第 4 章 液壓系統(tǒng)設計 32 表 4 2 液壓控制閥 序號 代 號 名稱及規(guī)格 材料 數(shù)量 1 Q11F 16P 25 不銹鋼截止閥 成品 2 2 DBDW10B 1 50X 10UG24NZ5L 電磁溢流閥 成品 1 3 S20P1 0 S 型單向閥 成品 1 4 S10P1 0 S 型單向閥 成品 1 5 XJF 32 10 蓄能器截止閥 成品 1 6 DRV16 1 10 2 單向節(jié)流閥 成品 1 9 S6A1 0 2 S 型單向閥 成品 1 10 ZDR6DP2 30 7 5YM 疊加式減壓閥 成品 1 11 Z1S6P 1 30 疊加式單向閥 成品 1 12 4WE10J3X CG24NZ5L 電磁換向閥 成品 1 13 ZDR10DP2 30 7 5YM 疊加式減壓閥 成品 1 14 Z2FS16 30 S2 疊加式雙單向節(jié)流閥 成品 2 15 4WEH16Y50 OF6AG24NETS2Z5L B08 電液換向閥 成品 1 16 Z2FS16 30 S2 疊加式雙單向節(jié)流閥 成品 2 17 DR20 5 5X 10YM 先導式減壓閥 成品 2 18 DR20 5 5X 10Y 先導式減壓閥 成品 1 19 4WEH16E50 6AG24NETS2Z5L B08 電液換向閥 成品 1 20 4WE10E3X CG24NZ5L 電磁換向閥 成品 1 21 DB20 2 5X 315 溢流閥 成品 2 22 S20P1 0 單向閥 成品 1 23 Z2FS10 20 疊加式雙單向節(jié)流閥 成品 1 24 溢流閥 成品 1 25 QJH 6WL 高壓球閥 DN6 成品 3 選用主操作閥采用川崎 KMX15R B450 最大流量 270L min 能實現(xiàn)大臂提升合流 二臂大小腔合流 二臂再生回路 行走直線 大臂提升優(yōu)先 回轉優(yōu)先 二臂閉鎖等功 能 閩南理工學院畢業(yè)設計 33 4 5其他輔助元件的設計與選擇 4 5 1油箱設計