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1 沖壓變形 沖壓變形工藝可完成多種工序 其基本工序可分為分離工序和變形工序兩 大類 分離工序是使坯料的一部分與另一部分相互分離的工藝方法 主要有落料 沖孔 切邊 剖切 修整等 其中有以沖孔 落料應(yīng)用最廣 變形工序是使坯 料的一部分相對(duì)另一部分產(chǎn)生位移而不破裂的工藝方法 主要有拉深 彎曲 局部成形 脹形 翻邊 縮徑 校形 旋壓等 從本質(zhì)上看 沖壓成形就是毛坯的變形區(qū)在外力的作用下產(chǎn)生相應(yīng)的塑性 變形 所以變形區(qū)的應(yīng)力狀態(tài)和變形性質(zhì)是決定沖壓成形性質(zhì)的基本因素 因 此 根據(jù)變形區(qū)應(yīng)力狀態(tài)和變形特點(diǎn)進(jìn)行的沖壓成形分類 可以把成形性質(zhì)相 同的成形方法概括成同一個(gè)類型并進(jìn)行系統(tǒng)化的研究 絕大多數(shù)沖壓成形時(shí)毛坯變形區(qū)均處于平面應(yīng)力狀態(tài) 通常認(rèn)為在板材表面上 不受外力的作用 即使有外力作用 其數(shù)值也是較小的 所以可以認(rèn)為垂直于 板面方向的應(yīng)力為零 使板材毛坯產(chǎn)生塑性變形的是作用于板面方向上相互垂 直的兩個(gè)主應(yīng)力 由于板厚較小 通常都近似地認(rèn)為這兩個(gè)主應(yīng)力在厚度方向 上是均勻分布的 基于這樣的分析 可以把各種形式?jīng)_壓成形中的毛坯變形區(qū) 的受力狀態(tài)與變形特點(diǎn) 在平面應(yīng)力的應(yīng)力坐標(biāo)系中 沖壓應(yīng)力圖 與相應(yīng)的兩 向應(yīng)變坐標(biāo)系中 沖壓應(yīng)變圖 以應(yīng)力與 應(yīng)變坐標(biāo)決定的位置來(lái)表示 也就是說(shuō) 沖壓 應(yīng)力圖與沖壓應(yīng)變圖中的不同位置都代表著不同的受力情況與變形特點(diǎn) 1 沖壓毛坯變形區(qū)受兩向拉應(yīng)力作用時(shí) 可以分為兩種情況 即 0 t 0 和 0 t 0 再這兩種情況下 絕對(duì)值最大的應(yīng)力都是拉應(yīng)力 以下 對(duì)這兩種情況進(jìn)行分析 1 當(dāng) 0且 t 0時(shí) 安全量理論可以寫(xiě)出如下應(yīng)力與應(yīng)變的關(guān)系式 1 1 m m t t m k 式中 t 分 別 是 軸對(duì)稱沖壓 成 形時(shí) 的 徑向 主 應(yīng)變 切向主 應(yīng) 變 和厚度方向上的主 應(yīng)變 t 分 別 是 軸對(duì)稱沖壓 成 形時(shí) 的 徑向 主 應(yīng) 力 切向主 應(yīng) 力和厚度 方向上的主 應(yīng) 力 m 平均 應(yīng) 力 m t 3 k 常數(shù) 在平面 應(yīng) 力 狀態(tài) 式 1 1 具有如下形式 3 2 3 2 t 3 t t k 1 2 因?yàn)?0 所以必定有 2 0 與 0 這個(gè)結(jié) 果表明 在 兩向 2 拉應(yīng) 力的平面 應(yīng) 力 狀態(tài)時(shí) 如果 絕對(duì) 值 最大 拉應(yīng) 力是 則在這個(gè)方向上的主 應(yīng)變一定是正應(yīng)變 即是伸長(zhǎng)變形 又因?yàn)?0 所以必定有 t 0 與 t2 時(shí) 0 當(dāng) 0 的變化范圍是 0 在雙向等拉力狀態(tài)時(shí) 有 式 1 2 得 0 及 t 0 且 t 0 時(shí) 有式 1 2 可知 因?yàn)?0 所以 1 定有 2 0 與 0 這個(gè)結(jié)果表明 對(duì)于兩向拉應(yīng)力的平面應(yīng)力狀 態(tài) 當(dāng) 的絕對(duì)值最大時(shí) 則在這個(gè)方向上的應(yīng)變一定時(shí)正的 即一定是 伸長(zhǎng)變形 又因?yàn)?0 所以必定有 t 0 與 t 0 當(dāng) 0 的變化范圍是 0 當(dāng) 時(shí) 0 也就是 在 雙向等拉 力 狀態(tài)下 在 兩個(gè)拉應(yīng) 力方向 上產(chǎn) 生 數(shù) 值相同的伸 長(zhǎng)變形 在受 單 向拉應(yīng) 力 狀態(tài)時(shí) 當(dāng) 0 時(shí) 2 也就是說(shuō) 在受 單向拉應(yīng) 力 狀態(tài) 下 其 變形 性 質(zhì) 與一般的 簡(jiǎn)單 拉伸是完全一 樣 的 這種變形與受力情況 處于沖壓應(yīng)變圖中的 AOC 范圍內(nèi) 見(jiàn)圖 1 1 而 在沖壓應(yīng)力圖中則處于 AOH 范圍內(nèi) 見(jiàn)圖 1 2 上述兩種沖壓情況 僅在最大應(yīng)力的方向上不同 而兩個(gè)應(yīng)力的性質(zhì)以及 它們引起的變形都是一樣的 因此 對(duì)于各向同性的均質(zhì)材料 這兩種變形是 完全相同的 1 沖壓毛坯變形區(qū)受兩向壓應(yīng)力的作用 這種變形也分兩種情況分析 即 t 0 和 0 t 0 1 當(dāng) 0 且 t 0 時(shí) 有式 1 2 可知 因 為 0 一定有 2 0 與 0 這個(gè)結(jié) 果表明 在 兩向壓應(yīng) 力的平面 應(yīng) 力 狀態(tài)時(shí) 如果 3 絕對(duì) 值最大 拉應(yīng) 力是 0 則在這個(gè)方向上的主應(yīng)變一定是負(fù)應(yīng)變 即是壓 縮變形 又因?yàn)?0 與 t 0 即在板料厚度方 向上的 應(yīng)變 是正的 板料增厚 在 方向上的變形取決于 與 的數(shù)值 當(dāng) 2 時(shí) 0 當(dāng) 2 時(shí) 0 當(dāng) 0 這時(shí) 的變化范圍是 與 0 之間 當(dāng) 時(shí) 是雙向等 壓 力狀態(tài) 時(shí) 故有 0 當(dāng) 0 時(shí) 是受 單 向 壓應(yīng) 力 狀態(tài) 所以 2 這種變形情況處于沖壓應(yīng)變圖中的 EOG 范圍內(nèi) 見(jiàn)圖 1 1 而在沖壓應(yīng)力圖 中則處于 COD 范圍內(nèi) 見(jiàn)圖 1 2 2 當(dāng) 0 且 t 0 時(shí) 有式 1 2 可知 因?yàn)?0 所以 一定有 2 0 與 0 這個(gè)結(jié)果表明 對(duì)于兩向 壓 應(yīng)力的平面應(yīng)力狀 態(tài) 如果絕對(duì)值最大是 則在這個(gè)方向上的應(yīng)變一定時(shí)負(fù)的 即一定是壓 縮變形 又因?yàn)?0 與 t 0 即在板料厚度方 向上的 應(yīng)變 是正的 即 為壓縮變形 板厚增大 在 方向上的變形取決于 與 的數(shù)值 當(dāng) 2 時(shí) 0 當(dāng) 2 0 當(dāng) 0 這時(shí) 的數(shù)值只能在 0 之間變化 當(dāng) 時(shí) 是 雙向 等壓力狀態(tài) 所以 0 這種變形與受力情況 處于沖壓應(yīng)變圖中的 GOL 范圍內(nèi) 見(jiàn)圖 1 1 而在沖壓應(yīng)力圖中則處于 DOE 范圍內(nèi) 見(jiàn)圖 1 2 1 沖壓毛坯變形區(qū)受兩個(gè)異號(hào)應(yīng)力的作用 而且拉應(yīng)力的絕對(duì)值大于壓應(yīng) 力的絕對(duì) 值 這種變形共有兩種情況 分別作如下分析 1 當(dāng) 0 時(shí) 由式 1 2 可知 因 為 0 所以一定 有 2 0 及 0 這個(gè)結(jié) 果表明 在異 號(hào) 的 平面 應(yīng) 力 狀態(tài)時(shí) 如果 絕對(duì) 值最大 應(yīng) 力是 拉應(yīng) 力 則在這個(gè)絕對(duì)值最大的拉應(yīng) 力方向上應(yīng)變一定是正應(yīng)變 即是伸長(zhǎng)變形 又因?yàn)?0 所以必定有 0 0 0 時(shí) 由式 1 2 可知 用與前 項(xiàng)相同的方法分析可得 0 即在異 號(hào)應(yīng) 力作用的平面 應(yīng) 力 狀態(tài)下 如果 絕 對(duì) 值最大 應(yīng) 力是 拉應(yīng) 力 則在這個(gè)方向上的應(yīng)變是正的 是伸長(zhǎng)變形 而在 壓應(yīng)力 方向上的應(yīng)變是負(fù)的 0 0 0 時(shí) 由式 1 2 可知 因 為 0 所以一定有 2 0 及 0 0 必定有 2 0 即在 拉應(yīng) 力方向上 的 應(yīng)變 是正的 是伸長(zhǎng)變形 這時(shí) 的變化范圍只能在 與 0 的范圍內(nèi) 當(dāng) 時(shí) 0 0 0 時(shí) 由式 1 2 可知 用與前 項(xiàng)相同的方法分析可得 0 0 0 0 AON GOH 伸長(zhǎng)類 AOC AOH 伸長(zhǎng)類 雙向受壓 0 0 EOG COD 壓縮類 0 MON FOG 伸長(zhǎng) 類 LOM EOF 壓縮類 異號(hào)應(yīng)力 0 COD AOB 伸長(zhǎng)類 DOE BOC 壓縮類 7 變形區(qū)質(zhì)量問(wèn)題的表 現(xiàn)形式 變形程度過(guò)大引起變形區(qū) 產(chǎn)生破裂現(xiàn)象 壓力作用下失穩(wěn)起皺 成形極限 1 主要取決于板材的塑 性 與厚度無(wú)關(guān) 2 可用伸長(zhǎng)率及成形極 限 DLF 判斷 1 主要取決于傳力區(qū)的 承載能力 2 取決于抗失穩(wěn)能力 3 與板厚有關(guān) 變形區(qū)板厚的變化 減薄 增厚 提高成形極限的方法 1 改善板材塑性 2 使變形均勻化 降低局 部變形程度 3 工序間熱處理 1 采用多道工序成形 2 改變傳力區(qū)與變形區(qū) 的力學(xué)關(guān)系 3 采用防起皺措施 伸 長(zhǎng) 類 成 形 脹 形 拉 深 翻 邊 壓 縮 類 成 形 壓 縮 類 成 形 擴(kuò) 口 拉 深 脹 形 伸 長(zhǎng) 類 成 形 縮 口 縮 口 擴(kuò)口 4 4 翻 邊 圖 1 3 沖壓應(yīng)變圖 8 沖壓成形 極限 變形區(qū)的 成形極限 傳動(dòng)區(qū)的 成形極限 伸長(zhǎng)類 變 形 壓縮類 變 形 強(qiáng) 度 抗拉與抗壓 縮失衡能力 塑 性 抗縮頸 能 力 變形均 化與擴(kuò) 展能力 塑 性 抗起皺 能 力 變形力及 其 變 化 各向異性 值 硬化性能 變形抗力 化學(xué)成分 組 織 變形條件 硬化性能 應(yīng)力狀態(tài) 應(yīng)變梯度 硬化性能 模具狀態(tài) 力學(xué)性能 值與 值 相對(duì)厚度 化學(xué)成分 組 織 變形條件 圖 1 3 體系化研究方法舉例 9 Categories of stamping forming Many deformation processes can be done by stamping the basic processes of the stamping can be divided into two kinds cutting and forming Cutting is a shearing process that one part of the blank is cut form the other It mainly includes blanking punching trimming parting and shaving where punching and blanking are the most widely used Forming is a process that one part of the blank has some displacement form the other It mainly includes deep drawing bending local forming bulging flanging necking sizing and spinning In substance stamping forming is such that the plastic deformation occurs in the deformation zone of the stamping blank caused by the external force The stress state and deformation characteristic of the deformation zone are the basic factors to decide the properties of the stamping forming Based on the stress state and deformation characteristics of the deformation zone the forming methods can be divided into several categories with the same forming properties and to be studied systematically The deformation zone in almost all types of stamping forming is in the plane stress state Usually there is no force or only small force applied on the blank surface When it is assumed that the stress perpendicular to the blank surface equal to zero two principal stresses perpendicular to each other and act on the blank surface produce the plastic deformation of the material Due to the small thickness of the blank it is assumed approximately that the two principal stresses distribute uniformly along the thickness direction Based on this analysis the stress state and 10 the deformation characteristics of the deformation zone in all kind of stamping forming can be denoted by the point in the coordinates of the plane princ ipal stress diagram of the stamping stress and the coordinates of the corresponding plane principal stains diagram of the stamping strain The different points in the figures of the stamping stress and strain possess different stress state and deformation characteristics 1 When the deformation zone of the stamping blank is subjected toplanetensile stresses it can be divided into two cases that is 0 t 0and 0 t 0 In both cases the stress with the maximum absolute value is always a tensile stress These two cases are analyzed respectively as follows 2 In the case that 0and t 0 according to the integral theory the relationships between stresses and strains are m m t t m k 1 1 where t are the principal strains of the radial tangential and thickness directions of the axial symmetrical stamping forming and tare the principal stresses of the radial tangential and thickness directions of the axial symmetrical stamping forming m is the average stress m t 3 k is a constant In plane stress state Equation 1 1 3 2 3 2 t 3 t t k 1 2 Since 0 so 2 0 and 0 It indicates that in plane stress state with two axial tensile stresses if the tensile stress with the maximum absolute value is the principal strain in this direction must be positive that is the deformation belongs 11 to tensile forming In addition because 0 therefore t 0 and t2 0 and when 0 The range of is 0 In the equibiaxial tensile stress state according to Equation 1 2 0 and t 0 and t 0 according to Equation 1 2 2 0 and 0 This result shows that for the plane stress state with two tensile stresses when the absoluste value of is the strain in this direction must be positive that is it must be in the state of tensile forming Also because 0 therefore t 0 and t 0 and when 0 12 The range of is 0 When 0 that is in equibiaxial tensile stress state the tensile deformation with the same values occurs in the two tensile stress directions when 0 2 that is in uniaxial tensile stress state the deformation characteristic in this case is the same as that of the ordinary uniaxial tensile This kind of deformation is in the region AON of the diagram of the stamping strain see Fig 1 1 and in the region GOH of the diagram of the stamping stress see Fig 1 2 Between above two cases of stamping deformation the properties of and and the deformation caused by them are the same only the direction of the maximum stress is different These two deformations are same for isotropic homogeneous material 1 When the deformation zone of stamping blank is subjected to two compressive stresses and t 0 it can also be divided into two cases which are 0 t 0 and 0 t 0 1 When 0 and t 0 according to Equation 1 2 2 0 與 0 This result shows that in the plane stress state with two compressive stresses if the stress with the maximum absolute value is 0 the strain in this direction must be negative that is in the state of compressive forming Also because 0 and t 0 The strain in the thickness direction of the blank t is positive and the thickness increases The deformation condition in the tangential direction depends on the values 13 of and When 2 0 when 2 0 and when 0 The range of is 0 When it is in equibiaxial tensile stress state hence 0 when 0 it is in uniaxial tensile stress state hence 2 This kind of deformation condition is in the region EOG of the diagram of the stamping strain see Fig 1 1 and in the region COD of the diagram of the stamping stress see Fig 1 2 2 When 0and t 0 according to Equation 1 2 2 0 and 0 This result shows that in the plane stress state with two compressive stresses if the stress with the maximum absolute value is the strain in this direction must be negative that is in the state of compressive forming Also because 0 and t 0 The strain in the thickness direction of the blank t is positive and the thickness increases The deformation condition in the radial direction depends on the values of and When 2 0 when 2 0 and when 0 The range of is 0 When it is in equibiaxial tensile stress state hence 0 This kind of deformation is in the region GOL of the diagram of the stamping strain see Fig 1 1 and in the region DOE of the diagram of the stamping stress see Fig 1 2 3 The deformation zone of the stamping blank is subjected to two stresses with opposite signs and the absolute value of the tensile stress is larger than that of the compressive stress There exist two cases to be analyzed as follow 14 1 When 0 according to Equation 1 2 2 0 and 0 This result shows that in the plane stress state with opposite signs if the stress with the maximum absolute value is tensile the strain in the maximum stress direction is positive that is in the state of tensile forming Also because 0 therefore When then 0 0 0 according to Equation 1 2 by means of the same analysis mentioned above 0 that is the deformation zone is in the plane stress state with opposite signs If the stress with the maximum absolute value is tensile stress the strain in this direction is positive that is in the state of tensile forming The strain in the radial direction is negative When then 0 0 0 according to Equation 1 2 2 0 and 0 and 0 therefore 2 0 The strain in the tensile stress direction is positive or in the state of tensile forming The range of is 0 When then 0 0 0 according to Equation 1 2 and by means of the same analysis mentioned above When then 0 0 0 0 AON GOH Tensile AOC AOH Tensile Biaxial compressive stress state 0 0 EOG COD Compress ive 0 MON FOG Tensile LOM EOF Compress ive State of stress with opposite signs 0 COD AOB Tensile DOE BOC Compress ive 20 Table 1 2 Comparison between tensile and compressive forming Item Tensile forming Compressive forming Representation of the quality problem in the deformation zone Fracture in the deformation zone due to excessive deformation Instability wrinkle caused by compressive stress Forming limit 3 Mainly depends on the plasticity of the material and is irrelevant to the thickness 4 Can be estimated by extensibility or the forming limit DLF 4 Mainly depends on the loading capability in the force transferring zone 5 Depends on the anti instability capability 6 Has certain relationship to the blank thickness Variation of the blank thickness in the deformation zone Thinning Thickening Methods to improve forming limit 4 Improve the plasticity of the material 5 Decrease local 4 Adopt multi pass forming process 5 Change the mechanics 21 deformation and increase deformation uniformity 6 Adopt an intermediate heat treatment process relationship between the force transferring and deformation zones 6 Adopt anti wrinkle measures Fig 1 1 Diagram of stamping strain tensile forming bulging deep drawing flanging compressive forming compressive forming expanding deep drawing bulging tensile forming necking necking expanding 4 4 flanging Fig 1 2 Diagram of stamping stress 22 Ten sile for ming Com pres sion for ming St re ngth Cap abil ity of an ti w rinkle und er t he t ensi le and com pres sive st re sses Plasticity Cap abil ity of an ti n ecking Def orma tion uniformit y an d ex te nsion ca pa bility Pl as ticity Cap abil ity of an ti w rinkle Def orma tion for ce a nd i ts Ani sotr opy valu e of r Har deni ng c hara cter isti cs Deformation r es is ta nc e Che mist ry c ompo nent Str uctu re Deformation c on di ti on s Har deni ng c hara cter isti cs Sta te o f st ress Gradient of s tr ai n Har deni ng c hara cter isti cs Die sha pe Mechanical pr oe rt y The value of t he n a nd r Relative th ic kn es s Che mist ry c ompo nent Str uctu re Deformation c on di ti on s Fig 1 3 Examples for systematic research methods 長(zhǎng)春理工大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì) I 摘要 拉深模在沖壓生產(chǎn)中具有舉足輕重的作用 不僅可以加工旋轉(zhuǎn)體零件 盒 形件及其它形狀復(fù)雜的薄壁零件 還能和其它沖壓成形工藝配合 制造形狀極 為復(fù)雜的零件 模具是機(jī)械制造業(yè)中技術(shù)先進(jìn) 影響深遠(yuǎn)的重要工藝裝備 具有 生產(chǎn)效率高 材料利用率高 制件質(zhì)量?jī)?yōu)良 工藝適應(yīng)性好等特點(diǎn) 它廣泛應(yīng)用 于汽車 電子 儀表 航空航天等各種工業(yè)部門(mén)和日常生活用品生產(chǎn)中 我的畢業(yè)設(shè)計(jì)是設(shè)計(jì)一個(gè)球殼零件的落料 拉深模具 該球殼零件形狀較 簡(jiǎn)單 尺寸精度要求也不高 根據(jù)零件結(jié)構(gòu) 選取合適的修邊余量之后 可判 定其能一次性完成拉深 考慮到加工的經(jīng)濟(jì)性 加工工藝方案為 剪切條料 落料并拉深 修邊 經(jīng)計(jì)算選擇 JC23 63 型壓力機(jī) 采用正裝復(fù)合模的拼接結(jié) 構(gòu)設(shè)計(jì) 用 solidworks 三維軟件進(jìn)行模具的各零部件的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 完成了復(fù)合 模具的建模與裝配 關(guān)鍵詞 沖壓 殼體 拉深 長(zhǎng)春理工大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì) II Abstract Drawing die in stamping production has an important role not only can machining rotary parts box shaped parts and other complex shape thin walled parts and also other stamping forming technology making the shape is very complex parts mold is machinery manufacturing industry with advanced technologies and far reaching important craft equipment with the characteristics of high production efficiency high material utilization rate good quality parts process adaptability good It is widely used in automobile electronics instrumentation aerospace and other industrial sectors and the production of daily necessities My graduation design content is design a blanking and drawing compound die for a case of parts The case parts with a simple shape has a low dimensional accuracy According to the structure of the part select the appropriate trimming allowance Then we can verdict the single pass drawing of the part Taking into account the economics of processing the processing scheme is shearing strip then cutting material and drawing and then trimming I choose the JC23 63 punching machine after calculating design the structure of mold parts choose materials and heat treatments model the die and assembly Keywords Stamping monoblock drawing 長(zhǎng)春理工大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì) I 目錄 摘要 I Abstract II 第 1 章 緒 論 1 1 1 沖壓技術(shù)概述 1 1 2 沖壓技術(shù)的發(fā)展 2 第 2 章 零件沖壓工藝分析 3 2 1 零件結(jié)構(gòu)形狀分析 3 2 2 確定排樣方案和計(jì)算材料利用率 3 2 2 1 排樣方式的確定 4 2 3 加工工藝分析 4 第 3 章 零件沖壓工藝方案論證 5 3 1 沖壓方案 5 3 2 各工藝方案的比較 5 3 3 計(jì)算毛坯直徑以及確定是否使用壓邊圈 5 3 4 確定各次拉深系數(shù) 拉深直徑及拉深次數(shù) 5 3 5 確定拉深的凸 凹模圓角半徑 筒壁高度 6 3 6 計(jì)算沖壓力和選擇沖壓設(shè)備 6 3 6 1 落料沖壓力的計(jì)算 6 3 6 2 拉深沖壓力的計(jì)算 7 3 6 3 壓力機(jī)的初步選取 8 3 7 模具壓力中心的確定 8 第 4 章 模具設(shè)計(jì) 10 4 1 落料凹凸模尺寸及間隙 10 4 2 拉深模具尺寸及間隙 10 4 2 1 凸 凹模間隙 10 4 3 模具結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 10 4 3 1 凸凹模零件設(shè)計(jì) 11 4 3 2 凹模零件設(shè)計(jì) 12 4 3 3 模架零件的設(shè)計(jì) 14 4 3 4 推件裝置設(shè)計(jì) 16 4 4 各零部件的材料及熱處理 17 第 5 章 模具的總體設(shè)計(jì) 19 5 1 壓力機(jī)的確定 20 5 1 1 沖模的閉合高度 21 長(zhǎng)春理工大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì) II 5 1 2 壓力機(jī)的確定 21 5 2 拉深的輔助工序 21 5 2 1 退火 21 5 2 2 酸洗 22 5 2 3 潤(rùn)滑 22 結(jié)論 23 參考文獻(xiàn) 24 致謝 25 長(zhǎng)春理工大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì) 1 第 1 章 緒 論 1 1 沖壓技術(shù)概述 沖模是模具的一個(gè)重要組成部分 是實(shí)現(xiàn)沖壓加工的主要工藝裝備 隨著 沖壓件在機(jī)械 電子 儀器儀表 家用電器 乃至玩具 生活日用品等產(chǎn)品中 所占比例不斷增加 沖壓模無(wú)論在數(shù)量還是質(zhì)量上都獲得了巨大的發(fā)展然而沖 壓模的設(shè)計(jì)是一項(xiàng)非常艱辛而又極富創(chuàng)造性的工作 除了要求設(shè)計(jì)師具有豐富 的專業(yè)理論基礎(chǔ)外還要具有極強(qiáng)的實(shí)踐性和實(shí)用性 由于采用模具進(jìn)行生產(chǎn)能提高生產(chǎn)效率 節(jié)約原材料 降低生產(chǎn)成本在一 定的尺寸精度范圍內(nèi)能夠保證產(chǎn)品零件的互換性 因此在我國(guó)各行各業(yè)得到廣 泛的應(yīng)用 模具是機(jī)械 電子 輕工 國(guó)防等行業(yè)生產(chǎn)的重要工藝裝備 由此 可見(jiàn) 模具設(shè)計(jì)與制造技術(shù)在國(guó)民經(jīng)濟(jì)中的地位十分重要 隨著現(xiàn)代工業(yè)技術(shù) 的迅速發(fā)展對(duì)模具的使用壽命 尺寸精度和表面質(zhì)量等不斷提出新的跟高的要 求 二大力提高模具工業(yè)的人才素質(zhì)并加強(qiáng)人才的培養(yǎng)則成為振興我國(guó)模具工 業(yè)的根本任務(wù)之一 沖壓技術(shù)中沖壓模具是制造業(yè)的重要基礎(chǔ)工藝裝備 用模具生產(chǎn)制件所達(dá) 到的高精度 高復(fù)雜程度 高一致性 高生產(chǎn)率和低耗能 低耗材 使模具工 業(yè)在制造業(yè)中的地位越來(lái)越重要 國(guó)外將模具比喻為 金鑰匙 金屬加工帝 王 進(jìn)入富裕社會(huì)的原動(dòng)力 等等 國(guó)內(nèi)也將模具工業(yè)稱為 永不衰亡的工 業(yè) 點(diǎn)鐵成金的行業(yè) 無(wú)與倫比的效益放大器 等等 現(xiàn)在 模具技術(shù)已 成為衡量一個(gè)國(guó)家產(chǎn)品制造水平的重要標(biāo)志之一 沒(méi)有高水平的模具就沒(méi)有高 水平的產(chǎn)品已成為共識(shí) 就工程制造而言 進(jìn)入 80 90 年代 由于世界各國(guó)經(jīng) 濟(jì)的高速發(fā)展和國(guó)民生活水準(zhǔn)的大大提高 人們對(duì)汽車 家用電器 住宅等的 需求與日俱增 促進(jìn)了沖壓技術(shù)的快速發(fā)展 同時(shí)也就對(duì)模具技術(shù)提出了更高 的要求 且由于電子計(jì)算機(jī)技術(shù)的廣泛而有效的應(yīng)用 不僅促進(jìn)了沖壓技術(shù)的 理論深入發(fā)展 而且使沖壓機(jī)械 模具及操作的自動(dòng)化程度等 都達(dá)到了一個(gè) 更高的階段 現(xiàn)今 沖壓加工技術(shù)已發(fā)展成為了一種先進(jìn)制造技術(shù) 在實(shí)際生產(chǎn)中 常用與沖壓過(guò)程近似的工藝性試驗(yàn) 如拉深性能試驗(yàn) 脹 形性能試驗(yàn)等檢驗(yàn)材料的沖壓性能 以保證成品質(zhì)量和高的合格率 模具的精 度和結(jié)構(gòu)直接影響沖壓件的成形和精度 模具制造成本和壽命則是影響沖壓件 成本和質(zhì)量的重要因素 模具設(shè)計(jì)和制造需要較多的時(shí)間 這就延長(zhǎng)了新沖壓 件的生產(chǎn)準(zhǔn)備時(shí)間 模座 模架 導(dǎo)向件的標(biāo)準(zhǔn)化和發(fā)展簡(jiǎn)易模具 供小批量生 產(chǎn) 復(fù)合模 多工位級(jí)進(jìn)模 供大量生產(chǎn) 以及研制快速換模裝置 可減少?zèng)_ 壓生產(chǎn)準(zhǔn)備工作量和縮短準(zhǔn)備時(shí)間 能使適用于減少?zèng)_壓生產(chǎn)準(zhǔn)備工作量和縮 短準(zhǔn)備時(shí)間 能使適用于大批量生產(chǎn)的先進(jìn)沖壓技術(shù)合理地應(yīng)用于小批量多品 長(zhǎng)春理工大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì) 2 種生產(chǎn) 2 沖壓設(shè)備除了厚板用水壓機(jī)成形外 一般都采用機(jī)械壓力機(jī) 以現(xiàn)代高速 多工位機(jī)械壓力機(jī)為中心 配置開(kāi)卷 矯平 成品收集 輸送等機(jī)械以及模具 庫(kù)和快速換模裝置 并利用計(jì)算機(jī)程序控制 可組成高生產(chǎn)率的自動(dòng)沖壓生產(chǎn) 線 在每分鐘生產(chǎn)數(shù)十 數(shù)百件沖壓件的情況下 在短暫時(shí)間內(nèi)完成送料 沖 壓 出件 排廢料等工序 常常發(fā)生人身 設(shè)備和質(zhì)量事故 因此 沖壓中的 安全生產(chǎn)是一個(gè)非常重要的問(wèn)題 1 2 沖壓技術(shù)的發(fā)展 未來(lái)我國(guó)冷沖模具工業(yè)同模具工業(yè)將向大型 精密 復(fù)合高效 復(fù)雜多功 能和長(zhǎng)壽命方向發(fā)展 沖壓成形技術(shù)將更加科學(xué)化 數(shù)字化 可控化 科學(xué)化主要體現(xiàn)在對(duì)成形 過(guò)程 產(chǎn)品質(zhì)量 成本 效益的預(yù)測(cè)和可控程度 成形過(guò)程的數(shù)值模擬技術(shù)將 在實(shí)用化方面取得很大發(fā)展 并與數(shù)字化制造系統(tǒng)很好地集成 人工智能技術(shù) 智能化控制將從簡(jiǎn)單形狀零件成形發(fā)展到覆蓋件等復(fù)雜形狀零件成形 從而真 正進(jìn)入實(shí)用階段 注重產(chǎn)品制造全過(guò)程 最大程度地實(shí)現(xiàn)多目標(biāo)全局綜合優(yōu)化 優(yōu)化將從傳統(tǒng)的單一成形環(huán)節(jié)向產(chǎn)品制造全過(guò)程及全生命期的系統(tǒng)整體發(fā)展 對(duì)產(chǎn)品可制造性和成形工藝的快速分析與評(píng)估能力將有大的發(fā)展 以便從 產(chǎn)品初步設(shè)計(jì)甚至構(gòu)思時(shí)起 就能針對(duì)零件的可成形性及所需性能的保證度 作出快速分析評(píng)估 沖壓技術(shù)將具有更大的靈活性或柔性 以適應(yīng)未來(lái)小指量 多品種混流生產(chǎn)模式及市場(chǎng)多樣化 個(gè)性化需求的發(fā)展趨勢(shì) 加強(qiáng)企業(yè)對(duì)市場(chǎng) 變化的快速響應(yīng)能力 重視復(fù)合化成形技術(shù)的發(fā)展 以復(fù)合工藝為基礎(chǔ)的先進(jìn)成形技術(shù)不僅正在 從制造毛坯向直接制造零件方向發(fā)展 也正在從制造單個(gè)零件向直接制造結(jié)構(gòu) 整體的方向發(fā)展 深入研究沖壓變形的基本規(guī)律 各種沖壓工藝的變形理論 失穩(wěn)理論與極限變形程度等 應(yīng)用有限元 邊界元等技術(shù) 對(duì)沖壓過(guò)程進(jìn)行數(shù) 字模擬分析 以預(yù)測(cè)某一工藝過(guò)程中坯料對(duì)沖壓的適應(yīng)性及可能出現(xiàn)的質(zhì)量問(wèn) 題 從而優(yōu)化沖壓工藝方案 使塑性變形理論逐步起到對(duì)生產(chǎn)過(guò)程的直接指導(dǎo) 作用 制造沖壓件用的傳統(tǒng)金屬材料 正逐步被高強(qiáng)鋼板 涂敷鍍層鋼板 塑料 夾層鋼板和其他復(fù)合材料或高分子材料替代 隨著材料科學(xué)的發(fā)展 加強(qiáng)研究 各種新材料的沖壓成形性能 不斷發(fā)展和改善沖壓成形技術(shù) 在模具設(shè)計(jì)與制 造中 開(kāi)發(fā)并應(yīng)用計(jì)算機(jī)輔助設(shè)計(jì)和制造系統(tǒng) CAD CAM 發(fā)展高精度 高 壽命模具和簡(jiǎn)易模具 軟模 低熔點(diǎn)金模具等 制造技術(shù)以及通用組合模具 成組模具 快速換模裝置等 以適應(yīng)沖壓產(chǎn)品的更新?lián)Q代和各種生產(chǎn)批量的要 求 精沖與半精沖 液壓成形 旋壓成形 爆炸成形 電水成形 電磁成形 長(zhǎng)春理工大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì) 3 超塑成形等技術(shù)得到不斷發(fā)展和應(yīng)用 某些傳統(tǒng)的沖壓加工方法將被它們所取 代 產(chǎn)品的沖壓加工趨于更合理 更經(jīng)濟(jì) 第 2 章 零件沖壓工藝分析 2 1 零件結(jié)構(gòu)形狀分析 拉深工藝分無(wú)凸緣件和有凸緣件的拉深兩種 凸緣件的拉深又分窄凸緣和 寬凸緣兩種 寬凸緣件的計(jì)算方法和無(wú)凸緣和窄凸緣件的計(jì)算方法是不同的 所以在計(jì)算前需首先判斷是不是寬凸緣件 判斷公式為 4 1 df 式中 d f 凸緣直徑 D 筒直徑 由此得 124 100 1 24 1 4 圖 2 1 球殼 判斷該零件為窄凸緣件 窄凸緣件可以在每次拉深時(shí)都保留凸緣部分 最 后切邊 也可在首次拉深時(shí)做無(wú)凸緣件拉伸 在最后兩道拉深工序時(shí)將工序件 拉成具有錐形的或留窄凸緣 最后整形壓邊成平面凸緣 然后切邊 在本次設(shè) 計(jì)中 擬采用第一種方法 即在每次拉伸中都留有凸緣部分 最后切邊 2 2 確定排樣方案和計(jì)算材料利用率 根據(jù)零件形狀選用合理的排樣方案 以提高材料利用率 該零件采用落料 與拉深復(fù)合沖壓 毛坯形狀為圓形 尺寸較大 1 有搭邊單排 長(zhǎng)春理工大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì) 4 圖 2 2 排樣 搭邊和帶料寬度的確定 查文獻(xiàn) 1 表 2 1 得 a 0 8 a1 1 0 帶料寬度為 B b 2a 1 169 7mm 板料利用率 計(jì)算公式為 2 0nLBF 1 式中 F 制件面積 N 一根條料上所沖的制件數(shù) B0L0 帶料的寬度和長(zhǎng)度乘積 聯(lián)系實(shí)際工廠生產(chǎn) 選取 1mm 700mm 850mm 的板料 采用豎裁 可裁 條數(shù)是 700mm 170mm 4 條 余 20mm 每條板料可沖制件數(shù) 850mm 1 0mm 169mm 5 件 余 5mm 則每張可沖制件數(shù) n 4 5 20 個(gè) 板料利用 率為 20 3 14 1682 4 700 850 100 74 47 2 斜對(duì)排 搭邊和帶料寬度的確定 取相同的搭邊 帶料寬度由計(jì)算公式計(jì)算為 B d a sin60 d 2a1 168 0 8 x0 866 168 2x1 316 18mm 板料利用率 92 80 x 4 0 x12 adBpinBhnF 2 2 1 排樣方式的確定 從材料利用率來(lái)看 雙排比較節(jié)約 但毛坯直徑較大 考慮到送料 4 的難 易程度 綜合選用有搭邊單排排樣 寬度為 170mm 2 3 加工工藝分析 該零件味帶有球形邊緣的球形體結(jié)構(gòu) 外形尺寸不大 精度要求不高 有 利于成形 但球星結(jié)構(gòu)的曲面零件在拉深開(kāi)始時(shí) 由于凸模與毛坯中間部分僅 在頂點(diǎn)附近接觸 接觸處要承受全部拉深力 將使凸模頂點(diǎn)附近的材料發(fā)生較 嚴(yán)重的變薄 在凸模頂點(diǎn)附近的材料處于雙向受拉的應(yīng)力狀態(tài) 具有脹形的變 形特點(diǎn) 另外 在拉深過(guò)程中 材料在凸模的外緣部分有很大的一部分未被壓 邊圈壓住 而這部分材料在由平面變成曲面的過(guò)程中 在其切向仍要產(chǎn)生相當(dāng) 量的切向壓縮變形 易起皺 這種缺陷對(duì)薄料更易產(chǎn)生 考慮到零件球形邊緣成形方向與 SR50 半球形成形方向相反 在拉深過(guò)程 長(zhǎng)春理工大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì) 5 中能顯著地改善成形性能 經(jīng)分析 決定設(shè)計(jì)正反拉深模 一次性生產(chǎn)出零件 滿足產(chǎn)品眼球 加工工藝方案為 切割展開(kāi)料 拉深 第 3 章 零件沖壓工藝方案論證 3 1 沖壓方案 方案一 拉深 切邊 方案二 落料拉深 切邊 3 2 各工藝方案的比較 方案一單工序模設(shè)計(jì)簡(jiǎn)單 制造成本低 維修方便 方案二使用復(fù)合模 生產(chǎn)效率高 產(chǎn)品精度高 但成本較高因此 綜合考慮選用方案一 3 3 計(jì)算毛坯直徑以及確定是否使用壓邊圈 在拉深時(shí) 雖然拉深件的各部分厚度要求發(fā)生一些變化 但如果采用適當(dāng) 的工藝措施 則其厚度的變化量并不大 在設(shè)計(jì)工藝過(guò)程時(shí) 可以不考慮毛坯 厚度的變化 所以毛坯厚度 t 1mm 修邊余量 查文獻(xiàn) 1 表 4 8 d 凸 d 1 24 取值 mm 因?yàn)樵诶顣r(shí) 0 5 有些地方會(huì)變薄 所以 即使不加或少加修邊余量 仍會(huì)有切邊余量 故選取 mm 0 4 依據(jù)毛坯直徑 D 計(jì)算公式 Ai 4 D 可計(jì)算出毛坯直徑 D 為 167 7mm 毛坯相對(duì)厚度 t D 100 1 167 7 100 0 6 屬于 0 5 3 范圍 故設(shè)計(jì)的拉深模 需采用帶壓邊圈結(jié)構(gòu) 以防止起皺 3 4 確定各次拉深系數(shù) 拉深直徑及拉深次數(shù) 查文獻(xiàn) 1 表 4 10 帶壓邊圈的極限拉深系數(shù) 因?yàn)楸敬卫畈牧蠟?08 鋼 為軟料 取值可以比表中值小 1 5 2 長(zhǎng)春理工大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì) 6 表 3 1 帶壓邊圈時(shí)圓筒形件的極限拉深系數(shù) 坯料相對(duì)厚度 t D x100拉深 系數(shù) 2 0 1 5 1 5 1 0 1 0 0 6 0 6 0 3 0 3 0 15 0 15 0 08 m1 0 48 0 50 0 50 0 53 0 53 0 55 0 55 0 58 0 58 0 60 0 60 0 63 m2 0 73 0 75 0 75 0 76 0 76 0 78 0 78 0 79 0 79 0 80 0 80 0 82 m3 0 76 0 78 0 78 0 79 0 79 0 80 0 80 0 81 0 81 0 82 0 82 0 84 m4 0 78 0 80 0 80 0 81 0 81 0 82 0 82 0 83 0 83 0 85 0 85 0 86 m5 0 80 0 82 0 82 0 84 0 84 0 85 0 85 0 86 0 86 0 87 0 87 0 88 坯料相對(duì)厚度為 t Dx100 0 7 m1 0 53 m 2 0 76 m 3 0 79 m 4 0 81 m 5 0 84 根據(jù)極限拉深系數(shù)求出各半成品的直接 d 再根據(jù)最后一直徑 d 應(yīng)等于工 件直徑 D 的原則對(duì)各次拉深系數(shù)進(jìn)行調(diào)整 毛坯直徑 D 167 7 初步確定各次拉深直徑 167 7x0 53 87 204 121 9 所以只需一次拉深即可 N 1 3 5 確定拉深的凸 凹模圓角半徑 筒壁高度 在計(jì)算高度前 應(yīng)先定出各次半成品底部和邊緣的圓角半徑 圓角半徑的不 同是會(huì)影響高度尺寸的 各筒底 r 從首次拉深開(kāi)始到拉深結(jié)束止越來(lái)越小 因 為此次設(shè)計(jì)只需一次拉深 所以凸模圓角半徑就是零件的筒底圓角半徑 r 50mm 凹模的拉深圓角半徑為 R 5mm 筒壁高度計(jì)算 由公式 3 32 0 4 25 0rdrDKh 1 式中 D 毛坯直徑 d 拉深的工件直徑 K 拉深比 r 拉深件底部圓角半徑 h 拉深高度 考慮到此零件只需一次拉深 所以高度直接是零件尺寸高度 h 57mm 長(zhǎng)春理工大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì) 7 3 6 計(jì)算沖壓力和選擇沖壓設(shè)備 3 6 1 沖壓力的計(jì)算 沖裁時(shí) 沖裁過(guò)程中最大的剪切抗力叫沖裁力 Fp 工件或廢料從凸模上卸 下來(lái)的力叫做卸料力 F 卸 從凹模內(nèi)將工件或廢料順著沖裁的方向推出的力叫 推件力 F 推 沖裁時(shí) 沖壓力為沖裁力 卸料力 和推件力之和 這些力在選 擇壓力機(jī)時(shí)應(yīng)該考慮過(guò)去 a 沖裁力 3 bpLtF 2 式中 L 剪切長(zhǎng)度 t 材料厚度 1mm 抗拉強(qiáng)度 由文獻(xiàn) 2 表 8 49 查取 取 400MPab b 抗剪強(qiáng)度 剪切長(zhǎng)度為落料長(zhǎng)度 L 167 7x3 14mm 526 578mm 將以上數(shù)值帶入求得 N2 10634x578 26 NLtFbp b 卸荷力 F 卸 K 卸 K 卸 PbtL 1 3 3 式中 K 卸 卸料力系數(shù) 查文獻(xiàn) 2 表 2 8 查取為 0 4 落料力 N PF 將數(shù)值代入公式得 F 卸 0 04x210631 2 8425 248N c 沖壓總力 F 總 FP F 卸 219056 448N 219KN 3 6 2 拉深沖壓力的計(jì)算 在確定拉深件所需的壓力機(jī)噸位時(shí) 必須先求得拉深力 a 拉深壓邊力的計(jì)算 查文獻(xiàn) 2 表 4 51 公式為 3 prdDF 2 41 32 4 式中 p 單位壓邊力 查文獻(xiàn) 3 表 4 53 取 3 長(zhǎng)春理工大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì) 8 r 凹模圓角半徑 D 毛坯直徑 代入數(shù)值求得 F 壓 3 14 4 168 2 121 9 2x5 2 x3 N 36979 13 N b 拉深力的計(jì)算 3 trdDFsbL 3 5 式中 材料的抗拉強(qiáng)度 由文獻(xiàn) 4 表 8 49 查取 取 400MPab b 材料的屈服極限 查得 210MPas s d 拉深凹模直徑 代入數(shù)值計(jì)算得 FL 3x 400 210 168 100 5 x1 5 N 172935 N c 計(jì)算完成拉深所需總力 F 總 F 壓 FL 36979 13N 172935N 185464 6N 210KN 由上面結(jié)果可知 沖壓力 219KN 大于拉深力 210KN 因?yàn)樵O(shè)計(jì)的是直接 進(jìn)行拉深工藝的 所以此落料拉深模所需的最大的沖壓力為 219KN 3 6 3 壓力機(jī)的初步選取 所生產(chǎn)零件為中小件 選用單動(dòng)壓力機(jī)即可 拉深工序選用壓力機(jī)時(shí) 應(yīng) 根據(jù)總拉深力和拉深高度兩個(gè)條件選用 由于拉深時(shí)所需最大力是在拉深開(kāi)始 的一段 而壓力機(jī)公稱力數(shù)值在壓力機(jī)滑塊接近下止點(diǎn)時(shí) 即在公稱力行程范 圍內(nèi)才出現(xiàn)最大沖擊力 壓力機(jī)說(shuō)明書(shū)中會(huì)提供壓力機(jī)壓力曲線 對(duì)深拉深時(shí) 用拉深力 行程曲線 與壓力機(jī)壓力曲線進(jìn)行比較 使最大拉深力不超過(guò)壓力機(jī) 滑塊向下行程相應(yīng)位置所能產(chǎn)生的壓力 對(duì)于中 小型沖壓件 主要選取開(kāi)式 曲柄壓力機(jī) 缺點(diǎn)是 剛度差 降低了模具壽命和制件質(zhì)量 優(yōu)點(diǎn)是 成本低 操作方便 容易安裝機(jī)械化裝置 本次沖壓制品精度要求不高 可以選用此壓 力機(jī) 選擇沖壓設(shè)備時(shí)主要考慮的主要參數(shù)是公稱壓力 裝模高度 滑塊行程 臺(tái)面尺寸 實(shí)際生產(chǎn)中可采取概略計(jì)算的方法進(jìn)行選擇 即 總拉深力2 拉深件高度 3 7 由參考文獻(xiàn) 4 412 頁(yè)表 10 26 可知 適合落料拉深工序的機(jī)床類型為 中大 長(zhǎng)春理工大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì) 9 行程曲軸壓力機(jī) 偏心壓力機(jī) 綜合選取開(kāi)式壓力機(jī) JC23 63 其具體參數(shù)如下 公稱壓力 630KN 封閉高度 360mm 滑塊固定行程 120mm 標(biāo)準(zhǔn)行程次數(shù) 70 次 min 閉合高度調(diào)節(jié)量 80mm 模柄孔尺寸 50mmx70mm 3 7 模具壓力中心的確定 模具壓力中心是指沖壓時(shí)所有沖壓力合力的作用點(diǎn)位置 為了確保壓力機(jī) 和模具正常工作 應(yīng)使沖模的壓力中心與壓力機(jī)滑塊的中心相重合 否則 會(huì) 使沖模和壓力機(jī)滑塊產(chǎn)生偏心載荷 使滑塊和導(dǎo)軌間產(chǎn)生過(guò)大的磨損 模具導(dǎo) 向零件加速磨損 減低模具和壓力機(jī)的使用壽命 沖模的壓力中心按下述原則確定 對(duì)稱圖形的單個(gè)沖裁件 沖模的壓力中心就是沖裁件的幾何中心 工件形狀相同且分布位置對(duì)稱時(shí) 沖模的壓力中心與零件的對(duì)稱中心相重 合 形狀復(fù)雜的零件 多孔沖模 級(jí)進(jìn)模的壓力中心可以用解析法求出沖模壓 力中心 根據(jù)以上原則 因?yàn)樗O(shè)計(jì)的零件為對(duì)稱單個(gè)沖裁件 沖模的壓力中心就 是沖裁件的幾何中心 故落料和拉深時(shí)的壓力中心在圓心處 長(zhǎng)春理工大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì) 10 長(zhǎng)春理工大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì) 11 第 4 章 模具設(shè)計(jì) 4 1 凹凸模尺寸及間隙 零件的尺寸由凹模尺寸決定 所以設(shè)計(jì)時(shí)以凹模為基準(zhǔn) 間隙取在凸模上 考慮到凸 凹模的磨損 凹模的尺寸應(yīng)取工件尺寸公差范圍內(nèi)接近最小尺寸 這樣 在凸凹模磨損到一定程度的情況下 仍能沖出合格制件并可以使模具的 壽命達(dá)到最大化 本次沖壓件的毛坯為圓形 直徑可取未注公差尺寸的極限偏差 故取落料 件的尺寸及公差為 015 68 按公式計(jì)算 D 凹 D x 168 0 5 1 15 167 43 0 025 03 5 式中 x 0 5 凹 取自表 2 28 為 0 025 凸 為 0 017 D 凸 D x 2Cmin 168 0 575 2 0 132 167 16 0 017 016 式中 Cmin 查表取 0 132 C max 0 240 凹 凸 0 025 0 017 0 042 2Cmax 2Cmin 0 480 0 264 0 216 所以上述計(jì)算是恰當(dāng)?shù)?4 2 拉深模具尺寸及間隙 最后一道拉深工序的拉深模凸凹模的尺寸精度根據(jù)工件的內(nèi) 外 形尺寸 要求和磨損方向來(lái)確定凸 凹模工作尺寸及公差 4 2 1 凸 凹模間隙 間隙值應(yīng)當(dāng)合理選取 過(guò)小會(huì)增大摩擦力 使拉深件容易破裂 易擦傷表 面 降低模具壽命 過(guò)大又易使拉深件褶皺 影響工件精度 此零件為用壓邊 圈拉深的凹模單側(cè)間 C tmax Kt 4 1 式中 tmax 材料厚度及最大極限尺寸 mm t 板料厚度的基本 公稱 尺寸 K 間隙系數(shù)查文獻(xiàn) 4 表 4 14 得 K 0 2 由此得 C 1 8mm 4 3 模具結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 對(duì)于大中型的凹凸?；蛘咝螤顝?fù)雜 局部薄弱的小型凸 凹模 如果采用 整體式結(jié)構(gòu) 將給鍛造機(jī)械加工或熱處理帶來(lái)困難 而且當(dāng)發(fā)生局部損壞時(shí) 長(zhǎng)春理工大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì) 12 就會(huì)造成整體凸 凹模的報(bào)廢 因此常用鑲拼式結(jié)構(gòu)的凸 凹模 而外部用次 一點(diǎn)的鋼材 所以 本次設(shè)計(jì)選擇正裝復(fù)合模的鑲拼式結(jié)構(gòu) 4 3 1 凸凹模零件設(shè)計(jì) 1 凹模厚度 在沖裁時(shí) 凹模受沖裁力和側(cè)向擠壓力的作用 由于凹模結(jié)構(gòu)形式眾多 受力情況又比較復(fù)雜 目前還不能用理論方法精確地把凹模外輪廓尺寸計(jì)算出 來(lái) 在實(shí)際生產(chǎn)中 通常根據(jù)沖件的材料厚度和沖件的輪廓尺寸 按經(jīng)驗(yàn)公式 4 確 定凹模厚度尺寸 H Kb 4 2 式中 b 最大外形尺寸 K 系數(shù) 見(jiàn)下表 取 K 0 18 帶入數(shù)值求得 H 0 18 124mm 23mm 因?yàn)榻Y(jié)果大于 15mm 所以凹模厚度選 23mm 2 凹模壁厚 因?yàn)榇颂幠＞呤锹淞系耐鼓＠畹陌寄?所以不用自行設(shè)計(jì)壁厚 只需檢 驗(yàn) C 167 16 119 65 2mm 32 26 有要求 C 30 40mm 所以是合格的 3 固定與定位 凸凹模的固定方法 常見(jiàn)的有機(jī)械固定法 物理固定法和化學(xué)固定法 物 理固定法有低熔點(diǎn)合金澆注和熱套法 化學(xué)固定法主要指環(huán)氧樹(shù)脂澆注及無(wú)機(jī) 粘結(jié)固定等 機(jī)械固定法 一般采用螺栓緊固 對(duì)于凸?；蜩偳妒綀A凹模 常 應(yīng)用端部的臺(tái)肩或鉚頭 并通過(guò)定位部分與下凸模固定板成過(guò)盈配合固定 本 設(shè)計(jì)采用機(jī)械固定法 借助螺栓 銷釘緊固定位在上模座上 該定位方式緊固 力大 定位可靠 通用性強(qiáng) 裝拆方便 適用于各種類型的模具 具體的固定 方法見(jiàn)裝配圖 此處采用的 4 個(gè)螺栓連接 所受總力為 219KN 螺栓材料為 40Cr 求連接螺栓尺寸 計(jì)算公式為 mFFd 08 2351 4 1 341 長(zhǎng)春理工大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì) 13 表 4 1 普通螺栓基本尺寸表 第一系列 公稱直徑 d 中徑 d2 小徑 d1 螺距 p 24 22 051 20 752 3 30 27 727 26 211 3 5 36 33 402 31 670 4 42 39 077 37 129 4 5 48 44 725 42 587 5 查上表取 M24 螺栓連接 最后 凸凹模如圖所示 圖 4 1 凸凹模 4 3 2 凹模零件設(shè)計(jì) 凹模設(shè)計(jì)應(yīng)考慮凹模強(qiáng)度 制造方法及其加工精度 特別是凹?？椎某叽?它是同制件尺寸一起來(lái)考慮的 它關(guān)系到制件質(zhì)量的好壞 因此對(duì)其加工表面 質(zhì)量必須予以充分考慮 凹模的厚度和外形尺寸 對(duì)其承受的拉深力 必須具有不引起破損和變形 的足夠強(qiáng)度 拉深時(shí) 凹模承受拉深力和水平方向的作用 由于凹模的結(jié)構(gòu)形 式不一 受力狀態(tài)比較復(fù)雜 特別是對(duì)于復(fù)雜形狀的沖件 其凹模的強(qiáng)度計(jì)算 特別復(fù)雜 因而 在目前的一般生產(chǎn)實(shí)際情況下 通常根據(jù)拉深件的輪廓尺寸 和板料厚度 拉深力的大小來(lái)警醒概略的估算及經(jīng)驗(yàn)修正 1 凹模尺寸 長(zhǎng)春理工大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì) 14 凹模厚度 H Kb 0 18 168mm 30 24mm 取厚度 H 31mm 凹模壁厚 C 1 5 2 H 51 68mm 凹模壁厚暫取 C 55mm 2 凹模刃口部分的設(shè)計(jì) 凹模刃口部分的側(cè)壁形狀常用的結(jié)構(gòu)形式有兩種 本次設(shè)計(jì)采用下圖的刃 口方式 屬于往下漏料的設(shè)計(jì) 空口 H 值取與下表 表 4 2 凹口刃部的尺寸 料厚 t mm 1 5 2F 頂 5313 7084N 查常用模具圓柱螺旋壓縮彈簧表 沒(méi)有查到此處的彈簧規(guī)格 卸料力過(guò)大 由此改為固定卸料裝置 綜合設(shè)計(jì)卸料板與導(dǎo)料板為一體的 4 3 3 模架零件的設(shè)計(jì) 模座主要用來(lái)固定復(fù)合模所有的零件 模座分為上模座和下模座 上模座 與壓力機(jī)的滑塊相連 下模座與工作臺(tái)相連 傳遞壓力 1 模架的選取 模架主要分為兩類 導(dǎo)柱模模架和導(dǎo)板模模架 導(dǎo)柱模模架又分為滑動(dòng)導(dǎo) 向和滾動(dòng)導(dǎo)向兩種 在本次設(shè)計(jì)中 我選用滑動(dòng)導(dǎo)柱模架 因?yàn)榛瑒?dòng)導(dǎo)柱模架 是有標(biāo)準(zhǔn)的 所以需查尺寸 凹模設(shè)計(jì)最外面圓直徑為 300 所以選取模架時(shí) 長(zhǎng)春理工大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì) 16 根據(jù)國(guó)標(biāo)參數(shù) 選用中間導(dǎo)柱模架 參數(shù)為 2 模柄的設(shè)計(jì) 模柄是將模具與壓力機(jī)連接起來(lái)的零件 在此我選用凸緣式模柄 型號(hào)選 擇 A50 74 材料選用 Q235 如圖 3 滑動(dòng)導(dǎo)柱與滑動(dòng)導(dǎo)套的選擇 導(dǎo)套按國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)選取長(zhǎng)度 180mm 外圓直徑 80mm 選擇與上模座以過(guò)盈配 合連接 具體的固定方法見(jiàn)裝配圖 導(dǎo)柱按國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)選取直徑 60mm 長(zhǎng)度由設(shè)計(jì)選取 290mm 選擇與下模座 過(guò)盈配合 與導(dǎo)套間隙配合 圖 4 4 上模座 圖 4 5 模柄 長(zhǎng)春理工大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì) 17 圖 4 6 滑動(dòng)套筒 圖 4 7 滑動(dòng)導(dǎo)柱 4 3 4 推件裝置設(shè)計(jì) 推件裝置主要有剛性推件裝置和彈性推件裝置兩種 一般剛性推件裝置用 的比較多 由打桿 推板 推桿等組成 本次推件裝置選用剛性推件裝置 打 料裝置選用帶銷孔的打桿 之間用螺紋連接 下模采用托桿推件 熱處理采用 頭部淬火 1 打桿 采用打桿卸料時(shí) 其工作過(guò)程是 上模隨壓力機(jī)滑塊上行到一定位置時(shí) 打桿的上端碰到壓力機(jī)上的打桿橫梁而停止上行 上模與滑塊繼續(xù)上行時(shí) 由 長(zhǎng)春理工大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì) 18 于打桿不能繼續(xù)上行 故使推板產(chǎn)生相對(duì)下行運(yùn)動(dòng) 實(shí)現(xiàn)打料 打桿的長(zhǎng)度計(jì)算 H h1 h2 C 4 3 式中 H 打桿長(zhǎng)度 mm h1 模具在頂出狀態(tài)時(shí) 打桿在上模板平面下的長(zhǎng)度 mm h2 壓力機(jī)結(jié)構(gòu)尺寸 C 考慮各種誤差而加常數(shù) 通常取 C 10 15 設(shè)計(jì)時(shí) 打桿一端車螺紋與推料板連接 另一端帶有銷孔 與壓力機(jī)連接 如下圖 圖 4 8 打桿 2 托桿 利用壓力機(jī)的氣墊來(lái)進(jìn)行壓料或卸料時(shí) 需借助托桿來(lái)實(shí)現(xiàn) 因此 托桿 的長(zhǎng)度必須根據(jù)壓力機(jī) 氣墊和沖模結(jié)構(gòu)尺寸來(lái)進(jìn)行計(jì)算 托桿長(zhǎng)度計(jì)算 L H1 H2 H3 l H3 4 4 式中 L 托桿長(zhǎng)度 mm H1 氣墊處于上死點(diǎn)時(shí) 托桿在沖模內(nèi)的長(zhǎng)度 mm H2 壓力機(jī)工作臺(tái)的厚度 mm H3 氣墊的下沉量 mm l 氣墊的行程 mm 長(zhǎng)春理工大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì) 19 4 4 各零部件的材料及熱處理 沖壓模具的材料屬于冷作模具鋼 是應(yīng)用量大 使用廣泛 種類最多的模 具鋼種類 主要性能要求有強(qiáng)度 韌性 耐磨度 目前使用最多的我國(guó)國(guó)產(chǎn)的 模具鋼種以 Cr12 Cr12MoV 為代表 模具材料的選用不僅關(guān)系到模具的使用 壽命 而且直接影響模具的制造成本 在工作過(guò)程中 模具承受沖擊負(fù)荷且連 續(xù)工作 使凸 凹模受到強(qiáng)大壓力和劇烈摩擦 工作條件極其惡劣 此處設(shè)計(jì) 我選用 Cr12MoV 作為我的模具材料 它具有較好的淬透性 淬硬性和耐磨性 熱處理變形小 為高耐磨為變形模具鋼 由以上的各零部件的結(jié)構(gòu)與尺寸設(shè)計(jì) 確定其材料及熱處理 表 4 3 零件材料 熱處理及硬度 零件名稱 材料 熱處理 硬度 HRC 凹 凸模及凸凹 模 Cr12MoV 淬火 60 62 上 下模座 Q235 時(shí)效 模柄 Q235 托 打桿 45 頭部淬火 43 48 導(dǎo)柱 標(biāo)準(zhǔn)件 導(dǎo)套 標(biāo)準(zhǔn)件 長(zhǎng)春理工大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì) 20 第 5 章 模具的總體設(shè)計(jì) 在上一章已設(shè)計(jì)計(jì)算出各零部件的結(jié)構(gòu)與尺寸 經(jīng) SolidWorks 建模后得零 件圖 然后經(jīng)過(guò)組合裝配 得到模具開(kāi)模和閉合時(shí)的裝配圖與爆炸圖 具體如 下 圖 5 1 開(kāi)模狀態(tài)模具裝配 長(zhǎng)春理工大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì) 21 圖 5 2 閉合裝配圖 圖 5 3 爆炸圖 工作時(shí) 條料送進(jìn) 由帶凸凹模的固定凹模導(dǎo)向 沖首件時(shí) 以目測(cè)定位 沖第二件時(shí)則以固定擋料銷定位 拉深壓邊靠壓力機(jī)的氣墊 通過(guò)兩個(gè)托桿和 壓邊圈進(jìn)行 沖壓后把工件頂起 卸料靠固定卸料塊 凸凹模還起到部分拉深 凹模的作用 上模上行時(shí) 推桿與推料板推出工作 5 1 壓力機(jī)的確定 確定壓力機(jī)的規(guī)格時(shí) 除了需要考慮沖壓力 還需要以下幾點(diǎn) 1 壓力機(jī) 滑塊行程應(yīng)滿足制件在高度上能獲得所需尺寸的要求 并在沖壓工序完成后能 順利地從模具上取出來(lái) 對(duì)于拉深件 則行程應(yīng)在制件高度兩倍以上 2 壓力 機(jī)的行程次數(shù)應(yīng)符合生產(chǎn)率的要求 3 壓力機(jī)的閉合高度 工作臺(tái)面尺寸 滑 長(zhǎng)春理工大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì) 22 塊底平面尺寸等都要能滿足模具的正確安裝要求 對(duì)于曲柄壓力機(jī) 模具的閉 合高度應(yīng)在壓力機(jī)的最大裝模高度與最小裝模高度之間 5 1 1 沖模的閉合高度 沖模的閉合高度是指模具在最低工作位置時(shí) 上模座的上平面與下模座的 下平面之間的距離 Hm 沖模的閉合高度應(yīng)和壓力機(jī)的裝模高度相適應(yīng) 模具的實(shí)際閉合高度 一般為 Hm 上模座厚度 凸凹模長(zhǎng)度 凸模高度 沖壓件高度 2 沖壓件厚度 下模座高度 凸模與下模座的配合高度 該副模具使用的上模座厚度為 50mm 凹凸模長(zhǎng)度為 155mm 凸模高度為 77mm 沖壓件高度為 57mm 沖壓件厚度為 1mm 下模座高度為 60mm 凸模 與下模座的配合高度為 5mm 由此計(jì)算出 Hm 為 Hm 50 155 77 42 7 3 60 5 291 3mm 故實(shí)際設(shè)計(jì)模具的閉合高度為 291 3mm 5 1 2 壓力機(jī)的確定 查開(kāi)式壓力機(jī)設(shè)備參數(shù) 選擇的開(kāi)式壓力機(jī) JC23 63 公稱壓力 630KN 封閉高度 360mm 閉合高度調(diào)節(jié)量 90mm 因?yàn)閴毫C(jī)的封閉高度大于模具的 閉合高度 所以上面的壓力機(jī)選型合適 壓力機(jī)的裝模高度必須符合模具閉合高度的要求 其關(guān)系式為 Hmax 5 H Hmin 10 式中 Hmax H min 壓力機(jī)的最大和最小裝模高度 mm H 為閉模高度 mm 得 360 5 291 3 360 90 10 其中 90mm 為封閉高度調(diào)節(jié)量 故閉合高度設(shè)計(jì)與初選的壓力機(jī)相匹配 5 2 拉深的輔助工序 拉深件在拉深過(guò)程中 結(jié)合實(shí)際的要求 需要進(jìn)行與之相應(yīng)的附加工序以 達(dá)到良好的成型條件 主要包括中間退火 酸洗和潤(rùn)滑等工序 5 2 1 退火 在拉深過(guò)程中 為了解決金屬材料在塑性變形中產(chǎn)生的內(nèi)應(yīng)力及冷作硬化 需要進(jìn)行半成品的工序間退火和成品退火 中間退火的方式有高溫退火和低溫 退火 是否需要中間退火 由拉深件材料和拉深次數(shù)決定 見(jiàn)表 5 1 長(zhǎng)春理工大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì) 23 表 5 1 無(wú)需中間退火所能完成的拉深工序次序 材料 不用退火的工序次數(shù) 材料 不用退火的工序次數(shù) 08 10 1 5 3 4 不銹鋼 1Cr18Ni9Ti 1 鋁 4 5 鎂合金 1 黃銅 H68 2 4 鈦合金 1 純銅 1 2 本次設(shè)計(jì)的沖壓件材料是 08 且拉深次數(shù)為一 所以不需要中間退火 5 2 2 酸洗 酸洗是因?yàn)橥嘶鸷蟮匿?銅等工件表面有氧化皮 在繼續(xù)加工時(shí)會(huì)增加對(duì) 模具的磨損 一般應(yīng)加以酸洗 即在加熱的稀酸液中浸蝕后 在冷水中漂洗 再在弱堿中將殘留的酸液中和 最后再在熱水中洗滌 在烘房烘干 因?yàn)椴⑽?采用中間退火 所以也無(wú)需酸洗 退火 酸洗是延長(zhǎng)生產(chǎn)周期和增加生產(chǎn)成本 生產(chǎn)環(huán)境污染的工序 應(yīng)盡 可能加以避免 若能夠通過(guò)增加拉深次數(shù)的辦法來(lái)減少退火工序時(shí) 一般寧可 增加拉深次數(shù) 本次設(shè)計(jì)無(wú)需采用中間退火和酸洗 5 2 3 潤(rùn)滑 拉深工件中使用潤(rùn)滑油的目的 是為了模具與毛坯之間形成牢固的 低摩 擦的潤(rùn)滑膜 以防止兩者直接接觸 降低其摩擦力 抑制工件破裂 提高成形 極限 同時(shí) 減少因燒結(jié)粘著而產(chǎn)生擦傷 提高拉深產(chǎn)品質(zhì)量 延長(zhǎng)模具壽命 具體的來(lái)說(shuō) 拉深潤(rùn)滑劑的使用應(yīng)盡量可能地?cái)U(kuò)大使起皺和破裂兩者都不 發(fā)生的加工條件范圍 維持連續(xù)穩(wěn)定生產(chǎn) 就成為拉深加工用潤(rùn)滑劑的主要目 的 結(jié)合該制件拉深成型特點(diǎn)以及潤(rùn)滑劑的要求 可選取工業(yè)凡士林做為潤(rùn)滑 劑 拉深時(shí)潤(rùn)滑劑涂抹在凹模圓角部位和壓邊面的部位 以及與此部位相接觸 的毛坯表面上 并經(jīng)常保持潤(rùn)滑部位的干凈 在拉深中提高潤(rùn)滑油粘度 能降 低模具和坯料的接觸率 減少摩擦 其結(jié)果是降低了拉深力 這已是實(shí)際生產(chǎn) 中業(yè)已成為一種手段 制件成型后 需要通過(guò)軟抹布手工擦除 在堿液中電解除油 或在其他溶 劑中除油等方式去除潤(rùn)滑劑 長(zhǎng)春理工大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì) 24 長(zhǎng)春理工大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì) 25 結(jié)論 本次的球殼拉深模的設(shè)計(jì)中 首先查閱相關(guān)資料 對(duì)表殼進(jìn)行了工藝分析 該表殼零件形狀較簡(jiǎn)單 尺寸精度要求也不高 根據(jù)零件結(jié)構(gòu) 選取合適的修 邊余量之后 可判定其能一次性完成拉深 考慮到加工的經(jīng)濟(jì)性 加工工藝方 案為 剪切條料 落料并拉深 修邊 接著對(duì)其拉深工序進(jìn)行拉深模的設(shè)計(jì) 主要設(shè)計(jì)步驟為 收集資料 查閱文獻(xiàn)了解沖壓模具國(guó) 內(nèi)外的發(fā)展?fàn)顩r 對(duì)零件進(jìn)行工藝分析 零件分析 對(duì)模具的設(shè)計(jì)做準(zhǔn)備 計(jì)算主要參數(shù) 確定沖壓工藝方案 計(jì)算各次拉深工序的力 通過(guò)力選 用壓力機(jī) 拉深模具的總體設(shè)計(jì) 零件材料的選用及熱處理 模具的總體安裝 附加工序的確定 在畢業(yè)設(shè)計(jì)中 參考了不少的文獻(xiàn) 對(duì)知識(shí)的擴(kuò)充有了很大的幫助 在實(shí) 際中我基本沒(méi)有接觸過(guò)沖壓模具 所以對(duì)沖壓模具的了解很少 在參考文獻(xiàn)中 通過(guò)閱讀大量的模具裝配圖 對(duì)模具的結(jié)構(gòu)有了一定的了解 對(duì)以后的工作學(xué) 習(xí)生活有很大的幫助 同時(shí)畢業(yè)設(shè)計(jì)也提高了我的資源搜索與整合的能力 實(shí) 際生產(chǎn)的設(shè)計(jì)能力 這是非常難得的 畢業(yè)設(shè)計(jì)中 我用 solidworks 三維建模 然后用 Auto CAD 二維出圖 繪 制模具裝配圖和部分零件圖 因此我的繪圖工具的使用水平與工程制圖的能力 也有所提高 長(zhǎng)春理工大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì) 26 參考文獻(xiàn) 1 向偉 李波 沖壓模具設(shè)計(jì) J 科技傳播 2011 21 2 陳曉華 機(jī)械精度設(shè)計(jì)與檢測(cè) M 中國(guó)計(jì)量出版社 2010 3 宛強(qiáng) 沖壓模具設(shè)計(jì)及實(shí)例精選 M 化學(xué)工業(yè)出版社 2013 7 4 陳炎嗣 郭景儀 沖壓模具設(shè)計(jì)與制造技術(shù) M 1992 8 5 王孝培 實(shí)用沖壓技術(shù)手冊(cè) M 北京 機(jī)械工業(yè)出版社 2001 3 6 周樹(shù)銀 沖壓模具設(shè)計(jì)及主要零部件加工 M 北京 北京理工大學(xué)出版社 2010 7 Tang D Everheim W Schuh G and Chin K S Concurrent Metal Stamping Part and Die Development J Proc Instn Mech Engrs Part B J Engg Manufac 2003 217 805 825 8 濮良貴 陳國(guó)定 吳立言 機(jī)械設(shè)計(jì) 第九版 M 高等教育出版社 2013 9 大連理工教研室 機(jī)械制圖 第六版 M 北京 高等教育出版社 2007 10 ZHANG Guibao CHEN Jun WANG Xiaofang Sensitivity Analysis of Effect Related with Material Process and Assembly Variations to Loads Deformation and Stress on HSS Stamping Die J Journal of Shanghai Jiaotong University Science 2008 06 11 寇尊權(quán) 王多 機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì) 第 2 版 M 北京 機(jī)械工業(yè)出版 社 2011 7 12 陳向榮 何春生 何孝美 熱處理工藝的改進(jìn)在模具中的應(yīng)用 J 加熱工工 藝 2008 12 13 Sing W M and Rao K P Knowledge based process layout system for axisym metrical deep drawing using decision tables Comp Indus Engg 1997 32 2 299 319 長(zhǎng)春理工大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì) 27 致謝 在這次畢業(yè)設(shè)計(jì)中 通過(guò)一個(gè)學(xué)期的努力 我真正學(xué)到了狠多專業(yè)方面的 知識(shí) 從一個(gè)不愛(ài)看書(shū)的孩子變成整天泡在圖書(shū)館查閱資料 多方面的知識(shí)得 到了鞏固和提高 但我的收獲離不開(kāi)老師的指導(dǎo)和同學(xué)們的幫助 在此我對(duì)他 們致以衷心的感謝 感謝我的指導(dǎo)老師趙偉宏老師 由于我的基礎(chǔ)比較薄弱 趙老師幫助我選 了一個(gè)相對(duì)較為簡(jiǎn)單的課題 而且細(xì)心幫助我修改方案的論證和具體模具的設(shè) 計(jì)和說(shuō)明書(shū) 一切的一切都離不開(kāi)趙老師的用心指導(dǎo) 趙老師仔細(xì)的審閱我的 設(shè)計(jì) 指出了許多錯(cuò)誤 并提出了很多建議 很感謝趙老師的耐心與認(rèn)真 趙 老師不僅有著較高的專業(yè)水平 她還有著嚴(yán)謹(jǐn)?shù)目蒲芯窈椭螌W(xué)態(tài)度 而這些 都深深地感動(dòng)著我 并將影響著我接下來(lái)的研究學(xué)習(xí)生活 在此還要感謝大學(xué)四年來(lái)的各個(gè)老師 是他們的辛勤教育 豐富了我的專 業(yè)知識(shí) 提高了我的學(xué)習(xí)能力與專業(yè)素養(yǎng) 同時(shí)感謝大學(xué)同學(xué)們的陪伴與相處 謝謝你們帶給了我獨(dú)特的大學(xué)生活 最后 再次感謝我的母校 我的老師和我的同學(xué) 謝謝你們 長(zhǎng)春理工大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì) 28