蠶豆脫殼機的結(jié)構(gòu)設(shè)計【含CAD圖紙、說明書】

壓縮包已打包上傳。下載文件后為完整一套設(shè)計?！厩逦瑹o水印，可編輯】dwg后綴為cad圖紙，doc后綴為word格式，所見即所得。有疑問可以咨詢QQ 197216396 或 11970985

? 畢業(yè)設(shè)計（論文） 外文翻譯 學生姓名 班 級 學 號 學院名稱 專業(yè)名稱 指導教師 年 5月 26日 可在網(wǎng)上www.sciencedirect.com 科學指導 能源（2017）321–Procedia 142 327 第九應(yīng)用能源國際會議，ICAE 2017，21-2017年8月24日，英國加的夫 風振式能量收割機(WIFEH)建筑一體化的研究 Angelo I. Aquinoa,*, John Kaiser Calautitb, Ben Richard Hughesa 英國謝菲爾德大學機械工程系 英國諾丁漢大學建筑與建筑環(huán)境系 摘要 在這個現(xiàn)代時代，低能設(shè)備無處不在，尤其是在考慮它們在建筑環(huán)境中的應(yīng)用時。本研究探討了建筑整合與能源整合的可能性。 風力誘發(fā)顫振能收割機(WIFEH)的處理能力，這是一種微型發(fā)電機，旨在為低功率應(yīng)用提供能源。本工作進行了實驗研究。 f風洞內(nèi)的WIFEH模型和與WIFEH系統(tǒng)集成的建筑物的計算流體力學(CFD)模型研究。實驗對不同風作用下的WIFEH進行了研究。 風洞風速在2.3至10米/秒之間變化，以測量設(shè)備的感應(yīng)電壓產(chǎn)生能力。的wifeh能夠產(chǎn)生3伏的電壓有效值、峰-峰值電壓 當氣流為2.3 m/s時，壽命為8.72 V，短路電流為1mA.。隨著風速增加到5m/s，以及隨后的膜片保留，rms和峰值電壓也隨之增加。 短路電流也分別增加到4.88 V、18.2 V和3.75 mA。仿真中采用坡屋頂式建筑模型，從文獻中獲得的27?間距。用于計算流體力學 將WIFEH集成到一座建筑中，由于該地區(qū)的流量最大化，建筑物屋頂?shù)捻敳慨a(chǎn)生了最高的功率輸出。這個位置專業(yè) 介紹了45°進近角下最大功率輸出，在裝置位置為6.2 m/s的加速風作用下，估計產(chǎn)生了62.4 mW功率。的方法和結(jié)果 這項工作可有助于進一步研究世界城市發(fā)展綜合方案在城市環(huán)境中的整合。 ?2017年作者。由Elsevier有限公司出版。 由第九國際應(yīng)用能源會議科學委員會負責的同行評審。 關(guān)鍵詞：氣流；氣動彈性顫振；建筑物；計算流體力學；模擬；風；風帶 1. 介紹 目前，建筑占發(fā)達國家總能耗的20-#number0#，超過了工業(yè)和運輸部門的消費[1]。最重要的進步 發(fā)展風能 1876-6102。?2017年作者。由Elsevier有限公司出版。由第九國際應(yīng)用能源會議科學委員會負責的同行評審。10.1016/j.egypro.2017.12.05 一 322 Angelo I.Aquino等人/能源程序142(2017)321-327 在建筑物中收獲是顯而易見的--使發(fā)電廠更接近電力用戶。由于能源創(chuàng)造手段的共享和向公眾傳播，更高的能源效率 預(yù)計，隨著對能源公司的依賴減少，碳足跡減少，經(jīng)濟得到全面刺激[2]。此外，分布式發(fā)電將成為一種新的發(fā)電方式。 減少電網(wǎng)的負荷，依賴柴油發(fā)電機(在停電時)和輸電費用。 一種新的和正在出現(xiàn)的替代通常渦輪機是風致顫振能收割機。在這個瞬息萬變的世界里，低能發(fā)電設(shè)備越來越受到人們的關(guān)注。 離子由于其與自助式微型設(shè)備和無線傳感器網(wǎng)絡(luò)的潛在集成，特別是在城市環(huán)境中。這些微型發(fā)電機產(chǎn)生的功率足以 聯(lián)合國發(fā)光二極管，獨立無線傳感器節(jié)點和小型液晶顯示器[3]-[5]。與以渦輪為基礎(chǔ)的發(fā)電機不同，WIFEH是一種小型、輕便、經(jīng)濟的直接混合器。 不需要任何齒輪、轉(zhuǎn)子或軸承的Sion能量收割機。風向張緊的薄膜或帶周圍流動，使薄膜顫振，啟動連接的永磁體。 相對于一組線圈振動。這種運動導致電流在線圈中流動，從而產(chǎn)生電力[6]-[8]。 2.文獻綜述與目標 在低能風能治理方面，最開始的技術(shù)之一是被認為是“顫振型”能源收割機。這些裝置可以代替?zhèn)鹘y(tǒng)的風渦輪機。 由于沒有組件移動部件，ES具有一定的優(yōu)勢，從而降低了生產(chǎn)成本，延長了系統(tǒng)壽命。同樣重要的是要注意到基于顫振的風力機。 Gy甚至可以設(shè)計成適應(yīng)高度波動的風速和變化方向[9]。 為了提高無線傳感器網(wǎng)絡(luò)(WSN)的使用壽命，人們對適合其規(guī)模的替代電源進行了不斷的研究。WSN技術(shù) 目前部署在毫瓦和微波功率范圍[10]。對于小型能源收割機來說，這是一個吸引人和有利可圖的利基，尤其是w型。 e現(xiàn)被視為WIFEH。該風力收割機利用氣動彈性顫振將風能中的動能轉(zhuǎn)化為電能。 本文討論了WIFEH能源治理潛力的評價問題。通過對收割機樣機的試驗研究，對其進行了評價。 內(nèi)部風洞；和(Ii)通過CFD分析，有關(guān)外部條件和收割機位置對收割機發(fā)電能力的影響。實驗分析將評估建造的 WIFEH樣機在不同風洞風速作用下的性能。cfd分析將研究各種外部條件和設(shè)備位置對性能的影響。 世界衛(wèi)生組織的成就。模擬將使用一個27度高的山墻屋頂式建筑模型[11]。大氣邊界層(ABL)流將用于模擬入射風。 3. WIFEH樣機風洞試驗運行評價 為了表征不同風速對收割機性能的影響，在風洞內(nèi)搭建了樣機并進行了試驗。樣機在風洞風洞中進行了測試。 W速度，使測量RMS電壓，峰值電壓和短路電流產(chǎn)生的收割機響應(yīng)于不同的風速。W的示意圖 ifeh是圖1）而顯示原型示意圖在圖1中描繪的定位是B）。 在低速閉環(huán)風管風洞內(nèi)，對單線圈、8層1.5 mm厚、10 mm直徑磁鐵的WIFEH原型進行了初步試驗研究。 詳見[12]。風洞有一個尺寸為0.5、0.5和1米的試驗段(見圖2)。風洞中的流動在試驗測試之前就有了特征。 e試驗段的不均勻性和湍流強度分別為0.6%和0.49%，符合推薦準則[12]。 Angelo I.Aquino等人/能源程序142(2017)321-327 323 為了進行數(shù)據(jù)采集，該系統(tǒng)連接到位于風洞外的Tektronix TBS1052B數(shù)字存儲示波器。風洞內(nèi)的風速與風洞m的風速是不同的。 2.3 m/s至最大值為(I)8m/s，不進行帶重扣；(Ii)10m/s，帶重新拉緊。應(yīng)該注意的是 重新調(diào)整，皮帶的性能沒有改善超過8m/s。在不進行膜保留的情況下，觀察到了自持續(xù)但不穩(wěn)定的振蕩，導致電壓信號不正常。 headings標題( heading的名詞復(fù)數(shù) ) Retensioner a) Flutter Flutter Coil 500 mmb) membrane Magnet Flutter membrane WIFEH prototype 500 mm 1000 m 洞試驗段原型 圖1。一個示意圖）四（4線圈安排）wifeh B）一wifeh風 圖2。（一）的閉環(huán)風洞側(cè)視圖（B）wifeh原型一個線圈配置顯示顫振運動在2.3米/秒 電壓波形的相關(guān)屬性，如最大值、峰峰值、均方根（RMS）的電壓和頻率可以在示波器的7英寸WVGA TFT彩色顯示器即時觀察。該儀器有3%個垂直（電壓）測量精度，允許用戶看到所有信號的細節(jié)。測量了連續(xù)不間斷生產(chǎn)的波形在示波器的液晶顯示器顯示和記錄連接到示波器的USB存儲設(shè)備。 用于風洞試驗的wifeh模型構(gòu)建部分使用3D打印。銅線用于制造導電線圈銅漆包線40號（標準線規(guī)）直徑0.125毫米。圓形殼體三維使用HP Designjet 3D打印機打印。外殼外徑為54。 阿曼達內(nèi)徑（孔直徑為12.5毫米），20毫米的間距和內(nèi)外厚度為12毫米的繞組線圈。大約2500匝的線圈產(chǎn)生線圈。線圈的內(nèi)阻測量為1150歐姆。相比之下，線圈用于設(shè)備中的傳感器從S. Frayne了38 AWG搪瓷線約25歐姆[ 13約150匝，電阻]。 交流電壓波形產(chǎn)生的wifeh系統(tǒng)在受到一個恒定的2.3米/秒的氣流是在圖3所示，這是一個）形成了有規(guī)律的正弦波形。這第一次試驗相當于風洞的初始和最小流速。測量為3 V RMS電壓的均方根電壓是可變電壓源如wifeh有效值。最大電壓讀數(shù)為3.84 V，峰值電壓為8.72 V。 沒有事先保留膜，風洞氣流速度增加到5米/秒，觀察和記錄，如圖3中B所示是再交流電壓信號）。波形與前一種情況不一樣，我們可以觀察到鋸齒波信號與鋸齒波信號相似的更多轉(zhuǎn)折點，信號的負峰值減小。5米/秒風速記錄有效值為4.16 V，峰值至峰值18.4 V，最大值為8.8 V。 324 Angelo I. Aquino et al. / Energy Procedia 142 (2017) 321–327 該wifeh膜然后retensioned同時保持風洞氣流速度為5米/秒的收割機系統(tǒng)當進行一個恒定的氣流再次被記錄的交流電壓波形。再次觀察到有小峰和主峰的正弦規(guī)律。這風條件下，微型發(fā)電機產(chǎn)生的電壓4.88 V和9.20 V，最大峰峰值是18.2 V，如圖4所示的一個）。 圖3）的風致顫振能量采集器的開路電壓（wifeh）無膜保留一個）在2.3米/秒的流速B）在5米/秒的流速 4的風致顫振能量收割機開路電壓圖4（wifeh）膜保留5 m/s流速下 1米/秒的氣流速度也有兩例增加：（I）和（II）不帶保留帶保留，從2.3米/秒的開路電壓和短路電流進行每個增量后用數(shù)字萬用表，觀察?？梢哉f，在不帶保留的最大開路電壓和短路電流均為6米/秒的氣流速度，超越有兩變量顯著下降。這是由于觀察到，除了氣流速度之外，與較低風速的情況相比，傳送帶開始表現(xiàn)出不太穩(wěn)定的振蕩。這種不穩(wěn)定的顫振極大地影響了磁體線圈的相對動態(tài)定位，從而影響了導線圈的感應(yīng)電壓和電流。因此，氣流速度和開路電壓或短路電流之間的關(guān)系沒有觀察到是線性的（見圖5）。However, with retensioning of the belt the linear relationship between airflow and voltage / current resume. 這種趨勢甚至持續(xù)到10米/秒的氣流速度。 圖5電輸出性能的無保留wifeh不同流速下：（一）開路電壓短路電流（B） 4.計算流體動力學（CFD）的wifeh融入建筑的分析 Angelo I.Aquino等人/能源程序142(2017)321-327 325 該wifeh集成到一個系統(tǒng)建設(shè)為藍本，通過ANSYS Fluent CFD模擬的氣流模式，在建筑內(nèi)部和周圍的能量收割機速度大小和分布。這是為了使能源收割機在整個過程中的位置優(yōu)化。 各種建筑剖面。這項調(diào)查模擬了一個溫和的微風，這是第3類在博福特風力規(guī)模。流采用標準k-–?湍流模型模擬，這是在建筑物周圍風[ 11 ]流研究的一個行之有效的方法，–[ 14 ] [ 16 ]。 圖6）顯示一側(cè)面橫截面計算域內(nèi)代表圍繞建設(shè)綜合wifeh氣流分布的速度分布。圖的左側(cè)顯示了米/秒氣流速度的刻度。流體域中的等高線圖是彩色編碼的，與CFD彩色地圖有關(guān)，范圍從0到5.9米/秒。而在wifeh設(shè)備R1的速度分布的觀點，R2和R3上的圖所示。結(jié)果表明，屋頂?shù)男螤詈徒嵌葘ifeh的性能有顯著的影響。在圖中，很清楚的是，在屋頂背風處定位設(shè)備會導致由于這個地區(qū)風速低而產(chǎn)生的能量很少。然而，應(yīng)該注意到，其他風向角的情況并非如此，例如，風向是相反的方向。因此，在建筑物安裝設(shè)備時，位置測量、風評估和詳細建模是非常重要的。在風速（嗯）4.7米/秒和0°風向，R1中的氣流速度最高，而最低的是4.5米/ s的R2觀察wifeh位于屋頂?shù)闹醒搿? 圖6 B）顯示一個視圖截面計算域內(nèi)代表圍繞建設(shè)綜合wifeh氣流分布的速度分布。進場風廓線從該區(qū)域的右側(cè)進入，氣流在接近建筑物時減慢，并在拐角處加速。而在wifeh設(shè)備F1-F3和S1-S3速度分布的觀點是在圖表頂部和右側(cè)所示。在風速（嗯）4.7米/秒和0°風向，在F1和F3的氣流速度最高，而最低的是5.4m/s S2、F2觀察wifeh位于氣流回流區(qū)。圖7比較了位于三個位置F3、S3和R3的設(shè)備在各種室外風速下的估計輸出。在這三個地點中，在30°風向下，R3的輸出量最高，介于2.5到15.2 V之間，而F3的輸出量最低。 圖6。（a）建筑物B橫斷面?zhèn)让嬉晥D的速度幅度輪廓）建筑物的橫斷面俯視圖 Estimated Power Output (mW)  300 200 100 0  4  6 8 F3 10 室外風速(米/秒) R3 S3 圖7。各種室外風速的影響（嗯）對F3的位置wifeh估計輸出，S3和R3 326 Angelo I.Aquino等人/能源程序142(2017)321-327 5. 結(jié)束 風致顫振能收割機具有成本低、模塊化好等優(yōu)點，在建筑環(huán)境中具有很高的應(yīng)用價值。隨著氣流速度的增加，明渠的氣流速度也隨之增加- 由WIFEH產(chǎn)生的電路電壓和短路電流。用數(shù)字示波器觀測到正弦波電壓信號，風洞風速為2.3 m/s。 5米/秒，皮帶重新固定。5m/s風量時，無帶扣帶時，波形變差。記錄的有效電壓分別為3.0 V和4.88 V，最大值為o。 F分別為3.84 V和9.20 V，風洞風速分別為2.3 m/s和5m/s。 在對WIFEH建筑位置的模擬方面，該建筑屋頂?shù)捻旤c提供了最大的功率產(chǎn)量，該位置的產(chǎn)量最大，45度的最高。 風相對于建筑物的接近。因此，WIFEH裝置的優(yōu)化安裝可以優(yōu)先考慮建筑物的屋頂和后緣，以獲得最高的po。 可承受的發(fā)電，取決于風的條件，而不是前沿或表面中心。 對wifehs數(shù)組可以為進一步擴大潛在的系統(tǒng)組裝的可能性。結(jié)果說明使用詳細的CFD分析評價系統(tǒng)的意義 e及其周圍環(huán)境。詳細的速度分布結(jié)果表明，CFD能夠評價建筑物周圍設(shè)備的最佳定位。建模過程和 本工作提供的數(shù)據(jù)可供工程師和研究人員進一步研究WIFEH在城市環(huán)境中的整合。 感謝 我們要感謝英國文化協(xié)會(DOST-Newton基金編號209559487)為這項研究提供的資金。 參考 [1] Pérez-Lombard，L.，Ortiz，J.和Pout，C.，“建筑物能耗信息回顧”，“能源與建筑”，第二卷。40，第3號，第394-398頁，2008年。 [2] Toja-Silva，F(xiàn).，Lopez-Garcia，O.，Peralta，C.，Navarro，J.和Cruz，I.，“高層建筑建筑屋頂幾何結(jié)構(gòu)的經(jīng)驗啟發(fā)式優(yōu)化， 應(yīng)用能源，第二卷。164，第769-794頁，2016年。 [3] 胡永榮、張藝謀、徐、徐、林、L.、斯奈德、李玉良、王忠龍，“無線數(shù)據(jù)傳輸自力系統(tǒng)”，“納米通訊”，第二卷。11，第6號，第2572-2577頁，2011年6月 [4] 朱，G，楊，R，王，S，和王，Z.，“基于橫向ZnO納米線陣列的柔性高輸出納米發(fā)電機”，納米快報，第一卷。10，第8號，第3151-3155頁，2010年。 [5] 胡永華、張藝謀、徐、徐、朱、G.、王振中等人，“合理單極組裝高輸出納米發(fā)電機及其在驅(qū)動小型液晶顯示器中的應(yīng)用”，Nano Le；G.和Wang，Z.，“合理單極組裝的高輸出納米發(fā)電機及其在驅(qū)動小型液晶顯示器中的應(yīng)用 泰特斯火山。10，第12號，第50-25-5031頁，2010年。 [6] 阿基諾，A.I.，卡拉蒂特，J.K.和休斯，B.R.，“將航空彈性帶與低能風能治理的建筑環(huán)境相結(jié)合”，第209559487期，p.。10. [7] Aquino，A.I.，Calautit，J.K.和Hughes，B.R.，“用于低能風能收集的氣動彈性帶的城市整合”，“能源學報”，第二卷。105，第738至743頁，2017年。 [8] Aquino，A.I.，Calautit，J.K.和Hughes，B.R.，“風致顫振能收割機(WIFEH)與建筑環(huán)境整合的評估：實驗和數(shù)值分析” S，“第1-21頁。 [9] Arroyo，E.，F(xiàn)oong，S.和Maréchal，L.，“全方位風力飛揚式能量收割機的實驗研究”，載于ASME 2014動態(tài)系統(tǒng)和控制會議，2014年，p.。V003T53A002-V003T53 A002. [10] Ramasur，D.和Hancke，G.P.，“用于低功率無線傳感器網(wǎng)絡(luò)的風能收割機”，儀器和測量技術(shù)會議(I2MTC)，2012年IEEE國際，第2623-2627頁， 二千零一十二 [11] Tominaga，Y.，Akabayashi，S.，Kitahara，T.和Arinami，Y.，“不同屋頂高度的隔離山墻屋頂建筑周圍的氣流：風洞實驗和CFD模擬”，“建筑與恩維” 朗蒙特島。84，第204-213頁，2015年。 [12] 作者聲明：“風工程和工業(yè)空氣動力學雜志”，第一卷，第一卷。 125, pp. 180–194, 2014. [13] “(12)美國專利(45)專利日期：”，“第二卷。2，第12號，2009年。 [14] Sofotasiou，P.，Calautit，J.K.，Hughes，B.R.和O‘Connor，D. Angelo I.Aquino等人/能源程序142(2017)321-327 327 最佳環(huán)境條件的空間，“計算機與流體”，第一卷。127，第146至160頁，2016年。 [15] Shahzad，S.，Calautit，J.K.，Aquino，A.I.，納斯爾，D.N.M.和Hughes，B.R.，“開放式工作場所的用戶控制熱椅子：CFD和熱舒適性能的現(xiàn)場研究，” 應(yīng)用能源，2017年。 [16] Kaiser，J.，Aquino，A.I.，Shahzad，S.，SNM，D.和Richard，B.，“低能冷卻風捕器的熱舒適性和室內(nèi)空氣質(zhì)量分析”，第二卷。0，第3-8頁，2016年。 [17] https://www.sciencedirect.com/search?qs=Threshing%20machine&show=25&sortBy=relevance