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鋼筋調(diào)直機(jī)設(shè)計(jì)
摘 要
伴隨著建筑業(yè)的發(fā)展，建筑機(jī)械成為現(xiàn)代工業(yè)與民用建筑施工與生產(chǎn)過(guò)程中不可缺少的設(shè)備。建筑生產(chǎn)與施工過(guò)程實(shí)現(xiàn)機(jī)械化、自動(dòng)化、降低施工現(xiàn)場(chǎng)人員的勞動(dòng)強(qiáng)度、提高勞動(dòng)生產(chǎn)率以及降低生產(chǎn)施工成本，為建筑業(yè)的發(fā)展奠定了堅(jiān)實(shí)的基礎(chǔ)。由于建筑機(jī)械能夠?yàn)榻ㄖI(yè)提供必要的技術(shù)設(shè)備，因此成為衡量建筑業(yè)生產(chǎn)力水平的一個(gè)重要標(biāo)志，并且為確保工程質(zhì)量、降低工程造價(jià)、提高經(jīng)濟(jì)效益、社會(huì)效益與加快工程建設(shè)速度提供了重要的手段。因此，對(duì)建筑機(jī)械的設(shè)計(jì)和研究具有十分重要的意義。
本文對(duì)鋼筋調(diào)直機(jī)的設(shè)計(jì)進(jìn)行了比較系統(tǒng)的研究，對(duì)鋼筋調(diào)直機(jī)進(jìn)行了分類(lèi)和綜合的介紹；對(duì)鋼筋調(diào)直機(jī)的控制系統(tǒng)進(jìn)行了概述；對(duì)鋼筋調(diào)直機(jī)的工作原理進(jìn)行了系統(tǒng)的分析；對(duì)鋼筋調(diào)直機(jī)的功率計(jì)算與分配、受力分析、結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)、主要零部件設(shè)計(jì)與選擇等進(jìn)行了詳細(xì)的介紹。結(jié)合實(shí)際生產(chǎn)的需要，對(duì)產(chǎn)品總體結(jié)構(gòu)和工作性能進(jìn)行了優(yōu)化設(shè)計(jì)，達(dá)到了比較完善的設(shè)計(jì)要求，最后對(duì)鋼筋調(diào)直機(jī)進(jìn)行了總體調(diào)試。
本次設(shè)計(jì)的鋼筋調(diào)直機(jī)為電機(jī)驅(qū)動(dòng)下切剪刀式鋼筋調(diào)直機(jī)，用于調(diào)直直徑為14mm以下的盤(pán)圓鋼筋或冷拔鋼筋。并且根據(jù)需要長(zhǎng)度進(jìn)行自動(dòng)調(diào)直和切斷，調(diào)直過(guò)程中將鋼筋表面氧化皮、鐵銹和污物除掉。充分發(fā)揮了其良好的機(jī)動(dòng)性，體積小，操作簡(jiǎn)單，效率高等特點(diǎn)，在提高施工速度，保證施工質(zhì)量的同時(shí)，降低了人工與材料的成本，減輕了勞動(dòng)強(qiáng)度，提高了勞動(dòng)生產(chǎn)率。
關(guān)鍵詞：鋼筋調(diào)直機(jī)；建筑；機(jī)械；施工
Abstract
Along with the development of the construction industry, construction machinery become indispensable in modern industrial and civil construction and production process equipment. Mechanization and automation of building production and construction process to reduce the labor intensity of construction site, to improve labor productivity, and reduce the cost of production and construction, has laid a solid foundation for the development of the construction industry. Construction machinery to provide the necessary technical equipment for the construction industry has therefore become an important indicator to measure construction productivity levels, and ensure project quality, reduce project cost, and improve economic efficiency and social benefits and speed up the construction speed provides an important means. Therefore, the design and construction machinery has great significance.
In this paper, the design of reinforced Straightening Machine System, classification and comprehensive introduction of reinforced Straightening Machine; an overview of the Bar Straightening Machine Control System; Bar Straightening Machine works carried outsystem analysis; power calculation and allocation of reinforced Straightening Machine, stress analysis, structural design, design of main components and the choice of detail. Combined with the actual production needs, the product of the overall structure and performance optimized design to achieve design requirements, the final overall debugging Bar Straightening Machine.
The design of reinforced Straightening Machine for a motor-driven cutting scissors reinforced Straightening Machine for Straightening diameter less than 14mm coiled steel or cold drawn steel bar. Automatic straightening and cutting off the required length, the straightening process will be reinforced surface oxide, rust and dirt to get rid of. Give full play to its mobility, small size, simple operation, high efficiency, and improve the speed of construction to ensure construction quality at the same time, reduces labor and materials costs, reduce labor intensity and improve labor productivity.
Key words: Steel Bar Straightening machine; building; machinery; construction
目 錄
前 言 1
第一章 鋼筋調(diào)直機(jī)的設(shè)計(jì) 2
1.1 鋼筋調(diào)直機(jī)的分類(lèi) 2
1.2 鋼筋調(diào)直切斷機(jī)的構(gòu)造及概述 2
1.3 鋼筋調(diào)直機(jī)調(diào)直剪切原理 3
1.4 鋼筋調(diào)直機(jī)工作原理與基本構(gòu)造 4
1.5 鋼筋調(diào)直機(jī)的主要技術(shù)性能 7
第二章 主要計(jì)算 8
2.1 生產(chǎn)率和功率計(jì)算 8
2.1.1 生產(chǎn)率計(jì)算 8
2.1.2 功率計(jì)算，選擇電動(dòng)機(jī) 8
2.2 第一組皮帶傳動(dòng)機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì) 12
2.2.1 確定設(shè)計(jì)功率 12
2.2.2 初選帶的型號(hào) 12
2.2.3 確定帶輪的基準(zhǔn)直徑 12
2.2.4 確定中心距和帶的基準(zhǔn)長(zhǎng)度 13
2.2.5 驗(yàn)算小輪包角 13
2.2.6 計(jì)算帶的根數(shù) 13
2.2.7 計(jì)算帶作用在軸上的載荷 14
2.3 第二組皮帶傳動(dòng)機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì) 14
2.3.1 確定設(shè)計(jì)功率 14
2.3.2 初選帶的型號(hào) 15
2.3.3 確定帶輪的基準(zhǔn)直徑 15
2.3.4 確定中心距和帶的基準(zhǔn)長(zhǎng)度 15
2.3.5 驗(yàn)算小輪包角 16
2.3.6 計(jì)算帶的根數(shù) 16
2.3.7 計(jì)算帶作用在軸上的載荷 16
2.3.8 主動(dòng)帶輪設(shè)計(jì) 17
第三章 直齒輪設(shè)計(jì) 18
3.1 確定齒輪傳動(dòng)精度等級(jí) 18
3.1.2 按齒面接觸疲勞強(qiáng)度確定中心距 19
3.1.3 驗(yàn)算齒面接觸疲勞強(qiáng)度 20
3.1.4 驗(yàn)算齒根彎曲疲勞強(qiáng)度 20
3.1.5 齒輪主要參數(shù)和幾何尺寸 21
第四章 錐齒輪設(shè)計(jì) 23
第五章 軸的設(shè)計(jì)與強(qiáng)度校核 28
5.1 I軸的設(shè)計(jì)與強(qiáng)度校核 28
5.1.1 軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 28
5.1.2 求出齒輪受力 28
5.2 Ⅱ軸的設(shè)計(jì)與強(qiáng)度校核 30
5.2.1 軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 30
5.2.2 求出齒輪受力 30
第六章 主要零件的規(guī)格及加工要求 34
6.1 調(diào)直筒及調(diào)直塊 34
6.2 齒輪 34
6.3 傳送壓輥的選用和調(diào)整 34
6.4 調(diào)直機(jī)的各傳動(dòng)軸均安裝滾動(dòng)軸承 35
6.5 定長(zhǎng)機(jī)構(gòu)的選擇與調(diào)整 35
結(jié) 論 36
致 謝 37
參考文獻(xiàn) 38
河南理工大學(xué)萬(wàn)方科技學(xué)院本科畢業(yè)論文
前 言
21世紀(jì)是一個(gè)技術(shù)創(chuàng)新的時(shí)代，隨著我國(guó)經(jīng)濟(jì)建設(shè)的高速發(fā)展，鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)與設(shè)計(jì)概念得到不斷創(chuàng)新，高性能材料的開(kāi)發(fā)應(yīng)用使預(yù)應(yīng)力混凝土技術(shù)獲得高速而廣泛的發(fā)展，在鋼筋混凝土中，鋼筋是不可缺少的構(gòu)架材料，而鋼筋的加工和成型直接影響到鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)的強(qiáng)度、造價(jià)、工程質(zhì)量以及施工進(jìn)度。所以，鋼筋加工機(jī)械是建筑施工中不可缺少的機(jī)械設(shè)備。
在土木工程中，鋼筋混凝土與預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土是主要的建筑構(gòu)件，擔(dān)當(dāng)著極其重要的承載作用，其中混凝土承受壓力，鋼筋承擔(dān)壓力。鋼筋混凝土構(gòu)件的形狀千差萬(wàn)別，從鋼材生產(chǎn)廠家購(gòu)置的各種類(lèi)型鋼筋，根據(jù)生產(chǎn)工藝與運(yùn)輸需要，送達(dá)施工現(xiàn)場(chǎng)時(shí)，其形狀也是各異。為了滿(mǎn)足工程的需要，必須先使用各種鋼筋機(jī)械對(duì)鋼筋進(jìn)行預(yù)處理及加工。為了保證鋼筋與混凝土的結(jié)合良好，必須對(duì)銹蝕的鋼筋進(jìn)行表面除銹、對(duì)不規(guī)則彎曲的鋼筋進(jìn)行拉伸于調(diào)直；為了節(jié)約鋼材，降低成本，減少不必要的鋼材浪費(fèi)，可以采用鋼筋的冷拔工藝處理，以提高鋼筋的抗拉強(qiáng)度。在施工過(guò)程中，根據(jù)設(shè)計(jì)要求進(jìn)行鋼筋配制時(shí)，由于鋼筋配制的部位不同，鋼筋的形狀、大小與粗細(xì)存在著極大差異，必須對(duì)鋼筋進(jìn)行彎曲、切斷等等。
隨著社會(huì)與經(jīng)濟(jì)的高速發(fā)展，在土木工程與建筑施工中，不同類(lèi)型的鋼筋機(jī)械與設(shè)備的廣泛應(yīng)用，對(duì)提高工程質(zhì)量、確保工程進(jìn)度，發(fā)揮著重要作用。鋼筋調(diào)直機(jī)械作為鋼筋及預(yù)應(yīng)力機(jī)械的一種類(lèi)型，在土木與建筑工程建設(shè)中有重要應(yīng)用，鋼筋調(diào)直也是鋼筋加工中的一項(xiàng)重要工序。通常鋼筋調(diào)直機(jī)用于調(diào)直14mm以下的盤(pán)圓鋼筋和冷拔鋼筋，并且根據(jù)需要的長(zhǎng)度進(jìn)行自動(dòng)調(diào)直和切斷，在調(diào)直過(guò)程中將鋼筋表面的氧化皮、鐵銹和污物除掉。
第一章 鋼筋調(diào)直機(jī)的設(shè)計(jì)
1.1 鋼筋調(diào)直機(jī)的分類(lèi)
鋼筋調(diào)直機(jī)按調(diào)直原理的不同分為孔摸式和斜輥式兩種；按切斷機(jī)構(gòu)的不同分為下切剪刀式和旋轉(zhuǎn)剪刀式兩種；而下切剪刀式按切斷控制裝置的不同又可分為機(jī)械控制式與光電控制式。本次設(shè)計(jì)為機(jī)械控制式鋼筋調(diào)直機(jī)，切斷方式為下切剪刀式。
1.2 鋼筋調(diào)直切斷機(jī)的構(gòu)造及概述
鋼筋調(diào)直切斷機(jī)有調(diào)直機(jī)構(gòu)、送料、液壓切斷、受料架與電器控制裝置部分組成。
（1）改線部分（該部分由用戶(hù)根據(jù)材料尺寸自理）
該部分可實(shí)現(xiàn)無(wú)吊裝自動(dòng)放線，應(yīng)該安裝于鋼筋調(diào)直機(jī)前端約6-8米以外，以確保鋼筋調(diào)直過(guò)程中有足夠的張力和長(zhǎng)度富余量。
（2）預(yù)調(diào)部分（該部分根據(jù)需要定制，不是必備部分）
該部分主要靠垂直的5套矯輪，來(lái)完成從料架供給線材的應(yīng)力消除處理從而達(dá)到線材表面除銹部位裝有進(jìn)線導(dǎo)套裝置，進(jìn)線導(dǎo)套裝有309軸承一套由1511瓦座固定。預(yù)調(diào)部分，靠緊與應(yīng)力消除的預(yù)調(diào)工作，主要有應(yīng)力輪，應(yīng)力輪調(diào)整方瓦、板座、與架子部分組成。在進(jìn)線安裝與主機(jī)的后部。
（3）調(diào)直筒部分
該部分主要靠對(duì)稱(chēng)的5套曲線調(diào)直輪加調(diào)直筒的旋轉(zhuǎn)供線材在雙曲線的作用下較完全的消除應(yīng)力并推進(jìn)線材運(yùn)行。利用調(diào)直輪支架左右絲的前進(jìn)后退可隨意調(diào)整線材的平直度，從而完面線材的調(diào)直工作。主要有調(diào)直筒支架、軸、調(diào)直輪支架。
（4）牽引送料部分
該部分主要有主動(dòng)送料箱（前箱）與被動(dòng)送料箱(后箱）各一套。主動(dòng)送料箱靠 大架7.5kw電機(jī)為動(dòng)力傳遞給送料箱蝸桿帶輪，并帶動(dòng)蝸輪軸輪與嚙合的活動(dòng)支架齒輪及軸。從而帶動(dòng)兩端裝配的一對(duì)送料輪來(lái)完成送料。在主動(dòng)箱蝸輪軸的后面裝配帶動(dòng)被動(dòng)箱的鏈輪及鏈條，從而帶動(dòng)后面的被動(dòng)箱來(lái)完成調(diào)直前后的整個(gè)送料工作。主要有箱體、蝸桿、蝸輪及軸，活動(dòng)支架及軸、送料輪、鏈輪、鏈條等組成，某些機(jī)型根據(jù)需要沒(méi)有設(shè)置被動(dòng)送料箱。
（5）切斷部分
該部分主要有一臺(tái)4kw-4極電機(jī)帶動(dòng)液壓泵站產(chǎn)生液壓動(dòng)力，通過(guò)電磁換向及溢流閥控制平行道軌活動(dòng)小車(chē)的油缸活塞飄走上裝配的活動(dòng)上刀往復(fù)行程與油缸座上裝配的固定圓底刀行程交錯(cuò)移動(dòng)，從而把經(jīng)過(guò)圓底刀的線材切斷。由于線材在運(yùn)行中切斷，切斷時(shí)的瞬間阻力推動(dòng)活動(dòng)小車(chē)前行，形成跟刀運(yùn)動(dòng)。當(dāng)活塞桿帶動(dòng)下刀回位后，供線材消除了阻力，這時(shí)活動(dòng)小車(chē)在重砣作用下被鋼絲繩拉回復(fù)位，回到初始待切狀態(tài)。主要有4kw-4極電機(jī)。齒輪泵、電磁換向閥、溢流閥、積成塊、活動(dòng)小車(chē)，平衡道軌、高壓油管、儲(chǔ)油箱等組成。
（6）料架部分
當(dāng)調(diào)直好線材通過(guò)活動(dòng)小車(chē)上的圓底刀，進(jìn)入受料架后，順從受料架前行到預(yù)先設(shè)定的尺寸時(shí)，通過(guò)導(dǎo)料斜板頂動(dòng)定尺器裝配的接近開(kāi)關(guān)，常閉板成斷開(kāi)形式，這時(shí)接近開(kāi)關(guān)發(fā)出信號(hào)給電器控制電磁換向閥的交流接觸器控制換向閥換向，換向后輸出的油路在高壓溢流閥的作用下形成8-10mpa的壓力，推動(dòng)油缸活塞與上刀前行，在通過(guò)固定圓底刀的孔時(shí)，把圓底刀孔中行進(jìn)的線材切斷，此時(shí)在電器控制柜中間時(shí)間繼電器的作用下控制在0.2秒左右后，再次控制電磁換向閥換向，換向后輸出的油路在低壓溢流閥的作用下形成2.5-3.5mpa的壓力推動(dòng)油缸活塞與下刀后行從而完面單條鋼筋的切斷循環(huán)。當(dāng)線材頂動(dòng)接近開(kāi)關(guān)時(shí)，同時(shí)發(fā)給計(jì)數(shù)器信號(hào)，供計(jì)數(shù)器計(jì)一次數(shù)，達(dá)到規(guī)定的切斷根數(shù)后，計(jì)數(shù)器自動(dòng)斷電，切斷了系充運(yùn)行的電路，控制調(diào)直電機(jī)自動(dòng)停機(jī)。
1.3 鋼筋調(diào)直機(jī)調(diào)直剪切原理
下切剪刀式鋼筋調(diào)直機(jī)調(diào)直剪切原理如圖所示：
圖1-1 調(diào)直剪切原理
1-盤(pán)料架；2-調(diào)直筒；3-牽引輪；4-剪刀；5-定長(zhǎng)裝置；
工作時(shí)，繞在旋轉(zhuǎn)架1上的鋼筋，由連續(xù)旋轉(zhuǎn)著的牽引輥3拉過(guò)調(diào)直筒2，并在下切剪刀4中間通過(guò)，進(jìn)入受料部。當(dāng)調(diào)直鋼筋端頭頂動(dòng)定長(zhǎng)裝置的直桿5后，切斷剪刀便對(duì)鋼筋進(jìn)行切斷動(dòng)作，然后剪刀有恢復(fù)原位或固定不動(dòng)。如果鋼絲的牽引速度V=0.6m/s.而剪刀升降時(shí)間t=0.1s，則鋼絲在切斷瞬間的運(yùn)動(dòng)距離S=Vt=0.6×0.1=0.06m，為此，剪刀阻礙鋼絲的運(yùn)動(dòng)，而引起牽引輥產(chǎn)生滑動(dòng)現(xiàn)象，磨損加劇，生產(chǎn)率降低，故此種調(diào)直機(jī)的調(diào)直速度不宜太快。
1.4 鋼筋調(diào)直機(jī)工作原理與基本構(gòu)造
該鋼筋調(diào)直機(jī)為下切剪刀式，工作原理如圖所示：
圖1-2 鋼筋調(diào)直機(jī)機(jī)構(gòu)簡(jiǎn)圖
1-電動(dòng)機(jī)；2-調(diào)直筒；3-減速齒輪；4-減速齒輪；5-減速齒輪；6-圓錐齒輪；7-曲柄軸；8-錘頭；9-壓縮彈簧；10-定長(zhǎng)拉桿；11-定長(zhǎng)擋板；12-鋼筋；13-滑動(dòng)刀臺(tái)；14-牽引輪；15-皮帶傳動(dòng)機(jī)構(gòu)
采用一臺(tái)電動(dòng)機(jī)作總動(dòng)力裝置，電動(dòng)機(jī)軸端安裝兩個(gè)V帶輪，分別驅(qū)動(dòng)調(diào)直筒、牽引和切斷機(jī)構(gòu)。其牽引、切斷機(jī)構(gòu)傳動(dòng)如下：電動(dòng)機(jī)啟動(dòng)后，經(jīng)V帶輪帶動(dòng)圓錐齒輪6旋轉(zhuǎn)，通過(guò)另一圓錐齒輪使曲柄軸7旋轉(zhuǎn)，在通過(guò)減速齒輪3、4、5帶動(dòng)一對(duì)同速反向回轉(zhuǎn)齒輪，使?fàn)恳?4轉(zhuǎn)動(dòng)，牽引鋼筋12向前運(yùn)動(dòng)。曲柄輪7上的連桿使錘頭8上、下運(yùn)動(dòng)，調(diào)直好的鋼筋頂住與滑動(dòng)刀臺(tái)13相連的定長(zhǎng)擋板11時(shí)，擋板帶動(dòng)定長(zhǎng)拉桿10將刀臺(tái)拉到錘頭下面，刀臺(tái)在錘頭沖擊下將鋼筋切斷。
調(diào)直機(jī)的傳動(dòng)示意展開(kāi)圖：
圖1-3 鋼筋調(diào)直機(jī)的傳動(dòng)示意展開(kāi)圖
1-電動(dòng)機(jī)；2-調(diào)直筒；3-皮帶輪；4-皮帶輪；5-皮帶輪；6-齒輪；7-齒輪；8-齒輪；9-齒輪；10-齒輪；11-齒輪；12-錐齒輪；13-錐齒輪；14-上壓輥；15-下壓輥；16-框架；17-雙滑塊機(jī)構(gòu)；18-雙滑塊機(jī)構(gòu)；19-錘頭；20-上切刀；21-方刀臺(tái)；22-拉桿；
電動(dòng)機(jī)經(jīng)三角膠帶驅(qū)動(dòng)調(diào)直筒2旋轉(zhuǎn)，實(shí)現(xiàn)鋼筋調(diào)直。經(jīng)電動(dòng)機(jī)上的另一膠帶輪以及一對(duì)錐齒輪帶動(dòng)偏心軸，再經(jīng)二級(jí)齒輪減速，驅(qū)動(dòng)上下壓輥14、15等速反向旋轉(zhuǎn)，從而實(shí)現(xiàn)鋼筋牽引運(yùn)動(dòng)。又經(jīng)過(guò)偏心軸和雙滑塊機(jī)構(gòu)17、18，帶動(dòng)錘頭19上下運(yùn)動(dòng)，當(dāng)上切刀20進(jìn)入錘頭下面時(shí)即受到錘頭敲擊，完成鋼筋切斷。
上壓輥14裝在框架16上，轉(zhuǎn)動(dòng)偏心手柄可使框架銷(xiāo)作轉(zhuǎn)動(dòng)，以便根據(jù)鋼筋直徑調(diào)整
壓輥間隙。方刀臺(tái)21和承受架的拉桿22相連，當(dāng)鋼筋端部頂?shù)嚼瓧U上的定尺板時(shí)，將方
刀臺(tái)拉到錘頭下面，可切斷鋼筋。定尺板在承受架上的位置，可按切斷鋼筋長(zhǎng)度進(jìn)行調(diào)節(jié)。
圖1-4 鋼筋調(diào)直機(jī)的切斷機(jī)構(gòu)
1-曲柄輪；2-連桿；3-錘頭；4-定長(zhǎng)拉桿；5-鋼筋；6-復(fù)位彈簧；7-刀臺(tái)座；8-下切刀；9-上切刀；10-上切刀架；
下切刀8固定在刀座臺(tái)7上，調(diào)直后的鋼筋從切刀中孔中通過(guò)。上切刀9安裝在刀架10上，非工作狀態(tài)時(shí)，上刀架被復(fù)位彈簧6推至上方，當(dāng)定長(zhǎng)拉桿4將刀臺(tái)座7拉到錘頭3下面時(shí)，上刀架受到錘頭的沖擊向下運(yùn)動(dòng)，鋼筋在上、下刀片間被切斷。在切斷鋼筋時(shí)，切刀有一個(gè)下降過(guò)程，下降時(shí)間一般為0.1s，而鋼筋的牽引速度為0.6m/s,因此在切斷瞬間，鋼筋可有0.6×0.1=0.06m的運(yùn)動(dòng)距離，而實(shí)際上鋼筋在被切斷的瞬間是停止運(yùn)動(dòng)的，所以造成鋼筋在牽引輪中的滑動(dòng)，使?fàn)恳喪艿侥p。因此，調(diào)直機(jī)的調(diào)直速度不宜太快。
調(diào)直機(jī)的電氣控制系統(tǒng)圖為：
圖1-5 鋼筋調(diào)直機(jī)的電器線路
RD-熔斷器；D-交流接觸器；RJ-熱繼電器；AN-常開(kāi)按鈕；D-電動(dòng)機(jī)；QK-轉(zhuǎn)換開(kāi)關(guān)；
1.5 鋼筋調(diào)直機(jī)的主要技術(shù)性能
表1-1 鋼筋調(diào)直機(jī)的型號(hào)規(guī)格及技術(shù)要求
參數(shù)名稱(chēng)
數(shù)值
調(diào)直切斷鋼筋直徑（mm）
4～7
鋼筋抗拉強(qiáng)度(MPa)
650
切斷長(zhǎng)度(mm)
300～6000
切斷長(zhǎng)度誤差(mm/m)
牽引速度(m/min)
40
調(diào)直筒轉(zhuǎn)速(r/min)
2850
送料、牽引輥直徑(mm)
90
電機(jī)型號(hào)：調(diào)直
牽引
切斷
功率： 調(diào)直(kW)
牽引(kW)
切斷(kW)
4
外形尺寸：長(zhǎng)(mm)
寬(mm)
高(mm)
7250
600
1220
整機(jī)重量(kg)
1000
第二章 主要計(jì)算
2.1 生產(chǎn)率和功率計(jì)算
2.1.1 生產(chǎn)率計(jì)算
（2-1）式中： D-牽引輪直徑（mm）
N-牽引輪轉(zhuǎn)速（r/min）
-每米鋼筋重量（kg）
K-滑動(dòng)系數(shù)，一般取K=0.95～0.98
帶入相應(yīng)數(shù)據(jù)得：
2.1.2 功率計(jì)算，選擇電動(dòng)機(jī)
調(diào)直部分：
調(diào)直筒所需的功率：
（2-2）
式中： 調(diào)直筒轉(zhuǎn)速（）
傳動(dòng)效率，皮帶傳動(dòng)可取0.96
調(diào)直筒的扭矩：
（2-3)
式中： 鋼筋屈服點(diǎn)（）
調(diào)直塊偏移量（）
鋼筋彎曲次數(shù)，一般取4
鋼筋直徑（）
鋼筋對(duì)調(diào)直塊的摩擦系數(shù)，一般取0.12-0.15
調(diào)直塊的間距()
帶入相應(yīng)數(shù)據(jù)，得：
牽引部分：
鋼筋牽引功率：
（2-4）
式中： 調(diào)直速度（）
傳動(dòng)效率，按綜合傳動(dòng)來(lái)計(jì)算
牽引輪壓緊力：
（2-5）
式中： 牽引鋼筋所需的拉力（）
鋼筋對(duì)牽引輪的摩擦系數(shù)取0.2
輪槽角度，一般為
切斷部分：
鋼筋剪切功率：
（2-6）
式中： 曲柄偏心距
鋼筋直徑
剪切極限強(qiáng)度，約等于抗拉強(qiáng)度的0.7-0.8倍
帶入相應(yīng)數(shù)據(jù)，經(jīng)計(jì)算得：
鋼筋切斷力P：
（2-7）
式中： d-鋼筋直徑，mm
-材料抗剪極限強(qiáng)度，
帶入相應(yīng)數(shù)據(jù)得：
鋼筋切斷機(jī)動(dòng)刀片的沖程數(shù)n：
(r/min) （2-8）
式中： -電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速，r/min
i-機(jī)械總傳動(dòng)比
帶入相應(yīng)數(shù)據(jù)得：
(r/min)
作用在偏心輪軸的扭矩M：
（2-9）
式中： -偏心距，mm
－偏心輪半徑與滑塊運(yùn)動(dòng)方向所成之角
－
L-連桿長(zhǎng)度，mm
－偏心輪軸徑的半徑，mm
-偏心輪半徑，mm
－滑塊銷(xiāo)半徑，mm
-滑動(dòng)摩擦系數(shù)，=0.10～0.15
帶入相應(yīng)數(shù)據(jù)得：
驅(qū)動(dòng)功率N：
（2-10）式中： -作用在偏心輪軸的扭矩，N mm
-鋼筋切斷次數(shù)，1/min
-傳動(dòng)系統(tǒng)總效率
帶入相應(yīng)數(shù)據(jù)得：
=
總功率：
考慮到摩擦損耗等因素，選電動(dòng)機(jī)型號(hào)為，功率為4.0KW，轉(zhuǎn)速為1440r/min.
2.2 第一組皮帶傳動(dòng)機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì)
設(shè)計(jì)的原始條件為：傳動(dòng)的工作條件，傳遞的功率P，主、從動(dòng)輪的轉(zhuǎn)速、（傳動(dòng)比i），傳動(dòng)對(duì)外廓尺寸的要求。
設(shè)計(jì)內(nèi)容：確定帶的型號(hào)、長(zhǎng)度、根數(shù)；
傳動(dòng)中心距；
帶輪基準(zhǔn)直徑及結(jié)構(gòu)尺寸；
計(jì)算初拉力，帶對(duì)軸的壓力
設(shè)計(jì)的步驟和方法
2.2.1 確定設(shè)計(jì)功率
考慮載荷性質(zhì)和每天運(yùn)轉(zhuǎn)的時(shí)間等因素，設(shè)計(jì)功率要求要比傳遞的功率略大，即：
（2-11）
式中： P-傳遞的額定功率，（KW）
-工作情況系數(shù)，=1.2
2.831.2=3.39(KW)
2.2.2 初選帶的型號(hào)
根據(jù)設(shè)計(jì)功率和主動(dòng)輪轉(zhuǎn)速=1440r/mim。選定帶的型號(hào)為A型。
2.2.3 確定帶輪的基準(zhǔn)直徑和
（1）選擇，由，查表得 =280（mm）
（2）驗(yàn)算帶速V，帶速太高則離心力大，減小帶與帶輪間的壓力易打滑，帶速太低，要求傳遞的圓周力大，使帶根速過(guò)多，故V應(yīng)在5～25mm/s之內(nèi)。
（2-12）
（3）計(jì)算從動(dòng)輪基準(zhǔn)直徑：
===141.47（mm） （2-13）
取標(biāo)準(zhǔn)值=140（mm）
2.2.4 確定中心距a和帶的基準(zhǔn)長(zhǎng)度
一般取 （2-14）
計(jì)算相應(yīng)于的帶基準(zhǔn)長(zhǎng)度：
根據(jù)初定的查表，選取接近值的基準(zhǔn)長(zhǎng)度=1600（mm）
實(shí)際中心距： （2-15）
2.2.5 驗(yàn)算小輪包角
（2-16）
2.2.6 計(jì)算帶的根數(shù)
取Z=2 （2-17）
式中： -包角系數(shù)，考慮包角與實(shí)驗(yàn)條件不符（）時(shí)對(duì)傳動(dòng)能力的影響
-長(zhǎng)度系數(shù)，考慮帶長(zhǎng)與實(shí)驗(yàn)條件不符時(shí)對(duì)傳動(dòng)能力的影響
-實(shí)驗(yàn)條件下，單根V帶所能傳遞的功率
-單根V帶傳遞功率的增量
考慮傳動(dòng)比時(shí)，帶在大輪上的彎曲應(yīng)力小，故在壽命相同的條件下，可增大傳遞的功率，其計(jì)算式為：
（2-18）
式中： -彎曲影響系數(shù)，
-傳動(dòng)比系數(shù)，=1.12
2.2.7 計(jì)算帶作用在軸上的載荷Q
為設(shè)計(jì)軸和軸承，應(yīng)計(jì)算出V帶對(duì)軸的壓力Q：
（2-19）
式中： Z-帶的根數(shù)
-單根V帶的初拉力N
（2-20）
（2-21）
2.3 第二組皮帶傳動(dòng)機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì)
設(shè)計(jì)的原始條件為：傳動(dòng)的工作條件，傳遞的功率P，主、從動(dòng)輪的轉(zhuǎn)速、（傳動(dòng)比i），傳動(dòng)對(duì)外廓尺寸的要求。
設(shè)計(jì)內(nèi)容：確定帶的型號(hào)、長(zhǎng)度、根數(shù)；
傳動(dòng)中心距；
帶輪基準(zhǔn)直徑及結(jié)構(gòu)尺寸；
計(jì)算初拉力，帶對(duì)軸的壓力
2.3.1 確定設(shè)計(jì)功率
考慮載荷性質(zhì)和每天運(yùn)轉(zhuǎn)的時(shí)間等因素，設(shè)計(jì)功率要求要比傳遞的功率略大，即：
（2-22）
式中： P-傳遞的額定功率，KW
-工作情況系數(shù)，=1.2
1.171.2=1.40(KW)
2.3.2 初選帶的型號(hào)
根據(jù)設(shè)計(jì)功率和主動(dòng)輪轉(zhuǎn)速=1440r/mim。選定帶的型號(hào)為A型。
2.3.3 確定帶輪的基準(zhǔn)直徑和
（1）選擇，由，查表得 =140mm
（2）驗(yàn)算帶速V，帶速太高則離心力大，減小帶與帶輪間的壓力易打滑，帶速太低，要求傳遞的圓周力大，使帶根速過(guò)多，故V應(yīng)在5～25mm/s之內(nèi)。
（2-23）
（3）計(jì)算從動(dòng)輪基準(zhǔn)直徑：
=i ==280（mm） （2-24）
取標(biāo)準(zhǔn)值=280mm
2.3.4 確定中心距a和帶的基準(zhǔn)長(zhǎng)度
一般取 （2-25）
計(jì)算相應(yīng)于的帶基準(zhǔn)長(zhǎng)度：
根據(jù)初定的查表，選取接近值的基準(zhǔn)長(zhǎng)度=1400（mm）
實(shí)際中心距： （2-26）
2.3.5 驗(yàn)算小輪包角
（2-27）
2.3.6 計(jì)算帶的根數(shù)
取Z=2 （2-28）
式中：-包角系數(shù)，考慮包角與實(shí)驗(yàn)條件不符（）時(shí)對(duì)傳動(dòng)能力的影響
-長(zhǎng)度系數(shù)，考慮帶長(zhǎng)與實(shí)驗(yàn)條件不符時(shí)對(duì)傳動(dòng)能力的影響
-實(shí)驗(yàn)條件下，單根V帶所能傳遞的功率
-單根V帶傳遞功率的增量
考慮傳動(dòng)比時(shí)，帶在大輪上的彎曲應(yīng)力小，故在壽命相同的條件下，可增大傳遞的功率，其計(jì)算式為：
（2-29）
式中：-彎曲影響系數(shù)，
-傳動(dòng)比系數(shù) =1.12
2.3.7 計(jì)算帶作用在軸上的載荷Q
為設(shè)計(jì)軸和軸承，應(yīng)計(jì)算出V帶對(duì)軸的壓力Q：
（2-30）
式中： Z-帶的根數(shù)
-單根V帶的初拉力N
2.3.8 主動(dòng)帶輪設(shè)計(jì)
軸伸直徑d=38mm, 長(zhǎng)度L=80mm，故主動(dòng)帶輪軸孔直徑應(yīng)取，轂長(zhǎng)應(yīng)小于80mm.大主動(dòng)帶輪結(jié)構(gòu)為輻板式帶輪，小主動(dòng)帶輪結(jié)構(gòu)為實(shí)心式帶輪，輪槽尺寸及輪寬等按表計(jì)算得：
小帶輪：基準(zhǔn)寬度10mm，頂寬b=13mm；基準(zhǔn)線上槽深5mm；基準(zhǔn)線下槽深12mm；槽間距 mm;第一槽對(duì)稱(chēng)面至端面的距離mm;最小輪緣厚；帶輪寬，z—輪槽數(shù)；外徑；輪槽角；極限偏差mm；當(dāng)B＜1.5時(shí)，L=B=35mm，為軸的直徑。
大帶輪：基準(zhǔn)寬度10mm，頂寬b=13mm；基準(zhǔn)線上槽深5mm；基準(zhǔn)線下槽深12mm；槽間距 mm; 第一槽對(duì)稱(chēng)面至端面的距離mm;最小輪緣厚；帶輪寬，z—輪槽數(shù)；極限偏差mm；外徑輪槽角；；；。
第三章 直齒輪設(shè)計(jì)
在閉式傳動(dòng)中，輪齒折斷和點(diǎn)蝕均可能發(fā)生，設(shè)計(jì)時(shí)先按齒面接觸疲勞強(qiáng)度確定傳動(dòng)主要參數(shù)，再驗(yàn)算齒根彎曲疲勞強(qiáng)度。小齒輪齒數(shù)應(yīng)大于17齒，以避免根切現(xiàn)象而影響齒根彎曲強(qiáng)度，一般取=18～40，=i。為防止輪齒早期損壞，，應(yīng)盡量互為質(zhì)數(shù)。當(dāng)分度圓直徑確定時(shí)，在滿(mǎn)足齒根彎曲強(qiáng)度的前提下，適當(dāng)減少模數(shù)以增加齒數(shù)，有利于提高重合度。對(duì)傳遞動(dòng)力的齒輪傳動(dòng)，模數(shù)應(yīng)大于2mm（至少1.5mm）,齒數(shù)比(傳動(dòng)比)i不宜過(guò)大,以小于5為佳,以防止兩齒輪直徑相差過(guò)大及輪齒工作負(fù)擔(dān)相差過(guò)大。
增大齒寬b時(shí)，輪齒的工作應(yīng)力和都將減少，有利于提高輪齒承載能力，但b過(guò)大易造成載荷沿齒寬分布不均勻。對(duì)于制造安裝精度要求高，軸和支承剛度大，齒輪相對(duì)于軸承是對(duì)稱(chēng)布置時(shí)，可取稍大些，0.8～1.4。非對(duì)稱(chēng)布置時(shí)0.6～1.2；懸臂布置及開(kāi)式傳動(dòng)中0.3～0.4。在硬度HB＞350的硬齒面?zhèn)鲃?dòng)中，還應(yīng)下降50%。
一級(jí)減數(shù)直齒輪設(shè)計(jì)
已知一級(jí)傳遞功率，小齒輪轉(zhuǎn)速=720r/min,傳動(dòng)比i=2.7,每天1班，，預(yù)期壽命10年。
3.1 確定齒輪傳動(dòng)精度等級(jí)
根據(jù)使用情況和估計(jì)速度m/s,則選用8級(jí)精度的齒輪。選擇材料：小齒輪選用45號(hào)鋼，調(diào)質(zhì)處理，；大齒輪選用45號(hào)鋼，正火處理，；按國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)，分度圓上的壓力角；對(duì)于正常齒，齒頂高系數(shù)，頂隙系數(shù)
3.1.1 計(jì)算許用應(yīng)力
}（3-1)
主動(dòng)輪和從動(dòng)輪齒面硬度230HBS和170HBS，并查圖得，=570Mpa,=520Mpa,查圖得，=1.0，=1.14, =1.0,
=1.0,=1.0,=0.92,=1.0。
（3-2）
（3-3）
3.1.2 按齒面接觸疲勞強(qiáng)度確定中心距
小齒輪轉(zhuǎn)距： （3-4）
初取，取，查表得， （3-5）
確定中心距：
（3-6）
取a=155mm
估計(jì)模數(shù)：m=(0.007～0.02)a=(0.007～0.02)×155=1.085～3.1mm,取m=3mm.
各輪齒數(shù)：
（3-7）
取
實(shí)際傳動(dòng)比 （3-8）
傳動(dòng)比誤差 許用
分度圓直徑：
（3-9）
驗(yàn)算圓周速度： ,選擇8級(jí)精度的齒輪合適。
3.1.3 驗(yàn)算齒面接觸疲勞強(qiáng)度
因電機(jī)驅(qū)動(dòng)，載荷平穩(wěn)，查表，，由于速度v=3.17m/s,8級(jí)精度齒輪 ，查圖得 ，軸上軸承不對(duì)稱(chēng)分布，且，查圖得：，齒寬b=。取b=54mm,。
查表得：
載荷系數(shù) （3-10）
計(jì)算端面和縱向重合度：
（3-11）
（3-12）
由查圖得：，取u=2.7
（3-13）
=158 設(shè)計(jì)安全
3.1.4 驗(yàn)算齒根彎曲疲勞強(qiáng)度
根據(jù)材料熱處理，查圖：查圖： ，則計(jì)算出許用應(yīng)力：
（3-14）
（3-15）
由圖得：
驗(yàn)算彎曲疲勞強(qiáng)度：
（3-16）
（3-17）
設(shè)計(jì)安全。
3.1.5 齒輪主要參數(shù)和幾何尺寸
（3-18）
mm
mm （3-19）
mm
mm （3-20）
mm
mm （3-21）
當(dāng)3軸4軸間傳動(dòng)比=2.5時(shí)，齒輪主要參數(shù)和幾何尺寸
mm
mm
mm
mm
mm
mm
mm
軸4和軸5間的傳動(dòng)比=1，齒輪主要參數(shù)和幾何尺寸
mm
mm
mm
mm
mm
mm
mm
mm
第四章 錐齒輪設(shè)計(jì)
計(jì)算兩錐齒輪，參照GT4-8型調(diào)直機(jī)的傳動(dòng)示意展開(kāi)圖，齒數(shù)比u=1，錐齒輪材料采用45號(hào)鋼加工制造，采用大圓角留磨滾刀加工，齒面滲碳淬火磨齒，并采用齒面強(qiáng)化噴丸工藝，以提高接觸與彎曲強(qiáng)度。錐齒輪～63，精度6Cgb11365-89。（ 噴丸強(qiáng)化工藝,此技術(shù)提供一種通過(guò)利用噴丸強(qiáng)化工藝在齒輪表面形成壓縮殘余應(yīng)力來(lái)提高齒輪的疲勞強(qiáng)度的方法。此技術(shù)方法是在利用高壓空氣向齒輪表面投射大量的噴丸時(shí)向與連接作為噴射對(duì)象齒輪齒的齒根圓與漸開(kāi)線的交點(diǎn)及與上述噴射對(duì)象的齒輪齒相鄰的齒輪齒的齒頂圓與漸開(kāi)線的交點(diǎn)的直線平行的方向，是向與該直線成0°至15°角的方向投射。）
軸交角。由電動(dòng)機(jī)驅(qū)動(dòng)，工作載荷略有輕微沖擊，錐齒輪1懸臂支承，錐齒輪2兩端支承，轉(zhuǎn)速720r/min，傳遞轉(zhuǎn)矩：
。 （4-1）
（1）基本參數(shù)：
（2） 初步設(shè)計(jì)：
（4-2）式中： K-載荷系數(shù)，取1.5
u-齒數(shù)比，取1
-齒輪的許用接觸應(yīng)力
-估計(jì)時(shí)的安全系數(shù)，取1.1
-試驗(yàn)齒輪的接觸疲勞極限
估算的結(jié)果： =
幾何尺寸： 齒數(shù)比： 齒數(shù) =25；=25 （4-3）
=4 m—模數(shù)
大端分度圓直徑：
（4-4）
分錐角：
（4-5）
（4-6）
外錐距： （4-7）
齒寬：
=0.25～0.33取=0.3 （4-8）
（重載荷3.03.5）
平均分度圓直徑：
（4-9）
中錐距： （4-10)
平均模數(shù)： （4-11）
齒距： P==3.144=12.56mm （4-12）
齒寬系數(shù)： =0.3
節(jié)錐角：
高度變位系數(shù)： （4-13）
齒頂高： （4-14）
齒根高： （4-15）
頂隙： （4-16）
齒頂角： （4-17）
齒根角： （4-18）
齒寬中點(diǎn)分度圓直徑：
（4-19）
齒寬中點(diǎn)螺旋角：
大端齒頂圓直徑：
（4-20）
大端齒根圓直徑：
（4-21）
頂錐角： （4-22）
根錐角： （4-23）
安裝距： A，根據(jù)結(jié)構(gòu)而定。
冠頂距： 軸線交角 （4-24）
當(dāng) （4-25）
輪冠距： （4-26）
錐齒輪強(qiáng)度校核計(jì)算：
接觸強(qiáng)度校核: （4-27）
式中: 分度圓的切向力 N
使用系數(shù)
動(dòng)載荷系數(shù)
載荷分布系數(shù)
載荷分配系數(shù)
節(jié)點(diǎn)區(qū)域系數(shù)
彈性系數(shù)
重合度、螺旋角系數(shù)
錐齒輪系數(shù)
計(jì)算結(jié)果：
許用接觸應(yīng)力: （4-28）
式中: 試驗(yàn)齒輪接觸疲勞極限
壽命系數(shù)
潤(rùn)滑油膜影響系數(shù)
最小安全系數(shù)
尺寸系數(shù)
工作硬化系數(shù)
計(jì)算結(jié)果:
通過(guò)
彎曲強(qiáng)度校核: （4-29）
式中： 復(fù)合齒形系數(shù)
重合度和螺旋角系數(shù)
其余項(xiàng)同前，并且
計(jì)算結(jié)果：
許用彎曲應(yīng)力：
（4-30）
式中： 齒根基本強(qiáng)度
壽命系數(shù)
相對(duì)齒根圓角敏感系數(shù)
相對(duì)齒根表面狀況系數(shù)
尺寸系數(shù)
最小安全系數(shù)
計(jì)算結(jié)果:
通過(guò)
第五章 軸的設(shè)計(jì)與強(qiáng)度校核
5.1 I軸的設(shè)計(jì)與強(qiáng)度校核
5.1.1 軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)
軸的結(jié)構(gòu)圖如下：
圖5-1 軸的結(jié)構(gòu)圖
5.1.2 求出齒輪受力
輸出軸轉(zhuǎn)矩： （5-1）
齒輪圓周力： （5-2）
齒輪軸向力： （5-3）
齒輪徑向力： （5-4）
支反力： XOY面 （垂直面）
（5-5）
XOZ面（水平面）：
（5-6）
XOY面上的彎矩：
（5-7）
XOZ面上的彎矩：
（5-8）
合成彎矩：
（5-9）
當(dāng)量彎矩：
（5-10）
取危險(xiǎn)截面按當(dāng)量彎矩驗(yàn)算直徑。危險(xiǎn)截面取左軸承處（載荷最大）及安裝帶輪處（軸徑最小且載荷較大、有鍵槽）。
右軸承部位驗(yàn)算:
（5-11）
d=45mm＞31.6mm,合格。
安裝帶輪部位驗(yàn)算:
（5-12）
d=38mm＞11.8mm,合格。
該軸段有鍵槽，計(jì)算軸徑加大4%，d=38＞11.8×1.04=12.3，合格
綜上計(jì)算結(jié)果，該軸強(qiáng)度足夠。
5.2 Ⅱ軸的設(shè)計(jì)與強(qiáng)度校核
5.2.1 軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)
軸的結(jié)構(gòu)圖如下：
圖5-2 軸的結(jié)構(gòu)圖
5.2.2 求出齒輪受力
輸出軸轉(zhuǎn)矩： （5-13）
圓柱齒輪
齒輪圓周： （5-14）
齒輪徑向力： （5-15）
標(biāo)準(zhǔn)直齒圓錐齒輪
齒輪圓周力： （5-15）
齒輪軸向力： （5-16）
齒輪徑向力： （5-17）
支反力 XOY面 （垂直面）
（5-18）
XOZ面（水平面）
（5-19）
XOY面上的彎矩：
（5-20）
XOZ面上的彎矩：
（5-21）
合成彎矩：
（5-22）
（5-23）
（5-24）
（5-25）
當(dāng)量彎矩：
（5-26）
取危險(xiǎn)截面按當(dāng)量彎矩驗(yàn)算直徑。危險(xiǎn)截面取右軸承處（載荷最大）、安裝圓柱齒輪處、安裝錐齒輪處及安裝偏心輪處。
右軸承處驗(yàn)算:
（5-27）
d=35mm＞28.4mm,合格。
安裝圓柱齒輪處驗(yàn)算:
（5-28）
d=40mm＞28mm,合格。
該軸段有鍵槽，計(jì)算軸徑加大4%，d=40＞28×1.04=29.12mm,合格。
安裝錐齒輪處驗(yàn)算:
（5-26）
d=35mm＞25.4mm,合格。
該軸段有鍵槽，計(jì)算軸徑加大4%，d=35＞25.4×1.04=26.42mm,合格。
安裝偏心輪處:
（5-27）
d=25mm＞16.9mm,合格。
該軸段有鍵槽，計(jì)算軸徑加大4%，d=25＞16.9×1.04=17.60mm，合格。
綜上計(jì)算結(jié)果，該軸強(qiáng)度足夠。
第六章 主要零件的規(guī)格及加工要求
6.1 調(diào)直筒及調(diào)直塊
調(diào)直筒及調(diào)直塊的尺寸要求見(jiàn)零件圖，調(diào)直筒可用一般結(jié)構(gòu)鋼或碳鋼制造，調(diào)直塊須用廠具鋼制造，并進(jìn)行熱處理，塊的內(nèi)孔要具有一定的光潔度。GT4-8型調(diào)直機(jī)的調(diào)直筒，有兩套調(diào)直模，每套有五個(gè)，其中一套內(nèi)徑為10mm，可以調(diào)直6～8mm直徑的鋼筋，另一套內(nèi)徑為6mm，可調(diào)直5mm直徑以下的鋼筋。調(diào)直模用工具鋼制成，并經(jīng)熱處理。安裝時(shí)，調(diào)直模的喇叭口應(yīng)全部向調(diào)直筒進(jìn)口方向。調(diào)直模在調(diào)直筒中的安裝位置如圖所示，
圖6-1 調(diào)直模的安裝方法
調(diào)直模偏移量的大小，要根據(jù)調(diào)直模的磨損程度和鋼筋的性質(zhì)通過(guò)試驗(yàn)確定，一般為7～10mm，但不論采用哪種方法，調(diào)直筒最外兩端的兩個(gè)調(diào)直模，必須在調(diào)直筒導(dǎo)孔的軸線上，如果發(fā)現(xiàn)鋼筋調(diào)的不直，應(yīng)及時(shí)調(diào)整調(diào)直模的偏移量。
6.2 齒輪
調(diào)直機(jī)上的所有齒輪均采用45號(hào)鋼加工制造，并須經(jīng)過(guò)表面淬火等熱處理。
6.3 傳送壓輥的選用和調(diào)整
調(diào)直機(jī)有兩對(duì)鋼筋傳送壓輥供選用，每對(duì)壓輥上又有兩種深度的環(huán)槽，因此應(yīng)根據(jù)鋼筋直徑選擇適當(dāng)?shù)膲狠伈邸Ｒ话阍趭A緊鋼筋后，應(yīng)保證上下壓輥之間有3mm左右的間隙為合適。
傳送鋼筋的牽引力，決定于壓輥間的壓緊程度，壓緊度要保證鋼筋能順利的被牽引前進(jìn)，不應(yīng)有明顯的轉(zhuǎn)動(dòng)現(xiàn)象，而且在被切斷的一瞬間，應(yīng)能允許鋼筋與壓輥之間發(fā)生打滑現(xiàn)象。
6.4 調(diào)直機(jī)的各傳動(dòng)軸均安裝滾動(dòng)軸承
表1-1 鋼筋調(diào)直機(jī)的軸承型號(hào)及用量
軸承名稱(chēng)
型號(hào)
數(shù)量
安裝部位
軸承名稱(chēng)
型號(hào)
數(shù)量
安裝部位
單列圓錐滾子軸承
7206
1
錐齒輪軸左端
單列圓錐滾子軸承
7512
1
偏心軸下端
雙列向心球軸承
1307
1
錐齒輪軸右端
單列向心球軸承
306
2
下壓輥軸兩端
單列圓錐滾子軸承
7308
1
偏心軸上端
單列向心球軸承
306
2
上壓輥軸兩端
6.5 定長(zhǎng)機(jī)構(gòu)的選擇與調(diào)整
鋼筋切斷長(zhǎng)度，由定長(zhǎng)機(jī)構(gòu)自動(dòng)調(diào)整，為了保證切斷質(zhì)量，首先要按滑動(dòng)刀臺(tái)的活動(dòng)上切刀位置，調(diào)整其固定切刀，使上下兩切刀的刃口間有1mm以?xún)?nèi)的間隙，并經(jīng)常