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中文翻譯(1):
獲得超光滑晶體表面的研磨拋光工藝
摘要:
在適宜的工作環(huán)境下,采用柔性拋光工具和優(yōu)良拋光介質加工獲得光潔度為埃等級的晶體表面的超精密研磨拋光工藝正在被廣泛研究，并根據建立的基礎模型,通過分析拋光過程中的機械運動來研究材料的去除機制,提出了表面粗糙度的概念。在實驗室里，已經通過采用二氧化硅磨料和K3球形拋光粉獲得一個光潔度1-2埃的超光滑晶體表面。
1、簡介
隨著材料科學的顯著進步和廣泛應用，各種各樣由最新研制的材料制造的設備的使用迅猛增加。但是在制作一個高性能的裝置時,它往往必需采用研磨拋光工藝進行處理。最近,對超精密加工技術的研究形成的先進加工方法迅速發(fā)展,這對工業(yè)的發(fā)展貢獻顯著。當通過提升研磨和拋光等方法來實現超精密加工時,則必須提高傳統(tǒng)的拋光工藝的穩(wěn)定性或添加新的工作機制，以此確保獲得高質量高精度的工作表面。文獻[1]顯示了當在研磨拋光的過程中遇到較大的研磨顆粒時，軟質磨料可以減少表面粗糙度的惡化。這對于獲得一個理想平滑的工作表面是非常重要的。合理選擇研磨劑對于獲得超光滑表面也是極其重要的。文獻[2]表明了采用二氧化硅超細粉末研磨劑可以實現超精密晶體表面的加工。在這篇報告還討論了在適宜的工作環(huán)境,采用柔性拋光工具和優(yōu)良拋光介質的條件下，如何通過研究拋光過程中的機械運動機制來獲得一個無損傷埃級表面粗糙度的晶體表面的過程。
2、研磨和拋光的機理
研磨的效果與研磨劑的作用效果以及研磨工具材料的性能有著密切的聯(lián)系。特別是采用旋轉鏡面切削方法加工晶體表面過程中采用的研磨劑。在晶體表面產生的裂紋也是由于研磨劑的作用。這是研磨過程去除晶體表面材料的主要途徑。由于微裂紋的裂紋擴張以及交叉,使得裂紋區(qū)域破碎分離，以此達到去除晶體材料的目的。處于晶體表面下的有效微裂紋的長度是大致相同的。載荷越高，微裂紋的長度越大。一般結論是:晶體表面下的微裂紋的平均傳播深度是研磨顆粒的三分之一。
研磨材料的性質及研磨劑粉末是確保超光滑表面的基本條件。柔性拋光工具可以降低表面粗糙度 [1]，但是，如果在研磨拋光過程中遇到大磨料或顆粒，研磨劑的選擇、選擇合適的柔性拋光工具對于獲得理想的超光滑表面是十分重要的。
一般情況下，在研磨拋光過程中，超硬的研磨劑顆粒將會在加工材料表面產生凹槽。然而,這個機制并不適用于超精密拋光那些與研磨顆粒硬度相當的材料。它表明了材料去除的過程機制,包括隨機初始點缺陷產生的微裂紋以及在原子尺度的二氧化硅顆粒在晶體表面的爆炸性作用，都被視為超精密研磨拋光機制不可或缺的一部分[2]。
3、實驗過程
3.1、最優(yōu)研磨參數的確定
研磨的基本過程是機械加工去除晶體表面多余部分材料的過程,所以研磨效率將會對整個機加工時間產生重要影響。另一方面,經過研磨加工的材料表面質量對拋光加工的時間以及表面完整性都會產生影響。試驗表明,影響表面粗糙度以及研磨效率的參數有：研磨顆粒的性能和尺寸、研磨液濃度、研磨速度以及研磨壓力等等。
為確保晶體表面的研磨加工精度，把最初的石英晶體樣本全部調整到粒徑不少于0.5毫米。那么，他們的表面粗糙度會隨著可調研磨機調環(huán)上他們對應的氧化鋁粉末研磨劑#1000 、#2000 和#4000 依次升高。研磨參數(研磨速度和研磨壓力)的改變會影響晶體的切削用量,它與切削用量之間的關系如圖1和2所示。
圖1顯示研磨速度與切削用量成正比。這是因為,研磨速度越高，單位時間內由研磨劑顆粒產生的機加工微裂紋就越長；因此，切削用量也就越大。實驗還表明研磨速度越高，表面粗糙度越小。
圖1 研磨速度與切削用量之間的關系
圖2 研磨壓力與切削用量之間的關系
圖2顯示的是研磨壓力與切削用量之間的關系。這表明切削用量與研磨壓力之間成正比。這是因為，隨著研磨壓力的增加，每一個研磨顆粒在單一試件表面的作用以及在試樣表面之下微裂紋的長度都相對增加;這一點也使切削用量增大。但提高研磨壓力并不是無限的,當壓力增加太多時，晶體將會破碎。
圖3(1)-(c)顯示了相應的#1000 # 2000 和#4000 氧化鋁磨料粒度的研磨劑研磨作用后的晶體試樣的表面粗糙度。
結果表明，研磨劑顆粒越細小,每一個單一的研磨劑顆粒在晶體表面的劃痕壓痕也越小，產生的表面微裂紋的長度也越小。因此，表面粗糙度越小，相應的切削用量也越小。圖4顯示了磨料顆粒粒度、切削用量和表面粗糙度三者之間的關系。
為了獲得更高的質量并保證較高的切削用量，研磨參數的合理選擇范圍如下：研磨液濃度20 - 30 wt. %，研磨速度80 - 170米/分鐘,研磨壓力100 -150克/平方厘米。
3.2、超精密拋光加工
研磨后,用蒸餾水將試樣擦拭干凈，將脫脂棉用丙酮濕透。然后把石英晶體樣本與不銹鋼夾具一起固定在可調環(huán)形拋光機器上。為獲得一個埃級光滑表面粗糙度的晶體表面，我們采用軟質K3球形拋光劑(4毫米每槽)以及二氧化硅粉末作為拋光介質來拋光晶體樣本表面。
首先,晶體試樣是由粒徑0.3 mmCeO2的拋光粉在拋光機的的作用下，經過210分鐘去除受損的晶體表層所產生的。然后，由光潔度500埃的優(yōu)質二氧化硅粉末拋光獲得超光滑晶體表面。
圖3 研磨后的晶體表面粗糙度輪廓
圖4 研磨劑顆粒粒度、切削用量和表面粗糙度的關系
圖5 拋光劑顆粒粒度、切削用量和表面粗糙度的關系
圖6 三氧化二鐵拋光后的表面粗糙度輪廓(Talystep)
這個實驗的整個過程都是在無塵環(huán)境下完成的。拋光條件如下：拋光壓力18 g /平方厘米,拋光速度快143.4米/分鐘。
4、結果和討論
為了研究相同拋光條件下幾種拋光粉粉末，我們對拋光結果進行了對比。圖5顯示的是晶體在不同拋光粉作用下的切削用量。圖6 - 8顯示的是各自的表面粗糙度輪廓特性與Fe2O3, CeO2 and SiO2磨料之間的關系。
由圖5計算的相應于Fe2O3, CeO2 and SiO2磨料的切削用量是1.4、7以及8.4埃/秒，最大粗糙度是15、25以及1 – 2埃。在由二氧化硅粉末拋光作用的表面上,最大粗糙度在1 – 2埃以內。這個結論意味著獲得超光滑石英晶體表面是通過考慮拋光工序過程中相應的機械運動而來的。材料的去除是在原子尺度上完成的。
圖7 由CeO2拋光后的表面粗糙度輪廓
圖8 由SiO2拋光后的表面粗糙度輪廓(Talystep)
5、結論
石英晶體的研磨參數的最佳選擇范圍是實驗獲得的。傳統(tǒng)的光學拋光法已經被改良以保證獲得超光滑晶體表面。軟質K3球形拋光粉以及二氧化硅粉末被應用于拋光實驗以獲得一個埃級表面粗糙度的石英晶體表面：
(1)晶體研磨過程中的研磨劑顆粒的機械運動包括滾動和鏡面微切削。
(2)研磨劑顆粒的滾動形成凹坑和微裂紋，它的鏡面微切削在晶體表面作用形成劃痕和裂縫。
(3)研磨速度和研磨壓力正比于晶體的切削用量。研磨顆粒粒度越小，產生的表面粗糙度就越小，切削用量也越低。
(4)確定研磨參數的選擇范圍：研磨液濃度20 - 30 wt. %,研磨速度80 - 170米/分鐘,研磨壓力100 - 150克/平方厘米。
(5)拋光材料和拋光粉的性能是確保獲得超光滑表面的必要條件。
(6)在給定試驗條件下,可以獲得光潔度1 – 2埃的晶體表面。
(7)二氧化硅粉末拋光的材料去除率是1.4 埃/ 秒,這確定了其材料的去除是在原子尺度上的。
致謝
由衷感謝浙江省自然科學基金(501097)和浙江省青年科技人才培養(yǎng)專項資金項目 (RC RC02066)的大力財政支持。
參考文獻
[1] T. Kasai, K. Horio, T. Karaki-Doy, Ann. CIRP 39 (1) (1990).
[2] J.L. Yuan, Z.F. Tong, SME MR 91-193, 1991
中文翻譯(2):
降低超聲波切割骨骼時切削溫度的方法
摘要:
超聲波切割工藝廣泛應用于食品加工以產生一個干凈整齊的切口。然而,它還沒有被采納作為醫(yī)療器械應用于骨科手術中,主要由于它生成的切口位置具有較高的溫度,相應的就要求使用額外的冷卻。例如,如果切削溫度達到55-60 C以上時,特別是溫度持續(xù)期間,骨頭組織會發(fā)生壞死,危及術后康復。
最近，筆者的一項研究結果顯示,自然界中的熱響應材料,例如木頭和骨骼,容易受到它所吸收的超聲波能量以及切口位置的熱傳導的影響。在這篇研究報告中，切削參數間的相關性,例如激波振動速度、載荷頻率和耦合接觸調諧條件下對熱響應進行研究和報道,結果表明,通過控制切削參數使它在安全的切削溫度范圍內工作是可以實現的。因此,作者提出了一種新穎的切削葉片輪廓以降低切口位置產生的摩擦熱。通過一系列利用新鮮的牛股骨頭切割實驗,結果表明, 可以通過選擇合適的切割參數和葉片輪廓來降低切削溫度以及熱損傷。
1、簡介
骨骼切削工具,例如鉆頭、鋸子和鑿子，可為外科醫(yī)生提供有限的精度和機動靈活性[1],并且經常導致骨組織燃燒,形成的碎片對鄰近組織造成損傷。另一種骨骼切割裝置是超聲刀,圖1(a),是將縱向振動模態(tài)頻率調節(jié)到低頻超聲波范圍(20 - 100千赫)。這項研究有利于超聲波切割壞硬組織包括消除切屑、降低反應程度以及產生更精準的切口。
超聲波骨科手術不是一個新概念,它的作業(yè)設備可以追溯到1957年[2]。然而,工具的限制和傳感器的設計以及缺乏合適的方法進行功率微調控制,大大限制了早期技術的發(fā)展。在過去的15多年里,伴隨著傳感器的設計和改進,以及更復雜的機電一體化功率控制的發(fā)展，超聲外科手術設備得到了更新并快速發(fā)展[3]。
當前的超聲骨切割手術的挑戰(zhàn)在于在不超過骨頭壞死溫度的情況下，可調諧系統(tǒng)能否為超聲切割刀具提供足夠的聲功率來切除壞硬組織。要克服組織燃燒問題、超聲波切割裝置通常需要加進冷卻系統(tǒng),能為切口位置提供水（或鹽水)[3,4],但是這又提出了交叉感染的問題。這項研究顯示了如何控制切削溫度,通過研究切削參數以及切削刃幾何參數對切削溫度的影響，目的在于設計出有能力在骨骼切割中切割深切口而不需要冷卻系統(tǒng)的超聲波切割設備。
圖1 (a)超聲波切割系統(tǒng)的原理,(b)超聲波切割牛骨在不同靜負載下的溫度響應
2、超聲波切割中的熱響應特性
作者先前的研究表明, 時測的不同材料的超聲波切割熱響應,表現出兩個溫度峰[5,6]。圖1顯示一個典型牛股骨頭樣本(b)測量的熱響應。人造股骨和幾個等級的木頭測定的熱響應定性相似。
測量反應時的第一個頂峰溫度是由于物質樣品吸收葉片震動產生的超聲波能量所產生的。溫度峰值的大小隨著作用在葉片上的靜載荷的增加而增加,因為靜態(tài)負荷的增加提高了葉片和材料之間的耦合。時域響應與測量傳感器在標本上的位置無關[4]。
測量反應是的第二個頂峰溫度是由于葉片滲入材料組織時葉片和標本之間的摩擦熱的熱傳導,導致溫度逐步增加,即在測量過程中測定溫度的衰退期。在這種情況下,反應時間取決于傳感器在標本中的位置。同樣的切削深度,測量溫度的峰值傳導的響應隨著靜態(tài)載荷的降低而降低,主要因為這種切割出現的非?？?。
3、葉片輪廓的設計對溫度的影響
為當前研究設計制造四個鈦合金超聲波切割刀片，并將它們調節(jié)在兩種截然不同的縱向共振頻率(圖2)。使用有限的元分析(FEA)確定刀片的尺寸。刀身共振頻率基本調整為兩個19.5千赫和兩個35千赫。 雖然葉片被要求來調整成不同的長度，但是振動幅度保持不變,設計的每一個刀片的輪廓也都保持一致。
先前的切割實驗顯示,樣品溫度與吸收超聲能量可以達到的峰值溫度有關,溫度高于正常會引用骨組織壞死。然而,眾所周知的是壞死溫度并不是一成不變的,它取決于骨組織經歷高溫的持續(xù)時間。事實上,骨組織能承受高溫的時間如果很短的話是沒有熱損傷[7]。
圖2 35千赫(短)和19.5千赫(長)超聲波切割刀片(a)和(b)定切削刃的部分(簡介1)和(c),(d)鋸齒狀的尖端部分(側面2)
實驗還表明,暴露的條件下切割股骨頭時，延長間隔的高溫會產生摩擦熱。這項研究旨在調查葉片輪廓對超聲波切割骨的期間切削溫度的影響,特別是不同輪廓的刀片和骨頭之間的關系對葉片結構的影響。因此,兩個不同切割邊緣輪廓的刀具,一個具有刃部保持不變和尖端(刀片簡介1),另一個具有相同的尖端并呈鋸齒狀 (葉片輪廓2)。
3.1、 實驗器材
該實驗是切割牛股骨樣品，如圖3(a)所示。樣品被切碎并用金屬板夾緊綁在一個水平的導軌上。變頻控制器和刀組合安裝在一個可以沿著導軌自由滑動的滑塊上。為了研究施加的靜態(tài)力的影響,采用一個由滑輪、纜繩和砝碼連接在滑塊的一側組成的系統(tǒng)。用千分尺記錄下每次剪斷后測得的深度。
采用六個熱電偶均勻分布來測量溫度，使其排成兩排，每排三個，放在切割線的兩側,如圖3(b)描述。在每一行的三個熱電偶放在距離樣本頂部5、10和15毫米處。1 – 3號探測器和1和4 – 6號探測器相應的放置在距離切割線的1毫米和2毫米處。
3.2、 切割邊緣輪廓、頻率調整以及振動頻率對樣本溫度的影響
首先,利用兩個調諧到35 kHz的刀片進行實驗。將兩葉片配置(型材1和2)的超聲波振幅調節(jié)到23微米,并經行測試得到一組在20 - 75 牛范圍內變化的靜態(tài)負載。對于每個切削實驗樣品的溫度監(jiān)測時間為300秒,在未切割的時間里，允許標本回到室溫。
圖4反映了放置在骨標本的六個熱電偶探測到的結果,當使用35千赫葉片和型材1和2和靜態(tài)負荷20 N的情況下,如下所示?？梢悦黠@看到，當采用鋸齒形刀片時，探測到的溫度明顯偏低，如圖4(b)所示,特別是探測器1探測的峰值溫度40 C明顯降低。
這些改進源于熱力學條件切割過程中減少刀片和樣本之間的摩擦接觸面積。這也產生一個更快切割和便利地從切口位置去除骨碎片。作為一個結果,通過摩擦加熱碎片燃燒,先前被當作損傷骨組織的主要原因是可以降低的[5,6]。
圖3 (一)超聲波切割實驗的實驗器材和(b)樣本中的熱電偶分布
圖4 使用兩個35千赫、葉片輪廓(a)和(b)1葉片輪廓2，六個熱電偶分布在樣本上測量的溫度顯示
圖5 不同切削刃輪廓1和2,都是35 kHz,尖端振動幅值(a)和(b)為23微米和40微米的激光束，對應的靜態(tài)負荷對峰值溫度的影響
應用靜態(tài)載荷對溫度的影響,可以用圖5所示的刀片型材1和2，尖端振幅23微米和40微米的激光束。在本圖中, 葉片輪廓葉片1和2記錄的不同的切削溫度峰值與應用靜載荷成反比。這些測量值一致記錄了當使用葉片輪廓2時峰值溫度的下降。出現某些少量的趨勢偏離是由于探頭定位時的輕微錯誤。
使用同樣的實驗進行19.5千赫葉片在任意頻率時對應的切削溫度。每個葉片都是40微米的振幅,像35千赫葉片在23微米的激光振幅下操作一樣給予同樣的激波振動速度。在先前的研究中, 超聲波切割實驗論證了振動速度對振動參數的影響 [6]。
通過比較圖6和圖5(a)可以看到，葉片輪廓1和2之間測量的結果要比35千赫刀片下測量的結果差別性很小,因此,19.5千赫切的削溫度的峰值并非如此依賴于切割邊緣輪廓的激波振動速度。再次,在19.5 kHz時,刀片輪廓2比刀片輪廓1的切割速度快得多。
4、改進葉片振動性能的設計方法
盡管切削刀片調整為縱向模式,它曾明確指出,切削性能與調諧后的刀片的振動特性緊密相關。在這種情況下,我們發(fā)現將葉片輪廓2調諧為19.5千赫時，表現出來的切削效果比預期還要差，這表明35千赫和19.5千赫的葉片對于切削溫度有不同的影響。因此, 進行了一項關于葉片輪廓2調諧為19.5千赫下的振動特性研究。
圖6 對不同靜載荷使用19.5千赫葉片和40微米幅值的激光束下測量的切削刃輪廓1和2的峰溫差
4.1、線性和非線性模態(tài)耦合
振動特性可以通過三維激光的多普勒效應（LVD）的模態(tài)分析(EMA)實驗和LMS模態(tài)分析軟件來確定。圖7(a)顯示一個側面角度測量的調整模型,這對于揭示彎曲葉片的縱向模式具有重大貢獻。圖8(b)顯示了發(fā)生在非常接近縱向模態(tài)頻率的彎曲模式,而且它是調諧頻率下模態(tài)耦合的原因。
圖7 由(a) EMA和(b)FEA有限元分析確定調諧縱向模式
圖8 縱向耦合彎曲模式(a)和(b)彎曲模式的EMA的模態(tài)數據
圖9 19.5千赫縱向模式下的驅動系統(tǒng)的頻率響應
此外,當這個裝置在調諧頻率下運轉時,大量的能量泄漏進入一個內在的模態(tài)來響應調諧頻率的一半,這是主參數共振的特色[8],如圖9所示。9.9千赫下產生的內部響應模式與刀片的扭轉模式相呼應,如圖10。
4.2、通過輪廓變更來提高葉片調整響應
我們已經闡明了19.5千赫葉片的振動測量反應的特點是兩個線性的非線性模態(tài)之間的相互作用。這類能量泄漏會影響切削過程中的熱響應,因此,重新提出了消除這些影響的設計方法。要求是, 在不改變葉片長度并在葉片輪廓保持足夠的振幅從而允許刀片操作刀尖獲得必須的振幅的情況下將不調諧的彎曲模式以及扭轉模式和縱向模式分離開[9,10]。
將兩個鋸齒狀的刀片合并來改變葉片寬度,如圖11(b)(葉片輪廓3)所示。新刀片彎曲模式頻率下測量的EMA數據有一個重大轉折,將彎曲模態(tài)響應與調諧縱向模式響應分離。同時,縮進寬度輪廓明顯影響扭轉模式模態(tài)頻率,實現了頻率下降1.1 kHz,導致非線性模態(tài)耦合被剔除。改進的葉片對刀尖的單一線性頻率響應振幅達到55微米。
5、葉片輪廓3對溫度的影響
用19.5千赫的葉片輪廓3，40微米刀尖振幅進行了進一步的切削溫度測量。圖12顯示了隨著靜載荷的增加，19.5千赫切削刀片1號和3號的峰值切削溫差。盡管提高了切削速度,由于新設計型材3、消除模態(tài)相互作用
圖10 (a) EMA和(b)FEA有限元分析測定的內部扭轉模式
圖11 頂視圖:(一)初始19.5千赫鋸齒狀葉片輪廓(葉片輪廓2),(b)新設計的具有額外寬度的呈鋸齒狀葉片輪廓(葉片輪廓3)
圖12 在19.5千赫和刀尖幅值:(a)微米和(b)55微米的情況下，不同切削刃輪廓1和3靜態(tài)載荷下的峰值差
振動特性作為實驗中的一個影響因素,利用設計的這種刀片沒有顯著降低溫度。在一個更高的超聲波振幅，即55微米,樣本記錄了溫度的降低。結果表明,在19.5 千赫時,影響切削刃結構溫度在較高的超聲波振幅下更明顯(見表1)。
6、結論
葉片輪廓對切削溫度的影響正在被加以研究,以探討在超聲波切割骨頭時控制溫度的方法。結果表明減少葉片和樣本之間的接觸面積可以降低樣品溫度。特別是,在更高的調諧頻率下, 在靜態(tài)負荷變動范圍內呈鋸齒狀切割邊緣輪廓的刀片可以始終如一的降低切削溫度，而且兩個刀尖振幅滿足使用要求。然而,在較低的調諧頻率下,明顯的降低溫度只有更高刀尖的振動振幅下獲得。葉片振動對刀片的影響更加顯著,并且，它顯示了如何改變葉片輪廓可消除線性的非線性模態(tài)之間的相互作用,從而消除這些在切割實驗中的影響。
參考文獻
[1] J.Y. Giraud, S. Villemin, R. Darmana, J.Ph. Cahuzac, A. Autefage,
J.P. Morucci, Bone cutting, INSERM, Centre Hospitalier Hotel-Dieu, Toulouse, France, 1, 1991.
[2] A.G. Nielson, J.R. Richards, R.B. Walcott, Ultrasonic dental cutting
instrument, Int. J. Am. Dental Assoc. 50 (1957) 392.
[3] T. Vercellotti, Piezoelectric bone surgery techniques in implantology: ridge expansion, sinus lift, bone harvesting and implant site preparation,Academy of Osseointegration. in: 19th Annual Meeting (San
Francisco, USA), 2004.
[4] A.R. Williams, A.D. Walmsley, Exposimetry of low-frequency
ultrasonic dental devices, IEEE Trans. Ultrason. Ferr. Freq. Contr.
35 (2) (1988) 264–269.
[5] A. MacBeath, A. Cardoni, M. Lucas, Design of an ultrasonic blade
for cutting bone, in: BSSM International Conference on Advances in
Experimental Mechanics, (Southampton UK), 2005.
[6] M. Lucas, A. Cardoni, A. MacBeath, Temperature effects in
ultrasonic cutting of natural materials, Annals of CIRP 54/1 (2005)
195–198.
[7] A. Fuchsberger, Die sha¨digende temperatur bei der
spannenden knochenbearbeitung, Unfallchirurgie 14 (1988) 173–183.
[8] M. Lucas, A. Cardoni, M. Cartmell, F. Lim, Controlling the effects
of modal interactions in ultrasonic cutting devices, in: Proceedings
of the World Congress on Ultrasonics (Paris, France), 2003, pp.49–56.
[9] A. Cardoni, Enhanced vibration performance of ultrasonic block
horns, Ultrasonics 40 (2002) 365–369.
[10] A. Cardoni, M. Lucas, M.P. Cartmell, F.N.C. Lim, A novel
multiple blade ultrasonic cutting device, Ultrasonics 42 (2003) 69–74.
技術學院 畢業(yè)設計（論 文） 題目 拋光機設計 系 (部) 專業(yè) 班級 姓名 指導老師 系主任 年 月 日 1 目 錄 綜 述 ............................................................................................................................2 1. 拋光桶設計參數 .......................................................................................................5 2. 傳動方案 ...................................................................................................................6 3. V 帶的設計 ................................................................................................................6 3.1 確定設計功率 ......................................................................................................6 3.2 選擇帶的型號 ......................................................................................................7 3.3 確定帶輪的基準直徑 21d和 ..............................................................................7 3.4 驗算帶的速度 ......................................................................................................7 3.5 確定中心距 A 和 V 帶基準長度 dL....................................................................7 3.6 確定中心距和小輪包角 ......................................................................................8 3.7 確定 V 帶根數 Z .................................................................................................8 3.8 確定初拉力 0F.....................................................................................................9 3.9 計算作用在軸上的壓力 ......................................................................................9 3.10 帶輪結構設計 ....................................................................................................9 4. 滾筒的設計 .............................................................................................................10 4.1 滾筒結構 ............................................................................................................10 4.2 軸承的選擇 ........................................................................................................11 4.3 鍵的校核 ............................................................................................................11 5. 結論 .........................................................................................................................12 6. 參考文獻 .................................................................................................................12 2 綜 述 機械零件投入機械加工的每張圖紙都有去毛刺的技術要求，去毛刺工序， 工藝人員往往無法編 制工藝文件，通常采用銼刀、布輪、砂布、砂帶等辦法來 去除毛刺。隨著科學技術的進步和生產的發(fā)展，人工去毛刺已不能適應現代市 場竟爭的產品質量和生產方式的要求，光整加工技術逐步取代了傳統(tǒng)的去毛刺 工藝，而且越來越被人們所重視，目前有些先進企業(yè)機械零件的精整與光飾已 被技術人員編入圖紙技術要求的內容，并形成了標準工序。 滾磨光整加工技術的實用工藝過程是：除油處理→光整加工及去毛刺→分 選→清洗→烘干→防銹處理 ◆除油處理：光整前的零件要進行徹底除油處理，常采用超聲波清洗方法 效果最佳。如果工件上油污進入，磨塊切削力明顯減弱，磨劑作用會降低、光 整效果、效率下降，光整后的零件表面不光亮。 ◆光整加工：光整加工主要是根據被光整零件件的結構形狀、尺寸大小及 光整要求選擇或確定設備形式、設備規(guī)格、工藝用料、工藝參數等內容。 ◆光整加工后處理包括三方面：磨塊與工件的分選、磨塊與工件的清洗及 工件的脫水防銹。 磨塊與工件的分選常用方法有：手工篩選、機械篩選、振動篩選、手工電 磁分選和傳送帶式磁力分選，可根據實際情況選用。磨塊與工件的清洗采用超 聲波清洗方法最佳，再用清請水沖洗干凈，要特別注意工件的脫水烘干和防銹 處理。 大量工藝試驗發(fā)現，工件經滾磨光整加工后表面光潔錚亮，其表層的活躍 金屬分子赤裸暴露在空氣中很快氧化變黑，繼而生銹，原因清洗后留在零件表 面上的水膜形成了電化學腐蝕所必須的一層電解質溶液。水的電離度雖小，但 仍可電離成 H + 和[OH] - ，這種電離過程隨溫度升高而加快。同時水中還溶 解有 CO 2 、SO 2 等，都極易與水結合。 H 2 O→H + + [OH] – CO 2 + H 2 O→H 2 CO 3 →H+ + [HCO 3 ] - 3 鐵和鐵中的雜質浸泡在有 H+、[OH] - 和[HCO 3 ] - 等多種離子的溶液中 一樣，形成了腐蝕電池，鐵是陽極、雜質是陰極。一般情況下，水膜里含有氧 氣，陽極上的鐵被氧化成 Fe 2+ 離子，在陽極上獲得電子的是氧，然后與水結 合成[OH]-離子。腐蝕反應為： 2 Fe+ O 2 +2 H 2 O＝2Fe（OH） 2 由此看來，光整前除油處理和光整后的脫水烘干、防銹處理是非常必要的， 二者缺一不可，其方法也很多。脫水烘干通常采用工業(yè)型甩干機，防銹油用主 要成份是羊毛脂，石油磺酸鋇，石油磺酸鈉及助劑。 磨粒流拋光 原理:在磨粒流加工過程中，夾具配合工件形成加工通道，兩個相對的磨料 缸使磨料在這個通道中來回擠動（如圖 1）。磨料均勻而漸進地對通道表面或 邊角進行研磨，產生拋光、倒角作用。 圖 1 磨粒流加工原理 機床、磨料和夾具是磨粒流加工的三個要素： ◆擠壓研磨機床：其作用是固定工件和夾具，控制擠出壓力。在一定的壓 力作用下，使磨料研磨被加工表面，得到去毛刺、倒角的效果。機床壓力范圍 從 7～224 kg/cm 2 ； ◆磨料 ：是由一種具有粘彈性、柔軟性和切割性的半固態(tài)載體和一定量磨 砂拌和而成。不同載體的粘度、磨砂種類、磨粒大小，可以產生不同的效果。 常用磨料類型有：碳化硅、立方氮化硼、氧化鋁和金鋼砂。砂粒尺寸在 0.005～1.5mm。高粘度磨料可用于對零件的壁面和大通道進行均勻研磨；低粘 度磨料用于對零部件邊角倒圓和小通道進行研磨； ◆ 夾具：使零件定位，并引導磨料到達被加工部位，堵住不需要加工的部 位。 4 要順利完成零件的磨粒流加工，得到最佳加工效果，影響因素很多，除設 備以外，還包括磨料的選擇、擠壓力的大小、循環(huán)次數、夾具的合理設計等。 優(yōu)點:擠壓研磨是對金屬材料進行微量去除，對零件內腔交叉部位去毛刺并 倒圓，達到精細加工的目的。磨粒流加工具有精確性、穩(wěn)定性和靈活性。廣泛 用于汽車業(yè)和各種生產制造業(yè)。它最根本的優(yōu)點是：可以通達零件復雜而難以 進入的部位；拋光表面均勻、完整；批量零件的加工效果重復一致。這些加工 特點使零件性能得到改善，壽命延長，同時減免繁雜的手工勞動，大大降低勞 動強度。如汽車進氣管，手工拋光其內表面時，只能先切割開，拋光后再焊接 起來。而用磨粒流加工方法，不需要切割打開就可以完成內表面拋光。除了作 為一種拋光手段，磨粒流工藝還可以對一些表面形狀公差、質量要求極其嚴格 的零件進行微量磨削加工。 應用：磨料流加工適用于加工不同的零件和尺寸。小至 0.2mm 的小孔或 1.5mm 直徑的齒輪，大至 50mm 直徑的花鍵通道，甚至 1.2m 的透平葉輪。加工 大型零件的機床可以裝置回旋臂或輸送軌道。 該工藝已廣泛用于汽車零部件的精加工：進排氣管、進氣門、增壓腔、噴 油器、噴油嘴、氣缸頭、渦輪殼體和葉片、花鍵、齒輪、制動器等。如：粗糙 的氣缸頭鑄造件在專門的二工位磨粒流生產線上，每小時生產量可達到 30 件， 粗糙度從 Ra4μm 或 Ra5μm 達到 Ra0.4μm,可使廢氣排放量減少 7％，發(fā)動機功 率增加 6％，行駛里程數增加 5％。 近年來研制開發(fā)出的微孔磨粒流機床，在加工噴油嘴方面獨樹一幟。它根 據擠出壓力、磨料溫度和粘度之間的關系，進行復雜的程序運算。加工過程中， 當噴油嘴的設定流量到達時，加工即自動停止。加工時間在 10 秒左右，流量散 差可控制在±1%。與此加工設備配套的還有流量測試儀以及高壓清洗設備。這 些設備可根據用戶需要，提供單工位或多工位的。也可以是帶機械手連接，包 括加工、測量、清洗的全套系統(tǒng)。 電化學去毛刺 零件內通道相交處粗糙并帶有毛刺一直是令人頭痛的問題。電化學去毛刺 是解決這些問題的好方法。這一技術是用成形工裝，對工件的選定部位進行加 工,接通電流的電解液在工件和工裝之間通過，瞬間溶解毛刺，去毛刺的同時， 5 在內通道相交處產生均勻、精確的倒圓邊角。加工時間一般在 10 秒到 30 秒之 間。大多數工件采用多個電極頭工裝，可以達到更高的工作效率。去除量取決 于工件（正極）和工裝（負極）之間電流量的大小。電極頭通常設計成與工件 表面相對稱的形狀。對金屬材料制成的零件自動地、有選擇地完成去毛刺作業(yè)。 它可廣泛用于氣動、液壓、工程機械、油嘴油泵、汽車、發(fā)動機等行業(yè)不同金 屬材質的泵體、閥體、連桿、柱塞針閥偶件等零件的去毛刺加工。 圖 2 電化學加工原理圖 電化學去毛刺是一種有特色，效率高的生產技術，適宜加工各種金屬零件， 用以去毛刺，成形機加工，邊角倒圓、精整。鑄造的、鍛造的、機加工，或電 火花加工的零件都可以用電化學的方法拋光。去除量在 0.01mm 到 0.5mm 之間。 一般情況，光潔度可改善 5 到 10 個數量級。拋光后的產品表面均勻光滑，而且 鏡樣閃亮。 電化學拋光的典型應用包括：有高純凈度要求的零件；人體手術植入件； 瓶模；以及各種各樣的不銹鋼零件。如：電解加工柴油機噴油嘴零件時，在中 孔處加工出一個壁面光滑的定量空腔，同時對交叉孔道、邊角倒圓。 美國的電解自動去毛刺設備，具有一小時能加工成百件產品的能力。在電 化學去毛刺的自動系統(tǒng)上加工汽車用安全氣囊裝置上的殼體，每個殼體上共有 48 個小孔，8 個殼體同時加工，10 秒鐘以內完成所有孔的去毛刺加工。 拋光是制造型腔模具的一道重要工序。它的成本占模具成本的 5%~30%，急 需使用的模具往往在拋光時間跟不上要求。電化學機械拋光，同時結合 SD1 型 獨有的液體拋光技術，應用于各種復雜形狀的金屬模具的零件，收到了極佳效 果。 1. 拋光桶設計參數 拋光桶設計參數設定如下：動力機為 Y 系列三相異步電動機，功率 6 P=7.5KW，轉速 拋光桶轉速 每天工作 16h。min,/140rn?min,/6302rn? 查表可得 Y 系列三相異步電動機的型號及相關數據選擇可選擇 Y100L1-4。 可查得軸徑為 28mm,長為 50mm. 2. 傳動方案 V 帶傳動，傳動圖如下圖所示 圖 3 傳動原理：如圖 3 所示，異步電動機通電后轉動，帶動帶輪 1 做回轉運動， 通過 V 帶，帶動帶輪 2 轉動，在軸承之間支撐著滾筒，滾筒通過鍵連接到帶輪 2 上面，隨著帶輪 2 轉動而轉動，當要拋光工件時，先將小零件倒入滾筒，然 后加入木屑等磨料或添加劑，借助滾筒內磨料與零件間的摩擦作用，磨掉零件 表面的氧化皮，產生拋光、倒角作用。 3. V 帶的設計 3.1 確定設計功率 dP 設計功率是根據需要傳遞的名義功率、載荷性質、原動機類型和每天連續(xù) 7 工作的時間長短等因素共同確定的，表達式如下： madPK?? 式中 ——需要傳遞的名義功率mP ——工作情況系數，查《機械設計》表 11.5，得工作情況系數 選AK AK 取 =1.2； 所以 KWPmad 95.721??? 3.2 選擇帶的型號 查《機械設計》圖 11.15，選取 A 型帶。 3.3 確定帶輪的基準直徑 21d和 查《機械設計》表 11.6，V 帶帶輪最小基準直徑 知 A 型帶 =75mm,又mindmind 由教材表 7.3 選取 小帶輪基準直徑：； md125? 大帶輪基準直徑： n28063/1425)0.(212 ???）（ ? ，這里 %1??設 大帶輪轉速 min/4.63280/145)0.1()(22 rdn ???? 3.4 驗算帶的速度 smndv /42.910654.3106????? 式中 ；?電 動 機 轉 速 ——小帶輪基準直徑；1d 即 v=9.42m/s< =25m/s,符合要求。maxv 3.5 確定中心距 a 和 V 帶基準長度 dL 8 根據： 初步確定中心距)(27.021021dad???）（ 0.7（125+280 ）=283.5 2（125+280）=8100 選取中心距 =650mm0 初算帶的基準長度 ：`dL mLaadL d20,650/.76502.14.3/)2(2 211 ??????? 查 表 得? 3.6 計算中心距和小輪包角 中心距： mddLdLa 4.67)(8)2/(412/)( 2111 ?????????? 小帶輪包角： ???????????? 1203.604.675810618012ad? 3.7 確定 V 帶根數 Z 根據 確定帶的根數。0()dLPzK???? 式中 ——包角修正系數，考慮包角 對傳動能力的影響 K? 180?? ——帶長修正系數，考慮帶長不為特定帶長時對使用壽命的影響L ——V 帶基本額定功率0P 由《機械設計》查取單根 V 帶所能傳遞的功率為 =1.93kW；0P 由式 計算功率增量 ；01()biKn???0? 其中 ——彎曲影響系數；b ——傳動比系數；i 1n?電 機 軸 轉 速 9 查教材表 7.4（附表 5）得 = ；bK30.7251?? 查教材表 7.5 得 ；1.3i? 故得 WP7.0? 查教材表 7.8(附表 4)得 =0.969；K? 查教材表 7.2 得 =1.03；L 所以， 0()dLPzK???? 所以，選取 V 帶根數 z=5 3.8 確定初拉力 0F202.5()dPmvvzK???? 式中 d設 計 功 率 v?帶 的 速 度 z——帶的根數 ——包角修正系數K? m——普通 V 帶每米長度質量 查教材表 7.1 得 m=0.1kg/m； 所以 NF 1.604.91096.524.9502??????）（ 3.9 計算作用在軸上的壓力 102cossin2QzzF?? 式中 ——初拉力0F z——帶的根數 10 ——小輪包角；1? 所以， NFQ 6.158923.6sin.052???? 3.10 帶輪結構設計 1. 帶輪材料選擇 本設計中轉速要求不高，材料選用 HT200； 2. 帶輪結構形式 本方案中帶輪為中小尺寸，選用腹板輪。 3. 帶輪結構尺寸 查教材表 7.9 得 ， ，e=15 0.3， ， ，12chm?.75eA?210f???.db034'???。 B=(z-1)e+2f＝ (3-1)x15+20=50mm; C=10mm; ； ，取 =55mm;0d(1.82).456kdm??k 4 滾筒的設計 4.1 滾筒結構 11 滾筒端面為正六面形，兩端用螺絲跟軸固定在一起，用于支撐和傳動扭距， 因此選擇滾筒和軸的材料，確定許用應力，選 45 鋼，正火處理。 根據許用切應力強度極限估計軸的最小直徑，由帶輪外徑 100mm，估算滾 筒兩端軸直徑 25mm。 4.2 軸承的選擇 由工作需要的要求得：軸承的使用時間為 。52081hL?? 第一對軸承的當量動載荷 P； 。()prafXFY?? 查手冊取 1.2pf? 假設取 6204 軸承 計算步驟與內容 計算結果 1.查手冊查出 、 值（GB/T 276——1994）rCor 2. 61tan20.3941tan20748.9cs2cosrTF Nd?????A 3 61.t t5.a ? 4.計算 /498.3/aororFCN? 5.查手冊 e 值 6.計算 /./702.1.ar ? 7.查手冊：X、Y 的值 8. 查載荷系數. 。.~pf 9. ??praPfF??? 10.計算軸承壽命： 3106716709512684.hCLn?????????????? 11.結論：符合要求，選用此軸承。 9380rC?52or.7rFN64a?0.59.263e?085?.6,1.7082XY pf?94.P125360? 12 4.3 鍵的校核 在工作軸中，鍵的選擇大小由軸的大小確定，校核公式： 2[]ppTdlk??? 齒輪 2 的安裝鍵型為 A 型鍵 L=30, 為 ， ，因為轉動件的齒輪是經過淬火bh?87 的，所以許用扭轉應力 ：[]0~4paMP 2643258.pTdlk????? 鍵符合扭轉應力的要求。 5 結論 本論文寫出了符合課題參數要求的拋光桶的設計過程。在文中完成了以下 幾方面的內容： 1）完成了拋光桶的總圖設計，確定整機安裝形式； ２）確定用 V 帶傳動方式，并對 V 帶進行進行了設計； ３）分析軸承的選用； 4）確定了用于傳動的鍵，并對鍵進行了校核； 5）確定了電動機、帶輪尺寸和形狀；完成拋光機的裝配圖。 6 參考文獻 [1] 王文斌， 《機械設計手冊》 ，機械工業(yè)出版社 [2] 吳宗澤，機械設計手冊，機械工業(yè)出版社，2002 13 附錄 1 拋光桶傳動簡圖 附錄 2 14 裝配總圖