2525 電葫蘆機(jī)械系統(tǒng)設(shè)計(jì)
2525 電葫蘆機(jī)械系統(tǒng)設(shè)計(jì),葫蘆,機(jī)械,系統(tǒng),設(shè)計(jì)
課程設(shè)計(jì)說(shuō)明書課程名稱:機(jī)械系統(tǒng)設(shè)計(jì)學(xué)設(shè)計(jì)題目:鋼絲繩電動(dòng)葫蘆起升用減速器設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)時(shí)間:08.12.29-09.01.16指導(dǎo)教師:姚文席、候悅民班級(jí):機(jī) 0505學(xué)號(hào):30501010523姓名:周云龍目錄1 題目分析(1)2 設(shè)計(jì)計(jì)算1)電動(dòng)機(jī)的確定(1)2)總體設(shè)計(jì)計(jì)算(1)總傳動(dòng)比及各級(jí)傳動(dòng)比的確定(2)(2) 運(yùn)動(dòng)及動(dòng)力參數(shù)的計(jì)算(3)3) 齒輪的設(shè)計(jì)計(jì)算及校核1) 第一對(duì)齒輪的設(shè)計(jì)與校核(4)2)第二對(duì)齒輪的設(shè)計(jì)與校核(9)3)第三對(duì)齒輪的設(shè)計(jì)與校核(13)4)軸的設(shè)計(jì)及危險(xiǎn)軸的校核(17)5)課程設(shè)計(jì)總結(jié)(20)6)參考文獻(xiàn)(20)1 題目分析電動(dòng)葫蘆是一種常用的搬運(yùn)設(shè)備,在工廠中使用十分廣泛。電動(dòng)葫蘆由兩部分組成,即行走機(jī)構(gòu)和提升機(jī)構(gòu)。下面分別介紹各組成部分。1. 行走機(jī)構(gòu)組成:行走電動(dòng)機(jī)、傳動(dòng)機(jī)構(gòu)兩部分組成。2. 提升機(jī)械組成:提升電動(dòng)機(jī)、卷?yè)P(yáng)機(jī)構(gòu)、機(jī)械制動(dòng)器(一般為盤式制動(dòng)器) 。3. 制動(dòng)器介紹:電動(dòng)葫蘆(或起重機(jī))的提升機(jī)構(gòu)一定要有機(jī)械制動(dòng)裝置,當(dāng)物體起吊到一定高度后全靠機(jī)械制動(dòng)器將其制停在空中。制動(dòng)器的工作機(jī)理有液壓驅(qū)動(dòng)、氣壓驅(qū)動(dòng)和牽引電磁鐵驅(qū)動(dòng)。不同的驅(qū)動(dòng)方式其制動(dòng)的性能也不相同。在小型電動(dòng)葫蘆上一般采用電磁驅(qū)動(dòng)制動(dòng)器。電動(dòng)葫蘆(或起重機(jī))上提升機(jī)構(gòu)采用的制動(dòng)器種類繁多,在小型電動(dòng)葫蘆上較多采用的制動(dòng)器是盤式制動(dòng)器,盤式制動(dòng)器又稱為碟式制動(dòng)器。盤式制動(dòng)器重量輕、構(gòu)造簡(jiǎn)單、調(diào)整方便、制動(dòng)效果穩(wěn)定。為了安全起見(jiàn),在起重設(shè)備上一般均采用常閉式制動(dòng)器。所謂常閉式是指在電磁機(jī)構(gòu)不得電的情況下,制動(dòng)器處于制動(dòng)狀態(tài)。制動(dòng)器安裝在電動(dòng)機(jī)的一端,一般情況是封閉的,用眼晴直接是看不到的,但這沒(méi)有關(guān)系,一般會(huì)將牽引電磁鐵的線圈引出線留在外面。我們只要將線圈接正確就行。當(dāng)電動(dòng)機(jī)得電的同時(shí)(接觸器吸合時(shí)) ,制動(dòng)器的牽引電磁鐵也同時(shí)得電,制動(dòng)器打開。這種聯(lián)接方式的優(yōu)點(diǎn)是,當(dāng)發(fā)生停電事故時(shí)可以立即進(jìn)行制動(dòng)以避免事故的發(fā)生。其缺點(diǎn)是制動(dòng)瞬間設(shè)備的機(jī)械抖動(dòng)較大。2 設(shè)計(jì)計(jì)算1)電動(dòng)機(jī)的確定由公式得:P=FV/1000=GV/1000=10000×(4/60)/1000=0.67kwⅠ 與 電 機(jī)Ⅱ 與 ⅠⅢ 與 Ⅱ輸 出 軸 與 Ⅲ筒 與 輸 出 軸總 ???=0.96×(0.99×0.99)×(0.99×0.99)×(0.99×0.99)×0.98 =0.8857電動(dòng)機(jī)功率:= / =0.67/0.8857=0.75266kwdpw總?由于鋼絲繩電葫蘆起吊和停止時(shí)有一些沖擊,根據(jù)沖擊程度一般使用系數(shù) =1.4 故Ak1.4 =1.0537kw?d電機(jī)轉(zhuǎn)速取:n 電 =1380r/min由于功能需要,采用錐形轉(zhuǎn)子電機(jī)。2)總體設(shè)計(jì)計(jì)算(1)總傳動(dòng)比及各級(jí)傳動(dòng)比的確定由于電動(dòng)葫蘆吊鉤為一動(dòng)滑輪裝置,鋼絲繩一段固定,一段被卷筒纏繞,所以卷筒鋼絲繩的受載僅為起重量的一半,但鋼絲繩的速度為起重速度的兩倍。卷筒轉(zhuǎn)速:=2 / d ( 為起升速度)卷 筒nLv?Lv由于起重速度誤差不超過(guò)百分之五,即單位時(shí)間鋼絲上升速度為:2 ×(1 0.05)=8 0.4m/min(采用一段固定的動(dòng)滑輪結(jié)Lv?構(gòu))故卷筒轉(zhuǎn)速 =2 ×( 1 0.05)/ d=26.526 1.326卷 筒nL?即 25.2r/min 27.852r/min?卷 筒n傳動(dòng)比 = / =1380/(26.526 1.326)總u電 機(jī) 卷 筒 ?即 49.55 54.76總u取 =54.76總單級(jí)傳動(dòng)比 u 取 3 至 5故采用三級(jí)外嚙合定軸齒輪減速設(shè)計(jì),每級(jí)傳動(dòng)比大概為 4,分配各級(jí)傳動(dòng)比:u1=4, u2 =3.7, u3=3.7(2) 運(yùn)動(dòng)及動(dòng)力參數(shù)的計(jì)算計(jì)算各軸的轉(zhuǎn)速: 0 軸: n0= n 電機(jī) =1380r/minⅠ軸: nⅠ =1380r/minⅡ軸: nⅡ =345 r/minⅢ軸: nⅢ =93.243 r/minⅣ軸: nⅣ =25.2 r/minⅤ軸: nV=25.2 r/min計(jì)算各軸的輸入功率: 0 軸: P0=1.0537kwⅠ軸: PⅠ = P0 =1.032626kwⅠ 與 電 機(jī)?Ⅱ軸: PⅡ = PⅠ =1.012kwⅡ 與 ⅠⅢ軸: PⅢ = PⅡ =0.99186kwⅢ 與 ⅡⅣ軸: PⅣ = PⅢ =0.972kw輸 出 軸 與 Ⅲ?Ⅴ軸: PⅤ = PⅣ =0.93312kw筒 與 輸 出 軸計(jì)算各軸的輸入轉(zhuǎn)矩: 0 軸: T0=9.55× =7291.9 Nmm610npⅠ軸: T1=9.55× =7146.07 Nmm61Ⅱ軸: T2=9.55× =28013.3 Nmm602npⅢ軸: T3=9.55× =101586.5887 Nmm613Ⅳ軸: T4=9.55× =368345.2913 Nmm604npⅤ軸: T5=9.55× =353611.4797 Nmm6105np現(xiàn)將各軸的運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參數(shù)結(jié)果整理于表中,具體見(jiàn)表運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參數(shù)表軸名 功率 P(W) 轉(zhuǎn)速(r/min) 轉(zhuǎn)距(Nmm) 傳動(dòng)比 u 效率 ?0 軸 1.0537 1380 7291.9Ⅰ軸 1.032626 1380 7146.07 1 0.98Ⅱ軸 1.012 345 28013.3 4 0.99×0.99Ⅲ軸 0.99186 93.243 101586.5887 3.7 0.99×0.99Ⅳ軸 0.972 25.2 368345.2913 3.7 0.99×0.99Ⅴ軸 0.93312 25.2 353611.4797 1 0.963) 齒輪的設(shè)計(jì)計(jì)算及校核1) 第一對(duì)齒輪的設(shè)計(jì)與校核1. 選定齒輪類型、精度等級(jí)、材料及齒數(shù)(1)傳動(dòng)方案可選用斜齒圓柱齒輪傳動(dòng)。(2)此電葫蘆升降機(jī)為一般重載工作機(jī)器,速度不高,齒輪用 7 級(jí)精度即可。(3)所設(shè)計(jì)的齒輪可選用便于制造且價(jià)格便宜的材料由[1]P191 機(jī)械設(shè)計(jì)表 10—1 選?。盒↓X輪材料為 40Cr, =280;1HB大齒輪材料為 45 號(hào)鋼, =240。 — =40,合適。2HB12(4)選取小齒輪齒數(shù) z1=20;大齒輪齒數(shù) z2= uz1=80(5)選取螺旋角。初選螺旋角 β=14°按齒面接觸疲勞強(qiáng)度條件設(shè)計(jì),然后校核齒根彎曲疲勞強(qiáng)度,最后作齒輪的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)。2.按齒面接觸疲勞強(qiáng)度設(shè)計(jì)由強(qiáng)度計(jì)算公式總表查得設(shè)計(jì)公式為 ????3 2 HEd1t1t σZuψT2K??????????(1)確定公式內(nèi)的各計(jì)算數(shù)值試選 Kt=1.6由圖 10-30 選取區(qū)域系數(shù) =2.433HZ由圖 10-26 差得 =0.78, =0.87,則 = + =1.651??2???12Tt=95.5×105P1/n1=95.5×105×1.032626/1380 N·mm =7146.07N·mm由[1]P205 表 10—7 選取 d=1(兩支撐相對(duì)于小齒輪做非對(duì)稱布置)?由[1]P201 表 10-6 查得材料的彈性影響系數(shù)為 ZE=189.8MPa由[1]P209 圖 10-21 按齒面硬度查得小齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限為 lim1=600MPa , ?lim2=550 MPa。?由公式 N=60njLhN1=60×1380×1×(3200)=2.6496×108N2=N1/u=2.6496×108/4=0.6624×108圖 10-19 查得接觸疲勞強(qiáng)度 KHN1=0.90 KHN2=0.95計(jì)算接觸疲勞應(yīng)力取失效概率為 1%,安全系數(shù) S=1= KHN1· lim1/S=0.9×600/1=540 MPa. = KHN2 lim2/S =0.95×550=522.5 ??1H???2H?MPa= = =531.25 MPaHσ??21H??25.40(2)計(jì)算1)計(jì)算小齒輪分度圓直徑 d1t 代入[ó]中較小的值 =????3 2 HEd1t1t σZuψT2K??????????=23.567mm325.31489456.170?????????2)計(jì)算圓周速度=1.7m/s160tdn????10687.2.3?3)計(jì)算齒寬 b 及模數(shù) mt1×23.567mm=23.567mm1d?mt= = =1.1433mm1tzcos?2014cos3.567??計(jì)算齒寬與齒高之比 b/h齒高 h=2.25mt=2.57mmb/h=9.174)計(jì)算縱向重合度 =0.318 d tanβ=1.5857???1z5)計(jì)算載荷系數(shù)根據(jù) v=1.7m/s,7 級(jí)精度,由[1]P194 圖 10-8 查得動(dòng)載荷系數(shù) Kv=1.05。 斜齒輪,由[1]P195 表 10-3 查得 KHa1=KFa2=1.4 由[1]P193 表 10-2 查得使用系數(shù) KA=1由[1]P196 表 10-4 查得 7 級(jí)精度,小齒輪相對(duì)支承非對(duì)稱布置時(shí)KHB=1.12+0.18(1+0.6 d2) d2+0.23×10-3b?將數(shù)據(jù)代入得 KHB=1.12+0.18×(1+0.6×1 2)×1 2+0.23×10-3×23.567=1.4134由 b/h=9.17, KHB =1.4134 ,查圖 10-13 得 KFB=1.3 故載荷系數(shù)K=KAKvKHaKHB=1×1.05×1.4×1.4134=2.0786)按實(shí)際的載荷系數(shù)校正所算得的分度圓直徑= (K/Kt)1/3= 23.567×(2.078/1.6)1/3=25.713mm1dt7)計(jì)算模數(shù)m= = =1.247mm1zcosd?2014cos5.73??3.按齒根彎曲強(qiáng)度的設(shè)計(jì)由[1]P216 式 10-17 得彎曲強(qiáng)度的設(shè)計(jì)公式為mn≥ ??3 F21zcosKT????SadYY??(1) 確定計(jì)算參數(shù)1)由[1]P208 圖 10-20 查得小齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度極限 FE1=500Mpa 大齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度極限 FE2=380MPa?2)由[1]P206 圖 10-18 查得彎曲疲勞壽命系數(shù) KFN1=0.85 KFN2=0.883)計(jì)算彎曲疲勞許用應(yīng)力取彎曲疲勞安全系數(shù) S=1.4,由式 10-12 得= KFN1 FE1/S=303.57MPa??1F?= KFN2 FE2/S=238.86 MPa24)計(jì)算載荷系數(shù) KK=KAKvKFaKFB=1×1.05×1.4×1.3=1.9115)根據(jù)縱向重合度 =1.5857,從圖 10-28 查得螺旋角影響系數(shù) =0.88?? ?Y6)計(jì)算當(dāng)量齒數(shù)。= = =21.894v1z3cos?14203= = =87.574v2?3837)查取齒形系數(shù)由[1]P200 表 10-5 可查得 YFa1=2.72,YFa2=2.218)查取應(yīng)力校正系數(shù)由[1]P200 表 10-5 知 YSa1=1.57,YSa2=1.78 9)計(jì)算大小齒輪的 YFaYSa/[ F],并加以比較。?YFa1YSa1/ =0.0141??1FYFa2YSa2/ =0.016472大齒輪的數(shù)值較大(2)設(shè)計(jì)計(jì)算mn≥ =0.8265mm32201647.65.10cos8741.9????對(duì)比計(jì)算結(jié)果,由齒面接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算的模數(shù) mn大于由齒根彎曲疲勞強(qiáng)度計(jì)算的模數(shù),由于齒輪模數(shù) m 的大小主要取決于彎曲強(qiáng)度所決定的承載能力,而由齒面接觸疲勞強(qiáng)度所決定的承載能力,僅與齒輪直徑有關(guān),可取彎曲疲勞強(qiáng)度模數(shù) 1.247,并近似圓整為標(biāo)準(zhǔn) m=1.25。 按接觸強(qiáng)度算得的分度圓直徑 d1=25.713mm , z1=d1cosβ /m=19.959, z2=uz1=79.837。取 z1=20, 則 z2=uz1=804. 幾何尺寸計(jì)算(1)計(jì)算中心距 a=(z1+z2)mn /(2cosβ)=64.413mm將中心距圓整為 65mm。(2)按圓整后的中心距修正螺旋角=arccos = arccos =15.94°?a2)z(1n?652.1)80(??因 值改變不多,故參數(shù) , , 等不必修正。???kHz(3)計(jì)算大小齒輪的分度圓直徑d1= =25.999mm cosmznd2= =103.998mm ?n(4)計(jì)算齒輪寬度 1×25.999=25.999mm 1db??圓整后取 B2=26mm,B 1=30mm2)第二對(duì)齒輪的設(shè)計(jì)與校核 1. 選定齒輪類型、精度等級(jí)、材料及齒數(shù)(1)傳動(dòng)方案可選用斜齒圓柱齒輪傳動(dòng)。(2)此電葫蘆升降機(jī)為一般重載工作機(jī)器,速度不高,齒輪用 7 級(jí)精度即可。(3)所設(shè)計(jì)的齒輪可選用便于制造且價(jià)格便宜的材料由[1]P191 機(jī)械設(shè)計(jì)表 10—1 選?。盒↓X輪材料為 40Cr, =280;3HB大齒輪材料為 45 號(hào)鋼, =240。 - =40,合適。4HB34(4)選取小齒輪齒數(shù) z3=20;大齒輪齒數(shù) z4= uz1=74(5)選取螺旋角。初選螺旋角 β=14°按齒面接觸疲勞強(qiáng)度條件設(shè)計(jì),然后校核齒根彎曲疲勞強(qiáng)度,最后作齒輪的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)。2.按齒面接觸疲勞強(qiáng)度設(shè)計(jì)由強(qiáng)度計(jì)算公式總表查得設(shè)計(jì)公式為 ????3 2 HEd3tt σZu1ψT2K??????????(1)確定公式內(nèi)的各計(jì)算數(shù)值試選 Kt=1.6由圖 10-30 選取區(qū)域系數(shù) =2.433HZ由圖 10-26 差得 =0.78, =0.87,則 = + =1.653??4???34T3=95.5×105P3/n3=95.5×105×1.012/345 N·mm =28013.3N·mm由[1]P205 表 10—7 選取 d=1(兩支撐相對(duì)于小齒輪做非對(duì)稱布置)?由[1]P201 表 10-6 查得材料的彈性影響系數(shù)為 ZE=189.8MPa由[1]P209 圖 10-21 按齒面硬度查得小齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限為 lim3=600MPa , ?lim4=550 MPa。?由公式 N=60njLhN3=60×345×1×(3200)=6.624×107N4=N1/u=6.624×107/3.7=1.79×107圖 10-19 查得接觸疲勞強(qiáng)度 KHN3=1.17 KHN4=1.27計(jì)算接觸疲勞應(yīng)力取失效概率為 1%,安全系數(shù) S=1= KHN3· lim3/S=1.17×600/1=702 MPa. = KHN4 lim4/S =1.27×550=698.5 ??3H???4H?MPa= = =700.25 MPa??Hσ??243H??25.69870(2)計(jì)算1)計(jì)算小齒輪分度圓直徑 代入[ó]中較小的值3td=????3 2 HEd3tt σZu1ψT2K??????????=31.0765mm325.7043893.465.180?????????2)計(jì)算圓周速度=0.56m/s106d3??nvt?1064.4.?3)計(jì)算齒寬 b 及模數(shù) mt=1×31.0765mm=31.0765mm3td?mt= = =1.508mm3tzcos?2014cos.765??計(jì)算齒寬與齒高之比 b/h齒高 h=2.25mt=3.39mmb/h=9.174)計(jì)算縱向重合度 =0.318 d tanβ=1.5857???3z5)計(jì)算載荷系數(shù) 根據(jù) v=0.56m/s,7 級(jí)精度,由[1]P194 圖 10-8 查得動(dòng)載荷系數(shù) Kv=1.01。 斜齒輪,由[1]P195 表 10-3 查得 KHa3=KFa4=1.4 由[1]P193 表 10-2 查得使用系數(shù) KA=1由[1]P196 表 10-4 查得 7 級(jí)精度,小齒輪相對(duì)支承非對(duì)稱布置時(shí)KHB=1.12+0.18(1+0.6 d2) d2+0.23×10-3b?將數(shù)據(jù)代入得 KHB=1.12+0.18×(1+0.6×1 2)×1 2+0.23×10-3×31.0765=1.4151由 b/h=9.17, KHB =1.4151 ,查圖 10-13 得 KFB=1.3 故載荷系數(shù)K=KAKvKHaKHB=1×1.01×1.4×1.4151=26)按實(shí)際的載荷系數(shù)校正所算得的分度圓直徑= (K/Kt)1/3= 31.0765×(2/1.6)1/3=33.476mm3dt7)計(jì)算模數(shù)m= = =1.624mm3zcos?2014cos.76??3.按齒根彎曲強(qiáng)度的設(shè)計(jì)由[1]P216 式 10-17 得彎曲強(qiáng)度的設(shè)計(jì)公式為mn≥ ??3 F23zcosKT????SadYY??(2)確定計(jì)算參數(shù)1)由[1]P208 圖 10-20 查得小齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度極限 FE3=500Mpa 大齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度極限 FE4=380MPa?2)由[1]P206 圖 10-18 查得彎曲疲勞壽命系數(shù) KFN3=0.92 KFN4=0.983)計(jì)算彎曲疲勞許用應(yīng)力取彎曲疲勞安全系數(shù) S=1.4,由式 10-12 得= KFN3 FE3/S=328.57MPa??3F?= KFN4 FE4/S=266 MPa44)計(jì)算載荷系數(shù) KK=KAKvKFaKFB=1×1.01×1.4×1.3=1.8382 5)根據(jù)縱向重合度 =1.5857,從圖 10-28 查得螺旋角影響系數(shù) =0.88?? ?Y6)計(jì)算當(dāng)量齒數(shù)。= = =21.894v3zcos?14203= = =81v4?3737)查取齒形系數(shù)由[1]P200 表 10-5 可查得 YFa3=2.72,YFa4=2.228)查取應(yīng)力校正系數(shù)由[1]P200 表 10-5 知 YSa3=1.57,YSa4=1.77 9)計(jì)算大小齒輪的 YFaYSa/[ F],并加以比較。?YFa3YSa3/ =0.013??3FYFa4YSa4/ =0.014774大齒輪的數(shù)值較大(2)設(shè)計(jì)計(jì)算mn≥ =1.2406mm3220.14765.10cos831.8????對(duì)比計(jì)算結(jié)果,由齒面接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算的模數(shù) mn大于由齒根彎曲疲勞強(qiáng)度計(jì)算的模數(shù),由于齒輪模數(shù) m 的大小主要取決于彎曲強(qiáng)度所決定的承載能力,而由齒面接觸疲勞強(qiáng)度所決定的承載能力,僅與齒輪直徑有關(guān),可取彎曲疲勞強(qiáng)度模數(shù) 1.624,并近似圓整為標(biāo)準(zhǔn) m=1.75。 按接觸強(qiáng)度算得的分度圓直徑 d3=33.476mm , z3=d3cosβ /m=18.56, z4=uz4=68.675。取 z3=19。 則 z4=uz3=714. 幾何尺寸計(jì)算(1)計(jì)算中心距 a=(z3+z4)mn /(2cosβ)=81.16mm將中心距圓整為 82mm。(2)按圓整后的中心距修正螺旋角=arccos = arccos =16.18°?a2)z(43nm?8275.1)(9??因 值改變不多,故參數(shù) , , 等不必修正。???kHz(3)計(jì)算大小齒輪的分度圓直徑d3= =34.62mm cosznd4= =129.37mm ?mn(4)計(jì)算齒輪寬度 =1×34.62=34.62mm 3db??圓整后取 B4=40mm,B 3=35mm3)第三對(duì)齒輪的設(shè)計(jì)與校核 1. 選定齒輪類型、精度等級(jí)、材料及齒數(shù)(1)傳動(dòng)方案可選用斜齒圓柱齒輪傳動(dòng)。(2)此電葫蘆升降機(jī)為一般重載工作機(jī)器,速度不高,齒輪用 7 級(jí)精度即可。(3)所設(shè)計(jì)的齒輪可選用便于制造且價(jià)格便宜的材料由[1]P191 機(jī)械設(shè)計(jì)表 10—1 選取:小齒輪材料為 40Cr, =280;5HB大齒輪材料為 45 號(hào)鋼, =240。 - =40,合適。6HB56(4)選取小齒輪齒數(shù) z5=20;大齒輪齒數(shù) z6= uz5=74(5)選取螺旋角。初選螺旋角 β=14°按齒面接觸疲勞強(qiáng)度條件設(shè)計(jì),然后校核齒根彎曲疲勞強(qiáng)度,最后作齒輪的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)。2.按齒面接觸疲勞強(qiáng)度設(shè)計(jì)由強(qiáng)度計(jì)算公式總表查得設(shè)計(jì)公式為????3 2 HEd5t5t σZu1ψT2K??????????(1)確定公式內(nèi)的各計(jì)算數(shù)值試選 Kt=1.6由圖 10-30 選取區(qū)域系數(shù) =2.433HZ由圖 10-26 差得 =0.78, =0.87,則 = + =1.655??6???56T5=95.5×105P5/n5=95.5×105×0.9918/93.243 N·mm =101586.5887N·mm由[1]P205 表 10—7 選取 d=1(兩支撐相對(duì)于小齒輪做非對(duì)稱布置)?由[1]P201 表 10-6 查得材料的彈性影響系數(shù)為 ZE=189.8MPa由[1]P209 圖 10-21 按齒面硬度查得小齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限為 lim5=600MPa , ?lim6=550 MPa。?由公式 N=60njLhN5=60×93.243×1×(3200)=1.79×107N6=N1/u=1.79×107/3.7=0.484×107圖 10-19 查得接觸疲勞強(qiáng)度 KHN5=1.27 KHN6=1.39計(jì)算接觸疲勞應(yīng)力取失效概率為 1%,安全系數(shù) S=1= KHN5· lim5/S=1.27×600/1=762 MPa. = KHN6 lim6/S =1.39×550=764.5 ??5H???6H?MPa= = =763.25 MPa??Hσ??265H??25.74(2)計(jì)算1)計(jì)算小齒輪分度圓直徑 代入[ó]中較小的值5td=????3 2 HEd5t5t σZu1ψT2K??????????=45.08mm32763.541893.465.1708.2 ?????????2)計(jì)算圓周速度=0.22m/s106d5?nvt?1069.248.4.?3)計(jì)算齒寬 b 及模數(shù) mt=1×45.08mm=45.08mm5td?mt= = =2.187mm5tzcos?2014cos.8??計(jì)算齒寬與齒高之比 b/h齒高 h=2.25mt=4.92mmb/h=9.174)計(jì)算縱向重合度 =0.318 d tanβ=1.5857???5z5)計(jì)算載荷系數(shù)根據(jù) v=0.22m/s,7 級(jí)精度,由[1]P194 圖 10-8 查得動(dòng)載荷系數(shù) Kv=1.005。 斜齒輪,由[1]P195 表 10-3 查得 KHa5=KFa6=1.4 由[1]P193 表 10-2 查得使用系數(shù) KA=1由[1]P196 表 10-4 查得 7 級(jí)精度,小齒輪相對(duì)支承非對(duì)稱布置時(shí)KHB=1.12+0.18(1+0.6 d2) d2+0.23×10-3b?將數(shù)據(jù)代入得 KHB=1.12+0.18×(1+0.6×1 2)×1 2+0.23×10-3×45.08=1.418由 b/h=9.17, KHB =1.418 ,查圖 10-13 得 KFB=1.3 故載荷系數(shù)K=KAKvKHaKHB=1×1.005×1.4×1.418=26)按實(shí)際的載荷系數(shù)校正所算得的分度圓直徑= (K/Kt)1/3= 45.08×(2/1.6)1/3=48.56mm5dt7)計(jì)算模數(shù)m= = =2.356mm5zcos?2014cos8.6??3.按齒根彎曲強(qiáng)度的設(shè)計(jì)由[1]P216 式 10-17 得彎曲強(qiáng)度的設(shè)計(jì)公式為mn≥ ??3 F25zcosKT????SadYY??(2)確定計(jì)算參數(shù)1)由[1]P208 圖 10-20 查得小齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度極限 FE5=500Mpa 大齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度極限 FE6=380MPa?2)由[1]P206 圖 10-18 查得彎曲疲勞壽命系數(shù) KFN5=0.98 KFN6=0.9953)計(jì)算彎曲疲勞許用應(yīng)力取彎曲疲勞安全系數(shù) S=1.4,由式 10-12 得= KFN5 FE5/S=350MPa??5F?= KFN6 FE6/S=270 MPa64)計(jì)算載荷系數(shù) KK=KAKvKFaKFB=1×1.005×1.4×1.3=1.8291 5)根據(jù)縱向重合度 =1.5857,從圖 10-28 查得螺旋角影響系數(shù) =0.88?? ?Y6)計(jì)算當(dāng)量齒數(shù)。= = =21.894v5z3cos?14203= = =81v6?3737)查取齒形系數(shù)由[1]P200 表 10-5 可查得 YFa5=2.72,YFa6=2.228)查取應(yīng)力校正系數(shù)由[1]P200 表 10-5 知 YSa5=1.57,YSa6=1.77 9)計(jì)算大小齒輪的 YFaYSa/[ F],并加以比較。?YFa5YSa5/ =0.0122??5FYFa6YSa6/ =0.01455??6F?大齒輪的數(shù)值較大(2)設(shè)計(jì)計(jì)算mn≥ =1.893m3 220.14565.10cos8718.89 ????m對(duì)比計(jì)算結(jié)果,由齒面接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算的模數(shù) mn大于由齒根彎曲疲勞強(qiáng)度計(jì)算的模數(shù),由于齒輪模數(shù) m 的大小主要取決于彎曲強(qiáng)度所決定的承載能力,而由齒面接觸疲勞強(qiáng)度所決定的承載能力,僅與齒輪直徑有關(guān),可取彎曲疲勞強(qiáng)度模數(shù) 2.356,并近似圓整為標(biāo)準(zhǔn) m=2.5。 按接觸強(qiáng)度算得的分度圓直徑 d5=48.56mm , z5=d5cosβ /m=18.85, z6=uz6=69.73。取 z5=19。 則 z6=uz5=714. 幾何尺寸計(jì)算(1)計(jì)算中心距 a=(z5+z6)mn /(2cosβ)=115.94mm將中心距圓整為 116mm。(2)按圓整后的中心距修正螺旋角=arccos = arccos =14.11°?a2)z(65n?1625.)7(9??因 值改變不多,故參數(shù) , , 等不必修正。???kHz(3)計(jì)算大小齒輪的分度圓直徑d5= =48.95mm cosmznd6= =182.93mm ?n(4)計(jì)算齒輪寬度 =1×48.95=48.95mm 5db??圓整后取 B6=55mm,B 5=50mm4)軸的設(shè)計(jì)及危險(xiǎn)軸的校核(1)軸Ⅳ的設(shè)計(jì)與校核(1)輸出軸上的功率 P,轉(zhuǎn)速 n,轉(zhuǎn)矩 T功率 P=0.972W 轉(zhuǎn)速 n=25.2r/min 轉(zhuǎn)矩 T=368345.2913 N·mm(2)作用在齒輪上的力Ft=2T/d=2×368345.2913/182.93=4027.17NFr= Fttana/cosβ =4027.17×tan20°/cos14.11°=1511.37NFa= Fttanβ= 4027.17×tan14.11°=1012.3N(3)初步確定軸的最小直徑。軸材料選用 45 鋼,調(diào)質(zhì)鋼處理,據(jù)[1]P373 表 15-4,取A0=112dmin= A0(P/n)1/3=112×(0.972/25.2) 1/3=37.842mm(4)按彎扭合成應(yīng)力校核軸的強(qiáng)度校核時(shí)只校核軸上承受最大彎矩和扭矩的截面即 C 截面,取 =0.6?1={[M2+( T)2]/W}1/2=26.63MPaS=1.52caS????50891..??(6)截面Ⅰ的右側(cè)抗彎截面系數(shù) W: 抗扭截面系數(shù) WT: 截面Ⅰ左側(cè)彎矩 M: 截面Ⅰ上的扭矩 T截面上彎曲應(yīng)力b=M/W?截面上的扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力T=T/WT?過(guò)盈配合處的 值,由附表 3-8 用插入法求得,并取 =0.8 ,于是/k?? /k??/?得=2.51 =2.008/k??/k??軸按磨削加工,由附圖 3-4 的表面質(zhì)量系數(shù) =0.92???軸未經(jīng)表面強(qiáng)化處理,即 β q=0.1,則按式(3-12)及(3-12a)得綜合系數(shù)值為2.5971k??????2.095?于是計(jì)算安全系數(shù)值 S 得= =8.8321amK??????275.91.0??7.5941aS???.39.3.0.22=13.05>S=1.52caS????故該軸在該截面處的強(qiáng)度也是足夠的。5)課程設(shè)計(jì)總結(jié)課程設(shè)計(jì)是機(jī)械系統(tǒng)設(shè)計(jì)當(dāng)中的非常重要的一環(huán),本次課程設(shè)計(jì)時(shí)間不到三周略顯得倉(cāng)促一些。但是通過(guò)本次每天都過(guò)得很充實(shí)的課程設(shè)計(jì),從中得到的收獲還是非常多的。這次課程設(shè)計(jì)我得到的題目是設(shè)計(jì)一個(gè)鋼絲繩電動(dòng)葫蘆起升用減速器設(shè)計(jì),由于理論知識(shí)的不足,再加上平時(shí)沒(méi)有什么設(shè)計(jì)經(jīng)驗(yàn),一開始的時(shí)候有些手忙腳亂,不知從何入手。在老師的諄諄教導(dǎo),和同學(xué)們的熱情幫助下,使我找到了信心。在設(shè)計(jì)過(guò)程中培養(yǎng)了我的綜合運(yùn)用機(jī)械設(shè)計(jì)課程及其他課程理論知識(shí)和利用生產(chǎn)時(shí)間知識(shí)來(lái)解決實(shí)際問(wèn)題的能力,真正做到了學(xué)以致用。在此期間我我們同學(xué)之間互相幫助,共同面對(duì)機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)當(dāng)中遇到的困難,培養(yǎng)了我們的團(tuán)隊(duì)精神。在這些過(guò)程當(dāng)中我充分的認(rèn)識(shí)到自己在知識(shí)理解和接受應(yīng)用方面的不足,特別是自己的系統(tǒng)的自我學(xué)習(xí)能力的欠缺,將來(lái)要進(jìn)一步加強(qiáng),今后的學(xué)習(xí)還要更加的努力。本次課程設(shè)計(jì)不僅僅是對(duì)自己所學(xué)的知識(shí)的一次系統(tǒng)總結(jié)與應(yīng)用。本次課程設(shè)計(jì)由于時(shí)間的倉(cāng)促,還有許多地方有不足之處。6)參考文獻(xiàn)機(jī)械設(shè)計(jì)實(shí)用機(jī)構(gòu)與裝置圖冊(cè) 鄒平 2007.4 機(jī)械工業(yè)出版社機(jī)械基礎(chǔ)綜合課程設(shè)計(jì) 張春林 2004.6 北京理工大學(xué)出版社機(jī)械創(chuàng)新設(shè)計(jì) 曲繼方 1999 機(jī)械工業(yè)出版社機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)手冊(cè) 羅圣國(guó) 1991 高等教育出版社 機(jī)械原理課程設(shè)計(jì) 陸鳳儀 2002 機(jī)械工業(yè)出版社機(jī)械設(shè)計(jì)師手冊(cè) 吳宗澤 2001 機(jī)械工業(yè)出版社課程設(shè)計(jì)說(shuō)明書課程名稱:機(jī)械系統(tǒng)設(shè)計(jì)學(xué)設(shè)計(jì)題目:鋼絲繩電動(dòng)葫蘆起升用減速器設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)時(shí)間:08.12.29-09.01.16指導(dǎo)教師:姚文席、候悅民班級(jí):機(jī) 0505學(xué)號(hào):30501010523姓名:周云龍目錄1 題目分析(1)2 設(shè)計(jì)計(jì)算1)電動(dòng)機(jī)的確定(1)2)總體設(shè)計(jì)計(jì)算(1)總傳動(dòng)比及各級(jí)傳動(dòng)比的確定(2)(2) 運(yùn)動(dòng)及動(dòng)力參數(shù)的計(jì)算(3)3) 齒輪的設(shè)計(jì)計(jì)算及校核1) 第一對(duì)齒輪的設(shè)計(jì)與校核(4)2)第二對(duì)齒輪的設(shè)計(jì)與校核(9)3)第三對(duì)齒輪的設(shè)計(jì)與校核(13)4)軸的設(shè)計(jì)及危險(xiǎn)軸的校核(17)5)課程設(shè)計(jì)總結(jié)(20)6)參考文獻(xiàn)(20)1 題目分析電動(dòng)葫蘆是一種常用的搬運(yùn)設(shè)備,在工廠中使用十分廣泛。電動(dòng)葫蘆由兩部分組成,即行走機(jī)構(gòu)和提升機(jī)構(gòu)。下面分別介紹各組成部分。1. 行走機(jī)構(gòu)組成:行走電動(dòng)機(jī)、傳動(dòng)機(jī)構(gòu)兩部分組成。2. 提升機(jī)械組成:提升電動(dòng)機(jī)、卷?yè)P(yáng)機(jī)構(gòu)、機(jī)械制動(dòng)器(一般為盤式制動(dòng)器) 。3. 制動(dòng)器介紹:電動(dòng)葫蘆(或起重機(jī))的提升機(jī)構(gòu)一定要有機(jī)械制動(dòng)裝置,當(dāng)物體起吊到一定高度后全靠機(jī)械制動(dòng)器將其制停在空中。制動(dòng)器的工作機(jī)理有液壓驅(qū)動(dòng)、氣壓驅(qū)動(dòng)和牽引電磁鐵驅(qū)動(dòng)。不同的驅(qū)動(dòng)方式其制動(dòng)的性能也不相同。在小型電動(dòng)葫蘆上一般采用電磁驅(qū)動(dòng)制動(dòng)器。電動(dòng)葫蘆(或起重機(jī))上提升機(jī)構(gòu)采用的制動(dòng)器種類繁多,在小型電動(dòng)葫蘆上較多采用的制動(dòng)器是盤式制動(dòng)器,盤式制動(dòng)器又稱為碟式制動(dòng)器。盤式制動(dòng)器重量輕、構(gòu)造簡(jiǎn)單、調(diào)整方便、制動(dòng)效果穩(wěn)定。為了安全起見(jiàn),在起重設(shè)備上一般均采用常閉式制動(dòng)器。所謂常閉式是指在電磁機(jī)構(gòu)不得電的情況下,制動(dòng)器處于制動(dòng)狀態(tài)。制動(dòng)器安裝在電動(dòng)機(jī)的一端,一般情況是封閉的,用眼晴直接是看不到的,但這沒(méi)有關(guān)系,一般會(huì)將牽引電磁鐵的線圈引出線留在外面。我們只要將線圈接正確就行。當(dāng)電動(dòng)機(jī)得電的同時(shí)(接觸器吸合時(shí)) ,制動(dòng)器的牽引電磁鐵也同時(shí)得電,制動(dòng)器打開。這種聯(lián)接方式的優(yōu)點(diǎn)是,當(dāng)發(fā)生停電事故時(shí)可以立即進(jìn)行制動(dòng)以避免事故的發(fā)生。其缺點(diǎn)是制動(dòng)瞬間設(shè)備的機(jī)械抖動(dòng)較大。2 設(shè)計(jì)計(jì)算1)電動(dòng)機(jī)的確定由公式得:P=FV/1000=GV/1000=10000×(4/60)/1000=0.67kwⅠ 與 電 機(jī)Ⅱ 與 ⅠⅢ 與 Ⅱ輸 出 軸 與 Ⅲ筒 與 輸 出 軸總 ???=0.96×(0.99×0.99)×(0.99×0.99)×(0.99×0.99)×0.98 =0.8857電動(dòng)機(jī)功率:= / =0.67/0.8857=0.75266kwdpw總?由于鋼絲繩電葫蘆起吊和停止時(shí)有一些沖擊,根據(jù)沖擊程度一般使用系數(shù) =1.4 故Ak1.4 =1.0537kw?d電機(jī)轉(zhuǎn)速取:n 電 =1380r/min由于功能需要,采用錐形轉(zhuǎn)子電機(jī)。2)總體設(shè)計(jì)計(jì)算(1)總傳動(dòng)比及各級(jí)傳動(dòng)比的確定由于電動(dòng)葫蘆吊鉤為一動(dòng)滑輪裝置,鋼絲繩一段固定,一段被卷筒纏繞,所以卷筒鋼絲繩的受載僅為起重量的一半,但鋼絲繩的速度為起重速度的兩倍。卷筒轉(zhuǎn)速:=2 / d ( 為起升速度)卷 筒nLv?Lv由于起重速度誤差不超過(guò)百分之五,即單位時(shí)間鋼絲上升速度為:2 ×(1 0.05)=8 0.4m/min(采用一段固定的動(dòng)滑輪結(jié)Lv?構(gòu))故卷筒轉(zhuǎn)速 =2 ×( 1 0.05)/ d=26.526 1.326卷 筒nL?即 25.2r/min 27.852r/min?卷 筒n傳動(dòng)比 = / =1380/(26.526 1.326)總u電 機(jī) 卷 筒 ?即 49.55 54.76總u取 =54.76總單級(jí)傳動(dòng)比 u 取 3 至 5故采用三級(jí)外嚙合定軸齒輪減速設(shè)計(jì),每級(jí)傳動(dòng)比大概為 4,分配各級(jí)傳動(dòng)比:u1=4, u2 =3.7, u3=3.7(2) 運(yùn)動(dòng)及動(dòng)力參數(shù)的計(jì)算計(jì)算各軸的轉(zhuǎn)速: 0 軸: n0= n 電機(jī) =1380r/minⅠ軸: nⅠ =1380r/minⅡ軸: nⅡ =345 r/minⅢ軸: nⅢ =93.243 r/minⅣ軸: nⅣ =25.2 r/minⅤ軸: nV=25.2 r/min計(jì)算各軸的輸入功率: 0 軸: P0=1.0537kwⅠ軸: PⅠ = P0 =1.032626kwⅠ 與 電 機(jī)?Ⅱ軸: PⅡ = PⅠ =1.012kwⅡ 與 ⅠⅢ軸: PⅢ = PⅡ =0.99186kwⅢ 與 ⅡⅣ軸: PⅣ = PⅢ =0.972kw輸 出 軸 與 Ⅲ?Ⅴ軸: PⅤ = PⅣ =0.93312kw筒 與 輸 出 軸計(jì)算各軸的輸入轉(zhuǎn)矩: 0 軸: T0=9.55× =7291.9 Nmm610npⅠ軸: T1=9.55× =7146.07 Nmm61Ⅱ軸: T2=9.55× =28013.3 Nmm602npⅢ軸: T3=9.55× =101586.5887 Nmm613Ⅳ軸: T4=9.55× =368345.2913 Nmm604npⅤ軸: T5=9.55× =353611.4797 Nmm6105np現(xiàn)將各軸的運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參數(shù)結(jié)果整理于表中,具體見(jiàn)表運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參數(shù)表軸名 功率 P(W) 轉(zhuǎn)速(r/min) 轉(zhuǎn)距(Nmm) 傳動(dòng)比 u 效率 ?0 軸 1.0537 1380 7291.9Ⅰ軸 1.032626 1380 7146.07 1 0.98Ⅱ軸 1.012 345 28013.3 4 0.99×0.99Ⅲ軸 0.99186 93.243 101586.5887 3.7 0.99×0.99Ⅳ軸 0.972 25.2 368345.2913 3.7 0.99×0.99Ⅴ軸 0.93312 25.2 353611.4797 1 0.963) 齒輪的設(shè)計(jì)計(jì)算及校核1) 第一對(duì)齒輪的設(shè)計(jì)與校核1. 選定齒輪類型、精度等級(jí)、材料及齒數(shù)(1)傳動(dòng)方案可選用斜齒圓柱齒輪傳動(dòng)。(2)此電葫蘆升降機(jī)為一般重載工作機(jī)器,速度不高,齒輪用 7 級(jí)精度即可。(3)所設(shè)計(jì)的齒輪可選用便于制造且價(jià)格便宜的材料由[1]P191 機(jī)械設(shè)計(jì)表 10—1 選取:小齒輪材料為 40Cr, =280;1HB大齒輪材料為 45 號(hào)鋼, =240。 — =40,合適。2HB12(4)選取小齒輪齒數(shù) z1=20;大齒輪齒數(shù) z2= uz1=80(5)選取螺旋角。初選螺旋角 β=14°按齒面接觸疲勞強(qiáng)度條件設(shè)計(jì),然后校核齒根彎曲疲勞強(qiáng)度,最后作齒輪的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)。2.按齒面接觸疲勞強(qiáng)度設(shè)計(jì)由強(qiáng)度計(jì)算公式總表查得設(shè)計(jì)公式為 ????3 2 HEd1t1t σZuψT2K??????????(1)確定公式內(nèi)的各計(jì)算數(shù)值試選 Kt=1.6由圖 10-30 選取區(qū)域系數(shù) =2.433HZ由圖 10-26 差得 =0.78, =0.87,則 = + =1.651??2???12Tt=95.5×105P1/n1=95.5×105×1.032626/1380 N·mm =7146.07N·mm由[1]P205 表 10—7 選取 d=1(兩支撐相對(duì)于小齒輪做非對(duì)稱布置)?由[1]P201 表 10-6 查得材料的彈性影響系數(shù)為 ZE=189.8MPa由[1]P209 圖 10-21 按齒面硬度查得小齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限為 lim1=600MPa , ?lim2=550 MPa。?由公式 N=60njLhN1=60×1380×1×(3200)=2.6496×108N2=N1/u=2.6496×108/4=0.6624×108圖 10-19 查得接觸疲勞強(qiáng)度 KHN1=0.90 KHN2=0.95計(jì)算接觸疲勞應(yīng)力取失效概率為 1%,安全系數(shù) S=1= KHN1· lim1/S=0.9×600/1=540 MPa. = KHN2 lim2/S =0.95×550=522.5 ??1H???2H?MPa= = =531.25 MPaHσ??21H??25.40(2)計(jì)算1)計(jì)算小齒輪分度圓直徑 d1t 代入[ó]中較小的值 =????3 2 HEd1t1t σZuψT2K??????????=23.567mm325.31489456.170?????????2)計(jì)算圓周速度=1.7m/s160tdn????10687.2.3?3)計(jì)算齒寬 b 及模數(shù) mt1×23.567mm=23.567mm1d?mt= = =1.1433mm1tzcos?2014cos3.567??計(jì)算齒寬與齒高之比 b/h齒高 h=2.25mt=2.57mmb/h=9.174)計(jì)算縱向重合度 =0.318 d tanβ=1.5857???1z5)計(jì)算載荷系數(shù)根據(jù) v=1.7m/s,7 級(jí)精度,由[1]P194 圖 10-8 查得動(dòng)載荷系數(shù) Kv=1.05。 斜齒輪,由[1]P195 表 10-3 查得 KHa1=KFa2=1.4 由[1]P193 表 10-2 查得使用系數(shù) KA=1由[1]P196 表 10-4 查得 7 級(jí)精度,小齒輪相對(duì)支承非對(duì)稱布置時(shí)KHB=1.12+0.18(1+0.6 d2) d2+0.23×10-3b?將數(shù)據(jù)代入得 KHB=1.12+0.18×(1+0.6×1 2)×1 2+0.23×10-3×23.567=1.4134由 b/h=9.17, KHB =1.4134 ,查圖 10-13 得 KFB=1.3 故載荷系數(shù)K=KAKvKHaKHB=1×1.05×1.4×1.4134=2.0786)按實(shí)際的載荷系數(shù)校正所算得的分度圓直徑= (K/Kt)1/3= 23.567×(2.078/1.6)1/3=25.713mm1dt7)計(jì)算模數(shù)m= = =1.247mm1zcosd?2014cos5.73??3.按齒根彎曲強(qiáng)度的設(shè)計(jì)由[1]P216 式 10-17 得彎曲強(qiáng)度的設(shè)計(jì)公式為mn≥ ??3 F21zcosKT????SadYY??(1) 確定計(jì)算參數(shù)1)由[1]P208 圖 10-20 查得小齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度極限 FE1=500Mpa 大齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度極限 FE2=380MPa?2)由[1]P206 圖 10-18 查得彎曲疲勞壽命系數(shù) KFN1=0.85 KFN2=0.883)計(jì)算彎曲疲勞許用應(yīng)力取彎曲疲勞安全系數(shù) S=1.4,由式 10-12 得= KFN1 FE1/S=303.57MPa??1F?= KFN2 FE2/S=238.86 MPa24)計(jì)算載荷系數(shù) KK=KAKvKFaKFB=1×1.05×1.4×1.3=1.9115)根據(jù)縱向重合度 =1.5857,從圖 10-28 查得螺旋角影響系數(shù) =0.88?? ?Y6)計(jì)算當(dāng)量齒數(shù)。= = =21.894v1z3cos?14203= = =87.574v2?3837)查取齒形系數(shù)由[1]P200 表 10-5 可查得 YFa1=2.72,YFa2=2.218)查取應(yīng)力校正系數(shù)由[1]P200 表 10-5 知 YSa1=1.57,YSa2=1.78 9)計(jì)算大小齒輪的 YFaYSa/[ F],并加以比較。?YFa1YSa1/ =0.0141??1FYFa2YSa2/ =0.016472大齒輪的數(shù)值較大(2)設(shè)計(jì)計(jì)算mn≥ =0.8265mm32201647.65.10cos8741.9????對(duì)比計(jì)算結(jié)果,由齒面接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算的模數(shù) mn大于由齒根彎曲疲勞強(qiáng)度計(jì)算的模數(shù),由于齒輪模數(shù) m 的大小主要取決于彎曲強(qiáng)度所決定的承載能力,而由齒面接觸疲勞強(qiáng)度所決定的承載能力,僅與齒輪直徑有關(guān),可取彎曲疲勞強(qiáng)度模數(shù) 1.247,并近似圓整為標(biāo)準(zhǔn) m=1.25。 按接觸強(qiáng)度算得的分度圓直徑 d1=25.713mm , z1=d1cosβ /m=19.959, z2=uz1=79.837。取 z1=20, 則 z2=uz1=804. 幾何尺寸計(jì)算(1)計(jì)算中心距 a=(z1+z2)mn /(2cosβ)=64.413mm將中心距圓整為 65mm。(2)按圓整后的中心距修正螺旋角=arccos = arccos =15.94°?a2)z(1n?652.1)80(??因 值改變不多,故參數(shù) , , 等不必修正。???kHz(3)計(jì)算大小齒輪的分度圓直徑d1= =25.999mm cosmznd2= =103.998mm ?n(4)計(jì)算齒輪寬度 1×25.999=25.999mm 1db??圓整后取 B2=26mm,B 1=30mm2)第二對(duì)齒輪的設(shè)計(jì)與校核 1. 選定齒輪類型、精度等級(jí)、材料及齒數(shù)(1)傳動(dòng)方案可選用斜齒圓柱齒輪傳動(dòng)。(2)此電葫蘆升降機(jī)為一般重載工作機(jī)器,速度不高,齒輪用 7 級(jí)精度即可。(3)所設(shè)計(jì)的齒輪可選用便于制造且價(jià)格便宜的材料由[1]P191 機(jī)械設(shè)計(jì)表 10—1 選?。盒↓X輪材料為 40Cr, =280;3HB大齒輪材料為 45 號(hào)鋼, =240。 - =40,合適。4HB34(4)選取小齒輪齒數(shù) z3=20;大齒輪齒數(shù) z4= uz1=74(5)選取螺旋角。初選螺旋角 β=14°按齒面接觸疲勞強(qiáng)度條件設(shè)計(jì),然后校核齒根彎曲疲勞強(qiáng)度,最后作齒輪的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)。2.按齒面接觸疲勞強(qiáng)度設(shè)計(jì)由強(qiáng)度計(jì)算公式總表查得設(shè)計(jì)公式為 ????3 2 HEd3tt σZu1ψT2K??????????(1)確定公式內(nèi)的各計(jì)算數(shù)值試選 Kt=1.6由圖 10-30 選取區(qū)域系數(shù) =2.433HZ由圖 10-26 差得 =0.78, =0.87,則 = + =1.653??4???34T3=95.5×105P3/n3=95.5×105×1.012/345 N·mm =28013.3N·mm由[1]P205 表 10—7 選取 d=1(兩支撐相對(duì)于小齒輪做非對(duì)稱布置)?由[1]P201 表 10-6 查得材料的彈性影響系數(shù)為 ZE=189.8MPa由[1]P209 圖 10-21 按齒面硬度查得小齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限為 lim3=600MPa , ?lim4=550 MPa。?由公式 N=60njLhN3=60×345×1×(3200)=6.624×107N4=N1/u=6.624×107/3.7=1.79×107圖 10-19 查得接觸疲勞強(qiáng)度 KHN3=1.17 KHN4=1.27計(jì)算接觸疲勞應(yīng)力取失效概率為 1%,安全系數(shù) S=1= KHN3· lim3/S=1.17×600/1=702 MPa. = KHN4 lim4/S =1.27×550=698.5 ??3H???4H?MPa= = =700.25 MPa??Hσ??243H??25.69870(2)計(jì)算1)計(jì)算小齒輪分度圓直徑 代入[ó]中較小的值3td=????3 2 HEd3tt σZu1ψT2K??????????=31.0765mm325.7043893.465.180?????????2)計(jì)算圓周速度=0.56m/s106d3??nvt?1064.4.?3)計(jì)算齒寬 b 及模數(shù) mt=1×31.0765mm=31.0765mm3td?mt= = =1.508mm3tzcos?2014cos.765??計(jì)算齒寬與齒高之比 b/h齒高 h=2.25mt=3.39mmb/h=9.174)計(jì)算縱向重合度 =0.318 d tanβ=1.5857???3z5)計(jì)算載荷系數(shù) 根據(jù) v=0.56m/s,7 級(jí)精度,由[1]P194 圖 10-8 查得動(dòng)載荷系數(shù) Kv=1.01。 斜齒輪,由[1]P195 表 10-3 查得 KHa3=KFa4=1.4 由[1]P193 表 10-2 查得使用系數(shù) KA=1由[1]P196 表 10-4 查得 7 級(jí)精度,小齒輪相對(duì)支承非對(duì)稱布置時(shí)KHB=1.12+0.18(1+0.6 d2) d2+0.23×10-3b?將數(shù)據(jù)代入得 KHB=1.12+0.18×(1+0.6×1 2)×1 2+0.23×10-3×31.0765=1.4151由 b/h=9.17, KHB =1.4151 ,查圖 10-13 得 KFB=1.3 故載荷系數(shù)K=KAKvKHaKHB=1×1.01×1.4×1.4151=26)按實(shí)際的載荷系數(shù)校正所算得的分度圓直徑= (K/Kt)1/3= 31.0765×(2/1.6)1/3=33.476mm3dt7)計(jì)算模數(shù)m= = =1.624mm3zcos?2014cos.76??3.按齒根彎曲強(qiáng)度的設(shè)計(jì)由[1]P216 式 10-17 得彎曲強(qiáng)度的設(shè)計(jì)公式為mn≥ ??3 F23zcosKT????SadYY??(2)確定計(jì)算參數(shù)1)由[1]P208 圖 10-20 查得小齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度極限 FE3=500Mpa 大齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度極限 FE4=380MPa?2)由[1]P206 圖 10-18 查得彎曲疲勞壽命系數(shù) KFN3=0.92 KFN4=0.983)計(jì)算彎曲疲勞許用應(yīng)力取彎曲疲勞安全系數(shù) S=1.4,由式 10-12 得= KFN3 FE3/S=328.57MPa??3F?= KFN4 FE4/S=266 MPa44)計(jì)算載荷系數(shù) KK=KAKvKFaKFB=1×1.01×1.4×1.3=1.8382 5)根據(jù)縱向重合度 =1.5857,從圖 10-28 查得螺旋角影響系數(shù) =0.88?? ?Y6)計(jì)算當(dāng)量齒數(shù)。= = =21.894v3zcos?14203= = =81v4?3737)查取齒形系數(shù)由[1]P200 表 10-5 可查得 YFa3=2.72,YFa4=2.228)查取應(yīng)力校正系數(shù)由[1]P200 表 10-5 知 YSa3=1.57,YSa4=1.77 9)計(jì)算大小齒輪的 YFaYSa/[ F],并加以比較。?YFa3YSa3/ =0.013??3FYFa4YSa4/ =0.014774大齒輪的數(shù)值較大(2)設(shè)計(jì)計(jì)算mn≥ =1.2406mm3220.14765.10cos831.8????對(duì)比計(jì)算結(jié)果,由齒面接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算的模數(shù) mn大于由齒根彎曲疲勞強(qiáng)度計(jì)算的模數(shù),由于齒輪模數(shù) m 的大小主要取決于彎曲強(qiáng)度所決定的承載能力,而由齒面接觸疲勞強(qiáng)度所決定的承載能力,僅與齒輪直徑有關(guān),可取彎曲疲勞強(qiáng)度模數(shù) 1.624,并近似圓整為標(biāo)準(zhǔn) m=1.75。 按接觸強(qiáng)度算得的分度圓直徑 d3=33.476mm , z3=d3cosβ /m=18.56, z4=uz4=68.675。取 z3=19。 則 z4=uz3=714. 幾何尺寸計(jì)算(1)計(jì)算中心距 a=(z3+z4)mn /(2cosβ)=81.16mm將中心距圓整為 82mm。(2)按圓整后的中心距修正螺旋角=arccos = arccos =16.18°?a2)z(43nm?8275.1)(9??因 值改變不多,故參數(shù) , , 等不必修正。???kHz(3)計(jì)算大小齒輪的分度圓直徑d3= =34.62mm cosznd4= =129.37mm ?mn(4)計(jì)算齒輪寬度 =1×34.62=34.62mm 3db??圓整后取 B4=40mm,B 3=35mm3)第三對(duì)齒輪的設(shè)計(jì)與校核 1. 選定齒輪類型、精度等級(jí)、材料及齒數(shù)(1)傳動(dòng)方案可選用斜齒圓柱齒輪傳動(dòng)。(2)此電葫蘆升降機(jī)為一般重載工作機(jī)器,速度不高,齒輪用 7 級(jí)精度即可。(3)所設(shè)計(jì)的齒輪可選用便于制造且價(jià)格便宜的材料由[1]P191 機(jī)械設(shè)計(jì)表 10—1 選取:小齒輪材料為 40Cr, =280;5HB大齒輪材料為 45 號(hào)鋼, =240。 - =40,合適。6HB56(4)選取小齒輪齒數(shù) z5=20;大齒輪齒數(shù) z6= uz5=74(5)選取螺旋角。初選螺旋角 β=14°按齒面接觸疲勞強(qiáng)度條件設(shè)計(jì),然后校核齒根彎曲疲勞強(qiáng)度,最后作齒輪的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)。2.按齒面接觸疲勞強(qiáng)度設(shè)計(jì)由強(qiáng)度計(jì)算公式總表查得設(shè)計(jì)公式為????3 2 HEd5t5t σZu1ψT2K??????????(1)確定公式內(nèi)的各計(jì)算數(shù)值試選 Kt=1.6由圖 10-30 選取區(qū)域系數(shù) =2.433HZ由圖 10-26 差得 =0.78, =0.87,則 = + =1.655??6???56T5=95.5×105P5/n5=95.5×105×0.9918/93.243 N·mm =101586.5887N·mm由[1]P205 表 10—7 選取 d=1(兩支撐相對(duì)于小齒輪做非對(duì)稱布置)?由[1]P201 表 10-6 查得材料的彈性影響系數(shù)為 ZE=189.8MPa由[1]P209 圖 10-21 按齒面硬度查得小齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限為 lim5=600MPa , ?lim6=550 MPa。?由公式 N=60njLhN5=60×93.243×1×(3200)=1.79×107N6=N1/u=1.79×107/3.7=0.484×107圖 10-19 查得接觸疲勞強(qiáng)度 KHN5=1.27 KHN6=1.39計(jì)算接觸疲勞應(yīng)力取失效概率為 1%,安全系數(shù) S=1= KHN5· lim5/S=1.27×600/1=762 MPa. = KHN6 lim6/S =1.39×550=764.5 ??5H???6H?MPa= = =763.25 MPa??Hσ??265H??25.74(2)計(jì)算1)計(jì)算小齒輪分度圓直徑 代入[ó]中較小的值5td=????3 2 HEd5t5t σZu1ψT2K??????????=45.08mm32763.541893.465.1708.2 ?????????2)計(jì)算圓周速度=0.22m/s106d5?nvt?1069.248.4.?3)計(jì)算齒寬 b 及模數(shù) mt=1×45.08mm=45.08mm5td?mt= = =2.187mm5tzcos?2014cos.8??計(jì)算齒寬與齒高之比 b/h齒高 h=2.25mt=4.92mmb/h=9.174)計(jì)算縱向重合度 =0.318 d tanβ=1.5857???5z5)計(jì)算載荷系數(shù)根據(jù) v=0.22m/s,7 級(jí)精度,由[1]P194 圖 10-8 查得動(dòng)載荷系數(shù) Kv=1.005。 斜齒輪,由[1]P195 表 10-3 查得 KHa5=KFa6=1.4 由[1]P193 表 10-2 查得使用系數(shù) KA=1由[1]P196 表 10-4 查得 7 級(jí)精度,小齒輪相對(duì)支承非對(duì)稱布置時(shí)KHB=1.12+0.18(1+0.6 d2) d2+0.23×10-3b?將數(shù)據(jù)代入得 KHB=1.12+0.18×(1+0.6×1 2)×1 2+0.23×10-3×45.08=1.418由 b/h=9.17, KHB =1.418 ,查圖 10-13 得 KFB=1.3 故載荷系數(shù)K=KAKvKHaKHB=1×1.005×1.4×1.418=26)按實(shí)際的載荷系數(shù)校正所算得的分度圓直徑= (K/Kt)1/3= 45.08×(2/1.6)1/3=48.56mm5dt7)計(jì)算模數(shù)m= = =2.356mm5zcos?2014cos8.6??3.按齒根彎曲強(qiáng)度的設(shè)計(jì)由[1]P216 式 10-17 得彎曲強(qiáng)度的設(shè)計(jì)公式為mn≥ ??3 F25zcosKT????SadYY??(2)確定計(jì)算參數(shù)1)由[1]P208 圖 10-20 查得小齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度極限 FE5=500Mpa 大齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度極限 FE6=380MPa?2)由[1]P206 圖 10-18 查得彎曲疲勞壽命系數(shù) KFN5=0.98 KFN6=0.9953)計(jì)算彎曲疲勞許用應(yīng)力取彎曲疲勞安全系數(shù) S=1.4,由式 10-12 得= KFN5 FE5/S=350MPa??5F?= KFN6 FE6/S=270 MPa64)計(jì)算載荷系數(shù) KK=KAKvKFaKFB=1×1.005×1.4×1.3=1.8291 5)根據(jù)縱向重合度 =1.5857,從圖 10-28 查得螺旋角影響系數(shù) =0.88?? ?Y6)計(jì)算當(dāng)量齒數(shù)。= = =21.894v5z3cos?14203= = =81v6?3737)查取齒形系數(shù)由[1]P200 表 10-5 可查得 YFa5=2.72,YFa6=2.228)查取應(yīng)力校正系數(shù)由[1]P200 表 10-5 知 YSa5=1.57,YSa6=1.77 9)計(jì)算大小齒輪的 YFaYSa/[ F],并加以比較。?YFa5YSa5/ =0.0122??5FYFa6YSa6/ =0.01455??6F?大齒輪的數(shù)值較大(2)設(shè)計(jì)計(jì)算mn≥ =1.893m3 220.14565.10cos8718.89 ????m對(duì)比計(jì)算結(jié)果,由齒面接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算的模數(shù) mn大于由齒根彎曲疲勞強(qiáng)度計(jì)算的模數(shù),由于齒輪模數(shù) m 的大小主要取決于彎曲強(qiáng)度所決定的承載能力,而由齒面接觸疲勞強(qiáng)度所決定的承載能力,僅與齒輪直徑有關(guān),可取彎曲疲勞強(qiáng)度模數(shù) 2.356,并近似圓整為標(biāo)準(zhǔn) m=2.5。 按接觸強(qiáng)度算得的分度圓直徑 d5=48.56mm , z5=d5cosβ /m=18.85, z6=uz6=69.73。取 z5=19。 則 z6=uz5=714. 幾何尺寸計(jì)算(1)計(jì)算中心距 a=(z5+z6)mn /(2cosβ)=115.94mm將中心距圓整為 116mm。(2)按圓整后的中心距修正螺旋角=arccos = arccos =14.11°?a2)z(65n?1625.)7(9??因 值改變不多,故參數(shù) , , 等不必修正。???kHz(3)計(jì)算大小齒輪的分度圓直徑d5= =48.95mm cosmznd6= =182.93mm ?n(4)計(jì)算齒輪寬度 =1×48.95=48.95mm 5db??圓整后取 B6=55mm,B 5=50mm4)軸的設(shè)計(jì)及危險(xiǎn)軸的校核(1)軸Ⅳ的設(shè)計(jì)與校核(1)輸出軸上的功率 P,轉(zhuǎn)速 n,轉(zhuǎn)矩 T功率 P=0.972W 轉(zhuǎn)速 n=25.2r/min 轉(zhuǎn)矩 T=368345.2913 N·mm(2)作用在齒輪上的力Ft=2T/d=2×368345.2913/182.93=4027.17NFr= Fttana/cosβ =4027.17×tan20°/cos14.11°=1511.37NFa= Fttanβ= 4027.17×tan14.11°=1012.3N(3)初步確定軸的最小直徑。軸材料選用 45 鋼,調(diào)質(zhì)鋼處理,據(jù)[1]P373 表 15-4,取A0=112dmin= A0(P/n)1/3=112×(0.972/25.2) 1/3=37.842mm(4)按彎扭合成應(yīng)力校核軸的強(qiáng)度校核時(shí)只校核軸上承受最大彎矩和扭矩的截面即 C 截面,取 =0.6?1={[M2+( T)2]/W}1/2=26.63MPaS=1.52caS????50891..??(6)截面Ⅰ的右側(cè)抗彎截面系數(shù) W: 抗扭截面系數(shù) WT: 截面Ⅰ左側(cè)彎矩 M: 截面Ⅰ上的扭矩 T截面上彎曲應(yīng)力b=M/W?截面上的扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力T=T/WT?過(guò)盈配合處的 值,由附表 3-8 用插入法求得,并取 =0.8 ,于是/k?? /k??/?得=2.51 =2.008/k??/k??軸按磨削加工,由附圖 3-4 的表面質(zhì)量系數(shù) =0.92???軸未經(jīng)表面強(qiáng)化處理,即 β q=0.1,則按式(3-12)及(3-12a)得綜合系數(shù)值為2.5971k??????2.095?于是計(jì)算安全系數(shù)值 S 得= =8.8321amK??????275.91.0??7.5941aS???.39.3.0.22=13.05>S=1.52caS????故該軸在該截面處的強(qiáng)度也是足夠的。5)課程設(shè)計(jì)總結(jié)課程設(shè)計(jì)是機(jī)械系統(tǒng)設(shè)計(jì)當(dāng)中的非常重要的一環(huán),本次課程設(shè)計(jì)時(shí)間不到三周略顯得倉(cāng)促一些。但是通過(guò)本次每天都過(guò)得很充實(shí)的課程設(shè)計(jì),從中得到的收獲還是非常多的。這次課程設(shè)計(jì)我得到的題目是設(shè)計(jì)一個(gè)鋼絲繩電動(dòng)葫蘆起升用減速器設(shè)計(jì),由于理論知識(shí)的不足,再加上平時(shí)沒(méi)有什么設(shè)計(jì)經(jīng)驗(yàn),一開始的時(shí)候有些手忙腳亂,不知從何入手。在老師的諄諄教導(dǎo),和同學(xué)們的熱情幫助下,使我找到了信心。在設(shè)計(jì)過(guò)程中培養(yǎng)了我的綜合運(yùn)用機(jī)械設(shè)計(jì)課程及其他課程理論知識(shí)和利用生產(chǎn)時(shí)間知識(shí)來(lái)解決實(shí)際問(wèn)題的能力,真正做到了學(xué)以致用。在此期間我我們同學(xué)之間互相幫助,共同面對(duì)機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)當(dāng)中遇到的困難,培養(yǎng)了我們的團(tuán)隊(duì)精神。在這些過(guò)程當(dāng)中我充分的認(rèn)識(shí)到自己在知識(shí)理解和接受應(yīng)用方面的不足,特別是自己的系統(tǒng)的自我學(xué)習(xí)能力的欠缺,將來(lái)要進(jìn)一步加強(qiáng),今后的學(xué)習(xí)還要更加的努力。本次課程設(shè)計(jì)不僅僅是對(duì)自己所學(xué)的知識(shí)的一次系統(tǒng)總結(jié)與應(yīng)用。本次課程設(shè)計(jì)由于時(shí)間的倉(cāng)促,還有許多地方有不足之處。6)參考文獻(xiàn)機(jī)械設(shè)計(jì)實(shí)用機(jī)構(gòu)與裝置圖冊(cè) 鄒平 2007.4 機(jī)械工業(yè)出版社機(jī)械基礎(chǔ)綜合課程設(shè)計(jì) 張春林 2004.6 北京理工大學(xué)出版社機(jī)械創(chuàng)新設(shè)計(jì) 曲繼方 1999 機(jī)械工業(yè)出版社機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)手冊(cè) 羅圣國(guó) 1991 高等教育出版社 機(jī)械原理課程設(shè)計(jì) 陸鳳儀 2002 機(jī)械工業(yè)出版社機(jī)械設(shè)計(jì)師手冊(cè) 吳宗澤 2001 機(jī)械工業(yè)出版社
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