3378 升降舞臺液壓系統(tǒng)的設(shè)計

3378 升降舞臺液壓系統(tǒng)的設(shè)計,升降,舞臺,液壓,系統(tǒng),設(shè)計 一、傳統(tǒng)涂料和現(xiàn)代涂料之間摩擦性質(zhì)的對比畢章 劉小兵 鄧朝暉 和建盟都是美國 CTO6292 機械工業(yè)部門和各大學(xué)的領(lǐng)導(dǎo)。電郵：zhang@enger.ucom.edu簡介：這篇文章對比了傳統(tǒng)材料在固定的摩擦力和空間摩擦力作用下的表面摩擦性質(zhì)。材料成型機械是和微結(jié)構(gòu)理論（材料的粒度）相聯(lián)系的。材料粒度的減少對變形材料的摩擦性質(zhì)的影響正在研究之中。1.說明陶瓷制品的摩擦過程影響已經(jīng)在深入的研究之中。例如:Kirchner 和Brinksmeier,1998Blake,1998)摩擦對材料微型結(jié)構(gòu)的影響同等重要。材料的微型結(jié)構(gòu)就是粒度，它將影響機械性能。例如：硬度和韌性。所以也將影響到陶瓷的摩擦性質(zhì)，在這方面幾乎還未取得研究上的突破。Both 和 Tonshoff 在 1993 年研究了不同粒度的鋁在滑動摩擦和靜摩擦方面的摩擦性質(zhì)。對 n-Al2O3/13TiO2 和 n-WC/12Co 兩種涂料來說，其硬度和韌性比同等或粒度大的其他材料來說要髙的多。在塑性變形條件下，材料的硬度是不變的。由于固有位置的移動，塑性變形將會被削弱。粒度越大，越會對材料的移動和塑性變形的束縛。和傳統(tǒng)材料不同的是，材料硬度的降低并不會導(dǎo)致材料韌度的降低。 （由于更大的纖維化，更大的流動壓力和更高的撓曲力） （Jia,1998)對傳統(tǒng)材料和現(xiàn)代材料來說，硬度和韌度的差別是涂料的摩擦性質(zhì)得的影響。大量的砂眼，裂紋和微裂紋是由于膨脹過程對材料中各成分的比率產(chǎn)生了很大的影響。對傳統(tǒng)材料和現(xiàn)代材料來說，硬度和韌度的不同并不僅僅是由于體積的不同。表 1 說明了傳統(tǒng)材料和現(xiàn)代材料（Wc/12Co 和 Al2O3/13TiO2）兩種涂料的成分比率。一般來說，摩擦性質(zhì)可根據(jù)材料的滑移率，材料所承受的摩擦力，樣本表面的結(jié)合率作出預(yù)測。在這篇報告中，傳統(tǒng)的摩擦力，空間摩擦能是作為傳統(tǒng)材料和現(xiàn)代材料對照。除此之外，微電子掃描技術(shù)被用來預(yù)料粒度對材料滑移機械的影響。表 1：傳統(tǒng)材料和現(xiàn)代材料（Wc/12Co 和 Al2O3/13TiO2）的百分比C-Wc/12Co n-Wc/12Co C-Al2O3/13TiO2 n-Al2O3/13TiO2邊界力：82.7 89.6 15.5 20.7 （MPa）粒度：1.3 0.04 2.5 0.05 （um ）物體密度：14.2 14.5 3.5－4.0 3.7－4.1 （g/cm3）維氏硬度：12.00 12.50 10.44 10.57 （GPa ）韌度：1/2 16.0 16.5 3.3 3.5 (MPa/m)2 結(jié)構(gòu)試驗2.1 預(yù)加工特征圖表傳統(tǒng)材料和現(xiàn)代材料都是由低碳鋼制成，其晶格大小為 25×75×4mm3，晶格在熱膨脹之前將會爆炸。傳統(tǒng)材料和現(xiàn)代材料（Wc/12Co）是用高壓氧流的方法生產(chǎn)的。傳統(tǒng)材料和現(xiàn)代材料（Al2O3/13TiO2）是用等離子下熱膨脹的方法預(yù)制的。所有的涂層都有大約0.5mm 厚的硬殼。材料樣本被削減為 25×4×4mm3。表 1 說明了用微電子掃描技術(shù)對 c/n-Wc/12Co 涂料的觀察結(jié)果。表 1（b）揭示了小粒度的 Wc 在材料鈷的邊界結(jié)合在一邊。用微電子掃描技術(shù)在傳統(tǒng)材料和現(xiàn)代材料（Wc/12Co）中可觀察到大量的裂紋。表 2 說明了在熱膨脹作用下，傳統(tǒng)材料和現(xiàn)代材料（Al2O3/13TiO2）的典型表面特征：孔隙，裂紋，微裂紋和與材料微裂紋垂直相交的部分結(jié)構(gòu)。在現(xiàn)有的摩擦測試以前，為了降低材料的毀壞，外表是帶有 15um 的金鋼粒的砂輪。盡管這種準備過程在熱膨脹的影響下非常有效，但要浪費時間和精力。2.2 摩擦試驗?zāi)Σ猎囼炇怯糜嬎銠C對精密摩擦機械（Dover Model 956-S）進行了大量的控制而完成的。這臺機器在它的測量軸及 X Y Z 坐標方向上都有空間靜止齒輪。測量軸在軸向由0.05um 的竄動，三坐標軸向上有 0.1um-25mm 的直線度誤差。機器上安裝的激光干涉儀能夠?qū)?Xx Y Z 軸向上 0.07um 的回路誤差進行反饋。機器上這種回路的剛度為 50N/um。在此項研究中，用金剛摩擦輪（5D 600N 100V）在不同的環(huán)境下（和樣本比較而言）摩擦涂料。輪速設(shè)置為 33m/s 或 3500r/min。為了預(yù)測在殘余應(yīng)力作用下材料滑移率的影響，切深設(shè)置為 2，5，15，30 um 補償率為 1，4，8mm/s(在摩擦試驗中)用冷卻液作為水系統(tǒng)。2.3 后摩擦預(yù)測輪廓曲線用于測量材料在摩擦方向上的成型表面微電子探測儀（JOEL Model Jsm840）用于觀察材料表面。微電子探測儀的觀察部件能夠在材缺陷中區(qū)分出摩擦損壞。 大量的材料缺陷，例如：砂眼，熔融粒子，裂紋和微觀裂紋，在飛濺中都能被檢測出來。因為其中的一些缺陷很容易被誤認為摩擦毀壞，所以微電子探測儀能夠在飛濺材料的檢測中探測出這些缺陷。熱膨脹過程中的毛孔一般呈現(xiàn)光滑的邊緣。表 1 和表 2 中，飛濺材料的裂紋和微裂紋彼此相連。依據(jù)摩擦材料，摩擦破壞將能被檢測出來。3 研究成果與發(fā)現(xiàn)3.1 普通摩擦力的對比普通摩擦力在表征摩擦過程中非常重要。表 3 對 c/n-Al2O3/13TiO2 和 c/n-Wc/12Co 在相同摩擦環(huán)境下作用的普通摩擦力進行了對比。對 n-Al2O3/13TiO2 來說，普通摩擦力要高于傳統(tǒng)的配對物。人們也觀察到：對 n-Al2O3/13TiO2 來說，抱剎力要大的多。它表明了：n-Al2O3/13TiO2 和傳統(tǒng)的配對物相比增加了機械性能（硬度和韌度） ，所以 n-Al2O3/13TiO2得到廣泛的應(yīng)用。據(jù)觀測，摩擦中 c/n-Al2O3/13TiO2 具有類似的趨勢：在大的切深下，摩擦力對傳統(tǒng)材料和現(xiàn)代材料的不同影響變得非常小。這也表明在非常低的材料滑移率下，材料粒度對摩擦力的影響非常大。當切深或材料滑移率增大時，對摩擦過程干擾儀來說，切深的影響成為次要因素。由于在摩擦時大的負前角的從存在，切向摩擦力比普通摩擦力小的多。摩擦力如下：（a）c-Wc/12Co(b) n-Wc/12Co(a) c-AL2O3/13TiO2(b) n-Al2O3/13TiO2表 2：微電子探測儀觀測到了飛濺的 c/n-AL2O3/13TiO2。表 1：微電子探測儀觀測到了飛濺的 c/n-Wc/12Co。222222000000－mm 1200mm表 3 表明了對切向摩擦力 Ft 來說，普通摩擦力的相對數(shù)量級為 Fn，并被定義為：t n F F L=(1)表 4 說明了摩擦力率和切深。摩擦力率對 c/n-AL2O3/13TiO2 來說要高于 c/n-Wc/12Co 。c/n-AL2O3/13TiO2 比 c/n-Wc/12Co 要硬的多。在同樣的摩擦條件下，脆性特征要比 c/n-AL2O3/13TiO2 明顯的多。c/n-Wc/12Co 在摩擦時，大量的可逆流導(dǎo)致切向摩擦力相對高的多，所以導(dǎo)致摩擦力率降低。據(jù)觀測：當摩擦力率對 n-AL2O3/13TiO2 和 n-AL2O3/13TiO2 的不同不重要時，n-AL2O3/13TiO2 的摩擦力率和 c-AL2O3/13TiO2 的摩擦力率有明顯的不同。隨著材料的滑移率或切深降低時，這四種材料的摩擦力率也相應(yīng)的降低。另一方面，這四種材料的摩擦力率相對很窄，這說明了材料滑移機相對于給定的切深范圍并不能變動太大。空間摩擦能 U 被定義為去除單位材料所需的能量?？臻g摩擦能是由切向摩擦能推倒出的。F tc wdv Fv u=(2)Vc 指摩擦速度，W 指工件寬度，d 指切深 vf 指反饋率表 5 表明了粒度對空間摩擦能的影響以及空間摩擦能隨著切深的變化。 （a）傳統(tǒng)材料和現(xiàn)代材料 AL2O3/13TiO2（b）傳統(tǒng)材料和現(xiàn)代材料 Wc/12Co 表 3 對作用了傳統(tǒng)材料和普通材料上的普通摩擦力做了對比。0 10 20 3002468Depth of cut, mNormal grinding force, N/mm2Nano.Conv.Wheel speed: 33 m/sFeedrate: 4 mm/sWheel: 600V0 10 20 3002468Depth of cut, mNormal grinding force, N/mm2Nano.Conv.Wheel speed: 33 m/sFeedrate: 4 mm/sWheel: 600VFig. 4 Comparison of grinding force ratio.00 10 20 3036912Depth of cut, mGrinding force ratio, ln-WC/12Coc-WC/12Con-Al2O3/13TiO2c-Al2O3/13TiO2Wheel speed: 33 m/sFeedrate: 4 mm/sWheel: 600VFig. 5 Comparison of specific grinding energy.0 10 20 300.00.51.01.52.02.5Depth of cut, mSpecific grinding energy, 103 J/mm3n-WC/12Coc-WC/12Con-Al2O3/13TiO2c-Al2O3/13TiO2Wheel speed: 33 m/sFeedrate: 4 mm/sWheel: 600V4.四種材料的摩擦能隨著切深漸進的達到極限。在小的切深處，空間摩擦能非常高，這暗示了一部分摩擦能是和構(gòu)件外形有關(guān)（Malkin,1989）一般來說，一部分摩擦能是由構(gòu)件成型時儲存的能量 upl,切削能 usl ch pl sl 組成。即 U=U+U+U (3)除了 uch，空間摩擦能的其他部分來自在小的切深下工件和磨粒的滑動和切削。在比較大的切深下，滑動變得并不重要，構(gòu)件成型也很普遍。然而，切削仍然存在，并影響到摩擦和材料表面。僅僅 uch 完全用于材料滑移和形成新的表面。理論上，表 5 中漸進極限是 uch 對 c/n-AL2O3/13TiO2 進行相對平坦的切割。由于材料的易脆性，切削能并不多。對現(xiàn)代材料來說，小的粒度似乎增大了材料的空間摩擦能。由于現(xiàn)代材料硬度的提高，所需的切削能增多。韌度越大，也意味著通過摩擦形成新的摩擦表面需要更多的能量。3.3 表面粗糙度的對比表面粗糙度是對材料的表面特征的度量。表 6 說明了粒度對材料的表面粗糙度的影響非常重要。和摩擦力和空間摩擦能相反，粒度越小將導(dǎo)致現(xiàn)代材料表面粗糙度的降低。這在材料滑移機械中做了很好的解釋。由微電子探測儀拍攝的圖片可觀察到（表 7 和表 8）當可塑流在 n-AL2O3/13TiO2 摩擦中其主要作用時，脆性材料在 n-AL2O3/13TiO2 摩擦中起支配作用。盡管可塑流是 c/n-Wc/12Co 在摩擦中的主要的材料滑移成分，據(jù)觀測晶格或許也很大程度上成因于 c-Wc/12Co 的表面粗糙度。和摩擦力類似，在很大的切深下，傳統(tǒng)材料和現(xiàn)代材料的表面粗糙度之間非常接近。這也說明了，現(xiàn)代材料粒度的減少并不能提高材料的滑移率。3.4 微電子探測儀的表面觀測和對比表 7 表明了在相同的摩擦條件下，微電子探測儀對 c/n-Wc/12Co 的觀測結(jié)果。c-Wc/12Co 的表面分片很多，并且大量的 Wc 微粒能夠被觀測到。和 n-Wc/12Co 表面相比，n-Wc/12Co 表面被一層塑性材料完全覆蓋住了。Wc 微粒邊界幾乎觀測不到。表 8 表明了用微電子探測儀對 c/n-AL2O3/13TiO2 觀測結(jié)果的對比。通過聲音和平坦的表面，來自熱膨脹的缺陷將被觀測到。表 6 表面粗糙度的對比n-WC/12Coc-WC/12Con-Al2O3/13TiO2c-Al2O3/13TiO2Wheel speed: 33 m/sFeedrate: 4 mm/sWheel: 600V0 10 20 3000.30.60.91.21.5Depth of cut, mSurface roughness Ra, 102 nm(a) n-WC/12Co (b) c-WC/12CoFig. 7 SEM observations of ground c/n-WC/12Cocoatings.(a) n-Al2O3/13TiO2 (b) c-Al2O3/13TiO2Fig. 8 SEM observations of ground c/n-Al2O3/13TiO2 coatings.2121210 mm 2121210 mm2121210 mm 2121210 mm5. AL2O3/13TiO2 表明了可塑性流是主要的滑移材料。脆性結(jié)構(gòu)導(dǎo)致 c-AL2O3/13TiO2的表面粗糙。斷片和晶體組織占據(jù)了 c-AL2O3/13TiO2 的大部分。表面觀察結(jié)果表明了表面具有不同的粗糙度。4.總結(jié)從摩擦力的對比中可看出：空間摩擦能成形表面，現(xiàn)代材料和傳統(tǒng)材料的表面形態(tài)。可總結(jié)為：粒度在材料的摩擦滑移中起到了重要的作用。當表面粗糙度隨著粒度一起增加時，摩擦力，切削力和空間摩擦能是和粒度密切相關(guān)的。摩擦時，可塑性流和脆性結(jié)構(gòu)會發(fā)生同樣的變化。摩擦時，粒度影響著可塑性流的數(shù)量，它支配著材料的最終表面。粒度減少，邊界增大可增強現(xiàn)代材料的硬度和韌度。所以它將影響到這些材料的摩擦。然而，在比較高的材料滑移率的條件下，粒度的影響并不重要。備注：[1]H.P.Kirchner 和 J.C.Conway“用陶瓷滑移學(xué)和材料破壞學(xué)的機理闡明了陶瓷摩擦原理”陶瓷材料的機械加工。[2]H.K.Tonshoff 和 E.Brinksmeier“磨料以及對材料表面溫度的影響” 。[3]P.Blake,T.Bifano,和 R.O.Scattergood“陶瓷材料的應(yīng)用前景” 。[4]P.Roth 和 H.K.Tonshoff“微觀組織對氧化鋁陶瓷材料性質(zhì)的影響” 。[5]K.Jia,T.E.Fischer 和 BGallois“現(xiàn)代材料和傳統(tǒng)材料 Wc-Co 的微觀組織硬度和韌度” 。[6]S.Malkin“摩擦理論，摩擦技術(shù)以及磨料的應(yīng)用” 。