平板式清障車的設計

平板式清障車的設計,平板,清障車,設計 交付定金詳細說明 1. 交付完定金后，請確認任務書無異議，不可更改課題及任務書要求。 2. 認真填寫約稿單。 3. 然后把畢業(yè)設計相關資料（如任務書，參考等）以及約稿單做個文件架壓縮后發(fā)送給技術人員。 4. 在設計當中如果需要添加新要求更改新任務書，則按情況進行額外付款。 5. 后期有需要改動的（必須在任務書合理范圍內(nèi)），整理好自己的要求聯(lián)系技術人員。 6. 聯(lián)系方式客服QQ：942698999 技術QQ：604743879 遼寧工程技術大學 本科畢業(yè)設計（論文）開 題 報 告 題 目 平板式清障車設計 指 導 教 師 冷岳峰 院（系、部） 機械工程學院 專 業(yè) 班 級 機械工程及自動化（汽車工程） 學 號 1007130105 姓 名 宮興運 日 期 2014年3月15日 教務處印制 8 一、選題的目的、意義和研究現(xiàn)狀 1. 目的、意義 清障車全名為道路清障車，又稱拖車、道路救援車、拖拽車，清障車主要是由：底盤、起重裝置、托舉牽引裝置、液壓系統(tǒng)、電控系統(tǒng)、車體與工具箱等組成，具有起吊、拽拉和托舉牽引等多項功能，適用于高速公路、城市道路的清障作業(yè)。清障車是指裝有道路搶險作業(yè)裝備的專用汽車。由于汽車在道路上行駛時，故障和事故是不可避免的，特別是在高等級公路上，這種現(xiàn)象時常發(fā)生。清障車的任務就是將故障車或事故車及時地拖離現(xiàn)場，確保道路的暢通無阻。因此，道路清障車又稱道路搶險車。隨著高等級路面和在用汽車的增多，清障車也得到了發(fā)展。 清障車按類別主要分為：拖吊連體型、拖吊分離型，一拖一型，平板一拖二型，多功能清障車，液壓自動夾緊型能力劃分。按照能力分為輕型、中重型及超重型。輕型清障車作業(yè)對象是輕型載貨汽車，微型客車及轎車等，中重型清障車的清障作業(yè)對象是中重型載貨汽車，大中型客車等，超重型清障車作業(yè)對象是重型載貨汽車及超重型半掛汽車系列等。 隨著我國經(jīng)濟的迅速發(fā)展，公路建設突飛猛進，里程不斷增加，我國“五縱七橫”公路主干線將基本建成。公路建設的發(fā)展，為車輛行駛創(chuàng)造了良好的環(huán)境，汽車保有量日益增多。汽車給人們的工作與生活帶來了極大的便利，但是因汽車而發(fā)生的交通事故也給人們帶來了不盡的煩惱。汽車因故障停在公路上會嚴重堵塞交通，特別是高速公路上，車速高，流量大，一旦發(fā)生交通事故不能及時處理，將會嚴重堵塞交通。由于交通事故是不可預見的，故障車輛的損壞程度不一，因此，能夠迅速清理事故現(xiàn)場且操作簡便具有多種功能的清障車受到交管部門的青睞。 2. 研究現(xiàn)狀 隨著我國城鄉(xiāng)道路條件的改善，人民生活水平的提高，人們越來越需要“高速、安全、便捷、舒適”的交通環(huán)境。為了確保交通環(huán)境的安全暢通，我國各級交通管理部門亟需對老舊裝備進行改進和更新，購進救援功能全的清障車?？梢灶A見，我國清障車市場的前景是很廣闊的。近年來，我國清障車雖有了一定的發(fā)展，但真正功能齊全、外形美觀的清障車還很少，尤其是適用于清理各級公路及城市道路肇事、故障及違章停放車輛的清障車，市場需求缺口很大。據(jù)國內(nèi)有關專家預測，未來10年“拖吊”式和“旋轉(zhuǎn)”式清障車的年需求輛約為800臺；“平板”式和“升降平臺”式清障車年需求輛為1000臺；多功能清障車年需求輛為3500臺；大型清障車的年需求輛為10臺左右。性能優(yōu)良、功能齊全，操作方便的清障車將是今后發(fā)展的方向。清障車將會走向優(yōu)化車身結構、采用高強度鋼材或是應用新型材料、輕量化、高技術化、廂式化和城市專用汽車輕型化等趨勢。 清障車創(chuàng)始于公路交通非常發(fā)達的國家，早在20 世紀50 年代美國就生產(chǎn)出第一輛清障車。當時這種車還比較簡單，靠機械傳動帶動卷揚機，拉桿支撐，故障車一端被吊起拖離現(xiàn)場；往往采用自制底盤，功能較單一，這是清障車發(fā)展的第1 階段。第2階段，以引入液壓傳動與控制技術為標志，20世紀70年代第一批采用全液壓傳動的清障車生產(chǎn)出來，涌現(xiàn)了一批著名的清障車企業(yè)，如美國的ENTURY、CHALLENGER、JERR-DAN、WRECKER，奧地利的EMPL，日本的TOKYU，加拿大的NRC。這一階段的清障車技術和生產(chǎn)得到很大發(fā)展，首先是系列品種、規(guī)格增多，結構形式多樣化，其次是所用專用底盤、二類底盤多樣化。大型清障車最大為4 橋。第3 階段，結構多樣、功能齊全，具有托舉、起吊、拖拽、牽引、背拖、破拆、清潔、維修等功能。第4階段，工作能力更大，拖舉能力最大達25 t，拖牽能力達48 t，起吊能力達 40 t。第5階段，操作方式更先進，工作環(huán)境更舒適。國外，專用底盤用戶向底盤生產(chǎn)商訂貨時，后者會給前者一個軟件，用戶可據(jù)需在軟件上對底盤布局進行修改， 后者再根據(jù)用戶的修改生產(chǎn)專用底盤。此外，還有專門的清障車底盤改裝廠。按目前我國清障車銷量約為國外的1/10 推算，國外清障車年為需求2萬輛。國外對清障車的研究技術好于國內(nèi)，例如國外能獨立研究清障車的液壓、密封件、電液控制等，而且在清障車專用底盤研究占領一定地位。 開發(fā)清障車產(chǎn)品需要擁有較強的整車技術匹配設計能力，這一點非常重要，在國外這種匹配設計能力較好。 我國清障車行業(yè)走了一條引進技術與自主開發(fā)相結合的道路，緊跟世界清障車發(fā)展方向，技術基本與世界同步，只是在產(chǎn)品的可靠性和耐用性方面與世界先進水平有一定差距， 嚴重缺乏專用底盤成為制約其進一步發(fā)展的瓶頸。 根據(jù)國內(nèi)外發(fā)展狀況的了解和掌握，我國應該加強道路清障車底盤的研究和運用，進一步縮小我國在清障車技術上同國外的差距，使我國清障車的技術的發(fā)展與世界同步。 二、研究方案及預期結果。 1. 設計方案或論文主要研究內(nèi)容 平板清障車的設計，對其底盤進行改造，并安裝取力器來驅(qū)動清障車的執(zhí)行機構。其上裝為全液壓操縱，其動力來源于底盤發(fā)動機，取力器取力，發(fā)動機的輸出動力通過傳動軸到達齒輪泵。油泵輸出高壓油，流經(jīng)多路換向閥、液壓閥，然后到達各執(zhí)行元件。各個部件的動作均由換向閥手柄控制，操縱手柄設置在左右后側工具箱，每一側的操縱手柄均可實現(xiàn)全功能操作。操縱手柄旁邊的標志牌上清楚地標明了控制手柄的用途和動作方向。 平板清障車的工作原理：取力器取力將動力傳遞給液壓油泵，液壓油泵產(chǎn)生的高壓液壓油通過控制閥分別輸送給各油缸或液壓馬達，從而實現(xiàn)各工作機構的運動。 2. 主要解決的問題、理論、方法、技術路線 根據(jù)以上方案，主要解決以下問題： （1）底盤設計 （2）取力器設計：取力器工作原理，取力器選型，初選傳動比等等 （3）液壓系統(tǒng)設計：確定液壓油箱，液壓缸設計等 （4）執(zhí)行機構： 理論方法：用《機械設計》、《機械原理》、《汽車設計》、《汽車理論》等相關汽車類書籍，根據(jù)參考文獻和實際調(diào)查信息，對平板式清障車的底盤，取力器和液壓系統(tǒng)進行設計，以滿足工況要求。 技術路線： 設計開始 底盤設計 取力器設計 重定參數(shù) 強度校核 不合格 合格 執(zhí)行機構設計 校核 圖紙繪畫與說明書編輯 設計結束 3. 論文框架（列出說明書大體結構及提綱） 前言 （以下框架是我自己編的，可以改動的） 第一章 總體方案論證 　　1.1 本課題基本前提條件和技術要求 　　1.2 結構方案確定 第二章 平板式清障車底盤結構設計 　　2.1 底盤的介紹 　　2.2底盤的設計方案 　　2.3 底盤的設計計算 第三章 取力器的設計 　　3.1 取力器的原理 　　3.2 取力器的選型 　　3.3 取力器設計計算 第四章 液壓系統(tǒng)的設計 　　4.1 確定液壓系統(tǒng)方案 　　4.2 液壓缸設計計算 　　4.3 油箱的設計 　　4.4 液壓元件的選用 第五章 執(zhí)行機構的設計 4.1 執(zhí)行機構的選型 4.2 執(zhí)行機構的計算校核 第六章 結論 參考文獻 致謝 4. 預期結果 繪制工程圖紙4張（裝配圖2張A0~A1，零件圖2張A1） 編寫設計計算說明1份 翻譯相關外文文獻1篇 三、研究進度 第1周—第2周：畢業(yè)實習，收集資料，撰寫實習報告。 第3周：撰寫開題報告，進行開題答辯。 第4周—第5周：進行汽車底盤結構設計。 第6周—第8周：進行取力器設計。 第9周—第10周：進行液壓系統(tǒng)設計。 第10周—第11周：執(zhí)行機構設計。 第12周—第13周：編輯說明書。 第14周—第15周：繪制圖紙。 第16周：整理設計資料，打印輸出，提交設計資料。 第17周：準備答辯，論文評閱。 第18周：畢業(yè)設計答辯。 四、主要參考文獻 [1] 張盛立編. 實用鋼材手冊[M]. 廣州： 廣東科技出版社，1998. [2] 楊培元，朱福元. 液壓系統(tǒng)設計簡明手冊[M]. 北京： 機械工業(yè)出版社， 1994. [3] 成大先. 機械設計手冊·液壓傳動[M]. 北京： 化學工業(yè)出版社，2004. [4] 周誦明，袁惠明. 液壓傳動設計指導書[M]. 武昌： 華中工學院出版社， 1987. [5] 劉惟信主編. 汽車設計[M]. 北京：清華大學出版社 ，2001. [6] 張世偉，朱福元. 液壓系統(tǒng)的計算與結構設計[M]. 銀川：寧夏人民出版社， 1987. [7] 王望予主編. 汽車設計[M]. 北京： 機械工業(yè)出版社， 2004. [8] 陳家瑞主編. 汽車構造[M]. 北京： 機械工業(yè)出版社， 2005. [9] 周建方主編. 材料力學[M]. 北京： 機械工業(yè)出版社， 2002. [10] 岑軍健主編. 新編非標準設備設計手冊[M]. 北京： 國防工業(yè)出版社， 1999. [11] 劉鴻文．材料力學[M]．北京：高等教育出版社，1979. [12] 徐達，蔣崇賢．專用汽車結構與設計[M]．北京：北京理工大學版社，1998. [13] 許福玲，陳堯明. 液壓與氣壓傳動[M]. 北京：機械工業(yè)出版社， 2003. [14] 李忠生. 我國清障車技術現(xiàn)狀及發(fā)展趨勢[J]. 中國工程機械信息與咨詢. 2004(5): 10-12 [15] 陳家瑞. 汽車構造（第四版）[M]. 北京：人民交通出版社. 2002 [16] Jayaram S. A Virtual Assembly Design Environment [ J]. Proceedings of IEEE Virtual Reality. Houston, TX,2005, 19(6): 72-179. [17] 謝鳴, 肖波, 吳巧教, 等. 虛擬裝配技術及應用[J]. 模具技術. 2006,(01): 60-64 [18] Gomes de Sa A, ZachmannG. Virtual Reality as a Tool for Verifi-cation of Assembly and Maintenance [ J]. Computers and Graph-ics. 2005, 23(3): 389-403. 五、指導教師意見 指導教師簽字： 客戶寫作需求表 請一定仔細填寫以下資料并提供設計要求文件，感謝您的配合 1. 具體要求：設計完成時間等等。 2014.4.10起 三周內(nèi)完成 （1）底盤設計 （2）取力器設計（要校核） （3）液壓系統(tǒng)設計 （4）執(zhí)行機構（要校核） 最后出圖：清障車總裝圖A0-A1，取力器總裝圖，液壓系統(tǒng)圖，兩個零件圖 2. 題目 Title ： 平板式清障車的設計 3. 設計所屬專業(yè)和方向 汽車工程（設計與制造方向） 7. 您想拿到設計的時間 2014.5.1左右 8. 學校要求上交的日期 2014年五月中旬(4月下旬會有期中檢查) 特別提示:請務必一次性說明清楚全部設計任務,后期新增或更改任務會視情況收取費用,定做設計一律包售后,包講解.上海地區(qū)同學可來店里. (請把任務書,約稿,和自己的資料放在一個文件夾里傳過來,文件夾改稱你的課題全名!!!) 本科生畢業(yè)設計（論文） 摘要 取力器是專用車輛上的重要組成部分，是專用車輛能實現(xiàn)其專用功能的動力來源。取力器的質(zhì)量好壞，嚴重影響專用車輛的試用狀況。取力器一般情況下安裝在變速器上。 通常取力器是一種齒輪傳動裝置，其主要功用全部或部分的是取出變速器所傳遞的動力，或直接將發(fā)動機的功率通過法蘭和傳動軸傳遞到被驅(qū)動的工作機上，使汽車實現(xiàn)特有的專用功能。 本次畢業(yè)設計設計的取力器是與CA1061K28L3型載貨汽車變速箱相配合的取力器。在設計過程中，取力器的動力是由變速箱中間軸輸入的。利用斜齒輪，與變速箱中間軸上的斜齒輪嚙合獲得動力，由兩直齒輪嚙合，以及接合套，同步器等的應用，將力傳遞到輸出軸上。最后，由輸出軸通過內(nèi)外花鍵配合，將力傳遞到下一級機械機構上。 在確定了基本結構和給定的數(shù)據(jù)基礎上,確定傳動比,設計兩軸中心距,軸的直徑,進一步算得嚙合齒輪的基本參數(shù),進而對齒輪和軸進行校核，同時對軸承進行了選擇。在設計過程中，利用CAXA繪圖，運用MATALAB軟件編程。 通過本次設計，使所設計的取力器工作平穩(wěn)可靠，傳動效率良好。 關鍵詞：汽車；取力器；同步器；雙聯(lián)齒輪。 Abstract There is a special vehicle is the important component of the special vehicles can realize its function of power sources. The quality is good, the serious influence of trial. Vehicles There is usually installed in transmission. There is usually is a kind of gear transmission device, its main function is out of all or part of the transmission power, or directly to the engine power through the flange and drive shaft transmission to the job, make cars on the special function realization peculiar. The graduation design is the design with CA1061K28L3 type auto gearbox is a combination of. In the design process, is the power of transmission is presented.by input. Using the helical gear transmission, and the inclined gear oart obtained by two straight, gear, and joints, etc, the application of synchronizer will force transfer to the output shaft. Finally, the output shaft with internal and external spline, through the force transmission mechanism to the next level. In determining the basic structure and the given data, based on the determined transmission shaft center distance, the design of the shaft diameter, further meshing gears is the basic parameters, then the gear and shaft, and the choice of bearings. In the design process, the movement by using CAXA drawing, using MATALAB software programming. Through the design, make the design work is stable and reliable, and the transmission efficiency. Keywords: automobile, There is, Synchronizer, Double gear. 目錄 目錄 III 第1章緒論 1 第2章取力器概述及基本結構的確定 3 2.1取力器的功用和要求 3 2.2取力器結構方案的確定 3 第3章分析計算及結構設計 6 3.1分析計算，以及具體的結構計算 6 3.1.1取力器傳動比的確定 6 3.1.2初定中心距 6 3.1.3軸的直徑的初步確定 6 3.1.4齒輪基本參數(shù)的確定 7 3.1.5斜齒輪螺旋角的選擇 9 3.1.6壓力角的選擇 9 3.1.7變位系數(shù)的選擇 9 3.2主要部件的選擇 10 3.2.1同步器的選擇 10 3.2.2取力器軸承的選擇 12 3.2.3取力器操縱機構 13 3.2.4取力器箱體 14 3.3校核分析計算 15 3.3.1齒輪彎曲應力計算 15 3.3. 2齒輪接觸應力計算 17 3.3.3軸的剛度校核 19 3.3.4軸的強度校核 22 3.4材料的選擇 23 3.4.1齒輪材料的選擇 23 3.4.2軸材料的選擇 24 3.4.3箱體材料的選擇 24 3.5密封與潤滑 25 第4章工藝過程設計 26 4.1輸入軸的加工工藝過程 26 4.2輸出軸加工工藝過程 27 4.3雙聯(lián)齒輪加工工藝過程 28 4.4軸端蓋的加工工藝過程 29 結論 30 參考文獻 31 致謝 33 附錄1程序編程 34 附錄2英文翻譯 38 IV 第1章緒論 取力器是專用汽車的一個重要部件，是專用汽車實現(xiàn)其專用功能的動力來源。隨著國民經(jīng)濟的快速發(fā)展，專用汽車涉及的行業(yè)也越來越廣泛，由于汽車用途的多樣化，要求取力器必須有動力輸出裝置[16]。通常取力裝置安裝在變速器的動力輸出側孔上，它有各種不同的形狀和大小。在變速器上安裝各種取力裝置可以滿足各種特種車輛的使用要求。由于各類車輛的負載工況、使用條件和去理位置的不同，因而對取力裝置的要求也不相同。取力裝置的用途頗為廣泛，它可用來驅(qū)動汽車絞盤傳動裝置、自卸車、炸藥現(xiàn)場混裝車和汽車起重吊油泵、消防車水泵，以及工程機械中各種輔助裝置，如空氣壓縮機、燃油泵、廢料集收器、制冷機等。 取力器的工作原理與變速器工作原理基本相同 [16]。目前，取力器的傳遞形式多數(shù)是齒輪傳遞。通過一對嚙合齒輪將變速器或發(fā)動機上的動力傳到取力器上。再經(jīng)另一對齒輪的嚙合傳遞以及齒輪與軸的配合，將動力傳遞出去。本次設計的取力器的工作原理是，由一對雙聯(lián)齒輪中的斜齒輪與變速箱中的中間軸的斜齒輪嚙合獲取動力，再經(jīng)雙聯(lián)齒輪中的直齒輪與取力器中的直齒輪嚙合，將動力傳遞到取力器上。最后取力器直齒輪通過嚙合套與軸相連，將動力通過輸出軸傳遞出去[7]。 根據(jù)不同的取力要求，取力器分為： 一.側取力器 側取力器系在變速箱側取力窗口通過變速箱中間軸上的高擋齒或倒擋軸上的倒擋齒取力。在汽車取力器中使用最為廣泛。 總體結構：有一軸式、兩軸式、三軸式、帶副箱式、單操縱雙輸出式和雙操縱雙輸出式等幾種形式[7]。其中以兩軸式結構最為普遍；一軸式結構最為簡單；三軸式主要用于輸出有雙速異向用途的取力器，如越野車絞盤取力器；也有原為一軸式或兩軸式后為改變輸出軸旋向而增加一軸新成為兩軸式或三軸式；帶副箱式主要是在原取力器基礎上進一步增速或減速，以擴展其使用性能；單操縱雙輸出式的兩輸出可同軸也可不同軸，但由同一操縱機構同時控制；雙操縱雙輸出式的兩輸出可同軸也可不同軸，但由不同的操縱機構獨立控制。 二.后端取力器 后端取力器是在變速箱后端通過變速箱副軸軸端來取力的取力器，它具有輸出扭矩大等特點，在重型汽車變速箱上應用較普遍 [12]。 總體結構：有一軸式、兩軸式、三軸式等幾種形式。一軸式直接輸出，結構簡單可靠；兩軸式可一定范圍調(diào)整速比和輸出位置，應用較廣泛；三軸式主要用來調(diào)整輸出位置，應用 不太普遍。 三.夾心式取力器 夾心式取力器又稱前夾式取力器或一軸上取力器，系夾在變速箱殼與離合器殼之間并在變速箱一軸上取力的一種多軸齒輪箱，具有傳輸功率大、使用可靠等特點，用在輕、中、重型車底盤上，可改裝消防車和高壓清洗車等車型[14]。 四.全功率取力器 全功率取力器又稱傳動軸取力器或分動器，系通過傳動軸安裝在變速箱與后橋之間并設有取力輸出裝置的一種多軸齒輪箱，它在使用時可通過變速箱檔位調(diào)整取力輸出轉(zhuǎn)速，具有傳輸功率大、通用性較強、使用可靠等特點，用在輕、中、重型車底盤上，可改裝混凝土輸送車高壓清洗車和油田固井車等專用[15]。 第2章取力器概述及基本結構的確定 2.1取力器的功用和要求 取力器的功用是根據(jù)不同專用車輛，不同行駛條件下提出的要求，將發(fā)動機或變速器傳遞的動力部分或全部的提取出來，作為專用功能的動力源。同時要保證汽車作為運輸工具的基本功能[6]。 對取力器的基本要求是[3]： 工作可靠，操縱輕便。汽車在工作過程中，取力器內(nèi)不應有自動跳檔、亂檔、換檔沖擊等現(xiàn)象的發(fā)生。為減輕駕駛員的疲勞強度，提高行駛安全性，操縱輕便的要求日益顯得重要，這可通過采用同步器和預選氣動換檔或自動、半自動換檔來實現(xiàn) [7]。 重量輕、體積小。影響這一指標的主要參數(shù)是取力器的中心距。選用優(yōu)質(zhì)鋼材，采用合理的熱處理，設計合適的齒形，提高齒輪精度以及選用角接觸球軸承的方式減小中心距。 傳動效率高。為減小齒輪的嚙合損失，提高零件的制造精度和安裝質(zhì)量，采用合適的潤滑油燈都可以提高傳動效率。 噪聲小。采用斜齒輪傳動及選擇合理的變位系數(shù)，提高制造精度和安裝剛性可減小齒輪的噪聲 [11]。 2.2取力器結構方案的確定 取力器由傳動機構和操縱機構組成。 取力器傳動機構的結構分析與形式選擇。 與其他結構相比，齒輪傳遞取力器結構簡單，造價低廉，有較高的傳動效率，（η=0.96~0.98）[9]，因此在各類汽車上均得到廣泛的應用。 設計時首先應根據(jù)汽車的使用條件及要求確定取力器的傳動比范圍、檔位數(shù)及各檔的傳動比，因為它們對汽車的動力性與燃料經(jīng)濟性都有重要的直接影響。傳動比范圍是取力器低檔傳動比與高檔傳動比的比值。汽車行駛的道路狀況愈多樣，取力器的功率與汽車質(zhì)量之比愈小，則取力器的傳動比范圍應愈大[11]。 通常取力器具有一個擋位，如果有特殊要求的取力器設置有多個擋位。 取力器的傳動效率與所選用的傳動方案有關，包括傳遞動力的齒輪副數(shù)目、轉(zhuǎn)速、傳遞的功率、潤滑系統(tǒng)的有效性、齒輪及軸以及殼體等零件的制造精度、剛度等[12]。 在汽車取力器中使用最為廣泛的形式是總體結構：有一軸式、兩軸式、三軸式、帶副箱式、單操縱雙輸出式和雙操縱雙輸出式等幾種形式。其中以兩軸式結構最為普遍；一軸式結構最為簡單；三軸式主要用于輸出有雙速異向用途的取力器，如越野車絞盤取力器；也有原為一軸式或兩軸式后為改變輸出軸旋向而增加一軸新成為兩軸式或三軸式；帶副箱式主要是在原取力器基礎上進一步增速或減速，以擴展其使用性能；單操縱雙輸出式的兩輸出可同軸也可不同軸，但由同一操縱機構同時控制；雙操縱雙輸出式的兩輸出可同軸也可不同軸，但由不同的操縱機構獨立控制[8]。 對于本次設計，有三個備選方案： 方案一：采用三軸式，通過斜齒輪與變速箱相連，將動力引入取力器，再利用齒輪傳遞，通過輸入軸的斜齒輪與中間軸斜齒輪的配合，中間軸齒輪空套在軸上，傳遞力，僅改變傳遞的方向。輸出軸齒輪利用接合套，與輸出軸連接在一起，將動力由輸入軸傳遞到輸出軸上。最后，輸出軸外部鏈接法蘭，利用法連接傳遞動力。將動力傳遞到下一動力機構[6]。 方案二：通過斜齒輪與取力器相連將動力引入取力器，同時，與取力器相連的斜齒輪直接與輸出軸上的齒輪配合。輸出軸上齒輪與軸利用花鍵鏈接在一起。當動力傳入時，利用花鍵，將動力傳遞到輸出軸。輸出軸外部利用螺栓連接法蘭，通過法蘭盤將動力傳遞到下一操縱機構。 方案三：將與變速箱連接的斜齒輪變?yōu)殡p聯(lián)齒輪。雙聯(lián)齒輪中的斜齒輪與變速箱中間軸斜齒輪配合，將動力引入取力器。由于是雙聯(lián)齒輪，所以她的兩個輪齒是同步的。當斜齒輪受力轉(zhuǎn)動時，直齒輪也同步轉(zhuǎn)動傳遞動力。利用直齒輪與輸出軸的直齒輪相配合，將動力傳遞到輸出軸的直齒輪上，輸出軸直齒輪通過接合套與輸出軸鏈接，將動力傳遞到輸出軸上。輸出軸端部設置為內(nèi)花鍵形式，利用內(nèi)外花鍵配合，將動力傳遞到下一執(zhí)行機構。 方案一中，由于是三軸傳動形式，所占空間尺寸較大，結構形式較為復雜。浪費材料，浪費空間。而且，整車安排時也要預留一定得空間給取力器。這也給整車的布置造成了一定得困難與難度。 方案二相對于方案一，空間尺寸有所減少，而且各部分零件都得到了充分的引用。但是，輸入軸上的斜齒輪即與變速箱中間軸上的斜齒輪相配合，又要與取力器輸出軸上齒輪相配合，就會有較高的接觸應力與彎曲應力作用在齒輪上，這就要求齒輪有較高的彎曲強度與接觸強度。對齒輪的材料要求較嚴格，制造工藝較復雜，成本較高。同時因為要與兩個齒輪同時嚙合，對于這一齒輪的制作精度就相應提高，也增加了制造成本。對于取力器這種成批生產(chǎn)的部件不是很適合。 第三種方案，既有第二種方案的有點，不會占用很大的空間位置。同時又能解決第二種方案的缺陷。利用了雙聯(lián)齒輪，斜齒輪與取力器中間軸齒輪配合，將動力傳入取力器。直齒輪與輸出軸上的齒輪配合，將動力傳遞到輸出軸上。這樣的傳遞路線，雙聯(lián)齒輪的兩個輪齒都不用承受過大的應力，材料的選用與加工工藝的制定不會太復雜。 同時，在第三種方案中，力由輸出軸向下一機構傳遞時不用法蘭而是利用了內(nèi)花鍵。這也使下面連接的機構有了更靈活方便的連接方式。 綜合考慮，本次設計選擇第三種結構布置方案。 圖1.1取力器結構簡圖 1-雙聯(lián)齒輪 2-輸入軸 3-殼體 4-輸出軸 5-接合套 6-直齒滑移齒輪 ?第3章分析計算及結構設計 3.1分析計算，以及具體的結構計算 3.1.1取力器傳動比的確定 已知條件：取力器輸出最大轉(zhuǎn)矩700N·M；中間軸上齒輪參數(shù)；；（左旋）； 由所給已知取力器輸出最大轉(zhuǎn)矩 [7] 700N·M; [3-1] [3-2] 液壓泵結構功能表得出，本次設計取力器后接型液壓泵，其轉(zhuǎn)速為1500r/min [12] 中間軸上齒輪轉(zhuǎn)速為1200r/min。 傳動比 [3-3] 3.1.2初定中心距 初定中心距可用以下公式： [3-4] 式中： ——中心距系數(shù)，取值范圍8.6—9.6 取 ——取力器最大轉(zhuǎn)矩， ——取力器一擋傳動比，i=1.25 ——取力器傳動效率[3]， 求得A=84.99mm 3.1.3軸的直徑的初步確定 取力器的軸必須有足夠的剛度和強度。工作時它們除了傳遞轉(zhuǎn)矩外，還承受來自齒輪作用的徑向力，結果是斜齒輪也產(chǎn)生軸向力，在這些力的作用下，軸的剛度如果不足就會產(chǎn)生彎曲變形，破壞齒輪的正確嚙合，對齒輪的強度和耐磨性均有不利影響，還會增加噪聲[1]。中間軸式取力器的第二軸和中間軸中部直徑d0.45A；軸的最大直徑d個支承間距離L的比值，對中間軸，d/L0.16-0.18,對第二軸d/L0.18-0.21[11]。 第二軸花鍵部分直徑可按下式初選： [3-5] 式中： K—經(jīng)驗系數(shù)[2]，K=4.0-4.6，取K=4 —取力器最大轉(zhuǎn)矩 ,求得D=35mm 第一軸d=0.4A=0.412×84.96=35mm 3.1.4齒輪基本參數(shù)的確定 本取力器設計為與取力器中間軸相連的部分為斜齒輪，其余為直齒輪，選取齒輪模數(shù)要保證齒輪有足夠的剛度，同時兼顧它對噪聲和質(zhì)量的影響，減少模數(shù)、增加齒寬會使噪聲降低，反之則能減輕變?nèi)×ζ鞯馁|(zhì)量。降低噪聲對轎車有意義，減輕質(zhì)量對貨車比較重要。從齒輪強度觀點出發(fā)，每對齒輪應有各自的模數(shù)，而從工藝的觀點出發(fā)，全部齒輪選用一種模數(shù)是合理的，中型貨車模數(shù)取值范圍為3.5-4.5mm。根據(jù)齒輪模數(shù)選用的優(yōu)先原則及本取力器的特點，進行模數(shù)的選取，直齒輪為3mm,斜齒輪為4mm[3]。 根據(jù)已知條件，取力器中間軸上齒輪參數(shù)： ，，，（左旋）。 雙聯(lián)齒輪中的斜齒輪 [3-6] [3-7] [3-8] 雙聯(lián)齒輪中直齒輪： m=3. 直齒輪兩嚙合齒輪齒數(shù)和： [3-9] [3-10] [3-11] [3-7] [3-8] 直齒輪 m=3; [3-10] [3-7] [3-8] 齒寬的設計計算 在選擇齒寬時，應該注意齒寬對取力器的軸向尺寸、齒輪工作平穩(wěn)性、齒輪強度和齒輪工作時受力的均勻程度等均有影響。 考慮盡量減少軸向尺寸和質(zhì)量，齒寬應小些，但齒輪傳動平穩(wěn)性消弱，此時雖然可以用增加齒輪螺旋角來補償，但這時軸承的軸向力增大，使之壽命降低，齒寬窄還會使齒輪的工作應力增加，選用寬些的齒寬，工作時因軸的變型導致沿齒寬方向受力不均勻并在齒寬方向磨損不均勻。 根據(jù)模數(shù)的大小選定齒寬[10]： 直齒： ，為齒寬系數(shù)，取4.5—8.0 斜齒： ，取6.0—8.51 各擋齒輪的齒寬值如下： 雙聯(lián)齒輪中斜齒輪 [3-12] 雙聯(lián)齒輪中直齒輪 [3-12] 直齒輪 [3-13] 中心距的修正： [3-14] 圓整為85mm. 表3.1齒輪參數(shù)表 齒輪 模數(shù) 齒數(shù) 分度圓直徑 齒頂圓直徑 齒根圓直徑 斜齒輪 直齒輪1 直齒輪2 3.1.5斜齒輪螺旋角的選擇 為減少工作噪聲和提高強度，汽車取力器齒輪與其他機構嚙合部分多數(shù)用斜齒輪，只有自身嚙合齒輪采用直齒輪。選取斜齒輪的螺旋角應注意以下問題： 首先，增大β角使齒輪嚙合的重合系數(shù)增加，工作平穩(wěn)、噪聲降低。實驗還證明：隨著β角的增大，齒輪的強度相應的增大，不過當螺旋角大于30°時，其彎曲強度驟然下降，而接觸強度仍驟然上升。因此，從提高低檔齒輪的彎曲強度出發(fā)，并不希望β角過大，而從提高高檔齒輪的接觸強度著眼，可選取較大的β角。且，螺旋角的選取必須與所嚙合的斜齒輪的螺旋角相一致[2]。 其次，斜齒輪傳遞轉(zhuǎn)矩時，要產(chǎn)生軸向力。設計時要求輸入軸上的軸承能夠承受一定的軸向力，其余軸向力有箱體承擔。 最后，可用調(diào)整螺旋角的方法，使各對嚙合齒輪因模數(shù)或齒數(shù)不同等原因而造成的中心距不等現(xiàn)象得以消除。 斜齒輪的螺旋角可在下面提供的范圍內(nèi)選用：中型專用汽車取力器為18°～26°[4]。 取力器的斜齒輪與變速器中間軸上齒輪相嚙合，所以取力斜齒輪的螺旋角與變速器螺旋角取值范圍相同為23.5 o 3.1.6壓力角的選擇 壓力角較小時，重合度大，傳動平穩(wěn)，噪聲低；較大時可提高輪齒的抗彎強度和表面接觸強度。對轎車，為加大重合度已降低噪聲，取小些；對貨車，為提高齒輪承載力，取大些。 在本設計中取力器齒輪壓力角α取22.5o，嚙合套或同步器取30o[3]。 3.1.7變位系數(shù)的選擇 采用變位齒輪，除了避免齒輪產(chǎn)生干涸，根切和配湊中心距外，還因為取力器不同檔位的齒輪在彎曲強度、接觸強度、耐磨及抗膠合能力等方面有不同的要求，采用齒輪變位就能分別兼顧。齒輪變位是提高齒輪壽命的有效方法。 對于本次設計，當直齒輪17時，采用正變位，和它相嚙合的齒輪則采用負變位。而對于斜齒輪，是當量直齒標準齒輪不發(fā)生根切的最小齒數(shù)。而不根切的最小變位系數(shù)ξmin分別為： [3-15] 式中： ——齒頂高系數(shù)。 當=1，=20°時 采用非變位齒輪，變位系數(shù)[17] 3.2主要部件的選擇 3.2.1同步器的選擇 使降低汽車取力器噪聲和百公里油耗、消除換檔沖擊、延長齒輪和傳動系壽命,實現(xiàn)可靠平穩(wěn)迅速而又輕便的換檔,汽車取力器普遍采用了同步器。鎖銷式同步器就是其中一種,它被廣泛地應用于中型、重型載重汽車和相應級別的大客車取力器上.本次設計的中型專用汽車取力器采用鎖銷式同步器[8]。 同步器的工作原理：在變速瞬間,取力器的輸入端和輸出端的轉(zhuǎn)速都在變化著,輸出端與汽車整車相連其轉(zhuǎn)動慣量J出相當大,換檔作用時間較短,可認為在換檔的瞬間輸出端轉(zhuǎn)速是恒定的。而輸入端在接觸錐面上產(chǎn)生的摩擦力矩作用下,克服輸入端被接合零件的等價慣性力矩,在最短時間內(nèi)使輸入端與輸出端的轉(zhuǎn)速達到同步。通過同步器使將要嚙合的齒輪達到一致的轉(zhuǎn)速而順利嚙合[10]。 相鄰擋位相互轉(zhuǎn)換時，應該采取不同操作步驟的道理同樣適用于移動齒輪換擋的情況，只是前者的待接合齒圈與接合套的轉(zhuǎn)動角速度要求一致，而后者的待接合齒輪嚙合點的線速度要求一致，但所依據(jù)的速度分析原理是一樣的。 取力器的換擋操作，尤其是從高擋向低擋的換擋操作比較復雜，而且很容易產(chǎn)生輪齒或花鍵齒間的沖擊。為了簡化操作，并避免齒間沖擊，可以在換擋裝置中設置同步器。 同步器有常壓式和慣性式。目前全部同步式取力器上采用的是慣性同步器，它主要由接合套、同步鎖環(huán)等組成，它的特點是依靠摩擦作用實現(xiàn)同步。慣性式同步器是依靠摩擦作用實現(xiàn)同步的，在其上面設有專設機構保證接合套與待接合的花鍵齒圈在達到同步之前不可能接觸，從而避免了齒間沖擊[11]。 　　接合套、同步鎖環(huán)和待接合齒輪的齒圈上均有倒角（鎖止角），同步鎖環(huán)的內(nèi)錐面與待接合齒輪齒圈外錐面接觸產(chǎn)生摩擦。鎖止角與錐面在設計時已作了適當選擇，錐面摩擦使得待嚙合的齒套與齒圈迅速同步，同時又會產(chǎn)生一種鎖止作用，防止齒輪在同步前進行嚙合。 　　當同步鎖環(huán)內(nèi)錐面與待接合齒輪齒圈外錐面接觸后，在摩擦力矩的作用下齒輪轉(zhuǎn)速迅速降低（或升高）到與同步鎖環(huán)轉(zhuǎn)速相等，兩者同步旋轉(zhuǎn)，齒輪相對于同步鎖環(huán)的轉(zhuǎn)速為零，因而慣性力矩也同時消失，這時在作用力的推動下，接合套不受阻礙地與同步鎖環(huán)齒圈接合，并進一步與待接合齒輪的齒圈接合而完成換擋過程。 在同步階段中摩擦力矩隨著錐面角α的減小而增大,為了增大同步器的容量,錐面角α應盡量取小值。但是它的極限值又受錐面角自鎖條件的限制,為了避免錐面角發(fā)生自鎖,α的選取要滿足α≥arctanμ(μ為摩擦系數(shù))[12]。 圖3.1 鎖銷式同步器 鎖銷式同步器的結構見圖3.1。1同步齒輪2摩擦錐盤；3摩擦錐環(huán)；4定位銷；5接合套；6接合齒圈；7鎖銷；8花鍵轂。 為了破壞被同步齒輪內(nèi)錐面上的油膜，增大摩擦力矩，同步環(huán)錐面上需車制螺紋，并在螺紋垂直方向開設排油槽，油槽的大小及數(shù)量應根據(jù)同步環(huán)錐面直徑來確定。一般油槽寬為2mm～4mm，數(shù)量30個～40個。同步環(huán)螺紋齒頂寬對摩擦系數(shù)的影響較大，在設計時,一般螺紋齒頂寬為0.15mm～0.2mm，螺紋牙形角為50°，螺距為0.65mm～0.9mm。 同步環(huán)錐面直徑和寬度的確定 在中間軸結構允許的情況下，為了增大錐面間的摩擦力矩,縮短同步時間,同步環(huán)錐面直徑應盡量取大值。同步環(huán)錐面寬B與摩擦錐面的發(fā)熱有關，一般取B=R鎖/10～R鎖/14(R鎖為撥環(huán)半徑)。 同步環(huán)的材料 同步環(huán)的材料采用銅合金，精鍛成型后進行機加工，其強度高，耐磨性好。銅合金應控制其化學成分，其抗拉強度大于600N/mm2，屈服強度大于210N/mm2,硬度為HB150～HB200[20]。 同步器鎖止角的確定 要使同步環(huán)在同步階段中鎖止，必須滿足鎖止條件[3]:tanβ≥R錐μR鎖sinα。根據(jù)摩擦錐面平均半徑R錐、摩擦系數(shù)μ、錐面角α和撥環(huán)半徑R鎖來確定合適的鎖銷角β，通常取β=35°～45°。中型車取力器β取小值，重型車取力器β取大值。 同步器鎖差的確定 由于同步器鎖銷差大換檔沉，鎖銷差小換檔輕便，所以應選擇合適的鎖銷差，一般取鎖銷差為1.3～1.4。 齒套鎖銷孔和定位銷空的設計 一般鎖銷孔的數(shù)量為3個～6個，中型車取力器取小值，重型車取力器取大值。鎖銷孔的直徑應根據(jù)鎖銷的最大直徑來確定，鎖銷孔兩端的倒角應與鎖銷的倒角一致。同步器定位銷數(shù)量為3個,定位銷孔的直徑應根據(jù)定位銷的直徑來確定。 齒套接合齒的設計 同步器齒套接合齒的模數(shù)、齒數(shù)應根據(jù)所傳遞的最大扭矩來確定。為了防止取力器在工作中自動脫檔，高通用性，有時取力器中幾組鎖銷式同步器要選用相同的同步器。 同步時間 同步器工作時，要連接兩個部分達到同步器的時間越短越好。同步器時間與車型有關，對貨車取力器高擋取0.30—0.80s，抵擋取1.00—1.5s。 3.2.2取力器軸承的選擇 現(xiàn)在，市場上常用的軸承有，深溝球軸承，角接觸球軸承，圓錐棍子軸承，圓柱滾針軸承，調(diào)心軸承，圓柱軸承，調(diào)心滾子軸承，推力球軸承等多種形式。取力器軸承常用圓柱滾子軸承，深溝球球軸承，角接觸球軸承，滾針軸承、圓錐滾針軸承、滑動軸套等，軸承在取力器中起支撐作用，其選擇需依據(jù)軸的直徑，公差配合，還要保證能夠軸向定位，饒徑向轉(zhuǎn)動[13]。 本次設計對于軸承的選擇，考慮到了該軸承所處位置的，直徑，空間大小以及受力情況。 在一軸上，因為雙聯(lián)齒輪中有斜齒輪的存在，而且沒有另一個斜齒輪來抵消軸向作用力，我以我選用角接觸球軸承來承受軸向力，同時，通過軸承將軸向力傳力到箱體上。最終由箱體來承受齒輪傳動所產(chǎn)生的徑向力與軸向力。通過計算，斜齒輪所產(chǎn)生的軸向力是633.9N,產(chǎn)生的徑向力是619.26N。所以選用據(jù)角接觸球軸承7027AC[4]，他所能承受的基本額定在載荷是23.5KN，完全滿足設計所需。 在二軸上，由于是直齒輪傳遞，不能產(chǎn)生軸向力，所以考慮使用深溝球軸承和滾針軸承，但是，由于齒輪的大小限制，當軸的直徑為35mm時，無法滿足深溝球軸承的空間范圍要求。所以選用滾針軸承NA6907。 二軸與箱體相結合的部分，由于沒有軸向力，所受徑向力也很小，所以從經(jīng)濟性上考慮，選用深溝球軸承6026即可。 軸承的選用應符合國家標準規(guī)定的系列，同時包括軸的直徑，但應以齒輪作為選取軸承的標準，因為軸承是標準件。再有就是可實現(xiàn)系列化，盡量能滿足三化的要求。 3.2.3取力器操縱機構 取力器操縱機構的功用是使駕駛員能夠根據(jù)道路情況，專用車輛的使用功能準確可靠的掛上或斷開取力器得了連接，使專用車能夠有效地發(fā)揮其專業(yè)功能。 取力器操縱機構應當滿足如下主要要求：換擋時只能掛入一個擋位，換擋后應使齒輪在全齒長上嚙合，防止自動脫擋或自動掛擋，防止誤掛倒擋，換擋輕便。 用于機械式取力器的操縱機構，常見的是由變速桿、撥塊、撥叉、變速叉軸及互鎖、自鎖和空擋鎖裝置等主要件組成，并依靠駕駛員手力完成鏈接、斷開或退到空擋工作，稱為手動換擋取力器[14]。 對取力器操縱機構的要求： 為了保證取力器的可靠工作，取力器操縱機構應能滿足以下要求： 掛擋后應保證結合套于與結合齒圈的全部套合（或滑動齒輪換擋時，全齒長都進入嚙合）。在振動等條件影響下，操縱機構應保證取力器不自行掛擋或自行脫擋。為此在操縱機構中設有自鎖裝置。 為了防止汽車在不需要取力器工作時誤掛上檔，取力器應該設有一個空檔鎖的裝置。 根據(jù)取力器的安裝方式不同，取力器的操縱機構可以是直接手動操縱機構，也可以是電控，氣控操縱機構。 當取力器的安裝位置距離駕駛員較遠，情況較復雜的情況下，我們可以采用電控操縱機構，將取力器的撥叉軸上安裝有電信號控制的模塊，模塊的另一端通過電線，與取力器儀表盤相連接，可以通過接觸儀表盤發(fā)出電信號來控制模塊，再由模塊控制與之相連的撥叉軸的動作，來控制取力器的接通和斷開。這里，電控操縱機構的動力來源是汽車電瓶所發(fā)出的電源[7]。 對于取力器安裝位置距離駕駛員較遠，但是空間位置關系不是十分復雜的情況下，也可以采用氣動控制操縱機構。氣動控制操縱機構的原理是通過手桿控制一個密封的氣室，氣室內(nèi)有一個金屬薄片作為間隔和壓力裝置，當手桿下壓，氣室上腔空氣壓力增大，推動金屬薄片向下移動，金屬撥片下移的過程中，對氣室下腔的空氣施壓，當氣室下腔的空氣達到一定壓力值的時候，就會推動與之相連的控制撥叉的撥叉軸進行移動，達到控制取力器接通和斷開工作的功能。 當取力器布置在駕駛員座椅附近，可以將變速桿直接安裝在取力器上，并依靠駕駛員手力來改變變速桿進而直接完成換擋功能的手動換擋取力器，稱之為直接操縱取力器。這種操縱方案結構最簡單，已經(jīng)得到廣泛應用。近年來，單軌式操縱機構應用較多，其優(yōu)點是減少了變速叉軸，各擋同用一組自鎖裝置，因而使操縱機構簡化，但它要求各擋換擋行程相等[15]。 本次設計中，采用的是利用手柄，依靠駕駛員的手力，改變手柄的位置，進而改變與手柄相連的撥叉軸的位置，來控制取力器的連接與斷開。 取力器自鎖、互鎖、空擋鎖裝置： 自鎖裝置：掛擋后應保證結合套于與結合齒圈的全部套合（或滑動齒輪換擋時，全齒長都進入嚙合）。在振動等條件影響下，操縱機構應保證取力器不自行掛擋或自行脫擋。為此在操縱機構中設有自鎖裝置。自鎖裝置的結構是換擋撥叉軸上方有三凹坑，上面有被彈簧壓緊的鋼珠。當撥叉軸位置處于空擋或某一擋位置時，鋼珠壓在凹坑內(nèi)。起到了自鎖的作用。 互鎖鎖裝置 ：當中間換擋撥叉軸移動掛擋時，另外兩個撥叉軸被鋼球瑣住。防止同時掛上兩個擋而使取力器卡死或損壞，起到了互鎖作用。 空擋鎖裝置 ：當換擋桿下端向空擋撥叉軸移動時，必須壓縮彈簧才能進入空擋撥叉軸上的撥塊槽中。防止了在汽車前進時誤掛取力器，而導致不必要的損失，起到了空擋鎖的作用。 3.2.4取力器箱體 取力器箱體主要是采用鑄鐵進行鑄造。其外壁空間尺寸的大小要通過與之相連接的取力器的取力窗口的位置，大小，以及在整車布置中所處的位置來確定。內(nèi)壁尺寸的大小要根據(jù)取力器內(nèi)部結構，各組成關系，以及各個組成零件的相對位置關系來確定[11]。 3.3校核分析計算 3.3.1齒輪彎曲應力計算 直齒： [3-16] 斜齒： [3-17] 式中： —彎曲應力（） T—計算載荷（） K—應力集中系數(shù)， 直齒輪K=1.65 斜齒輪K=1.5 K—重合度影響系數(shù)，主動齒輪K=1.1 從動齒輪K=0.9 K—重合度影響系數(shù)，K=2[5] y—齒形系數(shù) （1）一軸雙聯(lián)齒輪斜齒輪校核 圖3.2斜齒輪受力分析 如圖3.2 ==105.02N/mm [3-17] 105.02N/mm N/mm 所以的彎曲強度合格 （2）一軸雙聯(lián)齒輪直齒輪校核 圖3.3直齒輪受力分析 如圖3.3 ==371.67N/mm [3-16] 371.67N/mm N/mm 所以的彎曲強度合格 （3）二軸直齒輪校核 如圖3.3 ==389.24N/mm [3-16] 389.24N/mm N/mm 所以的彎曲強度合格 3.3. 2齒輪接觸應力計算 直齒： [3-18] 斜齒： [3-19] 式中： F—齒面上的法向力 E—齒輪材料的彈性模量，取2.1×10Mpa b—齒輪接觸實際寬度 d—節(jié)圓直徑 、—主、從動齒輪節(jié)點處的曲率半徑 直齒輪： = = 斜齒輪： （1）一軸雙聯(lián)齒輪斜齒輪校核 如圖3.2 b=28mm m=4mm β= 23.5° mm ===46mm =55.2mm =57. 72mm [3-19] =131.105 所以的接觸強度合格 （2） 一軸雙聯(lián)齒輪直齒輪校核 如圖3.3 b=21mm m=3mm mm ===37.5mm ==23.38mm ==18.27mm [3-18] =58.37 所以的接觸強度合格 （3） 二軸直齒輪校核 如圖3.3 b=21mm m=3mm mm ===48mm ==18.27mm ==23.38mm [3-18] =58.37 所以的接觸強度合格 3.3.3軸的剛度校核 軸在垂直面內(nèi)撓度為，在水平面為，轉(zhuǎn)角為，則 [3-20] [3-21] [3-22] ～為輪齒齒寬在中間平面上的圓周力。 ～為齒輪齒寬在中間面上的徑向力。 E～為彈性模量，Mpa I～為慣性力矩，對于實心軸： d～為軸的直徑，花鍵處按平均直徑 a 、b～為齒輪上作用力矩與支座A、B的距離 L～為支座間的距離 軸的全撓度為 ； [3-23] 軸在垂直面和水平面撓度的允許值為 f=0.05—0.10mm，f=0.10—0.15mm. 全撓度0.2mm，齒輪所在平面的轉(zhuǎn)角不應超過0.002rad。 (1)第一軸剛度校核 圖3.4 輸入軸受力彎曲變形 1)如圖3.4，對第一軸雙聯(lián)齒輪斜齒輪處進行剛度校核 l=128mm a= 62mm b=66mm = [3-24] N [3-25] N[3-26] 所以 mm [3-20] 合格 mm [3-21] 合格 ==0.0320.2mm 合格 [3-23] [3-22] 合格 2)如圖3.4，對第一軸雙聯(lián)齒輪直齒輪處進行剛度校核 l=128mm a= 66mm b=62mm = N [3-24] N [3-25] N [3-26] 所以 mm [3-20] 合格 mm [3-21] 合格 ==0.0220.2mm 合格 [3-23] [3-22] 合格 （2） 第二軸剛度校核 圖3.5 輸出軸受力彎曲變形 1)如圖3.5 對第二軸剛度校核 l=164mm a= 95mm b=69mm = N [3-27] N [3-25] N [3-26] 所以 mm [3-20] 合格 mm [3-21] 合格 ==0.0420.2mm 合格 [3-23] [3-22] 合格 3.3.4軸的強度校核 在其作用下應力為 [3-28] 式中： [3-29] [3-30] ； [3-31] ； [3-32] W～為抗彎截面系數(shù) （1）第一軸強度校核 1） 見圖3.4，雙聯(lián)齒輪處斜齒輪強度校核 [3-30] =166.9 合格 2）見圖3.4，雙聯(lián)齒輪處直齒輪強度校核 [3-30] [3-31] =166.1 合格 (2)第二軸強度校核 見圖3.5 [3-30] [3-31] =133.8 合格 3.4材料的選擇 3.4.1齒輪材料的選擇 根據(jù)齒輪的失效形式，對齒輪材料的主要要求是：在循環(huán)應力和沖擊載荷的作用下，有足夠的彎曲強度：輪齒表層有足夠的硬度和耐磨性；進過各種加工和熱處理達到所需求的精度要求[19]。 制造齒輪的材料主要是各種牌號的鋼，其次是鑄鐵，在特殊情況下使用有色金屬，粉末冶金以及某些非金屬材料等。 齒輪用鋼可以分為鍛鋼和鑄鋼兩大類。由于鍛鋼質(zhì)量比鑄鋼質(zhì)量好，所以，除非尺寸較大，結構較形式復雜不易鍛造的情況下才使用鑄鋼 。 用熱處理的方法能夠提高材料的機械性能，尤其是對提高齒面的承載能力有顯著影響。 按齒面硬度的不同，分為軟齒面齒輪和應齒面齒輪： 軟齒面齒輪（齒面硬度小于等于350HBS）[20] 這類齒輪的最終熱處理是調(diào)質(zhì)或正火，熱處理后進行切齒。齒面硬度通常為160-286HBS。因為齒面硬度較低，故承載能力較低。但因為這類齒輪制造簡單，成本低，所以廣泛應用于對尺寸及重量都沒有嚴格要求的一般機械設備中。由于小齒輪的工作較大齒輪繁重，所以小齒輪的齒面硬度應該比大齒輪的齒面硬度高一些，一般高20-50HBS單位硬度。 硬齒面齒輪（齒面硬度大于350HBS） 這類齒輪通常是在半精加工后進行齒面硬化的熱處理。常用的熱處理方法有淬火，表面淬火，滲碳淬火以及氮化等。齒面硬度一般為40-62HRC。熱處理后齒面有變形，可以用研磨，磨削或刮削等精度加工方法加以消除。這類齒輪齒面硬度高，承載能力高，耐磨性好，適用于尺寸和重量有限制，以及重要機械設備中。 鑄鐵的耐沖擊和抗彎曲性能較差，主要用于制造低速和不重要的開式齒輪以及傳遞功率不打的齒輪。球墨鑄鐵的機械性能較高，有時可用來代替鑄鋼。 對于告訴，小功率，精度不高以及傳遞運動未注的齒輪傳動，有事用非金屬材料（例如夾布膠木，尼龍，塑料等）制作齒輪[18]。 本次設計的齒輪均采用45號鋼鑄齒輪。 對于雙聯(lián)齒輪，采用45號鋼調(diào)制處理。經(jīng)查齒輪常用材料機械性能表，45號鋼經(jīng)調(diào)質(zhì)到241-268HBS時，材料的抗拉強度極限為700MPa,屈服極限為410MPa。而本次設計中雙聯(lián)齒輪中斜齒輪的彎曲強度是105.02MPa,直齒輪的彎曲強度是371.67MPa。雙聯(lián)齒輪中的斜齒輪接觸應力是131.105MPa，直齒輪接觸應力是58.37MPa。所選用的材料完全能夠滿足設計的要求。 對于小直齒輪，采用45號剛表面淬火處理。經(jīng)查齒輪常用材料機械性能表，45號鋼經(jīng)過淬火后，硬度能夠達到40-50HRC。材料的抗拉強度極限為750MPa，屈服強度極限為500MPa。經(jīng)過計算，小齒輪彎曲強度為389.24MPa,接觸應力為58.37MPa。所選用的材料完全能滿足設計的要求[18]。 3.4.2軸材料的選擇 軸在彎矩或轉(zhuǎn)矩作用下產(chǎn)生的應力一般為變應力，軸的截面尺寸發(fā)生突然變化的的情況下還會產(chǎn)生應力集中，因此軸的主要失效形式是疲勞斷裂。設計時，一般應進行疲勞強度校核。對于瞬間過載很大，應力性質(zhì)接近于靜應力的軸，可能產(chǎn)生塑性變形，還應按照最大載荷進行軸的強度校核。對于剛度要求高的軸，應進行剛度計算，對高速轉(zhuǎn)動的軸或載荷作用周期性變化的軸，為防止共振，還要盡心提供穩(wěn)定性計算[21]。 軸的材料選擇主要是根據(jù)軸的工作條件并考慮制造工藝等因素確定。軸的失效多數(shù)是疲勞引起的，故軸的材料應具有較高的強度及剛度，對應力集中的敏感性較低，同時還要考慮材料的來源，工藝性以及經(jīng)濟性等。對于與軸上零件有相對潤滑的軸，還要求有良好的耐磨性。 軸的常用材料為碳素鋼和合金鋼。鋼軸的毛坯多數(shù)用軋制的圓鋼和鍛件。鍛件的內(nèi)部組織比較均勻，強度較好，故重要的軸以及大尺寸的軸或階梯尺寸變化大的軸，應采用鍛件。 常用優(yōu)質(zhì)碳素鋼有35，45，50鋼，其中以45鋼用的最多。這類材料的強度，塑性，與韌性等機械性能較好，一般經(jīng)正火，調(diào)質(zhì)處理，且材料來源方便，加工性好，經(jīng)濟性好，可用于一般或要求較高的軸。對于不重要或受載較小的軸可采用Q235A,Q275等普通碳素鋼。 本次設計中，一軸和二軸均采用45鋼調(diào)質(zhì)處理。通過查軸的常用材料及其主要機械性能知，材料的硬度在58-60HCR的軸，抗拉強度極限為637MPa，屈服強度極限為353MPa。經(jīng)過計算，一軸強度為131.1MPa,二軸強度為137.1MPa。所選材料滿足設計要求。 3.4.3箱體材料的選擇 灰鑄鐵通常是指具有片狀石墨的灰口鑄鐵，這中鑄鐵具有一定的機械性能、良好的鑄造性能以及其它多方面的優(yōu)良性能，因而在機械制造中業(yè)獲得最廣泛的應用。 球墨鑄鐵和蠕墨鑄鐵一般是用稀土鎂合金對鐵液進行處理，以改善石墨形態(tài)，從而得到比灰鑄鐵有更高機械性能的鑄鐵。 球墨鑄鐵依照其基體和性能特點而分為六種：即鐵素體（高韌性）球墨鑄鐵，珠光體（高強度）球墨鑄鐵，貝氏體（耐磨）球墨鑄鐵，奧氏體一貝氏體（耐磨）球墨鑄鐵，馬氏體一奧氏體（抗磨）球墨鑄鐵及奧氏體（耐熱、耐蝕）球墨鑄鐵。 蠕墨鑄鐵具有不同比例的珠光體—鐵素體基體組織。鑄鐵性能與其石墨的蠕化程度（蠕化率）及基體有關。在石墨蠕化良好條件下，珠光體蠕墨鑄鐵的強度和硬度較高，耐磨性強。適于制造耐磨零件，如汽車的剎車鼓等。而鐵素體蠕墨鑄鐵的導熱性較好，在高溫作用下，不存在珠光體分解問題，組織較穩(wěn)定，適用于制造在高溫下工作、需要有良好的抗熱疲勞能力、導熱性的零件，如內(nèi)燃機汽缸蓋、進排氣岐管等[20]。 本次設計的箱體工作環(huán)境較差，需要承受高壓，高熱等惡劣的工作條件，所以采用球墨鑄鐵。 3.5密封與潤滑 由于取力器直接與變速箱相連，所以潤滑油不用特意選擇，可以與取力器使用同樣的潤滑油是320抗氧防銹工業(yè)齒輪油。潤滑方式是壓力潤滑。兩個齒輪在嚙合時產(chǎn)生類似于齒輪泵的功效，可以講潤滑油壓入到取力器箱體內(nèi)。 高速軸的密封采用毛氈圈密封，其余部分使用密封圈密封[22]。 第4章工藝過程設計 4.1輸入軸的加工工藝過程 圖4.1 輸入軸 表4.1大量生產(chǎn)取力器輸入軸過程 工序號 工序內(nèi)容 設備 說明 10 毛胚鍛造 鍛床 20 熱處理 熱處理設備 消除內(nèi)應力，提高切削性能 30 銑兩端面，鉆中心孔 平端打孔機 基準先行 40 粗車外圓，倒角 車床 外形尺寸盡快達到要求尺寸 50 清洗 清洗機 為中間檢驗做準備 60 中間檢查 檢查外型尺寸是否到規(guī)格 70 半精車外圓 專用車床 提高精度 80 精車直徑為35mm的兩外圓 專用車床 提高精度 90 最終熱處理 熱處理機 提高力學性能 100 最終檢驗 檢驗精度，公差是否達到要求 110 入庫 4.2輸出軸加工工藝過程 圖4.2 輸出軸 表4.2大量生產(chǎn)取力器輸出軸過程 工序號 工序內(nèi)容 設備 說明 10 毛胚鍛造 鍛床 20 熱處理 熱處理設備 消除內(nèi)應力，提高切削性能 30 銑兩端面，鉆中心孔 平端打孔機 基準先行 40 粗車外圓，倒角 車床 外形尺寸盡快達到要求尺寸 50 清洗 清洗機 為中間檢驗做準備 60 中間檢查 檢查外型尺寸是否到規(guī)格 70 半精車外圓 專用車床 提高精度 80 銑外花鍵 銑床 提高精度 90 拉削內(nèi)花鍵 拉床 提高精度 100 精車外圓 專用車床 提高精度 110 最終熱處理 熱處理機 提高力學性能 120 最終檢驗 檢驗精度，公差是否達到要求 130 入庫 4.3雙聯(lián)齒輪加工工藝過程 圖4.3 雙聯(lián)齒輪 表4.3大量生產(chǎn)取力器雙聯(lián)齒輪過程 工序號 工序內(nèi)容 設備 說明 10 毛胚鍛造 鍛床 20 熱處理 熱處理設備 消除內(nèi)應力，提高切削性能 30 粗車外圓以及端面 車床 作為粗基準 40 粗車內(nèi)孔 車床 50 精車內(nèi)孔 車床 做為精基準 60 精車外圓，端面及槽 專用車床 用芯軸定位 70 鉆φ5油孔 鉆床 80 清洗 清洗機 為中間檢驗做準備 90 中間檢驗 檢查外型尺寸是否到規(guī)格 100 滾齒 滾齒機 生成齒形 110 插齒 插齒機 生成齒形 120 齒部調(diào)制處