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摘 要
本文針對液壓壓力機(jī)進(jìn)行設(shè)計，液壓壓力機(jī)采用三梁四柱式，此結(jié)構(gòu)應(yīng)用廣泛，公稱力設(shè)計為75KN，通過更換模具可適應(yīng)多種不同形狀尺寸零件的加工，也可進(jìn)行沖壓、擠壓等加工，具有很廣的使用范圍。其結(jié)構(gòu)包括液壓缸、橫梁、立柱及充液裝置等。動力機(jī)構(gòu)由油箱、高壓泵、控制系統(tǒng)、電動機(jī)、壓力閥、方向閥等組成。液壓壓力機(jī)通過泵和油缸及各種液壓閥實現(xiàn)能量的轉(zhuǎn)換，調(diào)節(jié)和輸送，完成各種工藝動作的循環(huán)。
在本設(shè)計中，通過查閱大量文獻(xiàn)資料，設(shè)計了液壓缸的尺寸、液壓壓力機(jī)本體，擬訂了液壓原理圖，并且按壓力和流量的大小選擇了液壓泵，電動機(jī)，控制閥，過濾器等液壓元件和輔助元件。最后還使用AutoCAD軟件繪制了該液壓壓力機(jī)的裝配圖和主要零件圖。
關(guān)鍵詞：液壓壓力機(jī)；液壓缸；液壓系統(tǒng)
Abstract
In this paper, the design of hydraulic presses, hydraulic presses, three-beam four-wide application of this structure, designed for nominal force 75KN, through the replacement of mold can be adapted to a variety of different shapes and sizes of parts of the processing, but also for stamping, extrusion, etc. processing, with a very wide range. The structure includes a hydraulic cylinder, beams, columns and filling devices. Power sector by tanks, high pressure pumps, control systems, motors, pressure valves, directional valves and other components. Hydraulic presses through the pump and cylinder and various hydraulic valves energy conversion, regulation and delivery, to complete the cycle of various crafts movement.
In this design, through access to a large number of documents, the design of the hydraulic cylinder size, hydraulic press body, developed a hydraulic schematics, and according to the size of the pressure and flow of selected pumps, motors, control valves, hydraulic filters, etc. components and auxiliary components. Finally, the use of AutoCAD software to draw a diagram of the hydraulic press and the main assembly parts diagram.
Keywords: Hydraulic presses; Hydraulic cylinder; Hydraulic system
目 錄
摘 要 I
Abstract II
第一章 緒論 1
1.1選題目的和意義 1
1.2 壓力機(jī)概述 1
1.2.1壓力機(jī)發(fā)展的概況 1
1.2.2壓力機(jī)工作原理 2
1.3 液壓傳動的優(yōu)缺點 3
第二章 液壓壓力機(jī)總體設(shè)計 4
2.1總體方案選定 4
2.1.1總體結(jié)構(gòu)選定 4
2.1.2總體技術(shù)參數(shù)選定 5
2.2 工況分析 6
2.2.1工作循環(huán)分析 6
2.2.2負(fù)載分析 6
第三章 液壓系統(tǒng)的設(shè)計 8
3.1確定液壓系統(tǒng)方案 8
3.1.1快速行程方式 8
3.1.2調(diào)速方式 8
3.1.3保壓方式 8
3.1.4泄壓換向方法 9
3.1.5互鎖控制回路 9
3.2 液壓原理圖的擬定 9
3.3液壓元件的計算與選擇 11
3.3.1 液壓泵的選擇 11
3.3.2 電動機(jī)的選擇 11
3.3.3 液壓閥的選擇 12
3.3.4輔助元件的設(shè)計 13
3.3.5液壓系統(tǒng)性能驗算 15
第四章 液壓缸設(shè)計 16
4.1液壓缸的基本結(jié)構(gòu)設(shè)計 16
4.1.1液壓缸的類型 16
4.1.2鋼筒的連接結(jié)構(gòu) 16
4.1.3缸底結(jié)構(gòu) 16
4.1.4油缸放氣裝置 17
4.1.5緩沖裝置 17
4.2 缸體結(jié)構(gòu)的基本參數(shù)確定 17
4.2.1直徑參數(shù) 17
4.2.2 主缸進(jìn)油流量與排油流量 18
4.3 液壓缸設(shè)計計算與校核 19
4.3.1筒壁厚計算與校核 19
4.3.2缸筒底部計算與校核 20
4.3.3缸筒端部法蘭設(shè)計與校核 20
4.3.4螺栓的設(shè)計與校核 22
第五章 液壓壓力機(jī)機(jī)體設(shè)計 24
5.1 立柱設(shè)計 24
5.1.1立柱設(shè)計計算 24
5.1.2連結(jié)形式 25
5.1.3立柱的螺母及預(yù)緊 26
5.1.4 立柱的導(dǎo)向裝置 27
5.1.5 限程套 28
5.2 底座設(shè)計 28
5.3 橫梁設(shè)計 28
5.3.1 上橫梁結(jié)構(gòu)設(shè)計 28
5.3.2活動橫梁結(jié)構(gòu)設(shè)計 29
5.3.3 下橫梁結(jié)構(gòu)設(shè)計 29
5.3.4 各橫梁參數(shù)的確定 29
總 結(jié) 30
參考文獻(xiàn) 31
致 謝 32
33
液壓壓力機(jī)設(shè)計
第一章 緒論
1.1選題目的和意義
本課題的主要目的是對液壓壓力機(jī)的研究設(shè)計，通過本次設(shè)計可以提高液壓系統(tǒng)工作時的穩(wěn)定性以及液壓沖擊對設(shè)備的可靠性等。另外，通過本次設(shè)計可以鞏固和深化所學(xué)知識、掌握液壓壓力機(jī)設(shè)計的一般方法步驟、培養(yǎng)自己發(fā)現(xiàn)問題解決問題的能力。
1.2 壓力機(jī)概述
1.2.1壓力機(jī)發(fā)展的概況
壓力機(jī)的發(fā)展歷史只有100年。壓力機(jī)是伴隨著工業(yè)革命的的進(jìn)行而開始發(fā)展的，蒸汽機(jī)的出現(xiàn)開創(chuàng)了工業(yè)革命的時代，傳統(tǒng)的鍛造工藝和設(shè)備逐漸不能滿足當(dāng)時的要求。因此在1839年，第一臺蒸汽錘出現(xiàn)了。此后伴隨著機(jī)械制造業(yè)的迅速發(fā)展，鍛件的尺寸也越來越越大，鍛錘做到百噸以上，即笨重又不方便。在1859-1861年維也納鐵路工廠就有了第一批用于金屬加工的7000KN、10000KN和12000KN的液壓壓力機(jī)，1884年英國羅切斯特首先使用了鍛造鋼錘用的鍛造液壓壓力機(jī)，它與鍛錘相比具有很好的優(yōu)點，因此發(fā)展很快，在1887-1888年制造了一系列鍛造液壓壓力機(jī)，其中包括一臺40000KN的大型水壓機(jī)，1893年建造了當(dāng)時最大的12000KN的鍛造水壓機(jī)。
在第二次世界大戰(zhàn)后，為了迅速發(fā)展航空業(yè)。美國在1955年左右先后制造了兩臺31500KN和45000KN大型模鍛水壓機(jī)。
近二十年來，世界各國在鍛造操作機(jī)與鍛造液壓壓力機(jī)聯(lián)動機(jī)組，大型模鍛液壓壓力機(jī)，擠壓機(jī)等各種液壓壓力機(jī)方面又有了許多新的發(fā)展，自動測量和自動控制的新技術(shù)在液壓壓力機(jī)上得到了廣泛的應(yīng)用，機(jī)械化和自動化程度有了很大的提高。
再來看一下我國的情況，在解放前，我國屬于半殖民地半封建社會的國家，沒有獨立的工業(yè)體系，也根本沒有液壓壓力機(jī)的制造工業(yè)，只有一些修配用的小型液壓壓力機(jī)。
解放后我國迅速建立獨立自主的完整的工業(yè)體系，同時仿造并自行設(shè)計各種液壓壓力機(jī)，同時也建立了一批這方面的科研隊伍。到了六十年代，我國先后成套設(shè)計并制造了一些重型液壓壓力機(jī)，其中有300000KN的有色金屬模鍛水壓機(jī)，120000KN有色金屬擠壓水壓機(jī)等。特別是近十年來，又有了一些新的發(fā)展。比如，設(shè)計并制造了一批較先進(jìn)的鍛造水壓機(jī)，并已向國外出口，與此相應(yīng)的，我國也陸續(xù)制造了各種液壓壓力機(jī)的系列及零部件標(biāo)準(zhǔn)。
但是，我們也應(yīng)清楚地意識到我們與發(fā)達(dá)國家相比還有很大的差距，還不能滿足國民經(jīng)濟(jì)和國防建設(shè)的需要。許多先進(jìn)的設(shè)備和大型機(jī)仍需進(jìn)口，目前應(yīng)充分發(fā)揮我們的優(yōu)勢，加強(qiáng)我國在這方面的競爭力，這不僅是有助于我們從制造業(yè)大國向制造業(yè)強(qiáng)國的轉(zhuǎn)變也是國家安全的需要。
1.2.2壓力機(jī)工作原理
（1）壓力機(jī)功能簡介
壓力機(jī)是利用液壓傳動技術(shù)進(jìn)行壓力加工的設(shè)備，廣泛用于金屬鍛壓、冷擠壓、粉末冶金以及金屬、橡膠和塑料等成型制品加工的壓力機(jī)械，也是最早應(yīng)用液壓技術(shù)的機(jī)械之一。與其他壓力機(jī)相比，它具有壓力和速度可在大范圍內(nèi)無極調(diào)整，可在任意位置輸出全部功率和保持所需壓力、結(jié)構(gòu)布置靈活，各執(zhí)行結(jié)構(gòu)可很方便地達(dá)到所希望的動作配合等優(yōu)點。
壓力機(jī)有多種型號規(guī)格，其工進(jìn)力從幾十噸到上萬噸。按工作介質(zhì)可分為水壓機(jī)和油壓機(jī)兩種。用乳化液做介質(zhì)的液壓壓力機(jī)，稱為水壓機(jī)，其工進(jìn)力很大，多用于重型機(jī)械廠和造船廠等。用礦物油型液壓有做介質(zhì)的液壓壓力機(jī)成為油壓機(jī)，產(chǎn)生的壓智力較水壓機(jī)小，在許多工業(yè)部門得到廣泛的應(yīng)用。
圖1-1壓力機(jī)
液壓壓力機(jī)的類型很多，多為立式,其中四柱式液壓壓力機(jī)最為典型，應(yīng)用也最為廣泛。其基本結(jié)構(gòu)如圖1-1。
（2）壓力機(jī)的工作原理簡介
該機(jī)的四根立柱上安裝有驅(qū)動上滑塊的液壓缸。液壓壓力機(jī)的工進(jìn)工藝要求液壓缸的工作循環(huán)為：快速下行→慢速加壓→保壓延時→快速返回→原位停止;并且壓力速度和保壓時間可調(diào)節(jié)。工藝循環(huán)圖如圖1-2所示。
圖1-2 壓力機(jī)工藝循環(huán)圖
1.3 液壓傳動的優(yōu)缺點
液壓傳動是利用液體作為工作介質(zhì)來傳遞能量和進(jìn)行控制的傳動方式，與機(jī)械傳動、電氣傳動相比，液壓傳動的主要優(yōu)點：
（1）液壓傳動的各種元件，可根據(jù)需要方便、靈活地來布置；
（2）重量輕、體積小、運動慣性小、反應(yīng)速度快；
（3）操作控制方便，易于實現(xiàn)較大范圍內(nèi)的無級變速；
（4）一般采用礦物油為工作介質(zhì)，相對運動面可自行潤滑，使用壽命長；
（5）可以實現(xiàn)快速而且無沖擊的變速和換向；
（6）與機(jī)械傳動相比易于布局和操縱；
液壓傳動的主要缺點：
（1）由于流體流動的阻力損失和泄露較大，所以效率較低；
（2）工作性能易受溫度變化的影響，因此不宜在很高或很低的溫度條件下工作；
（3）液壓元件的制造精度要求較高，因而價格較貴；
（4）由于液體介質(zhì)的泄露及可壓縮性影響，不能得到嚴(yán)格的定比傳動；
（5）液壓傳動出故障時不易找出原因；使用和維修要求有較高的技術(shù)水平[2]。
第二章 液壓壓力機(jī)總體設(shè)計
2.1總體方案選定
2.1.1總體結(jié)構(gòu)選定
圖2-1為液壓壓力機(jī)系統(tǒng)原理基本組成。我們可以通過它進(jìn)一步理解一般液壓壓力機(jī)系統(tǒng)應(yīng)具備的基本性能和組成情況。
圖2-1 液壓壓力機(jī)
在圖2-1中，液壓壓力機(jī)是利用液壓泵將原動機(jī)的機(jī)械能通過液壓控制系統(tǒng)換為液體的壓力能，通過液體壓力能的變化來傳遞能量，經(jīng)過各種控制閥和液壓控制管路的傳遞進(jìn)入油缸，推動固定在上橫梁上的主缸帶動上下活動梁來回移動，由四個立柱導(dǎo)向?qū)⑸舷履＞唛]合，工進(jìn)所需要的工件，再于頂出缸把工進(jìn)好的工件頂出。
在液壓傳動中，液壓油缸就是一個最簡單而又比較完整的液壓傳動系統(tǒng)，分析它的工作過程，可以清楚的了解液壓傳動的基本原理。
液壓系統(tǒng)主要由：動力元件（油泵）、執(zhí)行元件（油缸或液壓馬達(dá)）、控制元件（各種閥）、輔助元件和工作介質(zhì)等五部分組成。
（1）動力元件（油泵） 它的作用是把液體利用原動機(jī)的機(jī)械能轉(zhuǎn)換成液壓力能；是液壓傳動中的動力部分。
（2）執(zhí)行元件（油缸、液壓馬達(dá)） 它是將液體的液壓能轉(zhuǎn)換成機(jī)械能。其中，油缸做直線運動，馬達(dá)做旋轉(zhuǎn)運動。
（3）控制元件 包括壓力閥、流量閥和方向閥等。它們的作用是根據(jù)需要無級調(diào)節(jié)液動機(jī)的速度，并對液壓系統(tǒng)中工作液體的壓力、流量和流向進(jìn)行調(diào)節(jié)控制。
（4）輔助元件 除上述三部分以外的其它元件，包括壓力表、濾油器、蓄能裝置、冷卻器、管件各種管接頭(擴(kuò)口式、焊接式、卡套式）、高壓球閥、快換接頭、軟管總成、測壓接頭、管夾等及油箱等，它們同樣十分重要。
（5）工作介質(zhì) 工作介質(zhì)是指各類液壓傳動中的液壓油或乳化液，它經(jīng)過油泵和液動機(jī)實現(xiàn)能量轉(zhuǎn)換。
綜上述該液壓壓力機(jī)需要完成的動作循環(huán)為：
主缸活塞滑塊快速下行→主缸活塞滑塊慢速加壓→主缸保壓→主缸卸壓→主缸活塞滑塊回程→頂出缸活塞頂出→頂出缸活塞退回
2.1.2總體技術(shù)參數(shù)選定
已知：參數(shù)：F=75KN 行程600mm 速度：工進(jìn)20mm/s 快進(jìn)200mm/s
因此選定本次液壓壓力機(jī)基本技術(shù)參數(shù)如下：
（1）主缸公稱壓力 75KN
（2）主缸回程力 30KN
（3）頂出缸公稱壓力 10KN
（4）頂出缸回程力 6KN
（5）滑塊距工作臺最大距離 800mm
（6）滑塊行程 600mm
（7）頂出行程 200mm
（8）工作壓力 20MPa
（9）滑塊速度 快進(jìn)速度 200mm/s
工進(jìn)速度 20mm/s
回程 200mm/s
（10）頂出速度 頂出 100mm/s
回程 150mm/s
2.2 工況分析
2.2.1工作循環(huán)分析
根據(jù)上述液壓壓力機(jī)液壓系統(tǒng)的分析可知，液壓系統(tǒng)的工作循環(huán)為：
主缸：快速下行→慢速加壓→保壓→卸壓→快速回程→原位停止
頂出缸：慢速頂出→快速退回
故繪制出液壓壓力機(jī)液壓系統(tǒng)的工作循環(huán)圖，如圖2-2所示：
圖2-2液壓壓力機(jī)工作循環(huán)圖
2.2.2負(fù)載分析
根據(jù)提供的工況條件，立式安裝的主液壓缸活塞桿帶動滑塊及動橫梁在立柱上滑行時，運動部件的質(zhì)量為300Kg。
（1）工作負(fù)載
工作負(fù)載：
（2）摩擦負(fù)載
由于導(dǎo)柱與滑塊垂直，摩擦負(fù)載較小，可忽略不計，故：
靜摩擦阻力：
動摩擦阻力：
（3）慣性負(fù)載
自重:
（4）液壓缸在各工作階段的負(fù)載值：
——液壓缸的機(jī)械效率，一般取=0.9-0.97。本處取=0.9
表2-1工作循環(huán)各階段的外負(fù)載
工況
負(fù)載組成
推力 F/
快進(jìn)
工進(jìn)
快退
根據(jù)主缸的工藝要求和參數(shù)，將各執(zhí)行元件在各階段的速度用圖2-3所示的速度-位移（v-s）曲線表示。將各執(zhí)行元件在各階段所需克服的負(fù)載用圖2-4所示的負(fù)載-位移（F-s）曲線表示。
圖2-2 主缸速度循環(huán)圖 圖2-3主缸負(fù)載循環(huán)圖
第三章 液壓系統(tǒng)的設(shè)計
3.1確定液壓系統(tǒng)方案
液壓機(jī)的特點是在行程中壓力變化很大，所以在行程中不同階段保證達(dá)到規(guī)定的壓力是系統(tǒng)設(shè)計中首先要考慮的。確定液壓系統(tǒng)方案時要重點考慮下列問題：
3.1.1快速行程方式
液壓機(jī)液壓缸的尺寸較大，在快速下行時速度也較大，從工況圖看出，此時需要的流量較大（289.4 L/min），這樣大流量的油液如果由液壓泵供給；則泵的容量會很大。液壓機(jī)常采用的快速行程方式可以有許多種，本機(jī)采用自重快速下行方式。因為壓機(jī)的運動部件的運動方向在快速行程中是垂直向下，可以利用運動部件的重量快速下行；在壓力機(jī)的最上部設(shè)計一個充液筒（高位油箱），當(dāng)運動部件快速下行時高壓泵的流量來不及補(bǔ)充液壓缸容積的增加，這時會形成負(fù)壓，上腔不足之油，可通過充液閥、充液筒吸取。高壓泵的流量供慢速工進(jìn)和回程之用。此方法的優(yōu)點為不需要輔助泵和能源，結(jié)構(gòu)簡單。
3.1.2調(diào)速方式
液壓機(jī)的運動部件在下行行程中快接近制件時，應(yīng)該由快速變換為較慢的工進(jìn)速度。減速方式主要有壓力順序控制和行程控制兩種方式；壓力順序控制是利用運動部件接觸制件后負(fù)荷增加使系統(tǒng)壓力升高到一定值時自動變換速度。本系統(tǒng)擬選用機(jī)動控制的伺服變量軸向柱塞泵（CCY型）作動力源，液壓泵的輸出流量可由行程擋塊來控制，在快速下行時，液壓泵以全流量供油，當(dāng)轉(zhuǎn)換成工作行程（工進(jìn)）時，行程擋塊使液壓泵的流量減小，在最后20 mm內(nèi)擋塊使液壓泵流量減到零；當(dāng)液壓缸工作行程結(jié)束反向時，行程擋塊又使液壓泵的流里恢復(fù)到全流量。與液壓泵的流量相配合（協(xié)調(diào)），在液壓系統(tǒng)中，當(dāng)轉(zhuǎn)換為工作行程時，電氣擋塊碰到行程并關(guān)，發(fā)信號使電磁換向閥5的電磁鐵3YA得電，控制油路K不能通至液控單向閥8，閥8關(guān)閉，此時單向順序閥2不允許滑塊等以自重下行。只能靠泵向液壓缸上腔供油強(qiáng)制下行，速度因而減慢。
3.1.3保壓方式
在工進(jìn)行程中不同階段的系統(tǒng)壓力決定于負(fù)載，為了保證安全，應(yīng)該限制液壓系統(tǒng)的最高壓力，本系統(tǒng)擬在變量泵的壓油口與主油路間并聯(lián)一只溢流閥作安全閥用。
有時工進(jìn)工藝要求液壓缸在工進(jìn)行程結(jié)束后保壓一定時間，保壓方法有停液壓泵保壓與開液壓泵保壓兩種，本系統(tǒng)根據(jù)壓機(jī)的具體情況擬采用開液壓泵保壓；此法的能量消耗較前一種大。但系統(tǒng)較為簡單。
3.1.4泄壓換向方法
液壓機(jī)在工進(jìn)行程完畢或進(jìn)入保壓狀態(tài)后，主液壓缸上腔壓力很高，此時由于主機(jī)彈性變形和油液受到壓縮，儲存了相當(dāng)大的能量。工作行程結(jié)束后反向行程開始之前液壓缸上腔如何泄壓（控制泄壓速度）是必須考慮的問題，實踐已證明，若泄壓過快，將引起劇烈的沖擊、振動和驚人的聲音，甚至?xí)蛞簤簺_擊而使元件損壞。此問題在大型液壓機(jī)中愈加重要。
各種泄壓方法的原理是在活塞回程之前，當(dāng)液壓缸下腔油壓尚未升高時，先使上腔的高壓油接通油箱，以一定速度使上腔高壓逐步降低。本例采用帶阻尼狀的電液動換向閥，該閥中位機(jī)能是H型，控制換向速度，延長換向時間，就可以使上腔高壓降低到一定值后才將下腔接通壓力油（見圖3-1）。此法最為簡單，適合于小型壓機(jī)。
3.1.5互鎖控制回路
為保障頂出缸的安全，在主缸動作時，必須保證頂出缸的活塞下行到最下位置。本例采用兩個換向閥適當(dāng)串聯(lián)的方法來實現(xiàn)兩缸的互鎖控制（見圖3-1）。從圖3-1中可見，只有在閥6處于右位工作時，即頂出缸活塞是下行狀態(tài)時壓力油才會通入換向閥4，主缸才能動作。當(dāng)閥6處于左位工作，頂出缸為上行狀態(tài)時，只有壓力很低的回油通至閥4，主缸才不能動作。
3.2 液壓原理圖的擬定
在以上分析的基礎(chǔ)上，擬定的液壓系統(tǒng)原理圖如圖3-1所示。
圖3-1 液壓機(jī)液壓系統(tǒng)原理圖
系統(tǒng)的工作過程如下：
液壓泵起動后，電液換向閥4及6處于中位，液壓泵輸出油液經(jīng)背壓閥7再經(jīng)閥6的中位低壓卸荷，此時主缸處于最上端位置而頂出缸在最下端位置，電磁鐵2YA得電，換向閥6在右位工作，此時5YA得電，換向閥4也在右位工作，液壓泵輸出的壓力油進(jìn)入主缸上腔，此時3YA也得電，控制油路經(jīng)閥5通至液控單向閥3，使閥3打開，主缸下腔的油能經(jīng)閥3很快排入油箱，主缸在自重作用下實現(xiàn)快速空程下行，由于活塞快速下行時液壓泵進(jìn)入主缸上腔的流量不足，上腔形成負(fù)壓，充液筒中的油液經(jīng)充液閥（液控單向閥）1吸入主缸。
當(dāng)電氣擋塊碰到行程開關(guān)時3YA失電，控制油路斷開，閥3關(guān)閉，此時單向順序閥（平衡閥）2使主缸下腔形成背壓，與移動件的自重相平衡。自重快速下行結(jié)束。與此同時用行程擋塊使液壓泵的流量減小，主缸進(jìn)入慢速下壓行程，在此行程中可以用行程擋塊控制液壓泵的流量適應(yīng)工進(jìn)速度的要求。由壓力表刻度指示達(dá)到工進(jìn)行程的終點。
行程過程結(jié)束后，可由手動按鈕控制使5YA失電，4YA得電，換向閥4換向，由于閥2帶阻尼器，換向時間可以控制，而閥4的中位機(jī)能是H型，閥處于中位時使主缸上腔的高壓油泄壓，然后閥4再換為左位，此時壓力油經(jīng)閥2的單向閥進(jìn)入主缸下腔，由于下腔進(jìn)油路中的油液具有一定壓力；故控制油路可以使閥1打開，主缸上腔的油液大部分回到充液筒，一部分經(jīng)閥4排回油箱，此時主缸實現(xiàn)快速回程。充液筒油液充滿后，溢出的油液可經(jīng)油管引至油箱。
回程結(jié)束后，閥4換至中位，主缸靜止不動。
1YA得電，2YA失電，閥6換至左位，壓力油進(jìn)入頂出缸下腔，頂出缸頂出制件，然后1YA失電，2YA得電，閥6換至右位，頂出缸回程；回程結(jié)束后，2 YA失電，閥6換至中位，工作循環(huán)完成，系統(tǒng)回到原始狀態(tài)。
3.3液壓元件的計算與選擇
3.3.1 液壓泵的選擇
① 液壓泵的最高工作壓力就是液壓缸慢速下壓行程終了時的最大工作壓力
pp ===19.6MPa
因為行程終了時流量q＝0，管路和閥均不產(chǎn)生壓力損失；而此時液壓缸排油腔的背壓已與運動部件的自重相平衡，所以背壓的影響也可不計。
② 液壓泵的最大流量
qp≥K（∑q）max
泄漏系數(shù)K = 1.1~1.3，此處取K = 1.1。由工況圖知快速下降行程中q為最大（q = 289.41 L/min），但此時已采用充液筒充液方法來補(bǔ)充流量，所以不按此數(shù)值計算，而按回程時的流量計算。
qmax=q3=59.9 L/min
qp =1.1q3=1.1×59.9=65.9 L/min
③ 根據(jù)已算出的qP和pP，選軸向杜塞泵型號規(guī)格為63CCY14-1B，其額定壓力為32 MPa，滿足25~60％壓力儲備的要求。排量為63m L/r，電動機(jī)同步轉(zhuǎn)速為1500 r/min，
故額定流量為：q=qn==94.5L/min
額定流量比計算出的qP大，能滿足流量要求，此泵的容積效率ηv =0.92。
3.3.2 電動機(jī)的選擇
電動機(jī)功率：驅(qū)動泵的電動機(jī)的功率可以由工作循環(huán)中的最大功率來確定；由工況分析知，最大功率為5.76 kW，取泵的總效率為η泵=0.85，則：
P===6.78 kW
選用功率為7.5 kW，額定轉(zhuǎn)速為1440r/min的電動機(jī)。電動機(jī)型號為：Y132m-4（Y系列三相異步電動機(jī)）。
3.3.3 液壓閥的選擇
液壓控制閥是液壓系統(tǒng)中用來控制液流的壓力、流量和流動方向的控制元件,是影響液壓系統(tǒng)性能，可靠性和經(jīng)濟(jì)性的重要元件。
（1）方向控制閥的選擇
方向控制閥簡稱方向閥，主要用來通斷油路或切換油液流動的方向，以滿足對執(zhí)行元件的啟停和運動方向的要求。其中有單向閥和換向閥兩種。
（2）壓力控制閥的選擇
在液壓傳動中，用來控制和調(diào)節(jié)液壓系統(tǒng)壓力高低的閥類稱壓力控制閥。按其功能和用途不同可分為溢流閥、減壓閥、順序閥和背壓閥等。
（3）流量控制閥的選擇
調(diào)速閥是進(jìn)行了壓力補(bǔ)償?shù)墓?jié)流閥。它由單向閥和節(jié)流閥并聯(lián)而成，節(jié)流閥用來調(diào)節(jié)通過的流量，單向閥則用來控制油液流動方向，防止油液反向流動。
閥2、4、6、7通過的最大流量均等于qP，
而閥1的允許通過流量為q：
q =q1–qP=289.4–65.9=223.5 L/min
閥3的允許通過流量為
q =q1=289.4=67.9 L/min
閥8是安全閥，其通過流量也等于qP。
以上各閥的工作壓力均取p＝32 MPa。
本系統(tǒng)所選用的液壓元件見表3.1。
表3.1液壓機(jī)液壓元件型號規(guī)格明細(xì)表
表3.1 液壓元件明細(xì)表
序 號
名 稱
型 號
1
液控單向閥
SV30P-30B
2
單向順序閥（平衡閥）
DZ10DP1-40BY
3
液控單向閥
SV20P-30B
4
電液換向閥
WEH25H20B106AET
5
電磁換向閥
3WE4A10B
6
電液換向閥
WEH25G20B106AET
7
順序閥
DZ10DP140B210M
8
溢流閥（安全閥）
DBDH20P10B
9
軸向柱塞泵
63CCY14-1B
10
主液壓缸
自行設(shè)計
11
頂出液壓缸
自行設(shè)計
12
壓力表
Y-100
13
壓力表開關(guān)
KF-L8/20E
3.3.4輔助元件的設(shè)計
（1）濾油器的選擇
在系統(tǒng)中安裝一定精度的濾油器，是保證液壓系統(tǒng)正常工作的必要手段。根據(jù)設(shè)計規(guī)格和尺寸參數(shù)選擇濾油器型號：XU-22X100[16]。
（2）油管的選擇
油管內(nèi)徑d按下式計算：
其中，-油管的最大流量；查文獻(xiàn)資料得工況中系統(tǒng)的最大流量為18.6L/min。
-管道內(nèi)允許的流速，一般吸油管取0.5～5m/s，壓力油管取 2.5～5 m/s，回油管取1.5～2 m/s。
表3.2 各管路流速選值
管道
流速（m/s）
回油管路
2
吸油管路
1.3
壓力油管路
4
計算出內(nèi)徑d后，按標(biāo)準(zhǔn)系列選出相應(yīng)的管子。
油管壁厚δ按下式計算：
其中，-管內(nèi)最大工作壓力，根據(jù)設(shè)計手冊查得最大工作壓力為30MPa；
—管道內(nèi)徑；
-管道材料的許用應(yīng)力；
=；
—管道材料的抗拉強(qiáng)度；根據(jù)設(shè)計手冊查得，其抗拉強(qiáng)度取340MPa;
-安全系數(shù)，鋼管P＜7 MPa時，取=8；P＜17.5 MPa時，取=6；
P＞17.5 MPa時，取=4，所以安全系數(shù)取=4。
根據(jù)計算出的油管內(nèi)徑和壁厚，查手冊選取標(biāo)準(zhǔn)規(guī)格油管 [18]。
表3.3 標(biāo)準(zhǔn)規(guī)格油管
管路名稱
允許流速/
管道內(nèi)徑/
實際取值/
壁厚/
吸油管
1.3
0.0174
0.018
3.5
壓油管
4
0.0099
0.011
2
回油管
2
0.0014
0.015
3
（3）油箱容量的選擇
初步確定油箱的有效容積,跟據(jù)經(jīng)驗公式來確定油箱的容量：
其中，-液壓泵每分鐘排出的壓力油的容積；
-經(jīng)驗系數(shù)。
已知所選泵的總流量為20L/min,這樣，液壓泵每分鐘排出的壓力油體積為20L，查表3.4選取=4[18][19]，故：
表3.4 油箱經(jīng)驗系數(shù)表
系統(tǒng)類型
行走機(jī)械
低壓系統(tǒng)
中壓系統(tǒng)
鍛壓系統(tǒng)
冶金系統(tǒng)
1～2
2～4
5～7
6～12
10
根據(jù)上述液壓元件的選擇，各個液壓元件型號如下：
表3.5 液壓元件的型號
序號
元件名稱
型號
1
單向閥
I-10B
2
三位四通電磁閥
24D-25B
3
兩位四通電磁閥
4WE6D61B
4
行程閥
XQ250612
5
背壓閥
DB10K2-4X-100YV
6
減壓閥
J-25B
7
調(diào)速閥
2FRM-16
8
濾油器
XU-22X100
3.3.5液壓系統(tǒng)性能驗算
因為慢速加壓在工作循環(huán)中所占的時間最長，所以系統(tǒng)發(fā)熱和油箱升溫可按慢速加壓工況來計算。通過查得液壓缸卸荷閥的流量，取壓力損失值，。
慢速加壓時的壓力損失：
慢速加壓時泵的工作壓力：
(取)
慢速加壓時液壓缸的輸入功率查表4-1可知為18.8W。
系統(tǒng)總發(fā)熱功率：
有效散熱面積：
取油箱散熱系數(shù)：·
油箱升溫為：
設(shè)環(huán)境溫度則熱平衡溫度為：
此熱平衡溫度小于允許范圍，故該液壓系統(tǒng)不必設(shè)置冷卻器[20]。
第四章 液壓缸設(shè)計
4.1液壓缸的基本結(jié)構(gòu)設(shè)計
4.1.1液壓缸的類型
圖4-1雙作用單活塞桿液壓缸
液壓缸選用雙作用單活塞桿液壓缸，活塞在行程終了時緩沖。因為工作過程中需要往復(fù)運動，從圖可見，油缸被活塞頭分隔為兩腔，側(cè)面有兩個進(jìn)油口，因此，可以獲得往復(fù)的運動。實質(zhì)上起到兩個柱塞缸的作用。此種結(jié)構(gòu)形式的油缸，在中小型液壓機(jī)上應(yīng)用最廣。
4.1.2鋼筒的連接結(jié)構(gòu)
在設(shè)計中上、頂出缸都選擇法蘭連接方式。這種結(jié)構(gòu)簡單，易加工，易裝卸。
主缸采用前端法蘭安裝，頂出缸采用后端法蘭安裝。
缸口部分采用了Y形密封圈、導(dǎo)向套、O形防塵圈和鎖緊裝置等組成，用來密封和引導(dǎo)活塞桿。由于在設(shè)計中缸孔和活塞桿直徑的差值不同，故缸口部分的結(jié)構(gòu)也有所不同。
4.1.3缸底結(jié)構(gòu)
缸底結(jié)構(gòu)常應(yīng)用有平底、圓底形式的整體和可拆結(jié)構(gòu)形式。
平底結(jié)構(gòu)具有易加工、軸向長度短、結(jié)構(gòu)簡單等優(yōu)點。所以目前整體結(jié)構(gòu)中大多采用平底結(jié)構(gòu)。圓底整體結(jié)構(gòu)相對于平底來說受力情況較好，因此，在相同應(yīng)力，重量較輕。另外，在整體鑄造的結(jié)構(gòu)中，圓形缸底有助于消除過渡處的鑄造缺陷。但是，在液壓機(jī)上所使用的油缸一般壁厚均較大，而缸底的受力總是較缸壁小。因此，上述優(yōu)點就顯得不太突出，這也是目前在整體結(jié)構(gòu)中大多采用平底結(jié)構(gòu)的一個原因。然而整體結(jié)構(gòu)的共同缺點為缸孔加工工藝性差，更換密封圈時，活塞不能從缸底方向拆出，但由于較可拆式缸底結(jié)構(gòu)受力情況好、結(jié)構(gòu)簡單、可靠，因此在中小型液壓機(jī)中使用也較廣。在設(shè)計中選用的是平底結(jié)構(gòu)。
4.1.4油缸放氣裝置
通常油缸在裝配后或系統(tǒng)內(nèi)有空氣進(jìn)入時，使油缸內(nèi)部存留一部分空氣，而常常不易及時被油液帶出。這樣，在油缸工作過程中由于空氣的可壓縮性，將使活塞行程中出現(xiàn)振動。因此，除在系統(tǒng)采取密封措施、嚴(yán)防空氣侵入外，常在油缸兩腔最高處設(shè)置放氣閥，排出缸內(nèi)殘留的空氣，使油缸穩(wěn)定的工作排氣閥的結(jié)構(gòu)形式包括整體式和組合式。在設(shè)計中選用的是整體式。
整體式排氣閥閥體與閥針合為一體，用螺紋與鋼筒或缸蓋連接，靠頭部錐面起密封作用。排氣時，擰松螺紋，缸內(nèi)空氣從錐面間隙中擠出，并經(jīng)斜孔排出缸外。這種排氣閥簡單、方便、但螺紋與錐面密封處同心度要求較高，否則擰緊排氣閥后不能密封，會造成泄露。
4.1.5緩沖裝置
緩沖裝置的工作原理是使鋼筒低壓腔內(nèi)油液(全部或部分)通過節(jié)流把動能轉(zhuǎn)換為熱能，熱能則由循環(huán)的油液帶到液壓缸外緩沖裝置的結(jié)構(gòu)有恒節(jié)流面積緩沖裝置和變節(jié)流型緩沖裝置。在設(shè)計中我采用的是恒節(jié)流面積緩沖裝置，此類緩沖裝置在緩沖過程中，由于其節(jié)流面積不變，故在緩沖開始時，產(chǎn)生的緩沖制動力很大，但很快就降低下來，最后不起什么作用，緩沖效果很差。但是在一般系列化的成品液壓缸中，由于事先無法知道活塞的實際運動速度以及運動部分的質(zhì)量和載荷等，因此為了使結(jié)構(gòu)簡單，便于設(shè)計，降低制造成本，仍多采用此種節(jié)流緩沖方式。
4.2 缸體結(jié)構(gòu)的基本參數(shù)確定
4.2.1直徑參數(shù)
（1）主缸的內(nèi)徑
（注：所用公式都來源于文獻(xiàn)【10】【17】）
===0.206m
按標(biāo)準(zhǔn)取整=0.220m
（2）主缸活塞桿直徑
===0.175m
按標(biāo)準(zhǔn)取整=0.180m
（3）主缸實際壓力:
=
（4）主缸實際回程力:
=
（5）活塞桿直徑d的校核
表4-3 活塞桿所選材料
型號
≥／MPa
≥／MPa
≥／%
45MnB
1030
835
9
d=0.05m滿足要求
F—活塞桿上的作用力
—活塞桿材料的許用應(yīng)力，=/1.4
4.2.2 主缸進(jìn)油流量與排油流量
（1）快速空行程時的活塞腔進(jìn)油流量
=
（2）快速空行程時的活塞腔的排油流量
==
（3）工作行程時的活塞腔進(jìn)油流量
==
（4）工作行程時的活塞腔的排油流量
==
（5）回程時的活塞桿腔進(jìn)油流量
==
（6）回程時的活塞腔的排油流量
==
4.3 液壓缸設(shè)計計算與校核
4.3.1筒壁厚計算與校核
（1）筒壁厚 計算
公式: =++
當(dāng)～0.3時，用使用公式:
==0.042 m
取 =0.050m
--為缸筒材料強(qiáng)度要求的最小，M
--為鋼筒外徑公差余量，M
--為腐蝕余量，M
--試驗壓力，16M時，取=1.25P
P—管內(nèi)最大工作壓力為25 M
--鋼筒材料的許用應(yīng)力，M =/n
--鋼筒材料的抗拉強(qiáng)度，M
n—安全系數(shù)，通常取n=5
當(dāng)時,材料使用不夠經(jīng)濟(jì),應(yīng)改用高屈服強(qiáng)度的材料。
（2）筒壁厚校核：
額定工作壓力, 應(yīng)該低于一個極限值,以保證其安全.
MPa=0.35=44MPa
=外徑 D=內(nèi)徑
同時額定工作壓力也應(yīng)該完全塑性變形的發(fā)生:
=2.3320=98.3MPa
--缸筒完全塑性的變形壓力,
--材料屈服強(qiáng)度MPa
--鋼筒耐壓試驗壓力，MPa
=34.4~41.3 MPa
（3）缸筒的暴裂壓力
=2.3610=187.4MPa
4.3.2缸筒底部計算與校核
（1）缸筒底部厚度計算
缸筒底部為平面時:
0.4330.433mm
取 mm --筒底厚，MM
（2）核算缸底部分強(qiáng)度
按照平板公式即米海耶夫推薦的公式計算，缸底進(jìn)油孔直徑為φ20cm則
Ψ===0.6875
= =69.8 MPa
按這種方法計算[]=100MPa <[] 所以安全
4.3.3缸筒端部法蘭設(shè)計與校核
（1）缸筒端部法蘭厚度
==40.4mm
取 h=45mm
--法蘭外圓半徑;
--螺孔半徑; 螺釘 – M20
b—螺釘中心到倒角端的長度
=32cm = 42cm =48.5cm = =10cm h=10cm
= =37cm = = =47.25cm
圖3-2 部分工作缸
（2）校核法蘭部分強(qiáng)度
==0.067cm
其中P===110.2=11.02KN/cm
==0.0335
=0.367
=1 ==0.42
所以 =95.1MPa
=57.1+34.6=91.7 MPa<[] 滿足要求
依據(jù)上面公式當(dāng)墊片的厚度為大于10cm時就能滿足要求，為了滿足橫梁的強(qiáng)度和工藝性，墊片厚度選用25cm。因此可以推算橫梁的厚度取大于25cm即滿足要求。
4.3.4螺栓的設(shè)計與校核
（1）缸筒法蘭連接螺釘：
表2.2 螺釘所選材料
型號
≥／MPa
≥／MPa
≥／%
35
540
320
17
（a）螺釘處的拉應(yīng)力
=MPa==4.5MPa
z-螺釘數(shù)8根; k-擰緊螺紋的系數(shù)變載荷 取k=4; -螺紋底徑, m
（b）螺紋處的剪應(yīng)力:
=0.475MPa
=MPa
-屈服極限 -安全系數(shù); 5
（c）合成應(yīng)力:
== MPa
（2）墊片與橫梁間螺釘?shù)男：耍?
（a）螺釘處的拉應(yīng)力
=MPa==3.8MPa
z-螺釘數(shù)8根; k-擰緊螺紋的系數(shù)變載荷 取k=4; -螺紋底徑, m
（b）螺紋處的剪應(yīng)力:
=0.475 MPa
= MPa
-屈服極限 -安全系數(shù); 5
（c）合成應(yīng)力:
== MPa
第五章 液壓壓力機(jī)機(jī)體設(shè)計
5.1 立柱設(shè)計
5.1.1立柱設(shè)計計算
先按照中心載荷進(jìn)行初步核算，許用應(yīng)力[]不應(yīng)大于55，并參照同類型液壓機(jī)的立柱，初步定出立柱直徑。
按標(biāo)準(zhǔn)選取立柱螺紋。
立柱螺紋區(qū)到光滑區(qū)過渡圓角應(yīng)盡可能取大些，最好在30~50mm之間。
原設(shè)計主要參數(shù)為：
F=75KN
H=900mm
B=360mm(寬邊立柱中心距)
d=30cm(立柱光滑部分直徑)
e=10cm(允許偏心距)
n=4（立柱的根數(shù)）
立柱材料為45#鋼，中頻淬火≥620MPa，≥375MPa
中心載荷時的應(yīng)力：
===22.2 （5-1）
偏心載荷靜載荷合成應(yīng)力 由于小型液壓機(jī)，可將立柱考慮為插入端的懸臂梁，m=0.25
=+=+=22.2+74.1=96.3 （5-2）
<150,因此是安全的。
對于截面的45#鋼，≥375MPa，尺寸系數(shù)已考慮在內(nèi)，立柱表面為精車，對于正火的45#鋼，表面質(zhì)量系數(shù)為0.9，因此[]可取為300MPa.過渡圓角半徑為30mm.
疲勞強(qiáng)度校核：
==0.1 （5-3）
==0.107 （5-4）
從文獻(xiàn)【10】中查出=1.58
K=1=0.70（1.58-1）=1.41 （5-5）
=K=1.41×96.3=104.4<300 （5-6）
[]為200MPa, 因此是安全的。
立柱是液壓機(jī)重要的支承件和受力件，同時又是活動橫梁的導(dǎo)向基準(zhǔn)。因此，立柱應(yīng)有足夠的強(qiáng)度與剛度，導(dǎo)向表面應(yīng)有足夠的精度，光潔度和必要的硬度。
5.1.2連結(jié)形式
立柱式機(jī)架是常見的機(jī)架形式，一般由4根立柱通過螺母將上、下橫梁緊固地連結(jié)在一起，組成一個剛性的空間框架。在這個框架中，既安裝了液壓機(jī)本體的主要零部件，又在液壓機(jī)工作時，承受液壓機(jī)的全部工作載荷，并作為液壓機(jī)運動部分的導(dǎo)向。整個機(jī)架的剛度與精度，在很大程度上取決于立柱與上、下橫梁的連接形式與連接的緊固程度。
圖5-1中、小型液壓機(jī)立柱連結(jié)形式
在中、小型液壓機(jī)中，常用的連結(jié)形式有以下4種：
（1）立柱用臺肩分別支承上、下橫梁，然后用外鎖緊螺母上、下予以鎖緊。這種結(jié)構(gòu)中，上橫梁下表面（工作臺）上表面間的距離與平行度，全靠4根立柱臺肩間尺寸的一致性來保證，因此裝配簡單，不需調(diào)整，裝配后機(jī)架的精度也無法調(diào)整，且對立柱臺肩間尺寸精度的加工要求很高。因此，這種結(jié)構(gòu)僅在無精度要求的小型簡易液壓機(jī)中采用。
（2）內(nèi)外螺母式，即在立柱上分別用內(nèi)、外兩個螺母來固定上、下橫梁，用內(nèi)螺母來起上述臺肩的支承作用，用外鎖緊螺母上、下予以鎖緊。上橫梁下表面的水平度以及下橫梁（工作臺）上表面的水平度，兩個表面之間的平行度與間距的保持，全靠安裝時內(nèi)螺母的調(diào)整，因此，對立柱的有關(guān)軸向尺寸要求不高，但對立柱螺紋精度（與立柱軸線的平行度）及內(nèi)螺母精度（內(nèi)螺母的螺紋對于上、下橫梁貼合面的垂直度）要求較高，安裝時調(diào)整比較麻煩。
（3）在與上橫梁連結(jié)處用臺肩代替內(nèi)螺母，精度調(diào)節(jié)和加工均不很復(fù)雜，但立柱預(yù)緊不如第2種方便。
（4）與第3種形式基本相同，只是在下橫梁處用臺肩代替內(nèi)螺母，但精度調(diào)節(jié)比第3種簡便可靠。
在設(shè)計中選用的是第四種連結(jié)方式。
圖5-2 組合式立柱螺母
5.1.3立柱的螺母及預(yù)緊
立柱螺母一般為圓柱形，小液壓機(jī)的立柱螺母是整體的，立柱直徑在150mm以上時，做成組合式，由兩個半螺栓緊固而成，材料用35~45鍛鋼或鑄鋼。因為在設(shè)計中我選用的立柱為300mm，所以采用此種結(jié)構(gòu)。
立柱螺母的尺寸已有機(jī)械行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)JB/T 2001.73——1999，螺母外徑約為螺紋直徑的1.5倍，內(nèi)螺母一般與螺母等高，約為螺紋直徑的0.9倍。
25MN以下的液壓機(jī)，其立柱多做成實心的，實心的立柱的兩端要鉆出預(yù)緊螺母用的加熱孔。
立柱的預(yù)緊分加熱預(yù)緊與液壓預(yù)緊。本次設(shè)計選用的是加熱預(yù)緊方式。
加熱預(yù)緊 比較常用的方法，為此，立柱端部應(yīng)鉆有加熱孔，其深度應(yīng)大于橫梁的高度。在立柱及上橫梁安裝好后，先將內(nèi)、外螺母冷態(tài)擰緊，然后用電熱棒或通入蒸汽等加熱方法使立柱端部伸長，達(dá)到一定溫度后，將外螺母再向下擰過一個角度，一般是用螺母外徑上一點轉(zhuǎn)過的弧長來度量。立柱冷卻后，就在螺母與橫梁之間產(chǎn)生一個很大的預(yù)緊力，使螺母不易松動。加熱時應(yīng)注意兩對角立柱同時加熱。
5.1.4 立柱的導(dǎo)向裝置
活動橫梁運動及工作時，一般以立柱為導(dǎo)向，由于活動橫梁往復(fù)運動頻繁，且在偏心加壓時有很大的側(cè)推力，因此，不可能讓活動橫梁與立柱直接接觸，互相磨損，必須選擇耐磨損、易更換的材料作為兩者之間的導(dǎo)向裝置。導(dǎo)向裝置的質(zhì)量直接關(guān)系到活動橫梁的運動精度及被加工件的尺寸精度，也會影響到工作缸密封件與導(dǎo)向面的磨損情況，對模具壽命及機(jī)身的受力情況也均有影響，為此，必須合理選擇導(dǎo)向裝置的結(jié)構(gòu)及配合要求。
圖5-3 導(dǎo)套
導(dǎo)向裝置可分為導(dǎo)套與平面導(dǎo)板兩大類。
（1）導(dǎo)套
對于圓截面的立柱，都是在活動橫梁的立柱孔中采用導(dǎo)套結(jié)構(gòu)，又可分為圓柱面導(dǎo)套和球面導(dǎo)套。
（2）圓柱面導(dǎo)套
在活動橫梁的立柱孔中，各裝有上、下兩個導(dǎo)套，它們由兩半組成，為了拆裝方便，兩半導(dǎo)套的剖分面最好有的斜度，導(dǎo)套兩端裝有防塵用的氈墊。這種導(dǎo)套結(jié)構(gòu)簡單，制造方便。
本次設(shè)計中采用這種形式的導(dǎo)套。
導(dǎo)套的材料計算
導(dǎo)套材料一般采用鑄錫青銅ZQSn6-6-3，小液壓機(jī)也有用鐵基粉末冶金的。
導(dǎo)套比壓q的計算
=1.33 MPa 滿足要求 （5-7）
式中 T——機(jī)架計算中求得立柱上的側(cè)推力（N）
d——導(dǎo)套內(nèi)孔直徑 (m)
c——導(dǎo)套高度（m）
[q]——許用比壓 （MPa），對于ZQSn6-6-3，[q]=6~8 MPa
5.1.5 限程套
為防止運動部分超程，有些液壓機(jī)在下橫梁的4個立柱上安裝限程套，一般為對開式，上、下兩端應(yīng)平行，4個限程套高度應(yīng)一致，內(nèi)孔比立柱直徑大1-2mm，用鑄鐵制造。
圖5-4 立柱安裝限程套
5.2 底座設(shè)計
底座安裝于工作臺下部，與基礎(chǔ)相連。底座僅承受機(jī)器之總重量。
底座材料可選用鑄鐵件或焊接結(jié)構(gòu)。主要考慮到外形的美觀，對精度無要求。
5.3 橫梁設(shè)計
5.3.1 上橫梁結(jié)構(gòu)設(shè)計
橫梁由鑄造制成，目前以鑄造為多，一般采用ZG35B鑄鋼。 橫梁的寬邊尺寸由立柱的寬邊中心距確定，上梁和活動梁的窄邊尺寸應(yīng)盡可能小些，以便鍛造天車的吊鉤容易接近液壓機(jī)中心，梁的中間高度則由強(qiáng)度確定。
設(shè)計上橫梁時，為了減輕重量，根據(jù)“ 等強(qiáng)度梁”的概念，設(shè)計成圖所示的不等高梁，即立柱柱套處的高度h 小于中間截面的高度H。但在過渡區(qū)( A處) 會有應(yīng)力集中。
由于上橫梁外形尺寸很大，為了節(jié)約金屬和減輕重量，盡量使各個尺寸在允許的范圍內(nèi)降到最小。梁體做成箱形結(jié)構(gòu)，在安裝缸的地方做成圓筒形，安裝立柱的地方做成方筒形，中間加設(shè)筋板，以提高剛度，降低局部應(yīng)力。
圖5-4梁的不等高結(jié)構(gòu)
5.3.2活動橫梁結(jié)構(gòu)設(shè)計
（1）活動橫梁的主要作用
與工作缸柱塞桿連接傳遞液壓機(jī)的壓力，通過導(dǎo)向套沿立柱導(dǎo)向面上下往復(fù)運動;安裝固定模具及工具等。因此需要有較好的強(qiáng)度、剛度及導(dǎo)向結(jié)構(gòu)?；顒訖M梁上部與工作缸柱塞相連，下部與上模座相連，梁體結(jié)構(gòu)和受力狀態(tài)都很復(fù)雜。當(dāng)液壓機(jī)工作時，高壓液體作用于柱塞的力是通過活動橫梁及上砧傳遞到鍛件上而做功，活動橫梁的上下運動則依靠梁與立柱的導(dǎo)向裝置。
（2）活塞桿與橫梁的連接
剛性連接 柱塞下端插入活動橫梁內(nèi)。此種連接方式在偏心載時，柱塞跟隨活動橫梁一起傾斜，將動梁所受偏心力矩的一部分傳給工缸導(dǎo)向套，使導(dǎo)向套承受側(cè)向水平推力或一對力偶，從而加劇導(dǎo)向套及封的磨損。單缸液壓機(jī)或三缸液壓機(jī)的中間工作缸多采取此種結(jié)構(gòu)。
在活塞桿焊接法蘭用螺釘與橫梁連接，用12根M30的螺釘，達(dá)到預(yù)緊的目的。
5.3.3 下橫梁結(jié)構(gòu)設(shè)計
下橫梁的剛度要求應(yīng)略嚴(yán)一些，以保證整個壓機(jī)的剛性。下橫梁直接與立柱、拉桿、工作臺、回程缸和頂出器相連，梁體結(jié)構(gòu)和受力狀態(tài)都很復(fù)雜。對于下橫梁，其設(shè)計原則與上橫梁相同，是在滿足相連部件最小幾何尺寸要求和工藝要求的條件下，盡可能縮減其縱向、橫向尺寸，這是有效提高梁的剛度、強(qiáng)度和減輕梁的重量應(yīng)首先把握的主要原則。
5.3.4 各橫梁參數(shù)的確定
因為液壓缸與橫梁間的墊片厚度為25cm，因此可以推算橫梁的厚度取大于25cm即滿足要求。考慮在墊片與橫梁的連接面積比墊片與液壓缸的連接面積少一半所以上橫的受力部分厚度選用50cm，因為有空心部分，所以整體厚度選用75cm?；顒訖M梁受力部分為35cm，整體厚度選用50cm。因為頂出缸的公稱壓力小，但受力打，所以整體厚度選用40cm。
總 結(jié)
畢業(yè)設(shè)計是對畢業(yè)生四年大學(xué)生活及學(xué)習(xí)的一次總結(jié)，是對畢業(yè)生的一次考核，通過設(shè)計的構(gòu)思，可以看出一個本科畢業(yè)生的能力，同時也是對大學(xué)四年所學(xué)專業(yè)知識的一次廣而深的復(fù)習(xí)。
畢業(yè)設(shè)計是與實際緊密聯(lián)系在一起的，是一次理論聯(lián)系實際的有機(jī)結(jié)合，在整個畢業(yè)設(shè)計過程中，我查閱了大量的資料，仔細(xì)認(rèn)真的分析了當(dāng)前工程液壓機(jī)系統(tǒng)的性能，發(fā)現(xiàn)中型液壓機(jī)中，主泵最好采用變量泵，因為,當(dāng)需要高壓時流量變小,當(dāng)快速回程時,使用大流量低壓強(qiáng),這樣一來，有利于降低功率，減少噪音，機(jī)器運轉(zhuǎn)平穩(wěn)。在設(shè)計中綜合評比各元件的性能來選擇零件，通過校核強(qiáng)度等完成液壓機(jī)的整體設(shè)計。
最后，在此我衷心的感謝各位指導(dǎo)老師給予我耐心的指導(dǎo)，感謝圖書館的老師配合，感謝每一位給予我?guī)椭耐瑢W(xué)。
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