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摘要 從塑料材料的性能分析 根據(jù)塑件的基本形狀和尺寸入手 合理選擇注射 的成型方法 通過對(duì)塑件工藝性的分析和對(duì)模具生產(chǎn)條件及制造水平的掌握 制定出成形工藝卡 在制定出成形工藝卡以后 開始進(jìn)行模具的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 其 中模具的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)過程包括 型腔的數(shù)目和位置的確定 模具的總體結(jié)構(gòu)形式 設(shè)計(jì) 動(dòng)模及定模成形零件尺寸的確定 澆注系統(tǒng)形式及尺寸的確定 脫模方 式的確定 調(diào)溫及排氣系統(tǒng)的確定 模架的選擇待以上各步湊完成以后 便開 始繪制模具的結(jié)構(gòu)草圖 根據(jù)具體尺寸校核注射模具及注射機(jī)的有關(guān)尺寸 并 對(duì)工藝參數(shù)進(jìn)行核定和計(jì)算 之后進(jìn)行初步的審查對(duì)所存在的問題進(jìn)行確定和 修正 然后繪制模具總裝配圖 按裝配圖繪制成型零件及所有需要加工的零件 工作圖 同時(shí)考慮零件的加工工藝 關(guān)鍵字 成型工藝 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 試模 Abstract From the plastic material performance analysis according to models a basic shape and the size obtain reasonably selects the injection to take shape the method Though to models a technological analysis and to the mold working condition and manufacture level grasping formulates the formed craft card In formulates after the formed craft card starts to carry on the mold the structural design Mold structural design process includes The cavity number and the position determination the mold overall structural style design moves the mold and decides the mold forming components size the determination pours the system andthe size determination the drawing of patterns mode determination after adjusts warm and the exchaust gas completes then starts to draw up the mold the structure schematic diagram according to the specific size examination injection mold and the injection computer relatedsize and carries on the checking and the computation to the craft parameter Carries on the determination and the revision afterward then the plan mold assembly drawing takes shape the components and all needs to process simultaneously considers the components the processing craft Keyword takes shape the craft the structural design 目錄 摘要 1 ABSTRACT 2 第 1 章 緒論 6 第 2 章 塑件的分析 7 2 1 塑件結(jié)構(gòu)分析 7 2 2 塑件材料的選擇與工藝性分析 8 2 2 1 工藝性分析 8 2 2 2 材料的選擇 9 2 3 注射成型工藝過程分析 10 第 3 章 注塑機(jī)的選擇與校核 12 3 1 注塑機(jī)的選擇 12 3 2 注塑機(jī)的校核 14 3 2 1 注射量的校核 14 3 2 2 塑件在分型面上的投影面積與鎖模力的校核 14 3 2 3 模具與注射機(jī)安裝模具部分相關(guān)尺寸校核 15 第 4 章 分型面系統(tǒng) 17 4 1 分型面的選擇原則 17 4 2 分型面的決定 17 第 5 章 澆注系統(tǒng) 19 5 1 澆注系統(tǒng)的組成 19 5 2 主流道的設(shè)計(jì) 20 5 3 分流道的設(shè)計(jì) 21 5 4 澆口的設(shè)計(jì) 21 5 5 澆注系統(tǒng)的校核 22 5 5 1 剪切速率的校核 22 5 5 2 主流道剪切速率校核 23 5 5 3 澆口剪切速率的校核 23 第 6 章 成型零件設(shè)計(jì) 24 6 1 型腔和型芯工作尺寸計(jì)算 24 6 2 型腔側(cè)壁厚度計(jì)算 24 第 7 章 頂出系統(tǒng) 26 7 1 推出機(jī)構(gòu)的組成及設(shè)計(jì)要求 26 7 2 脫模力的計(jì)算 26 第 8 章 溫度系統(tǒng) 29 8 1 水路分布原則 29 8 2 冷卻的基本原理 30 8 3 設(shè)置冷卻水路的原則與注意事項(xiàng) 31 8 4 設(shè)計(jì)原則 32 第 9 章 導(dǎo)向系統(tǒng) 33 9 1 導(dǎo)向與定位機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì) 33 9 2 導(dǎo)向機(jī)構(gòu)的功用 33 9 3 導(dǎo)向機(jī)構(gòu)結(jié)構(gòu)及設(shè)計(jì) 33 9 4 定位機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì) 33 第 10 章 抽芯系統(tǒng)設(shè)計(jì) 34 10 1 斜導(dǎo)柱設(shè)計(jì) 34 10 2 滑槽的設(shè)計(jì) 37 10 3 楔緊設(shè)計(jì) 37 總結(jié)與展望 38 致謝 39 第 1 章 緒論 本說明書主要闡述了此模具的設(shè)計(jì)思路與過程 包括塑料件的工藝分析 塑件的成型方案分析 精密注塑模技術(shù)的介紹 注塑?？傮w結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì) 注射 機(jī)的選擇校核 模具零件的設(shè)計(jì)與計(jì)算以及成型零件的制訂等內(nèi)容 隨著電子 電信 醫(yī)療 汽車等行業(yè)的迅速發(fā)展 對(duì)塑料制品的高精度 高性能要求與日俱增 精密注射成型要求制品不僅具有較高的尺寸精度 較低 的翹曲變形 而且還應(yīng)有優(yōu)異的光學(xué)性能等 注射成型是最重要的塑料成型方 法之一 如何提高注射成型技術(shù)水平 生產(chǎn)出高精度的塑料制品 創(chuàng)造附加值 高的產(chǎn)品 模具的設(shè)計(jì)是重要環(huán)節(jié) 在精密注射成型設(shè)計(jì)中 除了應(yīng)考慮一般模具設(shè)計(jì)事項(xiàng)外 還要特別考慮 如下事項(xiàng) 1 為了得到所要尺寸公差的制品 要考慮適當(dāng)?shù)?模具尺寸公差 2 要 考慮防止產(chǎn)生成型收縮率波動(dòng) 3 要考慮防止產(chǎn)生成型變形 4 要考慮防止產(chǎn) 生脫模變形 5 要使模具制作誤差最小 6 要考慮防止模具精度波動(dòng) 7 要考慮 維持模具精度 這是近幾年來發(fā)展得很快的一項(xiàng)新技術(shù) 而國內(nèi) 關(guān)于這項(xiàng)技術(shù)的報(bào)導(dǎo)開始 增多 相信不久的未來將會(huì)得到普及 此說明書 比較系統(tǒng)詳細(xì)地介紹本次設(shè) 計(jì)的各個(gè)步驟及精密注塑模具設(shè)計(jì)中的應(yīng)用 并附上了大量結(jié)構(gòu)零部件的設(shè)計(jì) 簡圖 設(shè)計(jì)可以說是大學(xué)中最大的一次設(shè)計(jì) 時(shí)間跨度大 涉及內(nèi)容多 是對(duì)個(gè) 人模具設(shè)計(jì)與制造知識(shí)的全面檢驗(yàn) 本次設(shè)計(jì)較以往的設(shè)計(jì)相比 要求個(gè)人對(duì) 三維軟件的運(yùn)用更加熟練 所以具有一定的難度 由于本人的實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)及理論水平有限 設(shè)計(jì)中不足和遺漏這處在所難免 敬請(qǐng)老師多多指教 值此這際 本人向?qū)Ρ敬卧O(shè)計(jì)提出寶貴意見和幫助的老師 及同學(xué)表示由衷的感謝 第 2 章 塑件的分析 2 1 塑件結(jié)構(gòu)分析 該塑件結(jié)構(gòu)如圖 3 1 所示 圖 3 1 注塑零件 2D 圖 1 結(jié)構(gòu)分析 該塑件在模具設(shè)計(jì)和制造上要有一定的定位措施和良好的加工工藝 以保 證轉(zhuǎn)動(dòng)的順暢和零件的使用壽命 該塑件裝配在某產(chǎn)品內(nèi) 對(duì)表面美觀有一定要求 設(shè)計(jì)時(shí)要注意對(duì)外邊面 的處理 2 成型工藝分析 精度等級(jí) 采用一般精度 5 級(jí) 脫模斜度 該注塑零件其脫模斜度查參考文獻(xiàn) 1 中的表 3 4 有塑件內(nèi)表面 35 1 塑件外表面 40 1 20 由于該塑件沒有特殊狹窄細(xì)小部位 而 且 主要部分有較好的弧度 可順勢(shì)脫模 所以塑件外表面沒有放脫模斜度 2 2 塑件材料的選擇與工藝性分析 2 2 1 工藝性分析 塑料是以高分子量的合成樹脂為主要成分 它在一定的溫度和壓力的條件 下具有可塑性 能夠流動(dòng)變形 其被塑造成制品之后 在一定的使用環(huán)境條件 之下 能保持形狀 尺寸不變 并滿足一定的使用性能要求的材料 塑料中的 必要和主要成分是樹脂 樹脂是由高分子物質(zhì)所組成 它是通過聚合反應(yīng)而制 成的 所以又叫聚合物或稱高聚物 塑料的主要成分是合成樹脂 并加入填料 增塑劑 燃料 穩(wěn)定劑等各種輔料組成 其多組成分有 樹脂 填充劑 增塑 劑 穩(wěn)定劑 潤滑劑 固化劑 著色劑 抗靜電劑 發(fā)泡劑 阻燃劑等 塑料 具有 1 質(zhì)量輕 2 化學(xué)穩(wěn)定優(yōu)越 3 電絕緣性能好 4 比強(qiáng)度高 5 減摩 耐 磨性能優(yōu)良 自潤滑性好 6 成型加工方便 7 粘結(jié)性能好 光學(xué)性能好 9 著色性能較強(qiáng) 10 導(dǎo)熱率低的特性 但是在目前塑料的應(yīng)用中 塑料也存在著 一些缺點(diǎn) 使其應(yīng)用受到一定限制 一般塑料的機(jī)械強(qiáng)度均不如金屬 塑料成 型時(shí)收縮率較高 塑料對(duì)溫度的敏感性遠(yuǎn)比金屬或其它非金屬材料的大 塑料 的使用溫度范圍遠(yuǎn)較其它材料的窄 塑料若長期受載荷作用 即使溫度不高 其形狀會(huì)產(chǎn)生 蠕變 塑料這種漸漸產(chǎn)生的塑件流動(dòng)是不可塑的 導(dǎo)致塑件尺 寸精度喪失 所以 在選擇塑料時(shí)要注意揚(yáng)長避短 塑料按照受熱后的表現(xiàn)性能 可以分為熱塑性塑料和熱固性塑料兩大類 前者的特點(diǎn)是在一定的溫度下 經(jīng)過一定時(shí)間加熱 加壓或加入硬化劑后 發(fā) 生化學(xué)反映而硬化 硬化后的塑料化學(xué)結(jié)構(gòu)發(fā)生變化 質(zhì)地堅(jiān)硬 不溶于溶劑 加熱也不再軟化 如果溫度過高就分解 后者的特點(diǎn)為受熱后發(fā)生物態(tài)變化 由固體軟化或者熔化成粘流體狀態(tài) 但冷卻后又可變硬而成為固體 且過程可 以多次反復(fù) 塑料本身的分子結(jié)構(gòu)則不發(fā)生變化 熱塑性塑料和熱固性塑料的 性能對(duì)比如下表 2 2 2 材料的選擇 在工作過程中 會(huì)有大量高壓氣體從噴嘴中噴出 這就要求噴嘴材料要有 比較好的耐高沖擊性能 并且燈罩的噴嘴還會(huì)經(jīng)常經(jīng)受高溫和低溫 因此對(duì)材 料的熱變形溫度和脆化溫度有一定要求 綜合考慮使用性能 加工性能 經(jīng)濟(jì) 條件和原料情況 選擇材料 PS PS 在國內(nèi)有大批量的生產(chǎn) 具有良好的成型性 力學(xué)性能 表面光澤度和 低成本等優(yōu)點(diǎn) 其性能如下表 表 1 PS 性能 項(xiàng)目 質(zhì)量指標(biāo) 試驗(yàn)方法 斷裂伸長率 500 ASTMD638 拉伸強(qiáng)度 MPa 23 ASTMD638 洛氏硬度 85 ASTMD785 密度 kg m3 910 ASTMD1505 熱變形溫度 105 ASTMD648 熔體流動(dòng)速率 g 10min 1 2 ASTMD1238 維卡軟化點(diǎn) 150 ASTMD1525 懸臂梁沖擊強(qiáng)度 J m 50 ASTMD256 2 2 3 注塑成型工藝條件 1 溫度 注塑成型過程中需要控制的溫度有料筒溫度 噴嘴溫度和模具 溫度等 PS 料溫度的經(jīng)驗(yàn)數(shù)據(jù)如下表所示 表 3 溫度的經(jīng)驗(yàn)數(shù)據(jù) 料筒溫度 噴嘴溫度 模具溫度 熱變形溫度 后段 中段 前段 1 82MPa 160 180 180 200 200 220 200 280 60 80 102 2 壓力 注射成型過程中需要控制的壓力包括注射壓力 保壓力和背壓 力 根據(jù)經(jīng)驗(yàn)值 PP 料的注塑壓力為 40 70MPa 3 時(shí)間 完成一次注塑成型所需要的時(shí)間稱為注塑周期或稱總周期 它 由充模 保壓時(shí)間 冷卻和加料 包括預(yù)塑化 時(shí)間以及開模 輔助作業(yè) 如 涂擦脫模劑 安裝嵌件等 和閉模時(shí)間組成 其中 最重要的是注射時(shí)間和冷 卻時(shí)間 在實(shí)際生產(chǎn)中注射時(shí)間一般為 3 5 秒 保壓時(shí)間一般為 20 120 秒 冷 卻時(shí)間一般為 30 120 秒 根據(jù)塑件的形狀 壁厚 材料等因素 注塑周期初定 為 60 秒 后處理溫度 110 保溫時(shí)間 2 小時(shí) 2 3 注射成型工藝過程分析 根據(jù)塑件的結(jié)構(gòu) 材料及質(zhì)量 確定其成型工藝過程為 第一步 為使注射過程順利和保證產(chǎn)品質(zhì)量 應(yīng)對(duì)所用的設(shè)備和塑料作好 以下準(zhǔn)備工作 1 成型前對(duì)原材料的預(yù)處理 根據(jù)注射成型對(duì)物料的要求 檢驗(yàn)物料的含水量 外觀色澤 顆粒情況并 測(cè)試其熱穩(wěn)定性 流動(dòng)性和收縮率等指標(biāo) 對(duì)原材料進(jìn)行適當(dāng)?shù)念A(yù)熱干燥 PS 材料吸水率極低 成型前一般不必進(jìn)行干燥處理 如有需要 可在 70 80 下干燥 2 4 h 2 料筒的清洗 在初用某種塑料或某一注射機(jī)之前 或者在生產(chǎn)中需要改變產(chǎn)品 更換原 料 調(diào)換顏色或發(fā)現(xiàn)塑料中有分解現(xiàn)象時(shí) 都需要對(duì)注射機(jī) 主要是料筒 進(jìn) 行清洗或拆換 3 脫模劑的選用 脫模劑是使塑料制件容易從模具中脫出而敷在模具表面上的一種助劑 一 般注射制件的脫模 主要依賴于合理的工藝條件與正確的模具設(shè)計(jì) 在和產(chǎn)上 為了順利脫模 常用的脫模劑有 硬脂酸鋅 液體石蠟 白油 硅油 對(duì) PS 材料 可選用硬脂酸鋅 因?yàn)榇嗣撃┏埘０匪芰贤?一般塑料都可使用 第二步 注射成型過程 完整的注射過程表面上共包括加料 塑化 注射入模 穩(wěn)壓冷卻和脫模幾 個(gè)步驟 但實(shí)際上是塑化成型與冷卻兩個(gè)過程 第三步 制件的后處理 注射制件經(jīng)脫?；驒C(jī)械加工后 常需要進(jìn)行適當(dāng)?shù)暮筇幚?目的是為了消 除存在的內(nèi)應(yīng)力 以改善和提高制件的性能及尺寸穩(wěn)定性 制件的后處理主要 有退火和調(diào)濕處理 該塑料制件材料為 PS 就采用退火處理 1 3 小時(shí) 第 3 章 注塑機(jī)的選擇與校核 3 1 注塑機(jī)的選擇 注射模是安裝在注射機(jī)上使用的工藝裝備 因此設(shè)計(jì)注射模應(yīng)該詳細(xì)了解 注射機(jī)的技術(shù)規(guī)范 才能設(shè)計(jì)出符合要求的模具 注射機(jī)規(guī)格的確定主要是根據(jù)塑件的大小及型腔的數(shù)目和排列方式 在確 定模具結(jié)構(gòu)形式及初步估算外形尺寸的前提下 設(shè)計(jì)人員應(yīng)該對(duì)模具所需的注 射量 鎖模力 注射壓力 拉桿間距 最大和最小模厚 推出形式 推出位置 推出行程 開模距離等進(jìn)行計(jì)算 根據(jù)這些參數(shù) 選擇一臺(tái)和模具匹配的注射 機(jī) 倘若用戶已經(jīng)提供了注射機(jī)的型號(hào)和規(guī)格 設(shè)計(jì)人員必須對(duì)其進(jìn)行校核 若不能滿足要求 則必須自己調(diào)整或于用戶取得商量調(diào)整 1 所需注射量的計(jì)算 1 塑件質(zhì)量 體積計(jì)算 對(duì)于該設(shè)計(jì) 建立塑件模型 并用軟件對(duì)此模型分析得 塑料制件體積 V1 30 12 3cm 塑料制件質(zhì)量 M1 31 6g 2 澆注系統(tǒng)凝料體積的初步估算 可按塑件體積的 0 6 倍計(jì)算 由于該模具采用一模 2 腔 所以 澆注系統(tǒng) 凝料體積為 V2 V1 0 6 30 12x0 6 18 072cm 3 3 該模具一次注射所需要的 PS 質(zhì)量 M0 V 0 73 2g 2 注射機(jī)型號(hào)的選定 近年來我國引進(jìn)的注射機(jī)型號(hào)很多 國內(nèi)注射機(jī)生產(chǎn)廠的新機(jī)型也日益增 多 掌握使用設(shè)備的技術(shù)參數(shù)是注射模設(shè)計(jì)和生產(chǎn)所必需的技術(shù)準(zhǔn)備 根據(jù)以上的計(jì)算 選定型號(hào)為 SZ 2000A 該注塑機(jī)參數(shù)如表 4 1 所示 表 4 1 注塑機(jī)的參數(shù) SZ 2000A 注塑機(jī)的技術(shù)參數(shù) 項(xiàng)目 單位 參數(shù) 合模力 KN 2000 移模行程 mm 500 拉桿有效間距 V H mm 505 505 允許的模厚 min max mm 190 530 模板最大開距 mm 1030 液壓頂出力 KN 53 1 液壓頂出行程 mm 125 液壓頂出桿的總數(shù) 5 螺桿的直徑 mm 50 55 60 螺桿的長徑比 L D 23 1 21 19 3 理論注射容積 cm3 491 594 707 注射質(zhì)量 PS 料 g 447 540 643 注射壓力 Mpa 215 178 149 理論注射速率 PS 料 g 145 175 208 塑化能力 PS 料 g s 22 5 28 7 35 4 螺桿驅(qū)動(dòng)扭矩 N m 1510 螺桿最高轉(zhuǎn)速 r min 170 注射行程 mm 250 油泵電動(dòng)機(jī)功率 KW 18 5 油泵最高壓力 Mpa 16 料筒加熱功率 KW 16 6 加熱區(qū)段 4 機(jī)器的外形 L W H m 5 9 1 5 2 0 機(jī)器的凈重 t 6 8 3 2 注塑機(jī)的校核 3 2 1 注射量的校核 模具設(shè)計(jì)時(shí) 必須使得在一個(gè)注射成型的塑料熔體的容量或質(zhì)量在注射機(jī) 額定注射量的 80 以內(nèi) 校核公式為 mn 8021 式中 型腔數(shù)量 單個(gè)塑件的體積 1 3c 澆注系統(tǒng)所需塑料的體積 2 3m 由于注塑機(jī)的理論注塑量為 491 遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于實(shí)際的量c 所以注射量符合要求 3 2 2 塑件在分型面上的投影面積與鎖模力的校核 注射成型時(shí)塑件的模具分型面上的投影面積是影響鎖模力的主要因素 如 果這一數(shù)值超過了注射機(jī)所允許的最大成型面積 則成型過程中會(huì)出現(xiàn)漲模溢 料現(xiàn)象 必須滿足以下關(guān)系 An 21 式中 n 型腔數(shù)目 單個(gè)塑件在模具分型面上的投影面積1 澆注系統(tǒng)在模具分型面上的投影面積2A 注射機(jī)允許使用的最大成型面積 投影面積符合要求 注射成型時(shí)為了可靠的鎖模 應(yīng)使塑料熔體對(duì)型腔的成型壓力與塑件和澆 注系統(tǒng)在分型面上的投影面積之和的乘積小于注射機(jī)額定鎖模力 即 P F21An 式中 P 塑料熔體對(duì)型腔的成型壓力 MPa F 注射機(jī)額定鎖模力 N 其它意義同上 根據(jù)文獻(xiàn) 2 表 5 1 推薦使用的型腔壓力為 15 22 MPa 在此取 P MPa18 P K 21An N205972 18590 鎖模力符合要求 3 2 3 模具與注射機(jī)安裝模具部分相關(guān)尺寸校核 1 模具厚度 閉合高度 模具閉合高度必須滿足以下公式 maxminH 式中 注射機(jī)允許的最大模厚i 注射機(jī)允許的最小模厚max 本設(shè)計(jì)中 4502660 H 符合要求 2 開模行程 S 的校核 模具開模后為了便于取出制件 要求有足夠的開模距離 所謂開模行程是 指模具開合過程中動(dòng)模固定板的移動(dòng)距離 注塑機(jī)的開模行程是有限的 設(shè)計(jì)模具必須校核所選注射機(jī)的開模行程 以便與模具的開模距離相適應(yīng) 對(duì)于液壓 機(jī)械式合模機(jī)構(gòu)的注射機(jī) 其開模行 程與模具厚度無關(guān) 對(duì)于單分型面注射模應(yīng)有 mHS10 521max 式中 推出距離 包括澆注系統(tǒng)凝料在內(nèi)的塑件高度2H 經(jīng)計(jì)算 符合要要求 3 頂出裝置的校核 在設(shè)計(jì)模具推出機(jī)構(gòu)時(shí) 需校核注射機(jī)頂出的頂出形式 要注意在兩側(cè)頂 出時(shí)模具推板的面積應(yīng)能覆蓋注射機(jī)的雙頂桿 注射機(jī)的最大頂出距離要保證 能將塑件從模具中脫出 SZ 2000A 型注射機(jī)為兩側(cè)推出機(jī)構(gòu) 經(jīng)檢查能滿足將模具脫出的要求 第 4 章 分型面系統(tǒng) 4 1 分型面的選擇原則 1 符合塑件脫模 為使塑件能從模具內(nèi)取出 分型面的位置應(yīng)設(shè)在塑件斷 面最大尺寸的部位 2 分型面的數(shù)目和形狀 通常只采用一個(gè)與開模運(yùn)動(dòng)方向相垂直的分型面 確定分形面應(yīng)以模具制造及脫模方便為原則 3 型腔的選擇 盡量防止形成側(cè)孔和側(cè)凹 以避免采用較復(fù)雜的模具結(jié) 構(gòu) 4 確保表面質(zhì)量 分型面盡量不要選擇塑件光滑的外表面 避免影響塑件 的外觀質(zhì)量 將塑件要求同軸度的部分放在分型面的同一側(cè) 以確保塑件的同軸 度 要考慮減小造成塑件大 小端的尺寸差異要求等 5 有利于塑件脫模 由于模具的脫模機(jī)構(gòu)通常設(shè)置在動(dòng)模一側(cè) 故盡可能 使開模后塑件留在動(dòng)模一側(cè) 6 考慮側(cè)向軸拔距 一般機(jī)械式分型 抽芯機(jī)構(gòu)的側(cè)向軸拔距都較小 因 此選擇分型面的時(shí)應(yīng)將抽芯或分型距離長的方向置于動(dòng) 定模的開合模方向上 即將短軸拔距作為側(cè)向分型或抽芯 并注意將側(cè)抽芯放在動(dòng)模邊 避免定模抽 芯 7 鎖緊模具的要求 側(cè)向合模鎖緊力較小 故對(duì)于投影面積較大的大型塑 件 應(yīng)將投影面積大的方向放在動(dòng) 定模的合模方向上 而將投影面積小較小 的方向作為側(cè)向分型面 8 有利于排氣 當(dāng)分型面作為主要排氣渠道時(shí) 應(yīng)將分型面設(shè)計(jì)在塑料的 流動(dòng)末端 以利于排氣 9 模具零件易于加工 4 2 分型面的決定 模具設(shè)計(jì)中 分型面的選擇很關(guān)鍵 它決定了模具的結(jié)構(gòu) 分型面與模具 的整體結(jié)構(gòu) 澆注系統(tǒng)的設(shè)計(jì) 塑件的脫模和模具的制造工藝等有關(guān) 因此分 型面的選擇是注射模設(shè)計(jì)中的一個(gè)關(guān)鍵步驟 將模具適當(dāng)?shù)胤殖蓛蓚€(gè)或幾個(gè)可以分離的主要部分 它們的接觸表面分開 時(shí)能夠取出塑件及澆注系統(tǒng)凝料 當(dāng)成型時(shí)又必須接觸封閉 這樣的接觸表面 稱為分型面 它是決定模具結(jié)構(gòu)的重要因素 每個(gè)塑件的分型面可能只有一種 選擇 也可能有幾種選擇 合理地選擇分型面是使塑件能完好的成型的先決條 件 應(yīng)根據(jù)分型面選擇原則和塑件的成型要求來選擇分型面 該塑件表面質(zhì)量 無特殊要求 結(jié)構(gòu)也比較間單 固選平直分型面 如圖 3 如何確定分型面 需 要考慮的因素比較復(fù)雜 由于分型面受到塑件在模具中的成型位置 澆注系統(tǒng) 設(shè)計(jì) 塑件的結(jié)構(gòu)工藝性及精度 嵌件位置形狀以及推出方法 模具的制造 排氣 操作工藝等多種因素的影響 因此在選擇分型面時(shí)應(yīng)綜合分析比較 從 幾種方案中優(yōu)選出較為合理的方案 綜上所述如下圖所示 第 5 章 澆注系統(tǒng) 5 1 澆注系統(tǒng)的組成 澆注系統(tǒng)是指注射模中從主流道始端到型腔之間的熔體進(jìn)料通道 澆注系 統(tǒng)可分為普通流道澆注系統(tǒng)和無流道凝料澆注系統(tǒng)兩類 本設(shè)計(jì)中采用普通流 產(chǎn)澆注系統(tǒng) 正確設(shè)計(jì)澆注系統(tǒng)對(duì)獲得優(yōu)質(zhì)的塑料制品極為重要 普通流道澆注系統(tǒng)的組成一般包括以下幾個(gè)部分 如圖 4 所示 1 主澆道 2 第一分澆道 3 第二分澆道 4 第三分澆道 5 澆口 6 型腔 7 冷料穴 圖 4 普通流道澆注系統(tǒng) 在設(shè)計(jì)澆注系統(tǒng)時(shí)應(yīng)考慮下列有關(guān)因素 a 塑料成型特性 設(shè)計(jì)澆注系統(tǒng)應(yīng)適應(yīng)所用塑料的成型特性的要求 以 保證塑件質(zhì)量 b 模具成型塑件的型腔數(shù) 設(shè)置澆注系統(tǒng)還應(yīng)考慮到模具是一模一腔或 一模多腔 澆注系統(tǒng)需按型腔布局設(shè)計(jì) c 塑件大小及形狀 根據(jù)塑件大小 形狀壁厚 技術(shù)要求等因素 結(jié)合 選擇分型面同時(shí)考慮設(shè)置澆注系統(tǒng)的形式 進(jìn)料口數(shù)量及位置 保證正常成型 還應(yīng)注意防止流料直接沖擊嵌件及細(xì)弱型芯受力不均以及應(yīng)充分估計(jì)可能產(chǎn)生 的質(zhì)量弊病和部位等問題 從而采取相應(yīng)的措施或留有修整的余地 d 塑件外觀 設(shè)置澆注系統(tǒng)時(shí)應(yīng)考慮到去除 修整進(jìn)料口方便 同時(shí)不 影響塑件的外表美觀 e 冷料 在注射間隔時(shí)間 噴嘴端部的冷料必須去除 防止注入型腔影 響塑件質(zhì)量 故設(shè)計(jì)澆注系統(tǒng)時(shí)應(yīng)考慮儲(chǔ)存冷料的措施 6 5 2 主流道的設(shè)計(jì) 澆注系統(tǒng)是引導(dǎo)塑料熔體從注射機(jī)噴嘴到模具型腔的進(jìn)料通道 具有傳質(zhì) 傳壓和傳熱的功能 對(duì)塑件質(zhì)量影響很大 它分為普通流道澆注系統(tǒng)和熱流道 澆注系統(tǒng) 該模具采用普通流道澆注系統(tǒng) 包括主流到 分流到 冷料穴 澆口 1 主流道的設(shè)計(jì) 主流道通常位于模具中心塑料熔體的入口處 它將注射機(jī)噴嘴射出的熔體 導(dǎo)入分流道或型腔中 主要的形狀為圓錐形 以便于熔體的流動(dòng)和開模是主流 道凝料的順利拔出 1 主流道尺寸 主流道小端直徑 D 注射機(jī)噴嘴直徑 0 5 1 4 4 2 5 0 5 1 取 D 6 主流道球面半徑 SR0 注射機(jī)噴嘴球頭半徑 1 2 4 5 10 1 2 取 SR0 11 球面配合高度 h 3 5mm 取 h 3mm 主流道長度 L 75 6mm 主流道大端直徑 D D 2Ltan 4 2 40 tan2 5 7 取 D 7mm 4 6 2 主流道襯套的形式 主流道小端入口處于注塑機(jī)噴嘴反復(fù)接觸 屬于易損件 對(duì)材料要求較嚴(yán) 格 因而模具主流道部分設(shè)計(jì)成可拆卸更換的主流道襯套形式即澆口套 以便 有效的選用幼稚鋼材進(jìn)行單獨(dú)加工和熱處理 常采用碳素工具鋼 如 T8A T10A 等 熱處理硬度為 50HRC 55HRC 5 3 分流道的設(shè)計(jì) 作用 使塑料熔體的流向得到平穩(wěn)的轉(zhuǎn)換 并盡快地充滿型腔 分流道的設(shè)計(jì)原則 對(duì)于含有玻璃纖維流動(dòng)性較差的樹脂 流道截面要大一些 聚甲醛屬于流 動(dòng)性中等 截面適中 流向改變的拐角處 應(yīng)適當(dāng)設(shè)置冷料穴 使塑件和流道在分型面的投影面積的幾何中心和鎖模力的中心相重合 保證熔體迅速而均勻地充滿型腔 分流道的尺寸盡可能短 容易盡可能小 使熔體到達(dá)澆口時(shí) 溫度和壓力 降低最少 要便于加工及刀具的選擇 5 4 澆口的設(shè)計(jì) 澆口又稱進(jìn)料口 是連接分流道與型腔之間的一段細(xì)短流道 澆口是連接 分流道與型腔的通道 它是澆注系統(tǒng)最關(guān)鍵的部分 它的形狀 尺寸 位置對(duì) 塑件的質(zhì)量有著很大的影響 它的作用主要有以下兩個(gè) 一是作為塑料熔體的 通道 二是澆口的適時(shí)凝固可控制保壓時(shí)間 常用的澆口形式有直接澆口 側(cè)澆口 點(diǎn)澆口 輪輻澆口 潛伏澆口等 由于不同的澆口形式對(duì)塑料熔體的充型特性 成型質(zhì)量及塑件的性能會(huì)產(chǎn)生不 同的影響 而各種塑料因其性能的差異對(duì)于不同的澆口形式也會(huì)有不同的適應(yīng) 性 在模具設(shè)計(jì)時(shí) 澆口位置及尺寸要求比較嚴(yán)格 它一般根據(jù)下述幾項(xiàng)原則 來參考 盡量縮短流動(dòng)距離 澆口應(yīng)開設(shè)在塑件壁最厚處 必須盡量減少或避免熔接痕 應(yīng)有利于型腔中氣體的排除 考慮分子定向的影響 避免產(chǎn)生噴射和蠕動(dòng) 不在承受彎曲或沖擊載荷的部位設(shè)置澆口 澆口位置的選擇應(yīng)注意塑件外觀質(zhì)量 5 5 澆注系統(tǒng)的校核 5 5 1 剪切速率的校核 生產(chǎn)實(shí)踐表明 當(dāng)注射模主流道和分流道的剪切速率 R 5 8 10 5 10 S23 澆口的剪切速率 R 10 10 S 時(shí) 所成型的塑件質(zhì)量最好 對(duì)一般熱塑1 451 性塑料 將以上推薦的剪切速率值作為計(jì)算依據(jù) 可用以下經(jīng)驗(yàn)公式表示 R 3 nvRq 式中 q 體積流量 CM S R 澆注系統(tǒng)斷面當(dāng)量半徑v 33n CM 5 5 2 主流道剪切速率校核 Q 0 8Q T 338 2 1 5 225 5 CM S 主 v公 3 T 注射時(shí)間 T 2 5 S R 主流道的平均當(dāng)量截面半徑 R 0 538 CM n n421d d 主流道小端直徑 d CM d 主流道大端直徑 d CM 1 12 2 R 3 1 158 9 3 14 0 2783 1 47 10 S主 3 nvq 31 5 10 1 47 10 5 10 滿足條件 233 5 5 3 澆口剪切速率的校核 R 3 67 152 3 14 0 423 1 45 103 S澆 3 nvq 1 其中 澆口面積 S 4 D22 D12 當(dāng)量面積 S R 所以 R 7mm 2當(dāng)n當(dāng)n 單從計(jì)算上看 交口剪切速率偏小 但由于模具比較特殊 為一模 2 腔 無分流道 壓力損失少 進(jìn)料速度快 成型比較容易 傳遞壓力好 所以澆口 的剪切速率是合適的 從以上的計(jì)算結(jié)果看 流道與澆口剪切速率的值都落在合理的范圍內(nèi) 證 明流道與澆口的尺寸取值是合理的 第 6 章 成型零件設(shè)計(jì) 本成型零件工作尺寸計(jì)算時(shí)均采用平均尺寸 平均收縮率 平均制造公差 和平均磨損量來進(jìn)行計(jì)算 查表得 PC 收縮率為 Q 0 3 0 8 故平均收縮率為 Qcp 0 3 0 8 2 0 55 考慮到工廠模具制造的現(xiàn)有條件 模具制造公差 取 z 3 6 1 型腔和型芯工作尺寸計(jì)算 1 型腔徑向尺寸 已知在規(guī)定條件下的平均收縮率 S 塑件的基本尺寸 Ls 是最大的尺寸 其公差 為負(fù)偏差 因此塑件平均尺寸為 Ls 模具型腔 的基本尺寸 Lm 是最小尺寸 公差為正偏差 型腔的平均尺寸為 Lm z 2 型 腔的平均磨損量為 c 2 如以 Lm Z 表示型腔尺寸 PS 平均收縮率 S 1 8 X 修正系數(shù) 取 0 5 0 75 塑件公差 取 MT7 0 6 模具制造公差取 1 3 1 4 0 15 0 2 Lm z 2 c 2 Ls 2 Ls 2 S 式中 Ls 塑件外型徑向基本尺寸的最大尺寸 mm Ls 塑件內(nèi)型徑向基本尺寸的最小尺寸 mm Hs 塑件外型高度基本尺寸的最大尺寸 mm Hs 塑件內(nèi)型高度基本尺寸的最小尺寸 mm Cs 塑件中心距基本尺寸的平均尺寸 mm 經(jīng)整理最終公式為 Lm0 z 1 S Ls 0 5 0 75 0 z 6 2 型腔側(cè)壁厚度計(jì)算 1 凹模型腔側(cè)壁厚度計(jì)算 凹模型腔為組合式型腔 按強(qiáng)度條件計(jì)算公式 S R r r 2p 1 2 1 進(jìn)行計(jì)算 式中各參數(shù)分別為 p 50Mpa 選定值 0 05mm 160MPa r 28mm S R r r 2p 1 2 1 28 160 160 2 50 1 2 1 16 8mm 一般在加工時(shí)為了加工方便 我們通常會(huì)取整數(shù) 所以凹模型腔側(cè)壁厚度 為 17 2 凹模底板厚度計(jì)算 按強(qiáng)度條件計(jì)算 型腔地板厚為 p 50 Mpa r 28mm 160MPa h 1 22pr 2 1 2 1 22 50 282 160 1 2 17 3mm 第 7 章 頂出系統(tǒng) 7 1 推出機(jī)構(gòu)的組成及設(shè)計(jì)要求 推出機(jī)構(gòu)一般由推出 導(dǎo)向 復(fù)位等三類零部件組成 推出部件由直接進(jìn)行推出工作的零件組成 如推桿 推桿 推板 推桿固 定板 推件板凳 導(dǎo)向部件由推板導(dǎo)套 推板導(dǎo)柱等組成 一般只有大型模具才采用 復(fù)位部件由復(fù)位桿 彈簧或其他復(fù)位零件構(gòu)成 盡量使塑料制品留在動(dòng)模上 保證塑料制品在推出過程中不會(huì)變形和損壞 保證外觀質(zhì)量 在合模時(shí)應(yīng)使推出機(jī)構(gòu)正確復(fù)位 正確設(shè)計(jì)復(fù)位機(jī)構(gòu) 推出動(dòng)作應(yīng)準(zhǔn)確可靠 推出機(jī)構(gòu)的結(jié)構(gòu)盡量簡單 動(dòng)作靈敏 運(yùn)動(dòng)中無 阻滯或卡死現(xiàn)象 本套模具采用簡單推出機(jī)構(gòu) 簡單推出機(jī)構(gòu)是指制件在推出機(jī)構(gòu)的作用下 只做一次動(dòng)作就可被推出的機(jī)構(gòu) 因此又稱一次推出機(jī)構(gòu) 常見結(jié)構(gòu)形式有推 桿推出機(jī)構(gòu) 推板推出機(jī)構(gòu) 推桿推出機(jī)構(gòu) 活動(dòng)鑲塊及凹模推出機(jī)構(gòu)和聯(lián)合 推出機(jī)構(gòu)等 選擇推桿推出機(jī)構(gòu) 截面形狀為圓形 推桿的位置選擇在脫模阻力最大的 地方 應(yīng)保證塑件推出時(shí)受力均勻 以便推出時(shí)運(yùn)動(dòng)平穩(wěn)和塑件不變形 推桿 位置盡可能地選擇在塑件的壁厚和凸緣等處 尤其是薄壁塑件 否則很容易使 塑件變形甚至損壞 位置的選擇還要考慮推桿本身的剛性 通常推桿裝入模具 后 其端面應(yīng)與相應(yīng)處型腔底面平齊或高出型腔 0 05 0 1mm 7 2 脫模力的計(jì)算 將制件從包緊的型芯上脫出時(shí)所需克服的阻力稱為脫模力 計(jì)算脫模力時(shí) 應(yīng)考慮以下方面 1 由收縮包緊力造成的制品與型芯的摩擦阻力 該值由試驗(yàn)決定 2 由大氣造成的阻力 3 由塑件的粘附力造成的脫模阻力 4 推出機(jī)構(gòu)運(yùn)動(dòng)摩擦阻力 以上各項(xiàng)中 1 與 2 兩項(xiàng)起決定作用 3 與 4 兩項(xiàng)可用修正系 數(shù)的形式包括在脫模力的計(jì)算公式中 此外 脫模力的 大小還與制品的厚薄及幾何形狀由關(guān)系 因此將制品所需 脫模力 按厚壁和薄壁兩類加以區(qū)別 在本課題中 對(duì)脫模力作粗略估算 脫模力的具體計(jì)算 屬于薄壁制件 且為矩形斷面 05 23 10 dt 根據(jù)黃虹主編的 塑料成型加工與模具 制件為矩形斷面所需的脫模力為 AKfESLF1 0 1 tancos822 i2 fK K2 無量綱系數(shù) 其值隨 f 和 而異 K 2 可從表 8 2 中選取 t d 壁厚與直徑之比 2 矩形制件的平均壁厚 a b 矩形型芯的斷面尺寸 S 塑料平均成型收縮率 E 塑料的彈性模量 MPa L 制件對(duì)型芯的包容長度 mm f 制件與型芯之間的摩擦系 脫模斜度 0 塑料的泊松比 A 盲孔制品型芯在垂直于脫模方向上的投影面積 mm2 通孔制件的 A 等于 0 根據(jù)黃虹主編的 塑料成型加工與模具 查表得 PP 的相關(guān)參數(shù)為 的范圍為 0 4 0 8 取 0 6 E 的范圍為 1100 1600 MPa 取 1350MPa 取 0 32 f 取 0 30 查表 8 2 脫模斜度取 140 2 3 S 1 5 L 100 20 4 180mm 該制件為通孔 所以 A 0 07384196 9645 02543 012 K NF 84 5362781 25 8358 第 8 章 溫度系統(tǒng) 8 1 水路分布原則 熱塑性塑料和部分熱固性塑料注塑成型的過程 是將溫度較高的熔塑料 通過高壓注射進(jìn)入溫度較低的模具中 經(jīng)過冷卻固化 從而得到所需要的制品 首先 從生產(chǎn)效率的角度來看 成型周期是成型中一個(gè)重要的環(huán)節(jié) 成型周期 中 50 60 的時(shí)間用來對(duì)制品的冷卻 因此 冷卻時(shí)間長短的重要性不言而 喻 同時(shí) 制品應(yīng)保證最好的尺寸穩(wěn)定性 最小的變形量 最高的強(qiáng)度和韌性 最完美的外觀 如何控制模具溫度 使型腔和型芯保持在與被成型制質(zhì)量量 相適應(yīng)的規(guī)定的溫度范圍之內(nèi) 最大限度地消除縶應(yīng)力 改善塑料的物理性能 得到高質(zhì)量的制品 是模具冷卻系統(tǒng)設(shè)計(jì)中的另一個(gè)重要環(huán)節(jié) 模具冷卻系統(tǒng)包括 冷卻水溫 模具溫度控制器以及加熱組件等 它們工 作的目地不僅僅是為使模具得到冷卻 而且是要把在成型過程中 由于熔融塑 料帶給模具的高溫不斷地散發(fā)掉 使模具保持一恒定的溫度 以便控制型腔塑 料的冷卻速度 從而提高制品的注塑性能和生產(chǎn)效率 水路設(shè)計(jì)的目的 1 控制模溫 2 縮短成型周期 3 冷卻大型滑動(dòng)件避免卡死 水路設(shè)計(jì)的目的是使成品均勻冷卻 并在較短時(shí)間內(nèi)頂出成型 水路排布 的好壞直接影響到產(chǎn)品的成型質(zhì)量和生產(chǎn)周期 成本 對(duì)質(zhì)量的影響 在成型時(shí)水路是用來控制模具溫度的 而模具溫度及其波 動(dòng)對(duì)制品的收縮率 變形 尺寸穩(wěn)定性 機(jī)械強(qiáng)度 應(yīng)力開裂和表面質(zhì)量等均 有影響 主要表現(xiàn)在 表面光潔度 殘余應(yīng)力 結(jié)晶度 熱彎曲 對(duì)生產(chǎn)周期的影響 一個(gè)成型周期主要由以下幾部分構(gòu)成 縮短冷卻時(shí)間 就是提高成型效率 注 射時(shí)間 保 壓時(shí)間 冷 卻時(shí)間 開 模時(shí)間相 關(guān)時(shí)間占整個(gè)周期 的 80 占整個(gè)周期 的 5 占整個(gè)周期 的 15 圖 7 1 成型周期示意圖 8 2 冷卻的基本原理 從塑料到模穴壁的熱傳導(dǎo) 冷卻系統(tǒng)的行為受從塑料中移走的熱量和轉(zhuǎn)移 到模穴表面的溫度的影響 它會(huì)受到材料性質(zhì) 熔體溫度和模具表面溫度的差 異以及冷卻中的塑料和模具材料之間接觸好壞的影響 從模穴壁到水管壁的熱傳導(dǎo) 冷卻系統(tǒng)行為也受通過模具材料到達(dá)冷卻水 管的熱傳導(dǎo)的影響 模具材料的性質(zhì) 包括熱傳導(dǎo)率 冷卻水管和塑料表面的 距離 和塑料熔體與冷卻水管內(nèi)部溫度之差 也影響冷卻系統(tǒng)行為 水管距離 模穴越近 熱量移走得越快 然而 把它們放置得離模穴過近 會(huì)產(chǎn)生模穴表 面溫度的局部變化 除非增加額外的水管減小相鄰水管的距離 因此 最優(yōu)化 的水管放置應(yīng)是均勻冷卻與快速冷卻的折中 從水管壁到冷卻介質(zhì)的熱傳導(dǎo) 冷卻系統(tǒng)行為也受從模具材料到冷卻介質(zhì) 熱傳導(dǎo)的影響 熱傳導(dǎo)受冷卻液流經(jīng)模具材料時(shí)的紊亂程度 冷卻液進(jìn)口溫度 冷卻液的性質(zhì)及冷卻液的流速的影響 冷卻液紊亂時(shí)混合作用的影響 從水管 外壁到冷卻液的熱傳導(dǎo)比層流有效得多 過大的紊亂會(huì)浪費(fèi)泵功率 而且沒有 獲得更大的熱傳導(dǎo)能力 在考慮冷卻介質(zhì)時(shí) 要確保成型廠有能力提供足夠多 的冷卻液體積 在足夠的壓力下達(dá)到所需的流速 并在一個(gè)溫度和所需的速率 下釋放熱 8 3 設(shè)置冷卻水路的原則與注意事項(xiàng) 在模具結(jié)構(gòu)及強(qiáng)度允許情況下 水孔直徑盡量大 數(shù)量盡量多 冷卻才會(huì) 愈均勻水路距型腔表面距離應(yīng)基本一致 且不宜太近或太遠(yuǎn)當(dāng)水路通過兩個(gè)鑲 件時(shí)要設(shè)置 O 形環(huán)水孔接頭應(yīng)設(shè)在不影響操作的一側(cè) 最好也不要設(shè)計(jì)在天 地側(cè) 水孔不宜排布于螺釘正上方 水孔距頂針孔 入子孔 螺孔等不宜太近 不小于 3mm 一般不在塑件熔接 的地方設(shè)置水路 免影響制品強(qiáng)度盡量避免從成型面及側(cè)壁打水孔水孔不可與 任何對(duì)象干涉澆口 熱流道附近應(yīng)加強(qiáng)冷卻 通常可使冷卻水先通過澆口附近 水路不宜過長 保證進(jìn)出冷卻水溫一般 5 度以內(nèi) 精密件 3 度內(nèi) 制品較厚的部 位應(yīng)特別加強(qiáng)冷卻手機(jī)塑模常用水路排布形式手機(jī)塑件都要求很高質(zhì)量 雖然 成品小 都要排布模仁循環(huán)水路以良好控制模溫 提高成品質(zhì)量 冷卻水道位置取決于于成品的形狀和不同的壁厚 原則上冷卻水道應(yīng)設(shè)置在 塑料自模具熱傳導(dǎo)困難的地方 根據(jù)冷卻系統(tǒng)的設(shè)計(jì)原則 冷卻水道應(yīng)圍繞模具的 成型的成品 且盡量排列均勻一致冷卻過程熱傳導(dǎo)的最重部份是從水管壁到冷卻 介質(zhì)的熱傳導(dǎo) 冷卻系統(tǒng)行為受從模具材料到冷卻介質(zhì)熱傳導(dǎo)的影響 熱傳導(dǎo) 受冷卻液流經(jīng)模具材料時(shí)的紊亂程度 冷卻液進(jìn)口溫度 冷卻液的性質(zhì)及冷卻 液的流速的影響 冷卻液紊亂時(shí)混合作用的影響 從水管外壁到冷卻液的熱傳 導(dǎo)比層流有效得多 過大的紊亂會(huì)浪費(fèi)泵功率 而且沒有獲得更大的熱傳導(dǎo)能 力 在考慮冷卻介質(zhì)時(shí) 要確保成型廠有能力提供足夠多的冷卻液體積 在足 夠的壓力下達(dá)到所需的流速 并在一個(gè)溫度和所需的速率下釋放熱 確定冷卻水孔的直徑應(yīng)注意的問題是 無論多大的模具 水孔的直徑不能大 于 14mm 否則冷卻難以形成亂流狀況 一般水孔的直徑可根據(jù)制品的平均肉厚 來確定 平均肉厚小于 2mm 時(shí) 水孔的直徑取 8 10mm 平均肉厚為 2 4mm 時(shí) 水孔的直徑取 10 12mm 平均肉厚為 4 6mm 時(shí) 水孔的直徑取 10 14mm 手 機(jī)塑件壁多為很薄 水孔直徑多取 8mm 當(dāng)成品很小時(shí)也可取 6mm 8 4 設(shè)計(jì)原則 1 盡量保證塑件收縮均勻 維持模具的熱平衡 2 冷卻水孔的數(shù)量越多 孔徑越大 則對(duì)塑件的冷卻效果越好 3 盡可能使冷卻水孔至型腔表面的距離相等 與制件的壁厚距離相等 經(jīng)驗(yàn)表明 冷卻水管中心距 B 大約為 2 5 3 5D 冷卻水管壁距模具邊界和制件 壁的距離為 0 8 1 5B 最小不要小于 10 4 澆口處加強(qiáng)冷卻 冷卻水從澆口處進(jìn)入最佳 5 應(yīng)降低進(jìn)水和出水的溫差 進(jìn)出水溫差一般不超過 5 6 冷卻水的開設(shè)方向以不影響操作為好 對(duì)于矩形模具 通常沿寬度方 向開設(shè)水孔 7 合理確定冷卻水道的形式 確定冷卻水管接頭位置 避免與模具的其 他機(jī)構(gòu)發(fā)生干涉 在對(duì)冷卻系統(tǒng)做計(jì)算之前 需要對(duì)某些數(shù)據(jù)取值 以便對(duì)以后的計(jì)算作出 估算 取閉模時(shí)間 3S 開模時(shí)間 3S 頂出時(shí)間 2S 冷卻時(shí)間 30S 保壓時(shí)間 20S 總周期為 60S 其中冷卻時(shí)間依塑料種類 塑件壁厚而異 一般用下式計(jì)算 t 冷 2S 28SMET 62 3 142 0 07 8 3 14 2 200 50 80 50 73 S 式中 S 塑件平均壁厚 S 取 6mm 塑料熱擴(kuò)散系數(shù) mm s 0 07 2 T 成型溫度 160 220 T 取 200 S S T 平均脫模溫度 T 取 80 EE T 模具溫度 40 80 T 取 50 MM 第 9 章 導(dǎo)向系統(tǒng) 9 1 導(dǎo)向與定位機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì) 注塑模具的導(dǎo)向機(jī)構(gòu)主要有導(dǎo)柱導(dǎo)向和錐面定位兩種類型 導(dǎo)柱導(dǎo)向機(jī)構(gòu) 主要用于動(dòng) 定模之間的開合模導(dǎo)向 錐面定位機(jī)構(gòu)用于動(dòng) 定模之間的精密 對(duì)中定位 9 2 導(dǎo)向機(jī)構(gòu)的功用 1 定位作用 合模時(shí)保證動(dòng) 定模正確的位置 以便合模后保持模具型腔的正確形狀 2 導(dǎo)向作用 合模時(shí)引導(dǎo)動(dòng)模按序正確閉和 防止損壞凹 凸模 3 承載作用 導(dǎo)柱在工作中承受一定的側(cè)向壓力 9 3 導(dǎo)向機(jī)構(gòu)結(jié)構(gòu)及設(shè)計(jì) 模具設(shè)計(jì)通常購買標(biāo)準(zhǔn)模架 其中包括了導(dǎo)向機(jī)構(gòu) 如模架圖 9 4 定位機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì) 通常有導(dǎo)向機(jī)構(gòu)就足夠動(dòng) 定模之間的正確定位了 但由于導(dǎo)套和導(dǎo)柱之 間存在間隙 所以對(duì)于薄壁 精密塑件的注塑模具 僅有導(dǎo)柱導(dǎo)向機(jī)構(gòu)是不夠 的 還必須在動(dòng) 定模之間增設(shè)錐面定位機(jī)構(gòu) 以滿足精密定位和同軸度的要 求 本設(shè)計(jì)涉及產(chǎn)品的同軸度 所以要設(shè)置錐面定位 第 10 章 抽芯系統(tǒng)設(shè)計(jì) 抽芯距 s s1 5mm S1 為空深度在這里空深度為壁厚所以 s 50mm 抽芯力的計(jì)算 Fc ChP cos a sin a 4 9 37 68 20 0 9 107 0 15cos 180 sin 180 31 7 103N Fc 抽芯力 C 側(cè)型芯成行部分的截面的平均周長 m X12 36 78 mm h 側(cè)型芯成行部分的高 20 mm p 塑件對(duì)側(cè)型芯的收縮應(yīng)力 包緊力 一般 p 0 8 1 2 x107pa 模外冷 塑件 p 2 4 3 9 107pau 0 15 a 側(cè)型芯的脫模斜度或傾斜角 18 0 10 1 斜導(dǎo)柱設(shè)計(jì) 1 在確定斜滑塊結(jié)構(gòu)尺寸之前 應(yīng)了解其設(shè)計(jì)要點(diǎn) 斜滑塊的導(dǎo)向斜角 一般取 18 o 斜滑塊的推 出高度必須小于導(dǎo)滑槽 總長的 2 3 斜滑塊在導(dǎo)滑槽內(nèi)的活動(dòng)必須順利 內(nèi)抽芯斜滑塊的端面不應(yīng)高于型芯端面 而應(yīng)在零件允許的情況下低于 型芯端面 0 05 0 10 2 斜導(dǎo)柱尺寸的確定 斜導(dǎo)柱的形狀如圖 4 12 所示 其工作端的端部設(shè)計(jì)成半球形 圖 4 12 斜導(dǎo)柱的形狀 其材料選用 45 碳素工具鋼 熱處理要求硬度 HRC 55 表面粗糙度為 Ra 0 8nm 斜導(dǎo)柱與固定板之間采用過渡配合 H7 m6 滑塊上斜導(dǎo)柱之間采用間 隙配合 H11 b11 或在兩者之間保留 0 5mm 間隙 斜導(dǎo)柱傾斜角度的確定 a 為傾斜角 L s sin a 經(jīng)查資料得 a 取 18o 比較理想 3 斜導(dǎo)柱的長度計(jì)算斜導(dǎo)柱的長度如圖 4 13 所示 其工作長度 Lz s cos sin a 4 10 為滑動(dòng)定向模一側(cè)的傾角因 0o 所以 L s sin a 6 5 sin 18 o 21mm Lz 斜導(dǎo)柱的總長度 mm d 1 斜導(dǎo)柱固定部分大端直徑 12mm h 斜 導(dǎo)柱固定板厚度 20mm d 斜導(dǎo)柱工作部分直徑 16mm S 抽芯距 50mm 54321lllz sin ta2 cos tan dhd 30 2 tan 18o 20 cos 0o 30 sin 18o 178mm 斜導(dǎo)柱安裝固定部分長度 斜導(dǎo)柱固定部分的直徑 40mm 斜導(dǎo)柱al 1dh 固定部板的厚度 20mm a 斜導(dǎo)柱的傾角 4 斜導(dǎo)柱受力分析與強(qiáng)度計(jì)算 受力分析如下圖所示 圖 4 16 斜導(dǎo)柱的受力分析 在圖中 Ft 是抽芯力 FC 的反作用力 其大小與 FC 相等 方向相反 方向相反 Fk 是開模力 它通過導(dǎo)滑槽施加于滑塊 F 是斜導(dǎo)柱通過斜導(dǎo)柱孔施加于滑塊正 壓力 其大小與斜導(dǎo)柱受的彎曲力 Fw 相等 F1 是斜導(dǎo)柱與滑塊間的摩擦力 F2 是滑塊與導(dǎo)滑槽間的摩擦力 另外斜導(dǎo)柱與滑塊 滑塊與導(dǎo)滑模之間的摩擦 系數(shù)為 0 5 側(cè) 4 11 0 xF0 cos sin 21 aFat 側(cè) 4 12 y 4 式中 F1 F2 k 由式解得 4 13 2tan1cossin aFt 因摩擦力太小所以可以省略既 0 所以 F Ft cos a 31 7 105 cos 18 33 43 105N Fw Fc tan a 31 7 105 tan 18 9 105N 由 Fc 斜導(dǎo)柱的傾斜角 在有關(guān)資料中可查到最大彎曲力 Fw 1000KN 然后a 根據(jù) Fw 和 Hw 20mm 以及 可以查出斜導(dǎo)柱直徑 d 16mm 5 滑塊的設(shè)計(jì) 滑塊是斜導(dǎo)柱側(cè)向分型抽芯機(jī)構(gòu)中的一重要零部件 它上面安裝有側(cè)向型 芯式側(cè)向型芯塊 注射成形時(shí)塑件尺寸的準(zhǔn)確和移動(dòng)的可靠性都需要靠它的運(yùn) 動(dòng)精度保證 滑塊的結(jié)構(gòu)形狀應(yīng)根據(jù)具體塑件和模具結(jié)構(gòu)進(jìn)行設(shè)計(jì)可分為整體 式和組合式在這里采用整體式 10 2 滑槽的設(shè)計(jì) 滑塊在側(cè)向分型抽芯和復(fù)位過程中 必須沿一定的方向平穩(wěn)的往復(fù)移動(dòng)這 一過程是在導(dǎo)滑槽內(nèi)完成的 滑塊與壓塊的配合形式采用 T 形槽導(dǎo)滑其配合采 用 H8 f7 間隙配合材料選用 T12 硬度 HRC 52 其結(jié)構(gòu)形式如圖 4 18 所示 其 配合長度 L 1 5B 塑件寬度 這里導(dǎo)槽可在動(dòng)模上直接加工出來 圖 4 18 滑塊與導(dǎo)滑槽的配合形式 10 3 楔緊設(shè)計(jì) 1 楔緊塊 鏟雞 的形式 在注射過程中側(cè)向成形零件 受到熔融塑料斜導(dǎo)柱為一組長桿件受力后容 易變形導(dǎo)致滑塊后移因此必須設(shè)計(jì)楔緊塊 以便在合模后鎖住滑塊 承受熔融 塑料給予側(cè)向成形零件的推力 楔緊塊與模具的連接形式如圖 4 19 所示 圖 4 19 楔緊塊與滑塊的連接形式 2 楔緊角的選擇 楔緊塊的工作部分是斜面 一般 比 大一些 當(dāng)滑塊 32 向動(dòng)模側(cè)傾斜 b 角度時(shí) 在這里 321 02180 所 以 總結(jié)與展望 在對(duì)塑料件的設(shè)計(jì)過程中 本人查閱了很多資料 學(xué)習(xí)了之前未曾了解的 一些知識(shí) 開闊了視野 對(duì)模具行業(yè)也有了新的認(rèn)識(shí) 在技能方面 通過對(duì)此 塑件模具的設(shè)計(jì) 本人更加熟練了對(duì) 3d 軟件和 AutoCAD 的運(yùn)用 同時(shí) 學(xué)習(xí) 了新的軟件 期間 我遇到了不少困難 如由于對(duì)軟件不熟悉 設(shè)計(jì)初期沒有 設(shè)置繪圖尺寸 直到導(dǎo)入模架才發(fā)現(xiàn)問題 設(shè)計(jì)初期經(jīng)驗(yàn)不足 考慮不全面 沒有對(duì)工作資料進(jìn)行備份 由于失誤丟失前期工作 只能重做等等 這些困難 有專業(yè)性的也有非專業(yè)性的 解決專業(yè)性難題 讓本人更加深刻的掌握了模具 設(shè)計(jì)的基礎(chǔ)知識(shí) 而解決那些非專業(yè)性的難題 讓本人學(xué)會(huì)了做事縝密 鍛煉 了自己的耐心和毅力 在設(shè)計(jì)過程中 本人運(yùn)用了大量的計(jì)算機(jī)輔助設(shè)計(jì) 大大地提高了效率 本人深深感受到 CAD 技術(shù)的優(yōu)越性和科學(xué)性 由于對(duì)軟件和設(shè)計(jì)方法的不熟悉 本人走了很多彎路 浪費(fèi)了許多時(shí)間 造成時(shí)間緊張 導(dǎo)致最后還有有很多不完善的地方有待改進(jìn) 如成型部分壁薄 且件長 但由于時(shí)間緊張 只能放棄 最大的失誤就是在早期放置塑件位置布 局型腔時(shí) 由于經(jīng)驗(yàn)不足 沒有做長遠(yuǎn)考慮 塑件位置擺反 導(dǎo)致兩個(gè)型腔距 離過近 以致影響到后來冷卻系統(tǒng) 頂出系統(tǒng)和澆口的設(shè)計(jì) 由于時(shí)間緊迫 已經(jīng)來不及重做 所以只得帶著遺憾完成此設(shè)計(jì) 但遺憾也是一種收獲 它會(huì) 在以后的工作中時(shí)時(shí)督促本人做的更好 致謝 本設(shè)計(jì)是在我的指導(dǎo)教師老師的親切關(guān)懷和悉心指導(dǎo)下完成的 他嚴(yán)肅的 科學(xué)態(tài)度 嚴(yán)謹(jǐn)?shù)闹螌W(xué)精神 精益求精的工作作風(fēng) 深深地感染和激勵(lì)著我 從題目的選擇到最終完成 老師都始終給予我細(xì)心的指導(dǎo)和不懈的支持 在此 謹(jǐn)向老師致以誠摯的謝意和崇高的敬意 在此 我還要感謝在一起愉快的度過大學(xué)生活的各位同門 正是由于你們 的幫助和支持 我才能克服一個(gè)一個(gè)的困難和疑惑 直至本文的順利完成 在論文即將完成之際 我的心情無法平靜 從開始進(jìn)入課題到論文的順利 完 成 有多少可敬的師長 同學(xué) 朋友給了我無言的幫助 在這里請(qǐng)接受我誠 摯的 謝意 最后我還要感謝培養(yǎng)我長大含辛茹苦的父母 謝謝你們