電池極片軋機液壓伺服系統(tǒng)設計.docx

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目錄 第一章 電池極片軋制技術簡介 3 1-1 電池極片的軋制 3 一、電池極片軋制的要求 3 二、影響電池極片軋機輥壓精度的主要因素 4 1-2 電池極片軋機 8 一、電池極片軋機的現(xiàn)狀和應用 8 二、電池極片軋機的分類 9 第二章 電池極片軋機的主要技術參數(shù)和要求 12 2-1 甲方提供的極片軋機主要技術參數(shù) 12 2-2 初選極片軋機系統(tǒng)參數(shù) 12 2-3 電池極片軋機元件的初選 15 第三章 極片軋機液壓伺服控制系統(tǒng)的傳遞函數(shù) 20 3-1 系統(tǒng)各環(huán)節(jié)的傳遞函數(shù) 20 3-2 位置反饋系統(tǒng)的傳遞函數(shù) 27 3-3 壓力反饋系統(tǒng)的傳遞函數(shù) 27 第四章 極片軋機液壓伺服控制系統(tǒng)的性能分析 29 4-1 仿真數(shù)據(jù)匯總 29 4-2 系統(tǒng)仿真 30 一、位置控制 30 二、力控制 33 第五章 電池極片軋機液壓元件的選取 36 5-1 極片軋機液壓伺服控制系統(tǒng)原理圖 36 5-2 實驗室搭建系統(tǒng)簡化回路 38 5-3 液壓元件的選取 38 5-4 閥塊的設計 41 第六章 電液伺服閥的使用 45 6-1 伺服放大器的選用 45 6-2 電液伺服閥的使用維護說明 47 一、液壓系統(tǒng)污染度要求 47 二、安裝要求 47 三、維修保護 48 四、伺服閥的故障、原因及排除 48 第七章 個人感想 50 參考文獻 53  第一章 電池極片軋制技術簡介 1-1 電池極片的軋制 一、電池極片軋制的要求 電池極片軋制的過程是電池極片由軋輥與電池極片間產(chǎn)生的摩擦力拉進旋轉的軋輥之間，電池極片受壓變形的過程。電池極片的軋制不同于鋼塊的軋制，軋鋼的過程是一個鐵分子沿縱向延伸和橫向寬展的過程，其密度在軋制過程中不發(fā)生變化；而電池極片的軋制是一個正負極板上電池材料壓實的過程，其目的在于增加正極或負極材料的壓實密度，合適的壓實密度可增大電池的放電容量，減小內(nèi)阻，減小極化損失，延長電池的循環(huán)壽命，提高鋰離子電池的利用率。經(jīng)過試驗，合適的正極材料壓實密度約在之間，負極的約為。但壓實密度的過大或過小時，不利鋰離子的嵌入或脫嵌。因此，電池極片實施滾壓時，軋制力不宜過大也不宜過小，應符合電池極片材料的特征。極片過壓后，一般會出現(xiàn)極片上的材料剝落、粘輥、極片表面平直度差、極片硬化、吸液性差不良現(xiàn)象，導致極片分切時毛刺出現(xiàn)幾率大、微短路、低電壓、負極表面金屬鋰的析出和電池容量比下降等不良現(xiàn)象。因此，電池極片的軋制須滿足下列幾個條件：1、降低極片在軋制過程中的延伸量和寬展量，并減少微孔架構的破壞；2、保證極片軋制厚度一致性及極板平整度；3、減少極片在軋制后表面材料的反彈率。4、合適的軋制力。目前，軋制力的大小一般為經(jīng)驗值，由各廠家經(jīng)試驗給出。 電池極片軋制的輔助措施一般為給極片施加一定的張力及給電極片實施熱軋。在軋制過程中給極片施加一定的張力，可改變極片的塑性曲線斜率，使在不改變輥縫的情況下，保持極片軋后其厚度的一致性。 二、影響電池極片軋機輥壓精度的主要因素 影響電池極片軋機軋制厚度的因素主要有以下幾項： 1） 軋制力 2） 機座的剛度 3） 軋輥因彎曲力和剪切力而引起的撓度 4） 軋輥的形位公差精度 5） 軋輥的彈性壓扁 6） 電池極片的原始厚度 7）軋制中心線的一致 8）張力 9）軋制溫度 10）軋制速度 下面就以上影響電池極片輥壓精度的主要因素簡單分項論述一下。 （一）軋制壓力 軋制壓力，是電池極片受壓變形時電池極片作用于軋輥上總壓力的垂直分量。實驗證明，單位壓力在變形區(qū)內(nèi)的分布是不均勻的，且不便計算。因此，要得到較準確的數(shù)據(jù)，就需要用實際測量的方法。影響軋制壓力的主要因素有：1、電池極片的絕對壓下量；2、軋輥直徑；3、電池極片的寬度；4、電池極片的初始厚度；5、軋制溫度；6、軋輥與電池極片間的摩擦系數(shù)；7、電池極片的材料組分；8、軋制速度。電池極片的壓下量，一般為30%-35%，壓下量越大，所需的軋制力就越大。在其他條件一定時，增大或減小軋輥的直徑，會改變軋輥和被軋電池極片的接觸面積，增大或減小軋輥與電池極片的外摩擦力，進而使軋制力增大或減小。 （二）機座剛度 談到機座的剛度問題，就涉及到機座的彈性變形。機座的彈性變形主要包括軸承座、壓下或壓上裝置等零件產(chǎn)生的壓縮變形，機架的拉伸變形等。提高軋機機座剛度辦法為：增加牌坊的橫截面積、縮短應力回線的距離、增大軋輥的輥身直徑、給軋機在軋制前施加預應力等。 （三）軋輥因彎曲力和剪切力而引起的撓度 軋輥因彎曲力和剪切力而引起的撓度，是影響電池極片橫向厚度差的主要因素。電池極片的板型控制包括電池極片的平直度、橫截面凸度（極片凸度）和邊部減薄量三項內(nèi)容。極片的平直度是指電池極片縱向形狀平直程度，即電池極片縱向有無波浪形或瓢曲。一般是電池極片軋制時，因縱向延伸量不均勻造成的，而從實質(zhì)上看，是電池極片內(nèi)部產(chǎn)生了不均勻的殘余應力。電池極片凸度是電池極片沿寬度方向中心處厚度與邊部處厚度的厚度差，也可稱為橫向厚差。邊部減薄量是在電池極片軋制時發(fā)生在極片邊部的一種特殊現(xiàn)象，發(fā)生此現(xiàn)象的原因有2個：1）電池極片與軋輥的壓扁量，在軋件邊部明顯減小；2）軋件邊部橫向流動要比內(nèi)部容易。這也進一步降低了極片邊部的軋制力及其與軋根的壓扁量，使軋件邊部減薄量增加。除設定一定的輥型來控制板型外，板型控制的傳統(tǒng)方法有兩種：輥溫控制法和液壓彎輥控制法。輥溫控制法由于軋輥本身熱容量大，升溫或降溫都需要較長的過渡時間，而急冷急熱又易使軋輥損壞，故此方法不常采用。液壓彎輥法是將液壓缸壓力作用在軋輥輥徑處使軋輥產(chǎn)生附加彎曲，以補償由于軋制力和軋輥溫度等因素的變化而產(chǎn)生的軋輥有載輥縫的變化，從而獲得良好的板型。但對于電池極片軋輥來說，由于軋輥的長徑比，也就是軋輥輥身長度L與軋輥直徑D的比值，即L/D的比值一般小于或等于1，實施液壓彎輥效果不言自明，而且，液壓彎輥要受到軋輥軸承壽命和電池極片軋輥特殊構造及軋輥局部受力集中等因素的限制。自20世紀70年代以來，軋鋼行業(yè)的板型控制技術和具有較好板型控制能力的新型板帶軋機得到了較大發(fā)展。其技術路線方向為：一、增加有載輥縫的剛度；二、加大軋輥原始輥縫的調(diào)節(jié)范圍。采用提高輥縫的剛度系數(shù)來增加板型控制能力，此種辦法，顯然是不能以恒定的軋輥原始輥型來適應各種軋制情況的，為了使軋輥原始輥型（或有載輥型）能適應軋制情況的變化而作相應的變化，具體到電池極片軋機的板型控制上，目前能夠采取的措施為加大軋輥輥徑以便增加有載輥縫的剛度。至于加大軋輥原始輥縫的調(diào)節(jié)范圍，國內(nèi)還處于方案論證階段。但在軋鋼領域，不論是HC軋機、UC軋機、CVC軋機、PC軋機、還是VC軋機，都是通過軋輥的軸向移動或軋輥輥型上的凸度變化來調(diào)整軋機的有載輥縫，使其抵消由軋制力引起的軋輥彈性變形，以獲得良好的板型。此技術在電池極片軋機上的應用還處于研發(fā)階段。 （四）軋輥的彈性壓扁 軋輥的偏心直接會對電池極片的滾壓精度產(chǎn)生影響。不過，軋輥在軋制過程中會發(fā)生彈性壓扁現(xiàn)象。因此，軋輥的偏心在一定的范圍內(nèi)不會對電池極片的滾壓精度產(chǎn)生大的影響，這一點可以通過計算加以驗證。下面以直徑0.5m的電池極片軋機為例，軋制力為1500kN時，軋輥的彈性壓扁量。 軋輥之間的彈性壓扁量 其中： r為軋輥材料的泊松比，9Cr2Mo的泊松比為0.3；E為軋輥的彈性模量，其值為Par；q為作用在軋輥輥身上的單位負荷。 其中p為軋制力，1500Kn；L為軋輥的輥身長度，0.55m；D為軋輥直徑，0.5m，則： 兩軋輥之間的彈性壓扁量為： δ= 則上輥或下輥的彈性壓扁量為： 軋輥的輥身直徑從0.5m變?yōu)?.5000003m(即軋輥的直徑增大了3um)時，軋輥的彈性壓扁量從45.1116713um增大到45.1116934um,增加了0.0000221um,從增加的數(shù)值來看，增量可以忽略不計。由此可以得出這樣的結論：軋輥裝機輥跳在一定小范圍內(nèi)的變化，不會影響軋機的滾壓精度，且軋機的滾壓精度在范圍上應小于軋機的裝機輥跳精度。軋機的裝機輥跳與軋機的滾壓精度，其具體的函數(shù)關系，還有待實驗與論證。 （五）電池極片的原始厚度 現(xiàn)在的涂布技術，涂布精度越來越高，涂布厚差可控制到1um，而電池極片的軋制過程是一個電池材料被壓實的過程，因此，這樣級別的厚度差別對軋件軋后的厚度影響可以忽略不計。 （六）軋制中心線的一致 在電池極片軋制過程中，須保持軋制中心線的一致性。一旦兩個軋輥軸線相交叉，軋輥輥縫即發(fā)生變化，離軋輥軸線交叉點愈遠，其輥縫就變得愈大，而且輥縫的變化也與軋輥軸線的交叉角有關。還有一種情況是，兩個軋輥軸線前后錯開，這樣會造成軋制力不均衡。以上兩種情況，都會影響電池極片的軋制厚度與板型，嚴重時，還會造成電池極片軋機的零部件損壞。 （七）張力 調(diào)整電池極片的張力可改變電池極片材料的塑性，進而對電池極片的軋制厚度進行控制。但為了防止拉斷電池極片，電池極片張力的調(diào)整范圍不宜過大。 （八）軋制速度 電池極片的軋制速度，主要跟軋機的結構和強度、減速電機的轉速及轉矩、設備的機械化與自動化水平等一系列因素有關。另外，軋制速度的變化影響到軋制溫度、張力以及軋輥與電池極片的摩擦系數(shù)等因素。通過控制軋制速度，可控制電池極片的軋制厚度。至于電池極片的熱軋問題，請大家參考《淺述電池極片墊軋對鋰離子電池品質(zhì)的影響》一文。 1-2 電池極片軋機 一、電池極片軋機的現(xiàn)狀和應用 當前，國內(nèi)外鋰電池生產(chǎn)廠家基本上在電池極片的滾壓工序上實現(xiàn)了全自動連續(xù)軋制。輥壓機的輥徑從以前的200、300、400、500、600向800、1000增進；輥壓精度從以前的0.005mm、0.003mm向0.002mm甚至0.001mm提高；輥壓速度從以前的每分鐘幾米到每分鐘幾十米的速度發(fā)展。在這里須說明的是：軋輥的輥徑越大，其滾壓過程越近乎平壓。根據(jù)前文所述的電池極片滾壓條件1，大輥徑輥壓機減小極片在滾壓時的壓入角，降低極片的縱向延伸量及橫向寬展量，使極片的涂層材料的微觀結構不受破壞，不影響注液后極片的吸液量，使正負極片之間離子能正常的嵌入及脫嵌。同時也避免極片以后分切時因極片內(nèi)部應力的釋放而產(chǎn)生矩蛇形及翻轉現(xiàn)象。另一方面，隨著動力電池及儲能電源的蓬勃發(fā)展。鋰離子單體電池也從最早的18650到32650，有的廠家甚至把單體電池直徑做到了四十幾，而且動力電池模塊往往是幾十個甚至幾百個電池組合到一起，這就意味著，它對電池在充放電時電壓、電流上的一致性的要求也就越發(fā)嚴格。歸結到電池極片的軋制上，首先得保證電池極片厚度上、板型上的一致性。 二、電池極片軋機的分類 電池極片軋機以發(fā)展的角度來講是從軋鋼機械演變過來的。一般由機架部分、傳動部分及電控部分組成。其種類大致可分為四種類型：1、普通型;2、無牌軋機，也叫短應力線軋機；3、短變應力線軋機；4、AGC軋機。若以傳動方式的不同又可分為單電機驅動，和雙電機驅動兩種類型。下面就談一談無牌坊極片軋機，短變應力軋機及AGC軋機在結構上的不同之處和其軋制功能上的差異。 （一）無牌坊軋機 無牌坊軋機即短應線軋機，這種軋機的結構與普通軋機的不同。為了取得短應力線效果，它去掉了牌坊，由4個拉桿、上下軋輥及軸承座、螺母、壓上裝置、機床以及傳動裝置組成，是一種高剛度軋機。剛度之所以高，是因為采用了短應力線的結構。應力線是指軋制壓力所經(jīng)過的路線，其長度為工作機架中受力零件的長度之和。如普通型極片軋機，軋制時軋制力作用在軋輥上，再經(jīng)過軸承、軸承座、壓上或壓下裝置傳給機架，應力作用線較長。短應力線軋機改變了工作機床的傳統(tǒng)結構，使協(xié)調(diào)變形的邊界線從牌坊的中心轉移到預應力拉桿與鎖緊螺母之間，縮短了應力線的長度，提高了機床的剛度系數(shù)。根據(jù)軋機機架的彈跳方程h≈S0+可知，機床剛度系數(shù)愈大，機床剛度愈好則機架的彈性變形愈小，可使軋件獲得較高的尺寸精度，這對極片軋機大為重要。 （二）短變應力線軋機 短變應力線軋機不像短應力線軋機那樣，為縮短應力線長度而放棄了賴以支撐的牌坊，短變應力線軋機注重的是真正影響軋輥輥縫變化的那部分受力零件的剛度系數(shù)，是一種發(fā)展了的預應力軋機。它的輥縫由可變厚度的中間斜楔調(diào)整，軋制力直接由壓上和壓下液壓缸施壓。在軋機機座中，除軋輥外，軋制工作前全部機座構件均承受預緊力，產(chǎn)生了預壓縮或預拉伸變形。當承受軋制力作用的同時，機座是一個靜不定受力系統(tǒng)。中間承壓件的重要作用為使協(xié)調(diào)變形邊界從一般預應力軋機機架上下邊緣，一下子移動到了軋輥軸承外圈，這樣一來，其軋制應力比光牌坊軋制的軋制應力線還短，而且中間承壓件、軋輥軸承的受力面積大，長度短，根據(jù)胡克定律可知，其剛度系數(shù)遠遠高于無牌坊軋機絲桿的剛度系數(shù)，從而大大提高了機架的剛度，為電池極片精確軋制提供了保障條件。此外，短變應力線軋機還具有一般軋機不具備的消振和自安全保護作用。 （三）AGC電池極片軋機 AGC電池極片軋機即采用液壓壓下的自動厚度控制系統(tǒng)的液壓AGC電池極片軋機（Automatic Gange Control)，AGC系統(tǒng)由測厚、厚度比較及輥縫調(diào)整組成。根據(jù)電池極片的測厚方法，AGC可分為直接測厚法的AGC，間接測厚的P-AGC，及預控AGC。預控AGC是開環(huán)系統(tǒng)，不能檢查控制效果，其控制精度只能取決于計算精度，為了提高控制精度，預控AGC往往與P-AGC聯(lián)合使用。液壓AGC不僅慣性小，響應速度快，控制精度高，而且還可以進行機床當量剛度的控制，以便適應電池極片不同的軋制工藝要求。 當前，國內(nèi)市場內(nèi)普通型軋機不少，嚴格意義上的無牌坊軋機及短變應力很少見，而AGC電池極片軋機國內(nèi)還處于研發(fā)試制階段。不過，就國內(nèi)外整個電池極片輥壓機的發(fā)展趨勢來看，大家都向高輥壓精度、高生產(chǎn)率、操作上的高自動化發(fā)展，電池極片的自由程序軋制可能在3-5年內(nèi)實現(xiàn)。  第二章 電池極片軋機的主要技術參數(shù)和要求 2-1 甲方提供的極片軋機主要技術參數(shù) （一）兩輥軋機采用工作輥平衡； （二）最大軋制力：雙側200T； （三）最大工作速度：5mm/s，快抬速度：20mm/s； （四）壓下液壓缸最大行程：20mm； （五）動態(tài)性能要求： 序號 名稱 性能指標 單位 備注 1 系統(tǒng)幅頻寬 12 Hz -3dB （0.1mm幅值） 2 階躍響應 38ms/0.1mm 3 壓力控制偏差 1 T 4 位置偏差 2 μm 2-2 初選極片軋機系統(tǒng)參數(shù) （一）系統(tǒng)壓力和缸徑初選 初選系統(tǒng)壓力，缸徑300/240-25mm, 則單缸最大軋制力： 雙側則為220T。 但是要確定軋機應該長期工作在150T位置上，這一點很重要。液壓動力機構能輸出200T的力，但是速度很慢，也就是說動特性很差。 如果按照最佳匹配取作為供油壓力，系統(tǒng)供油壓力將提高，或者繼續(xù)增加液壓缸面積，加大系統(tǒng)的流量。 （二）背壓的選取 本軋機是二輥軋機，軋輥和軸承尺寸如下圖： 圖2-1 軸系尺寸示意圖 圖2-2 軸承座尺寸示意圖 可動部件的質(zhì)量為： 如果是系統(tǒng)需要伺服液壓缸桿腔背壓壓力回程，那么壓力就需要克服可動部件的重力： 但是在軋機系統(tǒng)中，通常有平衡機構，就是用平衡缸將輥系可動部件重力平衡掉，并且還有一定的過平衡系數(shù)，這時背壓腔的壓力就是保持有桿腔始終通有油液，這時候值可以取得很小，本例中只取1MPa。 這個值的選取并不影響系統(tǒng)的動態(tài)特性，系統(tǒng)的動態(tài)特性與無桿腔的壓力及供油壓力有關，背壓的恒值對其無影響。但是要注意背壓腔基本上是減壓溢流的形式，其動態(tài)特性對系統(tǒng)會有一定的影響。 而在系統(tǒng)出現(xiàn)特殊情況需要快抬的時候，可以將背壓腔壓力增大些，提高啟動速度，防止出現(xiàn)纏輥的事故。 （三）流量計算 系統(tǒng)在正常壓制時、快下時及快抬時有不同的速度，對應流量也不相同。 （1）正常壓制時，按最大速度v=5mm/s計算： 雙側則為48.2L/min ， 取比例系數(shù)1.1的話，需要流量47 L/min，壓力16MPa； （2）快抬時壓下缸流量, 按快抬速度v=20mm/s計算： 雙側則為84.4L/min，工作壓力小于8MPa。 2-3 電池極片軋機元件的初選 （一）液壓泵的選取 根據(jù)極片軋機快抬時雙側壓下缸的流量，所選泵為力士樂A10VSO45DR，排量為，流量，加上蓄能器可以滿足流量需求。 （二）伺服閥的選取 選取伺服閥：根據(jù)執(zhí)行元件按照最佳負載匹配條件求得的最大負載流量和壓力，計算伺服閥的壓降，再根據(jù)和計算伺服閥樣本對應參數(shù)，按照樣本給出的閥壓降和樣本給出的額定負載流量選伺服閥型號及規(guī)格。方法如下： （1）計算閥壓降 這里要注意軋機中采用的是單腔控制，故單腔的壓降就是5.33MPa。 （2）伺服閥樣本對應參數(shù)，最大負載流量，閥壓降計算樣本中給定流量： 這里要注意的是閥的樣本中給定的是雙邊7MPa（145PSI=1MPa）時的流量，而換算成單邊的就只要是3.5MPa。 再根據(jù)伺服閥樣本壓降及額定流量，選取伺服閥型號。 注意：為補償一些未知因素，建議額定流量選擇要大10%。采用19L/min的Moog伺服閥G761-3003H19。 圖2-3 伺服閥樣本 （三）電機功率的選取 電機功率取泵流量42L/min來計算： 取15Kw應該可以。 （四）蓄能器的選取 伺服系統(tǒng)中蓄能器有兩種用途，輔助油源和用于消除伺服閥前的壓力脈動。輔助油源是指在系統(tǒng)需要快速運動所需流量較大，這時要是全部由油泵來提供，流量就會選取的很大，可以采用蓄能器來做輔助油源。 軋機在進行快抬時，需要的壓力很小，但是流量較大，在選泵時將流量適當取得小一點，采用泵加上蓄能器進行供油的方式。 本系統(tǒng)為高壓系統(tǒng)，故選用皮囊式蓄能器。它具有空氣與油隔離，油不易氧化，尺寸小，重量輕，反應靈敏，充氣方便等優(yōu)點。皮囊預充氮氣，液體閥門關閉，防止皮囊卸壓；一旦達到最小工作壓力，需要有少量液體留在皮囊和單向菌閥之間的管路中（約為公稱體積的10%）防止皮囊撞擊菌閥。 圖2-4 皮囊式蓄能器 蓄能器容積的計算： 蓄能器的總容積 ，即充氣容積。根據(jù)波義耳定律： 蓄能器工作在絕熱過程（t＜1min）時，n=1.4,其總容積為： 式中： 沖氣壓力； 最低工作壓力； 最高工作壓力； 有效工作容積。 （1）計算，系統(tǒng)的最高壓力為16Mpa，所以取： （2）計算，從延長皮囊式蓄能器的使用壽命考慮，。作為輔助動力源的蓄能器，為使其在輸出有效工作容積過程中液壓機構的壓力相對穩(wěn)定些，一般推薦： 故： ?。? （2）計算，在保護膠囊，延長其使用壽命的條件下有： ?。? （3）計算，蓄能器在最大工作壓力與最小壓力所對應的容積之差，就是有用的流體體積： 則系統(tǒng)的流量差為： 將以上所計算的參數(shù)帶入方程得： 再根據(jù)蓄能器充氣容積選取蓄能器型號： 蓄能器選用NXQ1-63/31.5-H，公稱容積為63L，共需要1個。 另外在伺服閥前還有用于消除系統(tǒng)壓力脈動的蓄能器，系統(tǒng)比較小，這里直接選取NXQ1-1/31.5-H，公稱容積為1L，共需要一個。 圖2-5 蓄能器樣本  第三章 極片軋機液壓伺服控制系統(tǒng)的傳遞函數(shù) 3-1 系統(tǒng)各環(huán)節(jié)的傳遞函數(shù) 系統(tǒng)的動態(tài)特性：液壓壓下系統(tǒng)的構成主要有：控制調(diào)節(jié)器、放大器、電液伺服閥、壓下缸、軋機負載、檢測傳感裝置。 因此，分別建立各個元件的數(shù)學模型就可以搭建出整個液壓壓下系統(tǒng)的數(shù)學模型。極片軋機壓下系統(tǒng)控制示意圖如下圖所示： 圖3-1 極片軋機控制示意圖 （一）控制調(diào)節(jié)器的傳遞函數(shù) 控制調(diào)節(jié)器采用PID調(diào)節(jié)器，傳遞函數(shù)如下： 式中， 比例放大系數(shù) 積分放大系數(shù) （二）伺服放大器的傳遞函數(shù) 伺服放大器是將電壓信號轉換成電流信號，可將其看作一比例環(huán)節(jié)，比例系數(shù)： （三）電液伺服閥的傳遞函數(shù) 電液伺服閥模型是由它控制的動力元件的固有頻率決定的，液壓動力機構的固有頻率為： 大約為25Hz，G761-3003伺服閥的動態(tài)頻響曲線如下圖所示： 圖3-2 伺服閥動態(tài)頻響曲線 由圖可知，伺服閥的頻寬大約為100HZ。當伺服閥的頻寬（100HZ）大于液壓固有頻率（25HZ）3-5倍時，伺服閥可近似看為慣性環(huán)節(jié)： （即相角滯后45時的頻率值），為伺服閥放大系數(shù)(m/A)，把它和伺服閥輸出的流量一并考慮； 以伺服閥閥芯位移作為輸入信號，伺服閥輸出流量方程為 式中 Cd 滑閥閥口流量系數(shù)； W 伺服閥閥芯面積梯度(mm)； ρ 油液密度(kg/m3)； PS 供油壓力(Mpa)； PL 有桿腔壓力(Mpa)。 伺服閥樣本中給出的流量公式為： 所以可得出： 反之，當時，也是如此。 （四）液壓動力元件的傳遞函數(shù) 三通閥控缸的原理如下圖： 圖3-3 閥控缸原理圖 為了推導液壓動力元件的傳遞函數(shù)，首先要列寫出基本方程，即液壓控制閥的流量方程、液壓缸流量連續(xù)性方程和液壓缸與負載的力平衡方程。 1.伺服閥流量方程： 由此式可得、、 得到閥的線性化流量方程： 2.流體的連續(xù)性方程： 式中， Ctp 總泄漏系數(shù)(m3/s.Mpa)； Vt 控制腔容積(m3)； βe 油液體積彈性模量(Mpa)； xp 上輥系的質(zhì)心位移(m)； Ah 活塞有效面積(m2)。 3.液壓缸和負載的力平衡方程： 實際軋機是一個復雜的多自由度質(zhì)量分布系統(tǒng)，為便于分析以及實時仿真計算速度的需要，將實際軋機負載簡化為一個一自由度彈簧質(zhì)量系統(tǒng)。負載力一般包括慣性力、粘性阻尼力、彈性力和任意外負載力?，F(xiàn)做簡化處理，只考慮慣性力和彈性力的作用，得負載方程： 4.閥控液壓缸的方塊圖 由以上求出的三個基本方程 可畫出閥控液壓缸的方塊圖： 圖3-4 位置反饋回路方塊圖 由方塊圖可求得的傳遞函數(shù)： 式中， 壓力總增益 總流量-壓力系數(shù) 慣性環(huán)節(jié)的轉折頻率 液壓彈簧剛度 綜合固有頻率 液壓固有頻率 綜合阻尼比 也可畫出閥控液壓缸的方塊圖： 圖3-5 力反饋回路方塊圖 由方塊圖可求得的傳遞函數(shù)： 式中， 負載的固有頻率 慣性環(huán)節(jié)的轉折頻率 綜合固有頻率 液壓固有頻率 綜合阻尼比 3-2 位置反饋系統(tǒng)的傳遞函數(shù) 由上述分析已知系統(tǒng)各環(huán)節(jié)的傳遞函數(shù)，將系統(tǒng)各環(huán)節(jié)傳遞函數(shù)并在一起可以得到位置反饋回路的傳遞函數(shù)： 圖3-6 位置反饋回路 3-3 壓力反饋系統(tǒng)的傳遞函數(shù) 同理可得到壓力反饋回路的壓力反饋傳遞函數(shù)： 圖3-7 力反饋回路  第四章 極片軋機液壓伺服控制系統(tǒng)的性能分析 4-1 仿真數(shù)據(jù)匯總 序號 符號 名稱 數(shù)值 序號 符號 名稱 數(shù)值 1 PID比例放大系數(shù) 待定 9 閥控缸綜合固有頻率 670rad/s 2 PID積分放大系數(shù) 待定 10 閥控缸綜合阻尼比 3 伺服放大器比例系數(shù) 11 閥控缸壓力總增益 4 伺服閥放大系數(shù) 1 12 外負載剛度 5 伺服閥流量系數(shù) 13 無桿腔面積 6 伺服閥慣性環(huán)節(jié) 轉角頻率 440rad/s 14 負載固有頻率 447rad/s 7 總流量-壓力系數(shù) 15 位置反饋反饋系數(shù) 500V/m 8 閥控缸慣性環(huán)節(jié) 轉角頻率 0.1rad/s 16 力反饋反饋系數(shù) 根據(jù)以上仿真參數(shù)，可寫出電池極片軋機的開環(huán)傳遞函數(shù)： 1.位置控制： 2.力控制： 4-2 系統(tǒng)仿真 一、位置控制 利用MATLAB程序可對系統(tǒng)進行分析。為了獲得良好的動態(tài)響應性能，反復對PID控制器中的比例系數(shù)、積分系數(shù)和微分系數(shù)進行整定，試湊法確定PID參數(shù)的步驟為： （1）首先只整定比例部分。即將比例系數(shù)由小變大，并觀察相應的系統(tǒng)響應，直到得到反應快，超調(diào)小的響應曲線。如果系統(tǒng)么眼靜差或者靜差已小到允許范圍內(nèi)，并且響應曲線已屬滿意，那么只須用比例調(diào)節(jié)器即可。 （2）如果在比例調(diào)節(jié)的基礎上系統(tǒng)的靜差不能滿足設計要求，則須加入積分環(huán)節(jié)，整定時首先置積分時間TI為一較大值，并將經(jīng)第一步整定得到的比例系數(shù)略為縮小，然后減小積分時間，使在保持系統(tǒng)良好動態(tài)性能的情況下，靜差得到消除。根據(jù)響應曲線的好壞反復改變比例系數(shù)和積分時間，以期得到滿意的控制過程與整定參數(shù)。 （3）若使用比例積分調(diào)節(jié)器消除了靜差，但動態(tài)過程經(jīng)反復調(diào)整仍不能滿意，則可加入微分環(huán)節(jié)，構成比例積分微分調(diào)節(jié)器。在整定時，可先置微分時間TD為零。在第二步整定基礎上，增大TD，同時相應地改變比例系數(shù)和積分時間，逐步湊試，以獲得滿意的調(diào)節(jié)效果和控制參數(shù)。 根據(jù)以上所述試湊法，獲得較滿意的的PID參數(shù)如下： KP=2e6; KI=1; KD=0 matlab程序如下： clear Bete=7e8; Kp=1e9; Mt=1e4; Be=2e7; Kc=2.5e-14; cic=5e-14; Kce=5e-14; Kfs=500 Kq=[19e-3/60/(sqrt(3.5e6))*sqrt(24e6)]/0.04; Ps=16e6; D=0.3; d=0.24; L=0.02; Aw=pi/4*(D^2); Ay=pi/4*(D^2-d^2); V0=Aw*L; Ka=4e-3; Kps=5e7; Kh=Aw^2*Bete/V0; Wr=Kce/(Aw^2*(1/Kh+1/Kp)); Wh=sqrt(Kh/Mt); W0=Wh*sqrt(1+Kp/Kh); kersi=0.35; Wsv=439; num1=Ka*Kps*Kfs*Aw/Kp; den1=[1/Wr 1]; den2=[1/W0^2 2*kersi/W0 1]; den3=conv([1/Wsv 1],conv(den1,den2)); KPP=2e6; KII=1; KDD=0; num4=[KDD KPP KII]; den4=[1 0]; num=conv(num1,num4); den=conv(den3,den4); margin(num,den) sys1=tf(num,den) sys=feedback(sys1,1) figure(2) step(sys) figure(3) bode(sys) 運行以上程序后，可得到位置控制系統(tǒng)的動態(tài)性能參數(shù)和仿真曲線圖： 由圖4-1可得出開環(huán)系統(tǒng)幅值裕度為12.2db，相角裕度為70.1deg，滿足系統(tǒng)穩(wěn)定的要求。 由圖4-2可看出系統(tǒng)達到了38ms/0.1mm的階躍響應要求，且位置控制精度控制在1μm內(nèi)，滿足系統(tǒng)快速響應和高精度控制的要求。 由圖4-3可得出閉環(huán)系統(tǒng)的頻寬為27HZ，滿足系統(tǒng)快速性的要求。 圖4-1 位置控制系統(tǒng)開環(huán)伯德圖 圖4-2 位置控制系統(tǒng)單位階躍響應圖 圖4-3 位置控制系統(tǒng)閉環(huán)伯德圖 二、力控制 用試湊法，獲得較滿意的的PID參數(shù)如下： KP=12; KI=0.1; KD=0 matlab程序如下： clear Bete=7e8; Kp=1e9; Mt=1e4; Be=2e7; Kc=2.5e-14; cic=5e-14; Kce=5e-14; Ka=4e-3; Kq=[19e-3/60/(sqrt(3.5e6))*sqrt(24e6)]/0.04; Ps=16e6; D=0.3; d=0.24; L=0.02; Aw=pi/4*(D^2); Ay=pi/4*(D^2-d^2); V0=Aw*L; Kh=Aw^2*Bete/V0; Kff=5e-6; Wr=Kce/(Aw^2*(1/Kh+1/Kp)); Wh=sqrt(Kh/Mt); W0=Wh*sqrt(1+Kp/Kh); Wm=sqrt(Kp/Mt) kersi=1.5; Wsv=439; num1=[1/(Wm^2) 0 1]*Ka*Kq*Aw*Kff/Kce; den1=[1/Wr 1]; den2=[1/W0^2 2*kersi/W0 1]; den3=conv([1/Wsv 1],conv(den1,den2)); KPP=12; KII=0.1; KDD=0; num4=[KDD KPP KII]; den4=[1 0]; num=conv(num1,num4); den=conv(den3,den4); margin(num,den) sys1=tf(num,den) sys=feedback(sys1,1) figure(2) step(sys) figure(3) bode(sys) 運行以上程序后，可得到力控制系統(tǒng)的動態(tài)性能參數(shù)和仿真曲線圖： 由圖4-4可得出開環(huán)系統(tǒng)幅值裕度為29.8db，相角裕度為70.1deg，滿足系統(tǒng)穩(wěn)定的要求。 由圖4-5可看出系統(tǒng)達到了80ms/0.01N的階躍響應要求，且力控制精度控制在0.01N內(nèi)，滿足系統(tǒng)快速響應和高精度控制的要求。 由圖4-6可得出閉環(huán)系統(tǒng)的頻寬為12HZ，滿足系統(tǒng)快速性的要求。 圖4-4 力控制系統(tǒng)開環(huán)伯德圖 圖4-5 力控制系統(tǒng)單位階躍響應圖 圖4-6 力控制系統(tǒng)閉環(huán)伯德圖  第五章 電池極片軋機液壓元件的選取 5-1 極片軋機液壓伺服控制系統(tǒng)原理圖 圖5-1 系統(tǒng)原理圖 序號 名稱 數(shù)量 作用 1 減震喉 1 軟性連接 2 減震臺 1 減弱液壓泵工作引起的振動 3 液壓泵 1 提供工作壓力流量 4 過濾器 3 過濾油液 6 溢流閥 1 限定系統(tǒng)最高工作壓力 7 壓力繼電器 4 壓力測量 8 蓄能器A 2 為壓下缸快抬時提供大流量 9 壓力表 4 顯示管路油液壓力值 10 減壓閥 3 二次降壓 11 二位四通閥 1 選擇油路 12 蓄能器B 2 消除減弱伺服閥前油液的流量脈動和壓力脈動 13 伺服閥 2 控制進入油缸油液的流量和壓力 14 二位二通閥 2 選擇油路 15 安全閥 2 限制壓下缸的最高工作壓力 16 壓下缸 2 動力輸出元件 17 蓄能器C 1 消除減弱系統(tǒng)背壓腔的流量脈動和壓力脈動 18 背壓閥 1 保證系統(tǒng)在一定背壓下工作 壓下缸動作： KA1 KA2 KA3 壓下缸工作 - - - 壓下缸快抬 + + + 5-2 實驗室搭建系統(tǒng)簡化回路 利用實驗室現(xiàn)有液壓元件搭建系統(tǒng)簡化回路，雖不能對系統(tǒng)的性能做出準確的測試和分析，但可以幫助我們理解系統(tǒng)回路的結構原理、系統(tǒng)的工作過程以及驗證所設計系統(tǒng)的可行性，可操作性和可靠性。我們從中還可以鍛煉動手能力。這在一定的程度上來說是很有意義的。 圖5-2 實驗室簡化回路圖 5-3 液壓元件的選取 在2-3節(jié)中，已經(jīng)對部分液壓元件進行了初選，本節(jié)將對剩下的液壓元件進行選取。 已選取的液壓元件有： 序號 名稱 型號 數(shù)量 說明 1 泵 力士樂A10VSO45DR 1 排量 2 伺服閥 Moog伺服閥G761-3003H19 2 3 蓄能器A NXQ1-63/31.5-H 2 公稱容積63L 4 蓄能器B、C NXQ1-1/31.5-H 3 公稱容積1L （一）伺服油缸的選擇 1）伺服油缸出廠前主要要求以下檢測： （1）靜態(tài)特性測試 保證油缸具有足夠的機械強度和剛度以及良好的密封性。包括內(nèi)、外泄漏測試、耐壓測試、空載往復測試、爬行測試、摩擦力特性測試等，提供相應曲線 。 （2）動態(tài)特性測試 頻率響應測試的范圍達到10HZ以上，精度符合國家相關標準要求，提供輻頻和相頻特性曲線。 2）一般在提出要求時多是： （1）采用進口知名品牌密封，比如特瑞堡、洪格爾等； （2）啟動壓力0.05MPa； （3）伺服缸清洗達到NAS 6級，清潔程度的衡量只能是對方提供的合格證書，一般國產(chǎn)的都不太達標，需要安裝前進行沖洗。 3）根據(jù)以上要求，油缸選取力士樂RC 17331 重載型液壓缸。 （二）濾油器的選擇 濾油器，壓力濾油器100L/min，閥前名義精度3μ，其余5μ，回油160 L/min，5μ，洗油為160L/min，5μ。沖洗完成后，需要從系統(tǒng)中采出油樣到專業(yè)檢驗部門化驗合格后方才準許安裝伺服閥。油液取樣點并沒有特殊要求，如果要是說合理的話，應該是回油濾油器之前的位置。包含位移傳感器（索尼磁尺、壓力傳感器）的選取，分辨率要高于系統(tǒng)偏差要求的3~5倍，同時注意量程和動態(tài)響應時間。選用和伺服閥相應的伺服放大器。 根據(jù)以上要求，選取賀德克DFBN/HC160P10D1.X/-V-L24-B6濾油器。 （三）溢流閥的選擇 選擇力士樂RC 25402直動式溢流閥 DBD型即可滿足要求。 （四）減壓閥的選擇 選擇力士樂RC 26564直動式減壓閥 DR6DP型即可滿足要求。 （五）換向閥的選擇 選擇力士樂RC 22058電磁換向閥即可滿足要求。 （六）單向閥的選擇 選擇力士樂RC 20375管式單向閥即可滿足要求。 序號 名稱 型號 數(shù)量 備注 5 油缸 力士樂RC 17331 重載型液壓缸 2 6 濾油器 賀德克DFBN/HC160P10D1.X/-V-L24-B6 3 7 溢流閥 力士樂RC 25402直動式溢流閥 DBD型 2 8 卸荷閥 力士樂RC 25802先導式溢流閥 DBW型 2 9 二通閥 力士樂RC 18136-06/02.07 2 10 減壓閥 力士樂RC 26564直動式減壓閥 DR6DP型 3 11 四通閥 力士樂RC 22058電磁換向閥 1 12 單向閥 力士樂RC 20380插裝式單向閥 3 13 截止閥 J41B-200 10 14 壓力繼電器 力士樂RC30276壓力傳感器 4 5-4 閥塊的設計 （一）液壓閥塊的設計準則 閥塊是指用作油路的分、集和轉換的過渡塊體，或者用來安裝板式、插裝式等閥件的的基礎塊，在其上具有外接口和連通各外接口或閥件的流道，各流道依據(jù)所設計的原理實現(xiàn)正確的溝通。針對液壓系統(tǒng)的油路走向，對液壓系統(tǒng)中各個閥類元件的安裝進行集成化設計，主要設計集成閥塊的尺寸、油道控、材料、精度等參數(shù)。減少了液壓系統(tǒng)中的管路連接，提高了集成化程度，便于系統(tǒng)維護和管路。 液壓閥塊的設計應遵循以下六點準則： （1）可靠性高，確?？椎篱g不竄油； （2）結構緊湊，占用空間小； （3）油路簡單，壓力損失??； （4）易于加工，輔助工藝孔少； （5）便于布管； （6）各控制閥調(diào)節(jié)操作方便。 （二）閥塊的設計 液壓系統(tǒng)可按功能不能將液壓元件劃分為不同模塊。在本例中，可將液壓控制系統(tǒng)大致劃分為油液處理模塊、供油模塊、輔助供油模塊、脈動消除模塊、伺服閥模塊和回油模塊組成。本節(jié)以伺服閥模塊為例進行閥塊的設計。 （1）根據(jù)元件樣本確定閥塊元件的外形及安裝尺寸； （2）根據(jù)閥組工作原理、系統(tǒng)布局、各閥本身特性和維護性能初步確定各控制閥在閥塊上的安裝位置； （3） 設計并反復優(yōu)化各外接口和閥件間的流道，使各流道依據(jù)所設計的原理實現(xiàn)正確、合理的溝通。 最后得到閥塊的結構圖： 圖5-3 伺服閥閥塊油路原理圖 圖5-4 伺服閥閥塊三維模型圖 圖5-5 伺服閥閥塊工程圖  第六章 電液伺服閥的使用 電液伺服閥是電氣一液壓伺服系統(tǒng)中關鍵的精密控制元件，價格昂貴，所以伺服閥的選擇，應用要謹慎，保養(yǎng)要特別仔細。選用時主要考慮以下因素： 1、可靠性第一 2、滿足工作條件 3、價格合理 4、工作液、油源 5、電氣性能和放大器 6、安裝結構、重量、外型尺寸 6-1 伺服放大器的選用 伺服放大器一般按照控制形式來選用： 1、位置反饋： 圖6-1 位置反饋伺服放大器 2、力反饋： 圖6-2 力反饋伺服放大器 3、速度反饋： 圖6-3 速度反饋伺服放大器 對伺服放大器的要求： 1、具有深度電流負反饋的放大器 2、放大器要帶有限流功能 3、輸出調(diào)零電位器 4、有時還帶有顫振信號發(fā)生電路 5、輸出端不要有過大的旁路電容或泄漏電容 6-2 電液伺服閥的使用維護說明 一、液壓系統(tǒng)污染度要求 1、安裝伺服閥的液壓系統(tǒng)必須進行徹底清洗； 2、伺服閥進油口前必須配置公稱過濾精度不低于10的濾油器 ； 3、使用射流管電液伺服閥的液壓系統(tǒng)油液推薦清潔度等級為： 長壽命使用時應達到-/16/13級（NAS 7級） 一般使用最差不劣于-/19/15級（相當于NAS10級）。 二、安裝要求 1、安裝座表面粗糙度值應小于Ra1.6，表面不平度不大于0.025mm ； 2、不允許用磁性材料制造安裝座，周圍不允許有明顯的磁場干擾； 3、安裝工作環(huán)境應保持清潔 ，清潔時應使用無絨布或專用紙張 ； 4、進口油和回油口不要接錯； 5、檢查底面各油口的密封圈是否齊全 ； 6、每個線圈的最大電流不要超過2倍額定電流 ； 7、油箱應密封，并盡量選用不銹鋼板材。油箱上應裝有加油及空氣過濾用濾清器； 8、禁止使用麻線、膠粘劑和密封帶作為密封材料； 9、伺服閥的沖洗板應在安裝前拆下，并保存起來，以備將來維修時使用； 10、對于長期工作的液壓系統(tǒng)，應選較大容量的濾油器； 11、動圈式伺服閥使用中要加顫振信號，有些還要求泄油直接回油箱，伺服閥還必須垂直安裝； 12、雙噴擋伺服閥要求先通油后給電信號。 三、維修保護 1、定期檢查工作液的污染度 ； 2、建立新油是“臟油”的概念 ，注入新油前應徹底清洗油箱 ，清洗24小時以上 ； 3、不得擅自分解伺服閥； 4、定期返回生產(chǎn)單位清洗、調(diào)整； 5、油質(zhì)保持相對較好的油源，可較長時間不換油； 6、切忌讓鐵磁物質(zhì)長期與馬達殼體相接觸； 7、除非外部有機械調(diào)零裝置，否則不要自己擅拆伺服閥去調(diào)零； 8、最好接受廠方的指導更換伺服閥濾器； 9、伺服閥裝卸時千萬要注意干凈 ，這是最重要的保養(yǎng)要求。 四、伺服閥的故障、原因及排除 （一）伺服閥常見故障： 1、閥不工作 ； 2、閥有一固定輸出，但已失控； 3、閥反應遲鈍、響應變慢等； 4、系統(tǒng)出現(xiàn)頻率較高的振動及噪聲； 5、閥輸出忽正忽負，不能連續(xù)控制，成“開關”控制； 6、漏油。 （二）故障排除 伺服閥的故障常在伺服系統(tǒng)調(diào)試或工作不正常情況下發(fā)現(xiàn)的。這里有時是系統(tǒng)問題包括放大器、反饋機構、執(zhí)行機構等故障，有時是伺服閥問題。故障排除的方法有： 方法一：上試驗臺復測。 方法二：將系統(tǒng)開環(huán)，備用獨立直流電源、經(jīng)萬用表給伺服閥供正負不同量值電流，根據(jù)閥的輸出情況來判斷。  第七章 個人感想 劉寶 通過這次課程設計，綜合了自己大學期間所學的專業(yè)知識，對電池極片軋機的液壓控制系統(tǒng)系統(tǒng)進行了設計，對液壓伺服控制系統(tǒng)的設計過程有了詳細的了解。下面是我所體會到的液壓伺服系統(tǒng)的一般設計步驟： 在液壓伺服系統(tǒng)中采用液壓伺服閥作為輸入信號的轉換與放大元件。液壓伺服系統(tǒng)能以小功率的電信號輸入，控制大功率的液壓能（流量與壓力）輸出，并能獲得很高的控制精度和很快的響應速度。位置控制、速度控制、力控制三類液壓伺服系統(tǒng)一般的設計步驟如下： 1、明確設計要求：充分了解設計任務提出的工藝、結構及時系統(tǒng)各項性能的要求，并應詳細分析負載條件。 （1）全面了解被控對象： 液壓伺服控制系統(tǒng)是被控對象—主機的一個組成部分，它必須滿足主機在工藝上和結構上對其提出的要求。例如軋鋼機液壓壓下位置控制系統(tǒng)，除了應能夠承受最大軋制負載，滿足軋鋼機軋輥輥縫調(diào)節(jié)最大行程，調(diào)節(jié)速度和控制精度等要求外，執(zhí)行機構—壓下液壓缸在外形尺寸上還受軋鋼機牌坊窗口尺寸的約束，結構上還必須保證滿足更換軋輥方便等要求。要設計一個好的控制系統(tǒng)，必須充分重視這些問題的解決。所以設計師應全面了解被控對象的工況，并綜合運用電氣、機械、液壓、工藝等方面的理論知識，使設計的控制系統(tǒng)滿足被控對象的各項要求。 （2）明確設計系統(tǒng)的性能要求 1）被控對象的物理量：位置、速度或是力。 2）靜態(tài)極限：最大行程、最大速度、最大力或力矩、最大功率。 3）要求的控制精度：由給定信號、負載力、干擾信號、伺服閥及電控系統(tǒng)零飄、非線性環(huán)節(jié)（如摩擦力、死區(qū)等）以及傳感器引起的系統(tǒng)誤差，定位精度，分辨率以及允許的飄移量等。 4）動態(tài)特性：相對穩(wěn)定性可用相位裕量和增益裕量、諧振峰值和超調(diào)量等來規(guī)定，響應的快速性可用載止頻率或階躍響應的上升時間和調(diào)整時間來規(guī)定； 5）工作環(huán)境：主機的工作溫度、工作介質(zhì)的冷卻、振動與沖擊、電氣的噪聲干擾以及相應的耐高溫、防水防腐蝕、防振等要求； 6）特殊要求；設備重量、安全保護、工作的可靠性以及其它工藝要求。 （3）負載特性分析 正確確定系統(tǒng)的外負載是設計控制系統(tǒng)的一個基本問題。它直接影響系統(tǒng)的組成和動力元件參數(shù)的選擇，所以分析負載特性應盡量反映客觀實際。液壓伺服系統(tǒng)的負載類型有慣性負載、彈性負載、粘性負載、各種摩擦負載（如靜摩擦、動摩擦等）以及重力和其它不隨時間、位置等參數(shù)變化的恒值負載等。 2、擬定控制方案，畫出系統(tǒng)原理圖。 3、靜態(tài)計算：確定動力元件參數(shù)，選擇反饋元件及其它電氣元件。 4、動態(tài)計算：確定系統(tǒng)的傳遞函數(shù)，繪制開環(huán)波德圖，分析穩(wěn)定性，計算動態(tài)性能指標。 5、校核精度和性能指標，選擇校正方式和設計校正元件。 6、選擇液壓能源及相應的附屬元件。 7、完成執(zhí)行元件及液壓能源施工設計。  趙德龍 在這次200T電池極片軋機液壓伺服系統(tǒng)設計項目當中我們在圖書館和網(wǎng)上查閱了好多資料，在信息的篩選和分析過程中曾遇到組內(nèi)意見不統(tǒng)一的情況，經(jīng)過激烈的討論最終確定上述分析結果。經(jīng)過這次討論課不僅加深了我們對多學知識的了解，更豐富了我們課外相關知識的積累，加強了我們團隊合作精神。期間雖然還有一些問題是我們一直沒有理解的，由于時間精力的原因不能再深一步研究下去留下一些遺憾，但也使我們認識到了自己的不足，促使我們將會更加細心努力專業(yè)課本所學知識積極聽取老師的指導。這樣的討論課加深了我們對課程學習的興趣，更激發(fā)了我們對所學知識具體應用領域探索的欲望。 在實驗過程中曾遇到一些問題，經(jīng)過實驗室呂老師的精心指導是我學到了很多。也使我認識到以后從事技術研究工作必須本著一絲不茍的精神，保證在每一個細小的環(huán)節(jié)都做到一絲不茍。遇到問題多問幾個為什么，不要為了趕進度而草草了事，行百里者半九十，做一件事每一個環(huán)節(jié)都起著重要的作用。 大學課程雖然結束了，但我對這方面知識的探求路還很長，在以后的技術工作道路上我會一直本著一絲不茍的精神刻苦專研下去。  參考文獻 [1]控制工程基礎/孔祥東，王益群主編. ---3版，---北京：機械工業(yè)出版社，2008.1 [2]自動控制原理/胡壽松主編.---5版，---北京：科學出版社，2007 [3]液壓元件與系統(tǒng)/李壯云主編.---3版，---北京：機械工業(yè)出版社，2011.6 [4]液壓傳動系統(tǒng)/官忠范主編.---3版，---北京：機械工業(yè)出版社，1996 [5]液壓控制系統(tǒng)/王春行主編.---北京：機械工業(yè)出版社，1999.5 ***大橋 4# 樁系梁 一、工程概況 我單位施工的**大橋，中心樁號為***，起點樁號為K119+567，終點樁號為K119+873，全長306米，上部結構采用10*30m先簡支后連續(xù)預應力混凝土箱梁，下部結構采用柱式墩、肋板臺，基礎為鉆孔灌注樁基礎。 4#墩樁系梁樁號為K119+690，系梁屬于C系梁，系梁長6.6米，寬1.4米，高1.7米。該系梁為樁頂系梁。 二、編制依據(jù)及編制原則 1、 本項目的合同文件、合同技術條款、圖紙及補遺書； 2、交通部頒發(fā)的技術規(guī)范、規(guī)程和檢驗評定標準； 3、我單位對施工現(xiàn)場的實地勘察資料； 4、我單位現(xiàn)有機械設備和技術實力,以及類似工程的施工經(jīng)驗。 5、在充分理解設計文件的基礎上，以設計圖紙為根本，采用先進、合理、經(jīng)濟、可行的施工方案。 6、整個工程對環(huán)境破壞最小、占用場地最少，并有較周密的環(huán)境保護措施,避免周圍環(huán)境的破壞。 7、綜合考慮現(xiàn)場道路及周圍居民生活環(huán)境，積極配合業(yè)主進行征地拆遷工作，最大限度降低對周圍居民生活的干擾，做到文明施工，并維持當?shù)鼐用裾５慕煌吧钪刃?，合理制定交通導流方案? 8、施工工藝與施工規(guī)范及設計要求相符，并達到完善先進。 9、施工進度安排合理、高效，施工區(qū)段劃分協(xié)調(diào)、統(tǒng)一。 10、采用先進的施工設備和施工技術，確保質(zhì)量和工期目標。 三、施工準備及施工安排 1、人員配置： 施工負責人：*** 工地質(zhì)檢員：*** 工地施工員：*** 工地試驗員：*** 工地測量員：*** 工地安全員：*** 根據(jù)總體進度計劃，合理配置人力資源，目前進場人員滿足該工程施工要求，其中管理人員1人，技術人員1人，測量2人，試驗1人，鋼筋工3人，模板工2人，混凝土工2人，機駕人員6人，工人3人，共計21人。 2、機械設備 主要施工機械 名稱 規(guī)格型號 單位 數(shù)量 備注 裝載機 ZL50-E 臺 1 砼攪拌站 2HZS120 臺 1 混凝土罐車 12m3 臺 2 吊車 25T 臺 1 鋼筋彎曲機 3kw 臺 1 鋼筋調(diào)直機 2.5kw 臺 1 數(shù)控彎曲機 套 1 鋼筋切斷機 臺 1 電焊機 15kw 臺 2 潛水泵 3kw 臺 1 發(fā)電機組 400kv.A 臺 1