采油工程原理與設計課件.ppt

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1、采油工程原理與設計 授課教師 : 于樂香 辦公地點 : 工科樓 B-436 采油工程課程內容體系 第一章 油井流入動態(tài)與井筒多相流動計算 第二章 自噴與氣舉采油 第三章 有桿泵采油 第四章 無桿泵采油 第五章 注水 第六章 水力壓裂技術 第七章 酸處理技術 第八章 復雜條件下的開采技術 第九章 完井方案設計與試油 第十章 采油工程方案設計概要 第一章 油井流入動態(tài)與井 筒多相流動計算 油井流入動態(tài) 井筒氣液兩相流基本概念 計算氣液兩相垂直管流方法 2.油井流入動態(tài)曲線（ IPR曲線） ： 表示產量與井底流壓關系的曲線，簡稱 IPR

2、曲線。 1.油井流入動態(tài) ： 油井產量與井底流動壓力的關系 。它反映了油藏向井的 供油能力，反映了油藏壓力、油層物性、流體物性、完井質 量等對油層滲流規(guī)律的影響。 名詞解釋： 3.采油 (液 )指數 ： 單位生產壓差下的油井產油 (液 )量，反映油層性質、厚度、 流體物性、完井條件及泄油面積等與產量之間關系的綜合指標。 對于 單相液體流動 的直線型 IPR曲線， 采油指數可定義為 產油量與生產壓差之比， 或者 單位生產壓差下的油井產油量； 也可定義 為每增加單位生產壓差時，油井產量的增加值， 或 油 井 IPR曲線斜率的負倒數。 對于 多相流動 的非直線型 I

3、PR曲線，由于其斜率不是定值， 在使用采油指數時，應該說明相應的流動壓力，不能簡單地用 某一流壓下的采油指數來直接推算不同流壓下的產量。 4.油井的流動效率（ FE） ： 油井的理想生產壓差與實際生產壓差之比。 5.流動型態(tài)（流動結構、流型）： 流動過程中油、氣的分布狀態(tài)。 6.滑脫現(xiàn)象： 混合流體流動過程中，由于流體間的密度差異，引起的 小密度流體流速大于大密度流體流速的現(xiàn)象。 基本理論與分析 : 1.油氣兩相滲流時的流入動態(tài) (1) Vogel 方法 (適用于理想完善井 ) 利用 Vogel方程繪制 IPR曲線的步驟 (兩種情況 ) 2 m a x 8.02.01

4、 r wf r wf o o P P P P q q Vogel方程 8.02.01 2m a x r t e s twf r t e s twf t e s to o P P P P q q maxoq a.計算 m a x 2 8.02.01 o r wf r wf o qP P P P q c.根據給定的流壓及計算的相應產量繪制 IPR曲線。 b.給定不同流壓，計算相應的產量： 已知地層壓力和一個工作點： 利用 Vogel方程繪制 IPR曲線的步驟 A ACBBP r 2 42 1 2 1 q qA

5、 12 2 12.0 wfwf PPq qB 2 1 2 2 2 18.0 wfwf PPq qC 油藏壓力未知，已知兩個工作點 a. 油藏平均壓力的確定 maxoq b.計算 d.根據給定的流壓及計算的相應產量繪制 IPR曲線 c. 給定不同流壓，計算相應的產量 (2)費特柯維奇方法 (3)非完善井 Vogel方程的修正 (流動效率與表 皮系數的關系 ) 假設 與壓力 成直線關系 oo ro B k p 0s 1FE油層受污染的或不完善井， 0s 1FE完善井 , 0s 1FE增產措施后的超完善井， (4)利用流動效率計算非完善直井流入動態(tài)的方法

6、 Standing方法 (FE=0.51.5，擴大了 Vogel的使 用范圍，可以適用于哪些污阻井或經過增產措施 的井 ) Harrison方法 （提供了 FE=1 2.5的無因次 IPR曲 線 ,擴大了 Standing曲線的范圍 ,它可用來計算高流 動效率井的 IPR曲線和預測低流壓下的產量。 ) 會繪制 IPR曲線的方法步驟 2PCPBAq 2.斜井和水平井的 IPR曲線 Cheng對溶解氣驅油藏中 斜井和水平井 進行了 數值模擬，并用回歸的方法得到了類似 Vogel方程 的不同井斜角井的 IPR回歸方程： Bendakhlia等用兩種三維三相黑油模擬器研究了

7、多種情況下溶解氣驅油藏中 水平井 的流入動態(tài)關 系。得到了不同條件下 IPR曲線。 n r wf r wf o o P P v P P v q q 2 m a x 11 3.油氣水三相 IPR 曲線 Petrobras提出了計算三相流動 IPR曲線的方法。 綜合 IPR曲線的實質 : 按 含水率 取純油 IPR 曲線和水 IPR曲線的 加權 平均值 。 當已知測試點計算 采液指數時，是按 產量 加權平均 ； 當預測產量或流壓 時是按 流壓加權平均 。 圖 1-12 油氣水三相 IPR 曲線 4、 多層油藏油井流入動態(tài) （ 1）

8、多油層油井流入動態(tài) 迭加型 IPR 圖 1-13 多層油藏油井流入動態(tài) （ 2）含水油井流入動態(tài) 圖 1-14 含水油井流入動態(tài)與含水變化 ( ) sosw PP 圖 1-15 含水油井流入動態(tài)曲線 ( ) swso PP (1)氣液兩相流動與單相液流的比較 5.井筒氣液兩相流動的特性 (2)氣液混合物在垂直管中的流動結 構變化 (流型及特點 ) 總結： 油井生產中可能出現(xiàn)的流型 自下而上依次為：純油 (液 )流、 泡流、段塞流、環(huán)流和霧流。 實際上，在同一口井內，一 般不會出現(xiàn)完整的流型變化。 圖 1-17 油氣沿井筒噴出時的流型變化

9、示意圖 純油流； 泡流； 段塞流； 環(huán)流； 霧流 以計算段下端壓力為起點，重復步，計算下一段的深 度和壓力，直到各段的累加深度等于管長為止。 6.多相垂直管流壓力分布計算步驟 重復的計算，直至 。 估計計算 hh 1)按深度增量迭代的步驟 已知任一點 (井口或井底 )的壓力作為起點，任選一個合適 的壓力降作為計算的壓力間隔 p。 估計一個對應的深度增量 h 。 計算該管段的平均溫度及平均壓力，并確定流體性質參數。 判斷流型，并計算該段的壓力梯度 dp/dh。 計算對應于 p的該段管長 (深度差 )h。 計算該段下端對應的深度

10、及壓力。 7.Orkiszewski方法特點 (流型類型 ) 8.Beggs & Brill 兩相水平管流型 (三大類 7種流型 ) 針對每種流動型態(tài)提出存容比及摩擦損失的計算方法 提出了四種流型，即泡流、段塞流、過渡流及環(huán)霧流 分離流 分層流 波狀流 環(huán)狀流 間歇流 團狀流 段塞流 分散流 泡 流 霧 流 第二章 自噴與氣舉采油 主要內容 一、自噴井生產系統(tǒng)分析 二、氣舉采油原理及油井舉升系 統(tǒng)設計方法 名詞解釋 : 1.臨界流動 ：流體的流速達到壓力波在流體介質中的傳播 速度時的流動狀態(tài)。 利用從地面向井筒注入高壓氣體將原油舉升至

11、地面的一種人工舉升方式。 2.氣舉定義： 向井筒周期性地注入氣體 ，推動停注期間 在井筒內聚集的油層流體段塞升至地面， 從而排出井中液體。主要用于油層供給能 力差，產量低的油井。 3.氣舉 連續(xù)氣舉 將高壓氣體連續(xù)地注入井內 ，排出井筒中 液體。適應于供液能力較好、產量較高的 油井。 間歇氣舉 人工舉升采油 自噴采油 4. 采 油 方 法 分 類 人工給井筒流體 增加能量 將井底 原油舉升至地面 的采油方式。 利用油層 自身能 量 將原油舉升到 地面的采油方式。 5.氣舉啟動壓力 :當環(huán)形空間內的液面達到管鞋 (注氣點 )時 的井口注入壓力。 基本理論與分析 油層到井

12、底的流動 地層滲流 井底到井口的流動 井筒多相管流 井口到分離器 地面水平或傾斜管流 1.油井生產 的三個基本 流動過程 2.自噴井生 產的四個基 本流動過程 地面水平或傾斜管流 地層滲流 井筒多相管流 嘴流 生產流體通過油嘴 (節(jié)流器 )的流動 3. 協(xié) 調 條 件 質量守恒 能量 (壓力 )守恒 熱量守恒 求解點的選擇： 主要取決于所要研究解決的問題。 求解點： 為使問題獲得解決的節(jié)點。 協(xié)調曲線示意圖 0 5 10 15 20 25 0 10 20 30 40 50 60 70 產 量 壓力 節(jié)點流入曲線 節(jié)點流出曲線 協(xié)調點 圖 3-22 自噴井三

13、個流動過程關系 根據設定產量 Q，在油井 IPR 曲線上找出相應的 Pf； 由 Q及 Pf按垂直管流得出滿 足油嘴臨界流動的 QPt油管曲 線 B； 油嘴直徑 d一定，繪制臨界 流動下油嘴特性曲線 G； 油管曲線 B與油嘴特性曲線 G 的交點即為該油嘴下的產量與 油壓。 4.有油嘴系統(tǒng) 以油嘴為求解點 的節(jié)點分析方法 的步驟： 油層滲流消耗的壓力 油管流動消耗的壓力 5.節(jié)點分析在設計及預測中的應用 (1)不同油嘴下的產量預測與油嘴選擇 (2)油管直徑的選擇 (3)預測油藏壓力變化對產量的影響 (4)停噴壓力預測 6.氣舉采油原理、優(yōu)缺點及適用條件 7.氣舉

14、啟動過程 8.氣舉閥的作用： 逐步排除油套環(huán)形空間的液體； 降低啟動壓力。 當高壓氣體進入油管后，由 于油管內混合液密度降低，井 底流壓將不斷降低。 圖 2-29 氣舉井啟動時的壓縮機壓力 隨時間的變化曲線 9.氣舉過程中壓縮機壓力變化 壓縮機向油套環(huán)形空間注入高壓氣體，隨著壓縮機壓力的不斷提 高，環(huán)形空間內的液面將最終達到管鞋（注氣點）處，此時的井口 注入壓力為 啟動壓力 。 當井底流壓低于油層壓力時， 液流則從油層中流出，這時混 合液密度又有所增加，壓縮機 的注入壓力也隨之增加，經過 一段時間后趨于穩(wěn)定 (氣舉工 作壓力 )。 10.氣舉裝置類型 在

15、油管柱底部下一個集液箱，提高液體匯聚空間， 以達到提高總產油量的目的。 僅限于連續(xù)氣舉 ，下井的油管柱不帶封隔器，使氣 體從油套環(huán)空注入，產液自油管舉出，油、套管是 連通的。 封隔器封隔油套環(huán)空，其余均與開式裝置相同。 封隔器封隔油套環(huán)空，在油管柱上安裝了一個固定 閥，其作用是防止氣體壓力通過油管作用于地層。 半閉式裝置 閉式裝置 箱式裝置 開式裝置 （三）定產量和井口壓力確定注氣點深度 和注氣量 圖 2-37 定產量和井口壓力確定注 氣點深度和注氣量的步驟示意圖 圖 2-38 定產量和井口壓力確定注 氣點深度和注氣量的 協(xié)調 圖 求解節(jié)點： 井口 1) 根

16、據要求的產量由 IPR曲線確定 相應的井底流壓 pwf。 2) 根據產量 、 油層中的氣液比等以 pwf為起點 ， 按多相垂直管流向 上計算注氣點以下的 流體壓力分布曲線 A。 3) 由工作壓力計算 環(huán)形空間氣柱壓力曲線 B。 此線與曲線 A的 交點 即為平衡點 。 4) 由平衡點沿壓力分布曲線 A上移所得的點即為 注氣點 。 5) 注氣點以上的總氣液比為油層生產氣液比與注入氣液比之和 。 假設一組總氣液比 ， 對每一個總氣液比都以注氣點油管壓力為起點 ， 利用多相管流向上計算 油管壓力分布曲線 D1、 D2 及 確定井口 油管壓力 。 在給定產量和井口壓力下確定注氣點深度和注氣量

17、 6) 根據結果 繪制總氣液比與井口壓力的關系曲線 ，找出與規(guī)定油壓 相對應的總氣液比 TGLR。 7) 由求得的總氣液比中減去油層生產氣液比可 得到注入氣液比 。根 據注入氣液比和規(guī)定的產量就可算得需要的注入氣量。 8) 根據最后確定的氣液比和其它已知數據 計算注氣點以上的油管壓 力分布曲線 D；此線即為根據設計進行生產時的油管壓力分布的計 算曲線，可用它來 確定啟動凡爾的安裝位置 。 （四）定井口壓力和注氣量確定 注氣點深度和產量 圖 2-39 定注氣量和井口壓力確定注 氣點深度和產量的步驟示意圖 圖 2-40 定注氣量和井口壓力確定 注氣點深度和產量的協(xié)調圖 求解節(jié)點

18、： 井底 定井口壓力和限定注氣量的條件下確定注氣點深度和產量 1) 假定一組產量 ， 根據注氣量和地層生產氣液比 計算出所對應的總氣液比； 2) 以給定的地面注入壓力 計算環(huán)形空間氣柱壓力分布線 B， 用地面注入壓力減 (0.50.7MPa)作 B線的平行線 ， 即為注氣點深度線 C。 3) 以定 井口壓力為起點 ， 利用多相垂直管流 ， 根據對應產量的總氣液比 ， 向 下計算每個產量下的 油管壓力分布曲線 D1、 D2、 D3 。 它們 與注氣點深度線 C 的交點 ， 即為各個產量所對應的注氣點 a1、 a2、 a3 和注氣深度 L1、 L2、 L3 。 4) 從每個產量對應的注氣

19、點壓力和深度開始 ， 利用用井筒多相管流根據油層生 產氣液比向下計算每個產量對應的 注氣點以下的壓力分布曲線 A1、 A2、 A3 及 井底流壓 pwf1、 pwf2、 pwf3 5)根據上步計算結果 繪出產量與計算流壓的關系曲線 （油管工作曲線）與 IPR曲線 的 交點 所對應的壓力和產量即為該井在給定注氣量和井口油管壓力下的產量相應的 井底流動壓力，根據給定的注氣量和協(xié)調產量 Q，可計算出相應的 注入氣液比 ，進 而計算出 總氣液比 TGLR； 6) 根據上步求得的井底流壓和產量 Q， 以 井底為起點 用井筒多相流計算對應的注氣 點以下的 壓力分布曲線 A， 與注氣點深度線之 C之 交

20、點 a， 即為可能獲得的最大產量 的注氣點 ， 其深度 L即為工作凡爾的安裝深度 。 7) 根據最后 確定的產量 Q和總氣液比 TGLR， 以 給定的井口壓力為起點 用井筒多相 管流向下計算注氣點以上的油管壓力分布曲線 D。 它可用來 確定啟動凡爾的位置 。 第三章 常規(guī)有桿泵采油 主要內容： 抽油裝置及泵的工作原理 抽油機懸點運動規(guī)律及懸點載荷 抽油機平衡、扭矩及功率計算 泵效計算 有桿抽油系統(tǒng)設計 有桿抽油系統(tǒng)工況分析 1.平衡率 ：即抽油機驢頭上下行程中電動機電流峰值的小 電流與大電流的比值。 一般規(guī)定，抽油機平衡率不小于 70%即認為抽油

21、機已處 于平衡狀態(tài)。 2.背面沖擊 ： 當扭矩曲線出現(xiàn)負值時，說明減速箱的主動 輪變?yōu)閺膭虞?，如果負扭矩值較大，將發(fā)生嚙合面的 “背面 沖擊” 。 “背面沖擊”通常發(fā)生在不平衡或輕載荷的油井上，在懸點 載荷突然發(fā)生很大變化時，也會出現(xiàn)“背面沖擊” 3.等值扭矩 ：就是指用一個不變化的恒定扭矩代替變化的 實際扭矩，使其電機的發(fā)熱條件相同，則此恒定扭矩即為 實際變化扭矩的等值扭矩 名詞解釋 4.水力功率： 在一定時間內將一定量的液體提升一定距 離所需要的功率。 5.光桿功率： 通過光桿來提升液體和克服井下?lián)p耗所需 要的功率。 6.泵效 ： 在抽油井生產過程中，實際產量與理論產量的比值

22、。 7.氣鎖 ：抽汲時由于氣體在泵內壓縮和膨脹，吸入和排出 閥無法打開，出現(xiàn)抽不出油的現(xiàn)象。 s in s inr b a P MTF p 8.扭矩因數 ： 懸點載荷在曲柄軸上造成的扭矩與懸點載荷的比值。 9.抽油機結構不平衡值 ： 等于連桿與曲柄銷脫開時，為了保持游梁處于水平位置而 需要加在光桿上的力。 (方向向下為正 ) 10.沖程損失： 由于抽油桿和油管在交變載荷作用下發(fā)生彈性伸縮，而 引起的深井泵柱塞實際行程與光桿沖程的差值。 11.靜液面（ Ls或 Hs）： 對應于 油藏壓力。 動液面（ Lf或 Hf）： 對應于井底壓力流壓。 13.生產壓

23、差： 與靜液面和動液面之差相對應的壓力差。 12.沉沒度 hs： 根據氣油比和原油進泵壓力損失而定。 14.折算液面 ： 把在一定套壓下測得的液面折算成套管壓力為零時的液面。 15.示功圖： 載荷隨位移的變化關系曲線所構成的封閉曲線圖。 16.充不滿現(xiàn)象 ： 地層產液在上沖程末未充滿泵筒的現(xiàn)象。 17.液擊現(xiàn)象 ： 泵充不滿生產時，柱塞與泵內液面撞擊引起抽油設備受力 急劇變化的現(xiàn)象。 18.初變形期： 抽油機從上沖程開始到液柱載荷加載完畢。 1.目前油井人工舉升方式的分類；抽油裝置組成及 泵的工作原理 基本理論與分析 人工舉升方式分為： 氣舉采油

24、、有桿泵采油和無桿泵采油三 大類。 其中氣舉采油分為連續(xù)氣舉和間歇氣舉兩類； 有桿泵采油分為抽油機井抽油和地面驅動螺桿泵采油； 無桿泵采油分為潛油電泵采油、水力活塞泵采油、水力噴 射泵采油和電動潛油螺桿泵采油。 抽油裝置組成： 抽油機 抽油桿 抽油泵 其它附件 上沖程 ：抽油桿柱帶著柱塞向上運動， 活塞上的游動閥受管內液柱壓力而關閉。 此時，泵內壓力降低， 固定閥在環(huán)形空 間液柱壓力與泵內壓力之差的作用下被 打開 。如果油管內已充滿液體，在井口 將排出相當于柱塞沖程長度的一段液體。 下沖程 ：抽油桿柱帶著柱塞向下運動， 固定閥一開始就關閉， 泵內壓力增高

25、到 大于柱塞以上液柱壓力時，游動閥被頂 開 ，柱塞下部的液體通過游動閥進入柱 塞上部，使泵排出液體。由于有相當于 沖程長度的一段光桿從井外進入油管， 所以將排出相當于這段光桿體積的液體。 泵的工作原理： A-上沖程 B-下沖程 2.后置式與前置式游梁式抽油機的不同點 運動規(guī)律 不同 后置式上、下沖程的時間基本相等；前置式上沖程較 下沖程慢。 圖 3-2 后置式抽油機結構簡圖 游梁和連桿的 連接位置 不同。 平衡方式 不同 后置式多采用機械平衡；前置式多采用氣動平衡。 圖 3-3 前置式氣動平衡抽油機結構簡圖 A-管式泵 B-桿式泵 管式泵： 外筒和襯套在地面組裝好接在

26、油 管下部先下入井內，然后投入固定閥，最后再 把柱塞接在抽油桿柱下端下入泵內。 管式泵特點 ： 結構簡單、成本低，排量大。但檢泵時必須起出油 管，修井工作量大，故適用于下泵深度不很大，產量較高的油井。 桿式泵： 整個泵在地面組裝好后接在抽油 桿柱的下端整體通過油管下入井內，由預先 裝在油管預定深度 (下泵深度 )上的卡簧固定 在油管上，檢泵時不需要起油管。 桿式泵特點 ： 結構復雜，制造成本高，排量小，修井工作量小。 桿式泵適用于下泵深度大、產量較小的油井。 3.管式泵與桿式泵的異同點 4、抽油機懸點運動規(guī)律 (1)簡化為簡諧運動時懸點運動規(guī)律 假設條件： r/l0、 r/b0

27、游梁和連桿的連接點 B的運動可看做 簡諧運動 ，即認為 B點的運動規(guī) 律和 D點做圓運動時在垂直中心線上的投影 (C點 )的運動規(guī)律相同。 (2) 曲柄滑塊機構分析法 假設條件 ： 0

28、載荷 ： 靜載荷 動載荷 摩擦載荷 靜載荷 抽油桿柱載荷 上沖程：桿柱在空氣中的重量 下沖程：桿柱在液體中的重量 作用在柱塞上的液柱載荷 上沖程：作用在柱塞環(huán)空面積的載荷 下沖程：無 沉沒壓力對懸載的影響 上沖程：減輕懸載 下沖程：無 井口回壓對懸載的影響 上沖程：增加懸載 下沖程：減小抽油桿柱載荷 動載荷 慣性載荷： 與加速度大小成正比，方向相反； 大小取決于抽油桿柱的質量、懸點加速度及其 在桿柱上的分布 抽油桿柱慣載 （上沖程、下沖程都有） 液柱慣載 （上沖程有、下沖程無） 振動載荷 ： 抽油桿的自由縱振產生，

29、大小與 抽油桿柱的長度、載荷變化周期及抽油機結構 有關 摩擦載荷 抽油桿柱與油管間： 上沖程增加懸載；下沖程減小 懸載 柱塞與襯套間： 上沖程增加懸載；下沖程減小懸載 液柱與抽油桿柱間 （ 與抽油桿柱長度、運動速度、液體 粘度有關） 上沖程無 下沖程減小懸載 液柱與油管間 （與液流速度、液體粘度有關） 上沖程增加懸載 下沖程無 液體通過游動閥的摩擦力 （與閥結構、液體粘度、液流 速度有關，是造成抽油桿柱下部彎曲的主要原因） 上沖程無 下沖程減小懸載 6、 抽油機平衡 (1)不平衡原因 (2)不平衡造成的后果 上下沖程中懸點載荷不同，造

30、成電動機在上、下沖程中所 做的功不相等。 上沖程中電動機承受著極大的負荷，下沖程中抽油機帶著 電動機運轉，造成 功率的浪費 ，降低電動機的效率和壽命； 由于負荷極不均勻，會使抽油機發(fā)生激烈振動，而影響 抽油裝置的壽命。 破壞曲柄旋轉速度的 均勻性 ，影響抽油桿和泵正常工作。 (3)平衡原理 在下沖程中把能量儲存起來，在上沖程中利用儲存的能 量來幫助電動機做功，從而使電動機在上下沖程中都做相等 的正功。 所以，為了使抽油機平衡，在 下沖程中需要儲存的能量 或 上沖程中需要釋放的能量 應該是懸點載荷在上下沖程中所 做功之和的一半。 下沖程： dwmd AAA 上

31、沖程： wumu AAA 平衡條件： mumd AA 2 duw AAA 7、平衡方式 機械平衡 曲柄平衡 ：平衡重加在曲柄上，適用于大型抽油機 游梁平衡 ：在游梁尾部加平衡塊，適用于小型抽油機 復合平衡 ：在游梁尾部和曲柄上都有平衡重，適用于中 型抽油機 氣動平衡 （主要用在前置型抽油機上）多用于大型 抽油機 隨動平衡方式 ：平衡塊在懸點的一個沖程中是往復 運動的 二次平衡方式 ： 在抽油機后部安裝一個帶小鏈輪的 副曲柄裝置 利用可調相位角平衡裝置實現(xiàn)抽油機平衡 ： 用組合 平衡重來調節(jié)相位角的平衡方式 8.判斷抽油機的平衡狀況常用的方法 扭矩

32、曲線法 ：如果上沖程峰值扭矩大于下沖程峰值 扭矩，則表明上重下輕，平衡不夠，需要增大平衡 扭矩；否則需要減小平衡扭矩。 觀察法 ： 觀察驢頭和曲柄的停留位置和運行狀況， 驢頭停在上死點，即曲柄方向向下，則表明平衡塊 偏重， 測時法： 上沖程快，下沖程慢，則說明所加的平衡 塊過重；如果下沖程快，上沖程慢，則說明所加的 平衡塊過輕。但是，測時法不適用于異相平衡或氣 平衡的游梁式抽油機的平衡判斷。 測電流法： 如果測得上沖程電流大于下沖程電流， 則表明平衡重偏輕，否則表明平衡重偏重。 9.扭矩曲線的應用 (1)檢查是否超扭矩及判斷是否發(fā)生 “ 背面沖突 ” (2)判斷及計算平衡

33、 m a xm a x du MM 平衡條件： (3)功率分析 )()( MN 減速箱輸出的瞬時功率 : 2020 2 1)(2 1 dMdNN r 減速箱的平均輸出功率： 電動機輸出的 平均功率： cyj r mo NN 電動機輸入的 平均功率： m mo mi NN (4)效率分析 電機、皮帶傳動、減速箱的效率分析。 10.影響深井泵泵效的因素及提高泵效的措施 影響泵效的因素 (3) 漏失影響 (1) 抽油桿柱和油管柱的彈性伸縮 S S p 入 (2) 氣體和充不滿的影響 活 液 V V (4) 體積系數的影響 l B B 1 提高泵效的措施

34、(1)選擇合理的工作方式 選用大沖程、小沖次，減小氣體影響，降低懸點載荷， 特別是稠油的井。 連噴帶抽井選用大沖數快速抽汲，以增強誘噴作用。 深井抽汲時， S和 N的選擇一定要避開不利配合區(qū)。 (2)確定合理沉沒度。 (3)改善泵的結構，提高泵的抗磨、抗腐蝕性能。 (4)使用油管錨減少沖程損失 (5)合理利用氣體能量及減少氣體影響 12.玻璃鋼桿 玻璃鋼桿 優(yōu)點 (1) 重量輕，可減少設備投資，節(jié)省能源和增加下泵深度。 (2) 彈性好，可以實現(xiàn)超沖程。 (3) 耐腐蝕，可減少斷脫事故。 玻璃鋼桿 缺點 (1) 價格貴：是鋼質抽油桿的 1.6 1.8倍。 (2

35、) 不能承受軸向壓縮載荷，使用溫度不能超過 93.3 。 (3) 報廢桿不能溶化回收利用。 13.液面位置的測量原理與儀器 11.加重桿的作用 采用 下部加重桿柱 ，既可提高抽油桿剛度和強度，又 可克服活塞下行阻力，以減小彎曲。 14.典型示功圖分析 典型示功圖 ： 某一因素的影響十分明顯，其形狀代表了該 因素影響下的基本特征的示功圖。 1.氣體對示功圖的影響 圖 3-30 有氣體影響的示功圖 氣鎖 由于在下沖程末余隙內還殘存一定 數量的溶解氣和壓縮氣 ， 上沖程開 始后泵內壓力因氣體的膨脹而不能 很快降低 ， 使吸入凡爾打開滯后 (點 )， 加載變慢 。 余隙越大 ， 殘

36、存的氣量 越多 ， 泵口壓力越低 ， 則吸入凡爾 打開滯后得越多 ， 即線越長 。 下沖程時 ， 氣體受壓縮 ， 泵內壓力 不能迅速提高 ， 使排出凡爾滯后打 開 (點 )， 卸載變慢 ()。 泵的余隙越大 ， 進入泵內的氣量越多 ， 則線越長 ， 示功圖的 “ 刀把 ” 越明顯 。 2.充不滿影響的示功圖 充不滿現(xiàn)象 ： 地層產液在上沖程末未充滿泵筒的現(xiàn)象。 液擊現(xiàn)象 ： 泵充不滿生產時，柱塞與泵內液面撞擊引起抽油設 備受力急劇變化的現(xiàn)象。 圖 3-31 充不滿的示功圖 充不滿的圖形特點 是下沖程中懸 點載荷不能立即減小 ， 只有當柱 塞遇到液面時 ， 則迅速卸載 。 所 以 ，

37、 卸載線較氣體影響的卸載線 陡而直 。 有時 ， 當柱塞碰到液面時 ， 因振 動載荷線會出現(xiàn)波浪 。 快速抽汲 時往往因撞擊液面而發(fā)生較大的 沖擊載荷使圖形變形得很厲害 3.排出部分漏失對示功圖的影響 圖 3-32 泵排出部分漏失 上沖程時 ， 泵內壓力降低 ， 柱塞兩端產 生壓差 ， 使柱塞上面的液體經排出部分 的不嚴密處漏到柱塞下部的工作筒內 ， 漏失速度隨柱塞下面壓力的減小而增大 。 由于漏失到柱塞下面的液體有向上的 “ 頂托 ” 作用 ， 所以懸點載荷不能及時 上升到最大值 ， 使加載緩慢 。 隨著懸點 運動的加快 ， “ 頂托 ” 作用相對減小 ， 直到柱塞上行速度大于漏失

38、速度的瞬間 ， 懸點載荷達到最大靜載荷 。 當柱塞繼續(xù)上行到 后半沖程 時 ， 因活塞 上行速度又逐漸減慢 。 在 柱塞速度小于 漏失速度瞬間 C， 又出現(xiàn)了漏失液體的 “ 頂托 ” 作用 ， 使懸點負荷提前卸載 。 到上死點時懸點載荷已降至 C點 。 4.吸入部分漏失對示功圖的影響 圖 3-33 吸入凡爾漏失 下沖程開始 后 ， 由于吸 入凡爾漏失使泵內壓力 不能及時提高 ， 而延緩 了卸載過程 。 同時 ， 也 使排出凡爾不能及時打 開 。 當柱塞速度大于漏 失速度后 ， 泵內壓力提 高到大于液柱壓力 ， 將 排出凡爾打開而卸去液 柱載荷 。 下沖程后半沖程 中因 柱 塞速度減小

39、 ， 當小于漏 失速度 時 ， 泵內壓力降 低使排出凡爾提前關閉 (A點 )， 懸點提前加載 。 到達下死點時 ， 懸點載 荷已增加到 A。 1.電動潛油離心泵采油裝置的組成與工作原理、特點與適用范圍 2.水力活塞泵采油裝置的組成與工作原理、分類、特點與適用范圍 3.射流泵采油裝置的組成與工作原理、特點與適用范圍 第四章 無桿泵采油 環(huán)空過流面積越小，油井產出流體流過該面積的速度就越高。流 體的壓力隨其流速增加而下降，在高流速下壓力將下降到流體的 蒸汽壓，導致蒸汽穴的形成，該過程稱之為 氣蝕 。 4.射流泵的氣蝕： 氣蝕 節(jié)流作用 氣蝕損害 極限環(huán)空過流面積 什么是螺桿泵

40、？ 螺桿泵又叫漸進式容積泵，由定子和 轉子組成，兩者的螺旋狀過盈配合形成連續(xù)密封的腔體， 通過轉子的旋轉運動實現(xiàn)對介質的傳輸。 井下單螺桿泵由哪幾部分組成？ 井下單螺桿泵由定子和轉子組成。定子由鋼制外套 和橡膠襯套組成，定子內表面呈雙螺旋曲面，與轉子外 表面相配合。轉子由合金鋼的棒料經過精車、鍍鉻并拋 光加工而成。轉子有空心轉子和實心轉子兩種 。 地面驅動井下單螺桿泵采油系統(tǒng) 地面驅動螺桿泵采油 一般適 用于井深 1000m左右的直井 。 由螺桿泵 、 抽油桿柱 、 抽油 桿柱扶正器及地面驅動系統(tǒng)等組 成 。 工作原理： 地面動力帶動抽油桿

41、柱旋轉 ， 使螺桿泵轉子隨之一起轉動 ， 油 井產出液經螺桿泵下部吸入 ， 由 上端排出 ， 并沿油管柱向上流動 。 地面驅動部分 地面驅動裝置是螺桿泵采 油系統(tǒng)的主要地面設備 ， 是把 動力傳遞給井下泵轉子 ， 使轉 子實現(xiàn)行星運動 ， 實現(xiàn)抽汲原 油的機械裝置 。 從傳動形式上 分 ， 有液壓傳動和機械傳動； 從變速形式上分 ， 有無級調速 和有級調速 。 螺桿泵驅動裝置的 機械驅動裝置 液壓驅動裝置 （一）螺桿泵地面驅動裝置的種類、組成及工作原理 電潛螺桿泵采油系統(tǒng)的組成及工作原理 中間部分 井 下 部 分 地面部分 自動控制臺、自 藕變壓器及輔助 設備 (電纜

42、滾筒、 導向輪、井口支 座和掛墊等 )組 成 潛油電纜和 油管組成 扶正器、四極潛油電機、電機保護 器、齒輪減速器、減速器保護器、 雙萬向節(jié)、吸入口、螺桿泵、單流 閥、泄油閥。 電潛螺桿泵工作原理 地面電網電源 通過 變壓器 、 控制柜 、 接線盒 連 接后，利用 井下電纜 將地面電力輸送到 井下潛油 電動機 ，當井底電機接通電源后，電機旋轉經過 減速器和聯(lián)軸節(jié) 驅動 螺桿泵 在低速下 轉動 ， 井液 經過螺桿泵增壓 后，通過油管 舉升到地面 ，輸送 到計量站。 電潛螺桿泵機組是將 潛油電動機 、 減速器 、 保護器 、 聯(lián)軸節(jié) (帶泵吸入口 )、與 螺桿泵 組合在一起，下入

43、井內， 螺桿泵與油管、地面管線連接。 第四章 注 水 (1) 水源、水質及注水系統(tǒng) 主要內容： (2) 注水井吸水能力分析 (3) 分層注水技術 (4) 注水指示曲線分析與應用 (5) 注水井調剖技術 1.注水井指示曲線： 穩(wěn)定流動條件下，注入壓力與注水量之間的關系曲線。 2.吸水指數： 單位注水壓差下的日注水量。 3.比吸水指數或每米吸水指數： 地層吸水指數除以地層有效厚度所得的數值。 4.視吸水指數： 日注水量除以井口壓力 名詞解釋 5.配注誤差 %100 設計配注量 實際注水量設計配注量配注誤差 配注誤差為“ 正 ”說明未達到注入量，稱 欠注 配注誤

44、差為“ 負 ”則說明注入量超過配注量，稱 超 注 6.相對吸水量： 在同一注入壓力下，某一層吸水量占全井吸水量的百分數 7.分層注水指示曲線： 注水層段注入壓力與注入量的相關曲線 8.吸水剖面： 一定注入壓力下各層段的注入量 (吸水量 )的分布。 9.注水井調剖 為了調整注水井的吸水剖面，提高注入水的波及系數，改 善水驅效果，向地層中的高滲透層注入化學藥劑，藥劑凝 固或膨脹后，降低油層的滲透率，迫使注入水增加對低含 水部位的驅油作用的工藝措施。 1. 水質處理措施 基本理論與分析 （ 1）沉淀 懸浮的固體顆粒借自身的重力而沉淀下來。 （ 2）過濾 清除懸浮物和細小顆粒

45、。 重力式濾池 ：濾池中的水面與大氣接觸，利用濾池與底部水 管出口，或水管相連的清水池水位標高差進行過濾。 壓力濾罐 ：濾池完全密封，水在一定壓力下通過濾池。 （ 3）殺菌 細菌和藻類 （ 4） 脫氧 除去水中的氧氣、碳酸氣和硫化氫氣體。 （ 5）曝曬 （ 6）除油 處理過飽和碳酸鹽。 2.注水系統(tǒng) : 是指從水源至注水井的全套設備和流程，包括水源泵站、 水處理站、注水站、配水間和注水井。 3.投注程序 ： 注水井從完鉆到正常注水之間所需進行的工作。它包括 排 液 、 洗井 、 預處理 、 試注 、 正常注水 等幾個方面。 4.影響吸水能力的因素及提高吸水能力

46、的措施 影響吸水 能力的因 素 (1) 與注水井井下作業(yè)及注水井管理操作等有關的因素 (2) 與水質有關的因素 (3) 組成油層的粘土礦物遇水后發(fā)生膨脹 (4) 注水井地層壓力上升 改善吸水能力的措施 (1) 加強注水井日常管理 (2) 壓裂增注 普通壓裂： 分層壓裂： 吸水指數低，注水壓力高的低滲地層和嚴 重污染地層 油層較厚、層內巖性差異大或多油層層間 差異大 (3) 酸化增注 解除井底堵塞物 提高中低滲透層的絕對滲透率 無機物堵塞 有機堵塞物 鹽酸或土酸處理 藻類和細菌 殺菌與酸化聯(lián)合進行 (4) 粘土防膨 5.分層吸水能力測試方法 測定注水井的吸水剖

47、面： 用各層的 相對吸水量 來表示分層吸水能 力的大小。 直接進行分層測試： 用分層測試整理分層指示曲 線，求出分層 吸水指數 來表 示分層吸水能力的好壞。 圖 5-9 載體法測吸水剖面曲線 %100= 全井總異常面積 小層異常面積相對吸水量 (1) 放射性同位素載體法測吸水剖面 (2) 投球法分層測試 圖 5-10 投球測試管柱示意圖 (1 測全井指示曲線 (2 測分層指示曲線 (3 資料整理 第 層段注水量 =投最后一個球后測得的注水量 第 層段注水量 =(投第一個球后的注水量 ) (投第二個球后的注水量 ) 第 層段注水量 =(全井注水量 ) (投第一個球后

48、的注水量 ) 6.注水指示曲線的分析和應用 注入量， m 3 /d 圖 6 - 2 2 曲線平行下移，吸水能 力未變，油層壓力下降 注 入 壓 力 ( M P a ) 圖 5-22 曲線平行下移、 吸水能力不變 注入量， m 3 /d B 圖 6- 18 嘴后有回壓出現(xiàn)汽穴時的嘴損曲線 注 入 壓 力 ( MP a ) 注入量， m 3 /d 圖 6 - 1 9 曲線右移，斜率變 小，吸水能力增強 注 入 壓 力 ( MP a ) P c r Q c r A 嘴后有回壓 P2 P1 Q 1 Q 2 Q 1 Q 2 圖 5-19 曲線右移、斜率 變小， 吸水能

49、力增強 注入量， m 3 /d 圖 6- 20 曲線左移，斜率變大， 吸水能力下降 注 入 壓 力 ( M P a ) 注入量， m 3 /d 圖 6- 21 曲線平行上移，吸水能力 未變，油層壓力升高 注 入 壓 力 ( M P a ) 圖 5-20 曲線左移、斜 率變大，吸水能力下 降 注入量， m 3 /d 圖 6- 20 曲線左移，斜率變大， 吸水能力下降 注 入 壓 力 ( M P a ) 注入量， m 3 /d 圖 6- 21 曲線平行上移，吸水能力 未變，油層壓力升高 注 入 壓 力 ( M P a ) 圖 5-21 曲線平行上移、 吸

50、 水能力不變 7.調剖方法 (1) 單液法 ： 向油層注入一種液體，液體進入油層后，依靠自身發(fā) 生反應，隨后變成的物質可封堵高滲透層，降低滲透 率，實現(xiàn)堵水。 常用堵劑 石灰乳 硅酸溶膠 鉻凍膠 硫酸 水包稠油 (2) 雙液法 向油層注入由隔離液隔開的兩種可反應（或作用）的 液體。當將這兩種液體向油層內部推至一定距離后，隔離 液將變薄至不起隔離作用，兩種液體就可發(fā)生反應（或作 用），產生封堵地層的物質，達到封堵高滲透層的目的。 常用堵劑 沉淀型堵劑 凝膠型堵劑 凍膠型堵劑 膠體分散體型堵劑 第六章 水力壓裂技術 主要內容： (4) 壓裂設計 (

51、1) 造縫機理 (2) 壓裂液 (3) 支撐劑 1.填砂裂縫的導流能力： 在油層條件下，填砂裂縫滲透率與裂縫寬度的乘積， 常用 FRCD表示，導流能力也稱為導流率。 2.裂縫內的砂濃度 (裂縫內砂比 )：是指單位體積裂縫內所 含支撐劑的質量。 3.裂縫閉合后的砂濃度 (鋪砂濃度 )：指單位面積裂縫上所 鋪的支撐劑質量。 4.地面砂比 ：單位體積混砂液中所含的支撐劑質量。 或支撐劑體積與壓裂液體積之比。 名詞解釋 5.平衡狀態(tài) : 當液體的流速逐漸達到使顆粒處于懸浮狀態(tài)的 能力時，顆粒處于停止沉降的狀態(tài)。 6.平衡流速： 平衡時的流速，也即攜帶顆粒最小的流速。 1、

52、水力壓裂技術 用壓力將地層壓開一條或幾條水平的或垂直的裂縫，并 用支撐劑將裂縫支撐起來，減小油、氣、水的流動阻力，溝 通油、氣、水的流動通道，從而達到增產增注的效果。 (1) 水力壓裂的工藝過程： 憋壓 造逢 裂縫延伸 充填支撐劑 裂縫閉合 (2 降低了井底附近地層中流體的滲流阻力 (2)水力壓裂增產增注的原理 : (1 改變流體的滲流狀態(tài) ： 徑向流變單向流 基本理論與分析 (3)壓裂方法對比 爆炸壓裂 ： 用炸藥 ， 它的增壓速度極快 (微秒級 )， 氣體 生成量較少 ， 地層裂隙來不及擴張和延伸 ， 大部分能量消 耗在井壁巖石的破碎上 ， 井眼內殘留的應力場可能

53、完全閉 塞所產生的裂縫 。 水力壓裂 ： 用壓裂液， 產生的裂縫受地層的地應力控制， 一般僅有一個方向； 高能氣體壓裂 ： 利用火藥或火箭推進劑燃燒產生的高溫、 高壓氣體處理油層，產生和保持多條、多方位的徑向裂縫。 2.造縫條件（垂直縫、水平縫） ht （ 1）形成垂直裂縫的條件 當井壁上存在的周向應力達到井壁巖石的 水平方向的抗 拉強度 時，巖石將在 垂直于水平應力 的方向上產生脆性破裂， 即在與周向應力相垂直的方向上產生垂直裂縫。 造縫條件為： (2)形成水平裂縫的條件 當井壁上存在的垂向應力達到井壁巖石的 垂向的抗張強 度 時，巖石將在 垂直于垂向應力 的方向

54、上產生脆性破裂，即 在與垂向應力相垂直的方向上產生水平裂縫。 造縫條件為： vtZ 3.壓裂液任務 (前置液、攜砂液、頂替液的作用 ) 破裂地層、造縫、降溫作用 。一般用未交聯(lián) 的溶膠。 攜帶支撐劑、充填裂縫、造縫及冷卻地層作 用 。必須使用交聯(lián)的壓裂液 (如凍膠等 )。 末尾頂替液： 替液入縫 ， 提高攜砂液效率和 防止井筒沉砂 。 前置液 攜砂液 頂替液 中間頂替液： 攜砂液、防砂卡 ； 4.壓裂液的性能要求 基本理論與分析 濾失少： 懸砂能力強： 摩阻低： 穩(wěn)定性好： 配伍性好： 低殘渣： 貨源廣、便于配制、價錢便宜。 取決于它的粘度

55、與造壁性 取決于粘度 摩阻愈小，用于造縫的有效功率愈大 熱穩(wěn)定性和抗機械剪切穩(wěn)定性 不應引起粘土膨脹或產生沉淀而堵塞油層 以免降低油氣層和填砂裂縫的滲透率 減少壓裂液的損害 造長縫、寬縫 易返排： 5.壓裂液類型 水基壓裂液： 油基壓裂液： 泡沫壓裂液： 用水溶脹性聚合物 (稱為成膠劑 )經交鏈劑 交鏈后形成的凍膠。施工結束后，為了使 凍膠破膠還需要加入破膠劑。 不適用于 水 敏性地層。 多用稠化油，遇地層水后自動破膠。 缺點 是懸砂能力差、性能達不到要求、價格昂 貴、施工困難和易燃等。 基液多用淡水、鹽水、聚合物水溶液；氣 相為二氧化碳、氮氣、天然氣；發(fā)

56、泡劑用 非離子型活性劑。 特點 是易于返排、濾失 少以及摩阻低等。 缺點 是砂比不能過高、 井深不能過大。 6.壓裂液的濾失性 (受三種機理控制 ) 2/1 3104.5 f PKC 壓裂液的粘度、 (1)受壓裂液粘度控制的濾失系數 C 當 壓裂液粘度大大超過油藏流體的粘度 時，壓裂液的濾 失速度主要取決于壓裂液的粘度，由達西方程可以導出濾失 系數為： 油藏巖石和流體的壓縮性、 壓裂液的造壁性 (2)受儲層巖石和流體壓縮性控制的濾失系數 C 當壓裂液粘度接近于油藏流體粘度時 ，控制壓裂液濾失 的是儲層巖石和流體的壓縮性。根據體積平衡方程可得到表 達式：

57、2/1 3103.4 f fKCPC （ 3）具有造壁性壓裂液濾失系數 C A mC 005.0 造壁液體的濾失系數 具有固體顆粒及添加有防濾失劑的壓裂液 ，濾失速度將受造 壁性控制。 支撐劑的性能要求 (1)粒徑均勻，密度?。?(2)強度大，破碎率小 (3)園度和球度高 (4)雜質含量少 (5)來源廣，價廉 閉合壓力 7.支撐劑的類型 按其力學性質分為兩大類： 脆性支撐劑 如石英砂、玻璃球等 特點 是硬度大，變形小，在高閉合壓力下易破碎 韌性支撐劑 如核桃殼、鋁球等 特點 是變形大，承壓面積大，在高閉合壓力下不易破碎 目前礦場上常用的支撐劑有

58、兩種：一是 天然砂 ；二是 人造支撐劑 （陶粒）。 8、支撐劑在裂縫內的分布 支撐劑在裂縫內的分布規(guī)律隨 裂縫類型 (水平、 垂直縫 ) 和 攜砂液性能 而異。 (1)全懸浮型支撐劑分布 在忽略裂縫內流動阻力的情況下，可以認為裂縫內 的 FRCD從縫端到井底是線性增加的，因而要求砂濃度呈 線性增加。 支撐面積很大， 能最大限度地將壓開的面積全部支撐起來。 全懸浮型支撐劑分布特點： 適合于低滲透率地層，不需要很高的填砂裂縫導流能力就能 有很好的增產效果。 (2)沉降型支撐劑分布 由于剪切和溫度等降解作用 ,攜砂性能并不能達到全懸浮 部分支撐劑隨攜砂液一起向縫端運動，部分

59、可能沉降下來。 支撐劑沉降速度、砂堤堆起高度等都與裂縫參數有關。 進入裂縫的固體顆粒主要受到 水平方向液體攜帶力、 垂直向下重力 以及 向上浮力 的作用。 顆粒相對于攜帶液有沉降運動 粘滯阻力作用 支撐劑在縫高度上的分布 注入濃度 圖 6-10 顆粒在縫高上的濃度分布 沉降下來的的砂堤， 在平衡狀態(tài)下砂堤的 高度為平衡高度 砂堤面上的顆粒滾流區(qū) 懸浮區(qū)，顆粒分布不 均勻，存在濃度梯度 無砂區(qū) 增加地面排量 、 與 區(qū)均將 變薄 ， 區(qū)則 變厚 流速足夠大 區(qū)可能 完全消失 再增加排量 濃度梯度剖面 消失 ，成為 均質的懸浮流 9、支撐劑

60、的選擇 支撐劑的選擇 主要是指選擇其 類型和粒徑。 選擇的目的 是為了達到一定的 裂縫導流能力。 對 低滲 地層，水力壓裂應以增加 裂縫長度 為主。 對 中高滲 地層，水力壓裂應以增加 裂縫導流能力 為主。 影響支撐劑選擇的因素 ： 1）支撐劑的強度 2）粒徑及其分布 3）支撐劑類型與鋪砂濃度 4） 其它因素 如支撐劑的質量 、 密度以及顆粒園球度等 研究 表明 10、影響壓裂井增產幅度的因素 油層特性 裂縫幾何參數 指壓裂層的滲透率、孔隙度、流體物性、油 層能量、含油豐度和泄油面積等 指填砂裂縫的長、寬、高和導流能力 麥克奎爾與西克拉用 電模型 研究了 垂直

61、裂縫條件 下增產 倍數與裂縫幾何尺寸和導流能力的關系。 假設：擬穩(wěn)定流動；定產或定壓生產；正方形泄油面積； 外邊界封閉；可壓縮流體；裂縫穿過整個產層。 圖 6-12 麥克奎西克拉垂直裂縫增產倍數曲線 相對導流能力 無因次增產倍數 裂縫導流能力愈高，增產倍數也愈高；造縫愈長，倍數也愈高 左邊 要提高增產倍數，則應以增加 裂縫導流能力 為主 右邊 曲線趨于平緩，增產主要靠 增加縫的長度 低滲油藏 增加裂縫長度比增加裂縫導流能力對增產更有利 高滲油藏 應以增加導流能力為主 對一定的裂縫長度，存在一個最佳的裂縫導流能力 11、裂縫幾何參數計算模型 二維 (PKN、 KGD)、擬三

62、維 (P3D)和真三維模型 主要差別 是裂縫的擴展和裂縫內的流體流動方式不同： 二維模型假設 裂縫高度 是 常數 ，即流體僅沿縫長方向 流動。 真三維模型認為 縫高沿縫長方向是變化 的，在 縫長、 縫高方向均有流動 (即存在壓力降 )。 擬三維模型認為 縫高沿縫長方向是變化 的，但裂縫 內仍是 一維流動 (縫長 )。 第七章 酸處理技術 主要內容： 1、碳酸鹽巖地層鹽酸處理 2、酸化壓裂技術 3、砂巖油氣層的土酸處理 4、酸液及添加劑 5、酸處理工藝 1.酸巖反應速度 指單位時間內酸濃度降低值或單位時間內巖石單位反應面積的 溶蝕量。 2.H+的傳質速度 H+

63、透過邊界層達到巖面的速度。 3.面容比 巖石反應表面積與酸液體積之比 4.殘酸 當酸濃度降低到一定濃度時，酸液基本上失去溶蝕能力。 名詞解釋 7.土酸 10 15 的 HCl及 3 8 的 HF混合成的 酸 8.逆土酸 氫氟酸濃度超過鹽酸濃度 (如 6 HF+3 HCl)。 5.活性酸的有效作用距離 酸液由活性酸變?yōu)闅埶嶂八鹘浟芽p的距離。 6.裂縫的有效長度 活性酸的有效作用距離內仍具有相當導流能力的裂縫長度。 1.酸化原理： 通過酸液對巖石膠結物或地層孔隙 (裂縫 )內堵塞物 等 的溶解和溶蝕作用，恢復或提高地層孔隙和裂縫的滲透性。 酸

64、 洗 基質酸化 壓裂酸化 將少量酸液注入井筒內， 清 除井筒孔眼中酸溶 性顆粒和鉆屑及結垢等，并疏通射孔孔眼。 在低于巖石破裂壓力下將酸注入地層，依靠酸 液的溶蝕作用恢復或提高井筒附近較大范圍內 油層的滲透性。 在高于巖石破裂壓力下將酸注入地層，在地層 內形成裂縫，通過酸液對裂縫壁面物質的不均 勻溶蝕形成高導流能力的裂縫。 基本理論與分析 2.碳酸鹽巖地層的鹽酸處理 碳酸鹽巖地層主要成分：方解石和白云石 目的： 解除孔隙、裂縫中的堵塞物質，或擴大溝通油氣巖層 原有的孔隙和裂縫，提高油氣層的滲流性 影響反應速度因素 ： H+傳質速度、 H+反應速度和生成物離開巖面速度

65、 3.影響酸巖復相反應速度的因素 (1)面容比 面容比越大，反應速度也越快 (2)酸液的流速 酸液流動速度增加，反應速度加快 (3)酸液的類型 強酸反應速度快，弱酸反應速度慢 (4)鹽酸的質量分數 圖 7-3 鹽酸質量分數對反應 速度的影響 鹽酸濃度增加，反應速度增加 24 25 鹽酸濃度增加，反應速度反而降低 相同濃度條件下，初始濃度 越大 ，余 酸的反應速度 越慢 ，因此濃酸的 反應 時間長 ， 有效作用范圍越大 (5)溫度 溫度升高， H+熱運動加劇，傳質速 度加快，酸巖反應速度加快 圖 7-4 溫度對反應速度的影響 (6)壓力 壓力增加，反應速度減慢

66、 圖 7-5 壓力對反應速度的影響 (7)其它因素 巖石的化學組分、物理化學 性質、酸液粘度等 提高酸化效果的措施 ： 降低面容比，提高酸液流速，使用稠化鹽酸、高濃度鹽酸和 多組分酸，以及降低井底溫度等。 4.酸化壓裂的作用原理 酸化壓裂： 用酸液作為壓裂液，不加支撐劑的壓裂。 作用原理 ： (1) 靠水力作用形成裂縫； (2) 靠酸液的溶蝕作用把裂縫的壁面溶蝕成凹 凸不平的表面，停泵卸壓后，裂縫壁面不能完 全閉合，具有較高的導流能力，可達到提高地 層滲透性的目的。 5、酸液的濾失 濾失主要受 酸液的粘度 控制， 壓裂液的濾失系數 CI公式 控制酸液的濾失常用的方法和措施 (1)固相防濾失劑 硅粉： 添滿或橋塞酸蝕孔道和天然裂縫。 刺梧桐膠質： 在酸中膨脹并形成鼓起的小顆粒，在裂縫壁面形成 橋塞，阻止酸蝕孔道的發(fā)展，降低濾失面積。 粒徑大小不等的油溶樹脂： 大顆粒橋塞大的孔隙；親油的樹脂 形成更小的顆粒，變形后堵塞大顆粒的孔隙，從而有效地降低 酸液的濾失。 (2)前置液酸壓 (3)膠化酸 (4)乳化酸和泡沫酸 6.增加酸液有效作用距離的方法或措施