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緒 論
制造業(yè)是國家或者地區(qū)經(jīng)濟發(fā)展的重要支柱，其發(fā)展水平標志著該國家或地區(qū)經(jīng)濟勢力、科技水平、 生活水平和國防勢力。國際市場的競爭歸根到底是各國制造生產(chǎn)能力的競爭。機械制造業(yè)是制造業(yè)的核心，是制造機械產(chǎn)品的工業(yè)部門，也是為國民經(jīng)濟各部門提供裝備的部門。機械制造也的生產(chǎn)能力和發(fā)展水平標志著一個國家或地區(qū)國民經(jīng)濟現(xiàn)代化的程度。而機械制造業(yè)的生產(chǎn)能力主要取決于機械制造裝備的先進程度。裝備制造業(yè)是國家國家綜合制造能力的集中體現(xiàn)。重大裝備研制能力是衡量一個國家工業(yè)化水平和綜合國力的重要標準。作為新世紀的大學(xué)生，有義務(wù)為自己國家社會建設(shè)盡一份力，為制造業(yè)的發(fā)展貢獻一份力量，我們要以高度的責(zé)任感和使命感，克服發(fā)展中存在的問題，推動?xùn)|北老工業(yè)基地的振興
畢業(yè)設(shè)計是對我們四年學(xué)習(xí)和知識的融匯、運用和貫通，是迅速提高我們實踐經(jīng)驗的一條重要途徑。在實踐中教導(dǎo)我們發(fā)現(xiàn)問題，以及怎樣分析問題并最終解決問題。讓我們的綜合能力有所提高，扎實鞏固專業(yè)基礎(chǔ)知識。畢業(yè)設(shè)計是對學(xué)生進行工程師基本訓(xùn)練的重要環(huán)節(jié)。通過畢業(yè)設(shè)計我們能鞏固，熟悉并綜合運用所學(xué)知識；培養(yǎng)理論聯(lián)系實際的學(xué)風(fēng)；掌握零件機械加工工藝規(guī)程編制，專用工藝裝備及組合機床的基本技能；學(xué)會查閱，運用各種技術(shù)資料，手冊。初步掌握對專業(yè)范圍的生產(chǎn)技術(shù)問題進行分析綜合研究的能力；使學(xué)生受到比較全面的訓(xùn)練
就個人而言，我希望通過這次畢業(yè)設(shè)計一方面能進一步培養(yǎng)我獨立思考的能力，另一方面能提高我與同學(xué)們互助協(xié)作的能力，為以后工作打下良好基礎(chǔ)，為偉大祖國建設(shè)貢獻我的力量。由于本人能力有限，經(jīng)驗不足，設(shè)計過程中有不足之處，希望各位老師給予指教。
1 連桿加工工藝
1.1 連桿的結(jié)構(gòu)特點
連桿是汽車發(fā)動機中的主要傳動部件之一，它在柴油機中，把作用于活塞頂面的膨脹的壓力傳遞給曲軸，又受曲軸的驅(qū)動而帶動活塞壓縮氣缸中的氣體。連桿在工作中承受著急劇變化的動載荷。為了減少磨損和便于維修，連桿的大頭孔內(nèi)裝有薄壁金屬軸瓦。軸瓦有鋼質(zhì)的底，底的內(nèi)表面澆有一層耐磨巴氏合金軸瓦金屬。連桿小頭用活塞銷與活塞連接。小頭孔內(nèi)壓入青銅襯套，以減少小頭孔與活塞銷的磨損，同時便于在磨損后進行修理和更換。
在柴油機工作過程中，連桿受膨脹氣體交變壓力的作用和慣性力的作用，連桿除應(yīng)具有足夠的強度和剛度外，還應(yīng)盡量減小連桿自身的質(zhì)量，以減小慣性力的作用。連桿桿身一般都采用從大頭到小頭逐步變小的工字型截面形狀。為了保證柴油機運轉(zhuǎn)均衡，同一柴油機中各連桿的質(zhì)量不能相差太大，因此，在連桿部件的大、小頭兩端設(shè)置了去不平衡質(zhì)量的凸塊，以便在稱量后切除不平衡質(zhì)量。連桿大、小頭兩端對稱分布在連桿中截面的兩側(cè)?？紤]到裝夾、安放、搬運等要求，連桿大、小頭的厚度相等(基本尺寸相同)。在連桿小頭的頂端設(shè)有油孔(或油槽)，柴油機工作時，依靠曲軸的高速轉(zhuǎn)動，把氣缸體下部的潤滑油飛濺到小頭頂端的油孔內(nèi)，以潤滑連桿小頭襯套與活塞銷之間的擺動運動副。
連桿的作用是把活塞和曲軸聯(lián)接起來，使活塞的往復(fù)直線運動變?yōu)榍幕剞D(zhuǎn)運動，以輸出動力。因此，連桿的加工精度將直接影響柴油機的性能，而工藝的選擇又是直接影響精度的主要因素。反映連桿精度的參數(shù)主要有5個：（1）連桿大端中心面和小端中心面相對連桿桿身中心面的對稱度；（2）連桿大、小頭孔中心距尺寸精度；（3）連桿大、小頭孔平行度；（4）連桿大、小頭孔尺寸精度、形狀精度；（5）連桿大頭2-Φ15孔與2-Φ15孔端面的垂直度。
1.2 連桿的主要技術(shù)要求
連桿上需進行機械加工的主要表面為：大、小頭孔及其兩端面，連桿大頭2-Φ15孔和2-Φ15孔端面等。連桿零件圖的主要技術(shù)要求（圖1.2-1）如下。
圖1.2-1 連桿零件圖
1.2.1 大、小頭孔的尺寸精度、形狀精度
為了使大頭孔與軸瓦及曲軸、小頭孔與活塞銷能密切配合，減少沖擊的不良影響和便于傳熱。大頭孔公差等級為IT7，表面粗糙度Ra=1.6μm；小頭孔公差等級為IT7，表面粗糙度Ra=3.2μm。
1.2.2 大、小頭孔軸心線在兩個互相垂直方向的平行度
兩孔軸心線在連桿軸線方向的平行度誤差會使活塞在汽缸中傾斜，從而造成汽缸壁磨損不均勻，同時使曲軸的連桿軸頸產(chǎn)生邊緣磨損，所以兩孔軸心線在連桿軸線方向的平行度公差較??；而兩孔軸心線在垂直于連桿軸線方向的平行度誤差對不均勻磨損影響較小，因而其公差值較大。兩孔軸心線在連桿的軸線方向的平行度在100 mm長度上公差為0.015 mm；在垂直與連桿軸心線方向的平行度在100 mm長度上公差為0.06 mm。
1.2.3 大、小頭孔中心距
大小頭孔的中心距影響到汽缸的壓縮比，即影響到發(fā)動機的效率，所以規(guī)定了比較高的要求：275±1 mm。
1.2.4 連桿大頭孔兩端面對大頭孔中心線的垂直度
連桿大頭孔兩端面對大頭孔中心線的垂直度，影響到軸瓦的安裝和磨損，甚至引起燒傷；所以對它也提出了一定的要求：規(guī)定其垂直度公差等級應(yīng)不低于IT9（大頭孔兩端面對大頭孔的軸心線的垂直度在100 mm長度上公差為0.06 mm）。
1.2.5 大、小頭孔兩端面的技術(shù)要求
連桿大、小頭孔兩端面間距離的基本尺寸相同，但從技術(shù)要求是不同的，大頭兩端面的尺寸公差等級為IT9，表面粗糙度Ra=3.2μm, 小頭兩端面的尺寸公差等級為IT10，表面粗糙度Ra=12.5μm。這是因為連桿大頭兩端面與曲軸連桿軸頸兩軸肩端面間有配合要求，而連桿小頭兩端面與活塞銷孔座內(nèi)檔之間沒有配合要求。連桿大頭端面間距離尺寸的公差帶正好落在連桿小頭端面間距離尺寸的公差帶中，這給連桿的加工帶來許多方便。
1.2.6 2-Φ15螺栓孔的技術(shù)要求
在前面已經(jīng)說過，連桿在工作過程中受到急劇的動載荷的作用。這一動載荷又傳遞到連桿的兩個螺栓及螺母上。因此除了對螺栓及螺母要提出高的技術(shù)要求外，對于安裝這兩個動力螺栓孔及端面也提出了一定的要求。規(guī)定：螺栓孔按IT8級公差等級和表面粗糙度Ra=3.2μm加工。
1.2.7 有關(guān)2-Φ15螺栓孔兩端面的技術(shù)要求
在連桿受動載荷時，2-Φ15螺栓孔兩端面的歪斜使連桿沿著端面產(chǎn)生相對錯位，影響到曲軸的連桿軸頸和軸瓦結(jié)合不良，從而產(chǎn)生不均勻磨損。結(jié)合面的平行度將影響到連桿貼合的緊密程度，因而也影響到螺栓的受力情況和曲軸、軸瓦的磨損。對于本連桿，要求2-Φ15螺栓孔兩端面的垂直度的公差為0.015 mm。
1.3 連桿的材料和毛坯
連桿在工作中承受多向交變載荷的作用，要求具有很高的強度。因此，連桿材料一般采用高強度碳鋼和合金鋼；如Cr12、45鋼、55鋼、40CrMnB等。近年來也有采用球墨鑄鐵的，粉末冶金零件的尺寸精度高，材料損耗少，成本低。隨著粉末冶金鍛造工藝的出現(xiàn)和應(yīng)用，使粉末冶金件的密度和強度大為提高。因此，采用粉末冶金的辦法制造連桿是一個很有發(fā)展前途的制造方法。
連桿毛坯制造方法的選擇，主要根據(jù)生產(chǎn)類型、材料的工藝性（可塑性，可鍛性）及零件對材料的組織性能要求，零件的形狀及其外形尺寸，毛坯車間現(xiàn)有生產(chǎn)條件及采用先進的毛坯制造方法的可能性來確定毛坯的制造方法。根據(jù)生產(chǎn)綱領(lǐng)為大量生產(chǎn)，連桿多用模鍛制造毛坯。連桿模鍛形式有兩種，一種是體和蓋分開鍛造，另一種是將體和蓋鍛成—體。整體鍛造的毛坯，需要在以后的機械加工過程中將其切開，為保證切開后粗鏜孔余量的均勻，最好將整體連桿大頭孔鍛成橢圓形。相對于分體鍛造而言，整體鍛造存在所需鍛造設(shè)備動力大和金屬纖維被切斷等問題，但由于整體鍛造的連桿毛坯具有材料損耗少、鍛造工時少、模具少等優(yōu)點，故用得越來越多，成為連桿毛坯的一種主要形式?？傊?，毛坯的種類和制造方法的選擇應(yīng)使零件總的生產(chǎn)成本降低，性能提高。
目前我國有些生產(chǎn)連桿的工廠，采用了連桿輥鍛工藝。圖（1.3-1）為連桿輥鍛示意圖．毛坯加熱后，通過上鍛輥模具2和下鍛輥模具4的型槽，毛壞產(chǎn)生塑性變形，從而得到所需要的形狀。用輥鍛法生產(chǎn)的連桿鍛件，在表面質(zhì)量、內(nèi)部金屬組織、金屬纖維方向以及機械強度等方面都可達到模鍛水平，并且設(shè)備簡單，勞動條件好，生產(chǎn)率較高，便于實現(xiàn)機械化、自動化，適于在大批大量生產(chǎn)中應(yīng)用。輥鍛需經(jīng)多次逐漸成形。
圖1.3-1 連桿輥鍛示意圖
圖(1-3)、圖(1-4)給出了連桿的鍛造工藝過程，將棒料在爐中加熱至1140～1200C0，先在輥鍛機上通過四個型槽進行輥鍛制坯見圖(1-3)，然后在鍛壓機上進行預(yù)鍛和終鍛，再在壓床上沖連桿大頭孔并切除飛邊見圖(1-4)。鍛好后的連桿毛坯需經(jīng)調(diào)質(zhì)處理，使之得到細致均勻的回火索氏體組織，以改善性能，減少毛坯內(nèi)應(yīng)力。為了提高毛坯精度，連桿的毛坯尚需進行熱校正。
連桿必須經(jīng)過外觀缺陷、內(nèi)部探傷、毛坯尺寸及質(zhì)量等的全面檢查，方能進入機械加工生產(chǎn)線。
1.4 連桿的機械加工工藝過程
由上述技術(shù)條件的分析可知，連桿的尺寸精度、形狀精度以及位置精度的要求都很高，但是連桿的剛性比較差，容易產(chǎn)生變形，這就給連桿的機械加工帶來了很多困難，必須充分的重視。
連桿機械加工工藝過程如下表(1—1)所示：
表1.1 連桿機械加工工藝過程
工序
工序名稱
工序內(nèi)容
工藝裝備
01
備料
鍛造
02
熱處理
調(diào)質(zhì)RC22～28
03
銑
粗銑連桿大小頭上端面
立式銑床
04
銑
粗銑連桿大小頭下端面
立式銑床
05
銑
精銑連桿大頭Φ70H7孔兩端面
臥式銑床
06
線割
用線割將連桿體與連桿蓋分開
線切割機
07
銑
銑連桿體與連桿蓋的結(jié)合面
臥式銑床
08
銑
銑寬60兩側(cè)面
臥式銑床
09
銑
銑寬64兩側(cè)面
立式銑床
10
銑
粗銑、精銑Φ15螺栓孔兩端面
臥式銑床
11
鉆
鉆、擴、鉸2-Φ15H8螺栓孔并倒角C1、C1.5
立式鉆床
12
锪
锪連桿蓋Φ15深8孔
立式鉆床
13
锪
锪、鉸連桿體Φ8H11深6孔
立式鉆床
14
鉆
鉆2-Φ7孔
立式鉆床
15
鉆
鉆2-Φ5孔（頭部Φ10，角度90°）
搖臂鉆床
16
鉗工
用專用螺釘，將連桿體和連桿蓋裝成連桿組件，其扭力矩為100—120N.m
17
鏜
粗鏜、半精鏜Φ70H7孔、Φ46H7孔
坐標鏜床
18
鏜
精鏜大小頭孔至尺寸并倒角
坐標鏜床
19
稱重
稱量不平衡質(zhì)量
彈簧稱
20
鉗工
按規(guī)定值去重量
21
壓銅套
小頭壓入銅套并擠壓銅套孔
22
鏜
半精鏜、精鏜小頭軸套孔
坐標鏜床
23
質(zhì)檢
檢驗至圖紙要求
24
探傷
無損探傷及檢驗硬度
25
入庫
入庫
連桿的機械加工路線是圍繞著主要表面的加工來安排的。連桿的加工路線按連桿的分合可分為三個階段：第一階段為連桿體和蓋切開之前的加工；第二階段為連桿體和蓋切開后的加工；第三階段為連桿體和蓋合裝后的加工。第一階段的加工主要是為其后續(xù)加工準備精基準（端面、小頭孔和大頭外側(cè)面）；第二階段主要是加工除精基準以外的其它表面，包括，為合裝做準備的螺栓孔和結(jié)合面的加工等；第三階段則主要是最終保證連桿各項技術(shù)要求的加工，包括連桿合裝后大頭孔的半精加工和大、小頭孔的精加工。如果按連桿合裝前后來分，合裝之前的工藝路線屬主要表面的粗加工階段，合裝之后的工藝路線則為主要表面的半精加工、精加工階段。
1.5 連桿的機械加工工藝過程分析
1.5.1 工藝過程的安排
在連桿加工中有兩個主要因素影響加工精度：
（1）連桿本身的剛度比較低，在外力（切削力、夾緊力）的作用下容易變形。
（2）連桿是模鍛件，孔的加工余量大，切削時將產(chǎn)生較大的殘余內(nèi)應(yīng)力，并引起內(nèi)應(yīng)力重新分布。
因此，在安排工藝進程時，就要把各主要表面的粗、精加工工序分開，即把粗加工安排在前，精加工安排在后面。這是由于粗加工工序的切削余量大，因此切削力、夾緊力必然大，加工后容易產(chǎn)生變形。粗、精加工分開后，粗加工產(chǎn)生的變形可以在精加工中修正。這樣逐步減少加工余量，切削力及內(nèi)應(yīng)力的作用，逐步修正加工后的變形，就能最后達到零件的技術(shù)條件。
各主要表面的工序安排如下：
（1）兩端面：粗銑、精銑
（2）小頭孔：粗鏜、半精鏜、精鏜
（3）大頭孔：粗鏜、半精鏜、精鏜
一些次要表面的加工，則視需要和可能安排在工藝過程的中間或后面。
1.5.2 定位基準的選擇
在連桿機械加工工藝過程中，大部分工序選用連桿的一個指定的端面和小頭孔作為主要基面，并用大頭處指定一側(cè)的外表面作為另一基面。這是由于：端面的面積大，定位比較穩(wěn)定，用小頭孔定位可直接控制大、小頭孔的中心距。這樣就使各工序中的定位基準統(tǒng)一起來，減少了定位誤差。具體的辦法是，在安裝工件時，注意將成套編號標記的一面不與夾具的定位元件接觸（在設(shè)計夾具時亦作相應(yīng)的考慮）。在精鏜小頭孔時，也用小頭孔作為基面，這時將定位銷做成活動的稱“假銷”。當連桿用小頭孔定位夾緊后，再從小頭孔中抽出假銷進行加工。
為了不斷改善基面的精度，基面的加工與主要表面的加工要適當配合：即在粗加工大、小頭孔前，先加工端面，在精鏜大、小頭孔前，先加工端面。
由于用小頭孔和大頭孔外側(cè)面作基面，所以這些表面的加工安排得比較早。在小頭孔作為定位基面前的加工工序是粗鏜、半精鏜和精鏜，這些工序?qū)τ诰M后的孔與端面的垂直度不易保證，有時會影響到后續(xù)工序的加工精度。
在第一道工序中，工件的各個表面都是毛坯表面，定位和夾緊的條件都較差，而加工余量和切削力都較大，如果再遇上工件本身的剛性差，則對加工精度會有很大影響。因此，第一道工序的定位和夾緊方法的選擇，對于整個工藝過程的加工精度常有深遠的影響。連桿的加工就是如此，在連桿加工工藝路線中，在精加工主要表面開始前，先銑兩個端面。因此，粗銑就是關(guān)鍵工序。在粗銑中工件如何定位呢？一個方法是以毛坯端面定位，在側(cè)面和端部夾緊，銑一個端面后，翻身以銑好的面定位，銑另一個毛坯面。但是由于毛坯面不平整，連桿的剛性差，定位夾緊時工件可能變形，銑后，端面似乎平整了，一放松，工件又恢復(fù)變形，影響后續(xù)工序的定位精度。另一方面是以連桿的大頭外形及連桿身的對稱面定位。這種定位方法使工件在夾緊時的變形較小，同時可以銑工件的端面，使一部分切削力互相抵消，易于得到平面度較好的平面。同時，由于是以對稱面定位，毛坯在加工后的外形偏差也比較小。
1.5.3 確定合理的夾緊方法
既然連桿是一個剛性比較差的工件，就應(yīng)該十分注意夾緊力的大小，作用力的方向及著力點的選擇，避免因受夾緊力的作用而產(chǎn)生變形，以影響加工精度。在加工連桿的夾具中，可以看出設(shè)計人員注意了夾緊力的作用方向和著力點的選擇。在銑兩端面的夾具中，夾緊力的方向與端面平行，在夾緊力的作用方向上，大頭端部與小頭端部的剛性高，變形小，既使有一些變形，亦產(chǎn)生在平行于端面的方向上，很少或不會影響端面的平面度。夾緊力通過工件直接作用在定位元件上，可避免工件產(chǎn)生彎曲或扭轉(zhuǎn)變形。
1.5.4 連桿兩端面的加工
采用粗銑、半精銑、精銑三道工序，并將工序安排在加工大、小頭孔之前，以便改善基面的平面度，提高孔的加工精度。
1.5.5 連桿大、小頭孔的加工
連桿大、小頭孔的加工是連桿機械加工的重要工序，它的加工精度對連桿質(zhì)量有較大的影響。
小頭孔是定位基面，在用作定位基面之前，它經(jīng)過了粗鏜、半精鏜、精鏜三道工序。鏜時以小頭孔外形定位，這樣可以保證加工后的孔與外圓的同軸度誤差較小。
小頭孔在粗鏜、半精鏜、精鏜后，達到IT7級公差等級，然后壓入襯套，再以襯套內(nèi)孔定位粗鏜、半精鏜、精鏜大頭孔。由于襯套的內(nèi)孔與外圓存在同軸度誤差，這種定位方法有可能使精鏜后的襯套孔與大頭孔的中心距超差。
大頭孔經(jīng)過粗鏜、半精鏜、精鏜達到IT7級公差等級。表面粗糙度Ra =為1.6μm。
1.5.6 連桿2-Φ15螺栓孔的加工
連桿的螺栓孔經(jīng)過鉆、擴、鉸工序。加工時以大頭端面、小頭孔及大頭一側(cè)面定位。
為了使兩螺栓孔在兩個互相垂直方向平行度保持在公差范圍內(nèi)，在擴和鉸兩個工步中用上下雙導(dǎo)向套導(dǎo)向。從而達到所需要的技術(shù)要求。
粗銑螺栓孔端面采用工件翻身的方法，這樣銑夾具沒有活動部分，能保證承受較大的銑削力。精銑時，為了保證螺栓孔的兩個端面與連桿大頭端面垂直，使用兩工位夾具。連桿在夾具的工位上銑完一個螺栓孔的兩端面后，夾具上的定位板帶著工件旋轉(zhuǎn)1800 ，銑另一個螺栓孔的兩端面。這樣，螺栓孔兩端面與大頭孔端面的垂直度就由夾具保證。
1.6 確定各工序的加工余量、計算工序尺寸及公差
用查表法確定機械加工余量：
根據(jù)《機械制造工藝設(shè)計簡明手冊》表2.2—25（已知工件重2.85+0.085范圍內(nèi)）
1、連桿大頭兩端面的加工余量
查《機械制造工藝設(shè)計簡明手冊》表2.2-25得鍛件的單邊加工余量Z=2.2mm,鍛件尺寸公差為CT7級，表面粗糙度Ra為3.2，加工余量為MA-E級。根據(jù)《機械制造工藝設(shè)計簡明手冊》表1.4-8，兩步銑削即粗銑——精銑方可滿足其精度要求。
粗銑 單邊余量Z=2.0mm
精銑 單邊余量Z=0.2mm
2.連桿小頭兩端面的加工余量
查《機械制造工藝設(shè)計簡明手冊》表2.2-25得鍛件的單邊加工余量Z=2.0mm,鍛件尺寸公差為CT9級，表面粗糙度Ra為12.5，加工余量為MA-E級。根據(jù)《機械制造工藝設(shè)計簡明手冊》表1.4-8，一步銑削即可滿足其精度要求。
3.連桿大頭Φ70H7孔的加工余量
查《機械制造工藝設(shè)計簡明手冊》表2.2-25得鍛件的單邊加工余量Z=2.0mm,鍛件尺寸公差為CT7級，表面粗糙度Ra為1.6，加工余量為MA-E級。根據(jù)《機械制造工藝設(shè)計簡明手冊》表1.4-8，三步鏜削即粗鏜——半精鏜——精鏜方可滿足其精度要求。
4.連桿小頭Φ46H7孔的加工余量
查《機械制造工藝設(shè)計簡明手冊》表2.2-25得鍛件的單邊加工余量Z=2.0mm,鍛件尺寸公差為CT7級，表面粗糙度Ra為1.6，加工余量為MA-E級。根據(jù)《機械制造工藝設(shè)計簡明手冊》表1.4-7，三步鏜削即粗鏜——半精鏜——精鏜方可滿足其精度要求。
粗鏜 單邊余量Z=1.5mm
半精鏜 單邊余量Z=0.4mm
精鏜 單邊余量Z=0.1mm
5. 2-Φ15螺栓孔兩端面的加工余量
查《機械制造工藝設(shè)計簡明手冊》表2.2-25得鍛件的單邊加工余量Z=2.2mm,鍛件尺寸公差為CT7級，表面粗糙度Ra為3.2，加工余量為MA-E級。根據(jù)《機械制造工藝設(shè)計簡明手冊》表1.4-8，二步銑削即粗銑——精銑方可滿足其精度要求。
粗銑 單邊余量Z=2.0mm
精銑 單邊余量Z=0.2mm
6. 2-Φ15螺栓孔兩端面的加工余量
因孔的尺寸比較小，故采用實心鍛造，孔的表面粗糙度分別為Ra6.3、Ra3.2，根據(jù)《機械制造工藝設(shè)計簡明手冊》表1.4-7，三步加工即鉆——擴——鉸方可滿足其精度要求。
鉆孔 Φ14
擴孔 Φ14.8
鉸孔 Φ15H8
7.寬60兩側(cè)面的加工余量
查《機械制造工藝設(shè)計簡明手冊》表2.2-25得鍛件的單邊加工余量Z=2.0mm,鍛件尺寸公差為CT9級，表面粗糙度Ra為12.5，加工余量為MA-E級。根據(jù)《機械制造工藝設(shè)計簡明手冊》表1.4-8，一步銑削即可滿足其精度要求。
8.寬64兩側(cè)面的加工余量
查《機械制造工藝設(shè)計簡明手冊》表2.2-25得鍛件的單邊加工余量Z=2.0mm,鍛件尺寸公差為CT9級，表面粗糙度Ra為12.5，加工余量為MA-E級。根據(jù)《機械制造工藝設(shè)計簡明手冊》表1.4-8，一步銑削即可滿足其精度要求。
9. 2-Φ7孔的加工余量
因孔的尺寸比較小，故采用實心鍛造，孔的表面粗糙度沒有特別要求，一步鉆削即可滿足其精度要求。
10. 2-Φ5孔（頭部Φ10，角度90）的加工余量
因孔的尺寸比較小，故采用實心鍛造，孔的表面粗糙度沒有特別要求，一步鉆削即可滿足其精度要求。
11.其他不加工表面，鍛造即可滿足其精度要求。
1.7 工時定額的計算
1.7.1粗銑連桿大小頭上端面
選用X52K立式銑床
根據(jù)《機械制造工藝設(shè)計手冊》表2.4—81選取數(shù)據(jù)
銑刀直徑D = 100 mm 切削速度Vf = 200 m/min
切削寬度 ae= 85 mm 銑刀齒數(shù)Z = 6 切削深度ap = 2.0 mm
則主軸轉(zhuǎn)速n = 1000v/D = 637 r/min
根據(jù)表3.1—31 按機床選取n = 600 /min
則實際切削速度V = Dn/1000=188.4 m/min
銑削工時為：按表2.5—10
L= 1.0 mm L1 = +1.5 =37.2mm L2 = 3 mm
基本時間tj = L/fm z = (1.0+37.2+3)2/(600×0.18×6) = 0.064min=7.68s
按表2.5—46 輔助時間ta = 0.4×7.68 = 3.1s
1.7.2粗銑連桿大小頭下端面
選用X52K立式銑床
根據(jù)《機械制造工藝設(shè)計手冊》表2.4—81選取數(shù)據(jù)
銑刀直徑D = 100 mm 切削速度Vf = 200 m/min
切削寬度 ae=85mm 銑刀齒數(shù)Z = 6 切削深度ap = 2.0 mm
則主軸轉(zhuǎn)速n = 1000v/D=637 r/min
根據(jù)表3.1—31 按機床選取n = 600 /min
則實際切削速度V =Dn/1000=188.4 m/min
銑削工時為：按表2.5—10
L= 1.0 mm L1 = +1.5 =37.2mm L2 = 3 mm
基本時間tj = L/fm z = (1.0+37.2+3)2/(600×0.18×6) = 0.064min=7.68s
按表2.5—46 輔助時間ta = 0.4×7.68 = 3.10s
1.7.3精銑連桿大頭Φ70H7孔兩端面
選用X52K立式銑床
根據(jù)《機械制造工藝設(shè)計手冊》表2.4—81選取數(shù)據(jù)
銑刀直徑D = 100 mm 切削速度Vf = 200 m/min
切削寬度 ae= 85 mm 銑刀齒數(shù)Z = 6 切削深度ap = 0.4 mm
則主軸轉(zhuǎn)速n = 1000v/D = 637 r/min
根據(jù)表3.1—31 按機床選取n = 600 /min
則實際切削速度V = Dn/1000 = 188.4 m/min
銑削工時為：按表2.5—10
L= 0.2 mm L1 = +1.5 =37.2mm L2 = 0 mm
基本時間tj = L/fm z = (0.2+37.2+0)/(600×0.18×6) = 0.058 min=3.46s
按表2.5—46 輔助時間ta = 0.4×3.46s =1.39s
1.7.4 銑結(jié)合面
選用銑床X62W
根據(jù)《機械制造工藝設(shè)計手冊》表2.4—77(88)選取數(shù)據(jù)
銑刀直徑D = 100 mm 切削速度V = 200m/min
銑刀齒數(shù)Z = 24 切削深度ap = 2.0 mm af = 0.35mm/r
則主軸轉(zhuǎn)速n = 1000v/D =637 r/min
根據(jù)表3.1—74 按機床選取n=600 r/min
則實際切削速度V = Dn/1000 =18.8m/min
銑削工時為：按表2.5—10
L=112 mm L1=+1.5=50.5mm L2=2.0 mm
基本時間tj = L/fmz = (112+50.5+2.0) /(600×0.35)=0.783min=47s
按表2.5—46 輔助時間ta = 0.4×47s= 18.8s
1.7.5銑連桿蓋寬60兩側(cè)面
選用銑床X62W
根據(jù)《機械制造工藝設(shè)計手冊》表2.4—77(88)選取數(shù)據(jù)
銑刀直徑D = 100 mm 切削速度V = 200m/min
銑刀齒數(shù)Z = 24 切削深度ap = 2.0 mm af = 0.35mm/r
則主軸轉(zhuǎn)速n = 1000v/D =637 r/min
根據(jù)表3.1—74 按機床選取n=600 r/min
則實際切削速度V = Dn/1000 =18.8m/min
銑削工時為：按表2.5—10
L=40 mm L1=+1.5=50.5mm L2=2.0 mm
基本時間tj = L/fmz = (40+50.5+2.0) /(600×0.35)=0.440 min=26.43s
按表2.5—46 輔助時間ta = 0.4×26.43s= 10.57s
1.7.6銑連桿體寬64兩側(cè)面
選用銑床X52K
根據(jù)《機械制造工藝設(shè)計手冊》表2.4—77(88)選取數(shù)據(jù)
銑刀直徑D = 20 mm 切削速度V = 50m/min
銑刀齒數(shù)Z = 4 切削深度ap = 2.0 mm af = 0.35mm/r
則主軸轉(zhuǎn)速n = 1000v/D =796r/min
根據(jù)表3.1—74 按機床選取n=800 r/min
則實際切削速度V = Dn/1000 =50.2m/min
銑削工時為：按表2.5—10
L=30 mm L1=+1.5=29.8mm L2=2.0 mm
基本時間tj = L/fmz = (30+29.8+2.0)2/(800×0.35)=0.441 min=26.49s
按表2.5—46 輔助時間ta = 0.4×26.49s= 10.59s
1.7.7、粗銑、精銑2-Φ15螺栓孔兩端面
1. 粗銑2-Φ15螺栓孔兩端面
選用銑床X62W
根據(jù)《機械制造工藝設(shè)計手冊》表2.4—77(88)選取數(shù)據(jù)
銑刀直徑D = 200 mm 切削速度V = 500m/min
銑刀齒數(shù)Z = 24 切削深度ap = 2.0 mm af = 0.35mm/r
則主軸轉(zhuǎn)速n = 1000v/D = 796 r/min
根據(jù)表3.1—74 按機床選取n=800 r/min
則實際切削速度V = Dn/1000 =502.4m/min
銑削工時為：按表2.5—10
L=40 mm L1=+1.5=81.5mm L2=2.0 mm
基本時間tj = L/fmz = (40+81.5+2.0)2/(800×0.35)=0.882 min=52.93s
按表2.5—46 輔助時間ta = 0.4×52.93s= 21.17s
2. 精銑2-Φ15螺栓孔兩端面
選用銑床X62W
根據(jù)《機械制造工藝設(shè)計手冊》表2.4—77(88)選取數(shù)據(jù)
銑刀直徑D = 200 mm 切削速度V = 500m/min
銑刀齒數(shù)Z = 24 切削深度ap = 0.2 mm af = 0.35mm/r
則主軸轉(zhuǎn)速n = 1000v/D = 796 r/min
根據(jù)表3.1—74 按機床選取n=800 r/min
則實際切削速度V = Dn/1000 =502.4m/min
銑削工時為：按表2.5—10
L=40 mm L1=+1.5=81.5mm L2=0.2mm
基本時間tj = L/fmz = (40+81.5+0.2)2/(800×0.35)=0.869 min=52.16s
按表2.5—46 輔助時間ta = 0.4×52.16s= 20.86s
1.7.8鉆、擴、鉸2-Φ15H8螺栓孔并倒角C1、C1.5
1.鉆2-Φ15H8螺栓底孔Φ14
選用立式鉆床Z525
根據(jù)《機械制造工藝設(shè)計手冊》表2.4—38（41）選取數(shù)據(jù)
切削速度V = 35 m/min 切削深度ap = 85mm
進給量f = 0.25 mm/r 鉆頭直徑D = 14 mm
則主軸轉(zhuǎn)速n = 1000v/D = 796 r/min
根據(jù)表3.1—30 按機床選取n = 800 r/min
則實際切削速度V = Dn/1000 = 35.2 m/min
鉆削工時為： 按表2.5—7
L = 85 mm L1 = 7 mm L2 = 5 mm
基本時間tj = L/fn = (85+7+5)2/(0.25×800) = 0.97 min=58.2s
按表2.5—46 輔助時間ta = 0.4×58.2s= 23.28s
2. 擴螺栓孔Φ14至Φ14.8
選用立式鉆床Z525
根據(jù)《機械制造工藝設(shè)計手冊》表2.4—53選取數(shù)據(jù)
擴刀直徑D = 14.8 mm 切削速度V = 35 m/min
切削深度ap = 0.4 mm 進給量f = 0.15 mm/r
則主軸轉(zhuǎn)速n = 1000v/D = 753r/min
根據(jù)表3.1—30 按機床選取n=800 r/min
則實際切削速度V = Dn/1000 = 37.2m/min
擴削工時為： 按表2.5—7
L = 85 mm L1 = 0.4 mm L2 = 5 mm
基本時間tj = L/fn = (85+0.4+5)2/(0.15×800) =1.507 min=90.4s
按表2.5—46 輔助時間ta = 0.4×90.4s= 36.16s
3.鉸螺栓孔Φ14.8至Φ15H7
根據(jù)《機械制造工藝設(shè)計手冊》表2.4—81選取數(shù)據(jù)
鉸刀直徑D = 15 mm 切削速度V = 35 m/min
切削深度ap = 0.10 mm 進給量f = 0.15mm/r
則主軸轉(zhuǎn)速n = 1000v/D = 743 r/min
根據(jù)表3.1—31 按機床選取n = 800 r/min
則實際切削速度V =Dn/1000 =37.7m/min
鉸削工時為： 按表2.5—7
L = 85 mm L1 = 0.1 mm L2 = 5 mm
基本時間tj = L/fn = (85+0.1+5)2/(0.15×800) = 1.502min=90.1s
按表2.5—46 輔助時間ta = 0.4×90.1s= 36.04s
4.倒角C1
5.倒角C1.5
1.7.9锪連桿蓋Φ15深8孔
①、加工條件
加工材料: 45鋼，鍛件。
工藝要求：孔徑d=15mm。深8盲孔，精度H12~H13,用乳化液冷卻。
機床：選用Z525鉆床和專用夾具。
②、選擇鉆頭
選擇高速鋼锪刀（如圖3所示），其直徑d=15mm
③．選擇切削用量
（1）選擇進給量
按加工要求決定進給量：根據(jù)《切削用量手冊》表2.7，當鍛鐵硬度>200H
有。
（2）計算切削速度
根據(jù)《切削用量手冊》表2.15，當鑄鐵硬度=200～220HBS時， , 時，。
切削速度的修正系數(shù)為：，，，，
故
=
=286.6r/mm
根據(jù)Z525型鉆床技術(shù)資料（見《簡明手冊》表4.2-12）可選擇n=275r/mm， 。
④．計算基本工時
根據(jù)公式
式中，，l=8mm，入切量及超切量由《切削用量手冊》表2.29查出，計算得，
L=（8+6）mm=14mm
故有： t==0.127min=7.64s
按表2.5—46 輔助時間ta = 0.4×7.64s= 3.06s
1.7.10锪、鉸連桿體Φ8H11深6孔
1、锪連桿體孔Φ6.8深6
①、加工條件
加工材料: 45鋼，鍛件。
工藝要求：孔徑d=6.8mm。深6盲孔，精度H12~H13,用乳化液冷卻。
機床：選用Z525鉆床和專用夾具。
②、選擇鉆頭
選擇高速鋼锪刀（如圖3所示），其直徑d=6.8mm
③．選擇切削用量
（1）選擇進給量
按加工要求決定進給量：根據(jù)《切削用量手冊》表2.7，當鍛鐵硬度>200H
有。
（2）計算切削速度
根據(jù)《切削用量手冊》表2.15，當鑄鐵硬度=200～220HBS時， , 時，。
切削速度的修正系數(shù)為：，，，，
故
=
=632.2r/mm
根據(jù)Z525型鉆床技術(shù)資料（見《簡明手冊》表4.2-12）可選擇n=600r/mm， 。
④．計算基本工時
根據(jù)公式
式中，，l=6mm，入切量及超切量由《切削用量手冊》表2.29查出，計算得，
L=（6+6）mm=12mm
故有： t==0.5min=30s
按表2.5—46 輔助時間ta = 0.4×30s= 12s
2、鉸連桿體Φ8H11深6孔
根據(jù)《機械制造工藝設(shè)計手冊》表2.4—81選取數(shù)據(jù)
鉸刀直徑D = 8 mm 切削速度V = 20 m/min
切削深度ap = 0.10 mm 進給量f = 0.15mm/r
則主軸轉(zhuǎn)速n = 1000v/D = 796 r/min
根據(jù)表3.1—31 按機床選取n = 800 r/min
則實際切削速度V =Dn/1000 =20.1m/min
鉸削工時為： 按表2.5—7
L = 6 mm L1 = 0.1 mm L2 = 0 mm
基本時間tj = L/fn = (6+0.1+0)1/(0.15×800) = 0.051min=3.05s
按表2.5—46 輔助時間ta = 0.4×3.05s= 1.22s
1.7.11鉆2-Φ7孔
選用搖臂鉆床Z3025
根據(jù)《機械制造工藝設(shè)計手冊》表2.4—38（41）選取數(shù)據(jù)
切削速度V = 20 m/min 切削深度ap = 15mm
進給量f = 0.25 mm/r 鉆頭直徑D = 7mm
則主軸轉(zhuǎn)速n = 1000v/D =910 r/min
根據(jù)表3.1—30 按機床選取n = 1000 r/min
則實際切削速度V = Dn/1000 = 22.0 m/min
鉆削工時為： 按表2.5—7
L = 15 mm L1 = 3.5 mm L2 = 3 mm
基本時間tj = L/fn = (15+3.5+3)2/(0.25×1000) = 0.172min=10.32s
按表2.5—46 輔助時間ta = 0.4×10.32s=4.13s
1.7.12鉆2-Φ5孔（頭部Φ10，角度90°）
選用搖臂鉆床Z3025
根據(jù)《機械制造工藝設(shè)計手冊》表2.4—38（41）選取數(shù)據(jù)
切削速度V = 15 m/min 切削深度ap = 11mm
進給量f = 0.25 mm/r 鉆頭直徑D = 5mm
則主軸轉(zhuǎn)速n = 1000v/D =955r/min
根據(jù)表3.1—30 按機床選取n = 1000 r/min
則實際切削速度V = Dn/1000 = 15.7 m/min
鉆削工時為： 按表2.5—7
L = 11 mm L1 = 2.5 mm L2 = 3 mm
基本時間tj = L/fn = (11+2.5+3)2/(0.25×1000) = 0.132min=7.92s
按表2.5—46 輔助時間ta = 0.4×7.92s=3.17s
1.7.13粗鏜、半精鏜Φ70H7孔、Φ46H7孔
1.粗鏜Φ66孔至Φ69
選用坐標鏜床
根據(jù)《機械制造工藝設(shè)計手冊》表2.4—66選取數(shù)據(jù)
鏜刀直徑D = 69mm 切削速度V = 12 m/min
進給量f = 0.2 mm/r 切削深度ap = 1.5 mm
根據(jù)表3.1—39 按機床選取n = 1000 r/min
鏜削工時為： 按表2.5—3
L = 40 mm L1 = 1.5 mm L2 = 5 mm
基本時間tj= Li/fn = (40+1.5+5)/(0.2×1000) = 0.233 min=13.95s
按表2.5—46 輔助時間ta = 0.4×13.95s= 5.58s
2.半精鏜Φ69孔至Φ69.8
選用坐標鏜床
根據(jù)《機械制造工藝設(shè)計手冊》表2.4—66選取數(shù)據(jù)
鏜刀直徑D = 69.8mm 切削速度V = 12 m/min
進給量f = 0.2 mm/r 切削深度ap = 0.4 mm
根據(jù)表3.1—39 按機床選取n = 1000 r/min
鏜削工時為： 按表2.5—3
L = 40 mm L1 = 0.4 mm L2 = 5 mm
基本時間tj= Li/fn = (40+0.4+5)/(0.20×1000) = 0.227 min=13.62s
按表2.5—46 輔助時間ta = 0.4×13.62s=5.45s
3.粗鏜Φ42孔至Φ45
選用坐標鏜床
根據(jù)《機械制造工藝設(shè)計手冊》表2.4—66選取數(shù)據(jù)
鏜刀直徑D = 45mm 切削速度V = 12 m/min
進給量f = 0.2 mm/r 切削深度ap = 1.5 mm
根據(jù)表3.1—39 按機床選取n = 1000 r/min
鏜削工時為： 按表2.5—3
L = 40 mm L1 = 1.5 mm L2 = 5 mm
基本時間tj= Li/fn = (40+1.5+5)/(0.2×1000) = 0.233 min=13.95s
按表2.5—46 輔助時間ta = 0.4×13.95s= 5.58s
4.半精鏜Φ45孔至Φ45.8
選用坐標鏜床
根據(jù)《機械制造工藝設(shè)計手冊》表2.4—66選取數(shù)據(jù)
鏜刀直徑D = 45.8mm 切削速度V = 12 m/min
進給量f = 0.2 mm/r 切削深度ap = 0.4 mm
根據(jù)表3.1—39 按機床選取n = 1000 r/min
鏜削工時為： 按表2.5—3
L = 40 mm L1 = 0.4 mm L2 = 5 mm
基本時間tj= Li/fn = (40+0.4+5)/(0.20×1000) = 0.227 min=13.62s
按表2.5—46 輔助時間ta = 0.4×13.62s=5.45s
1.7.14精鏜Φ70H7孔、Φ46H7孔
1.精鏜Φ69.8孔至Φ70H7
選用坐標鏜床
根據(jù)《機械制造工藝設(shè)計手冊》表2.4—66選取數(shù)據(jù)
鏜刀直徑D = 70mm 切削速度V = 20m/min
進給量f = 0.1 mm/r 切削深度ap = 0.1 mm
根據(jù)表3.1—39 按機床選取n = 1000 r/min
鏜削工時為： 按表2.5—3
L = 40 mm L1 = 0.1 mm L2 = 5 mm
基本時間tj= Li/fn = (40+0.1+5)/(0.10×1000) = 0.451 min=27.06s
按表2.5—46 輔助時間ta = 0.4×27.06s=10.82s
2.精鏜Φ45.8孔至Φ46H7
選用坐標鏜床
根據(jù)《機械制造工藝設(shè)計手冊》表2.4—66選取數(shù)據(jù)
鏜刀直徑D = 46mm 切削速度V = 20m/min
進給量f = 0.1 mm/r 切削深度ap = 0.1 mm
根據(jù)表3.1—39 按機床選取n = 1000 r/min
鏜削工時為： 按表2.5—3
L = 40 mm L1 = 0.1 mm L2 = 5 mm
基本時間tj= Li/fn = (40+0.1+5)/(0.10×1000) = 0.451 min=27.06s
按表2.5—46 輔助時間ta = 0.4×27.06s=10.82s
3.倒角C1
1.7.15半精鏜、精鏜Φ40H7銅套孔
1.半精鏜Φ39.5孔至Φ39.8H7
選用坐標鏜床
根據(jù)《機械制造工藝設(shè)計手冊》表2.4—66選取數(shù)據(jù)
鏜刀直徑D = 39.8mm 切削速度V = 12m/min
進給量f = 0.1 mm/r 切削深度ap = 0.1 mm
根據(jù)表3.1—39 按機床選取n = 1000 r/min
鏜削工時為： 按表2.5—3
L = 40 mm L1 = 0.15 mm L2 = 5 mm
基本時間tj= Li/fn = (40+0.15+5)/(0.10×1000) = 0.452 min=27.09s
按表2.5—46 輔助時間ta = 0.4×27.09s=10.84s
2.精鏜Φ39.8孔至Φ40H7
選用坐標鏜床
根據(jù)《機械制造工藝設(shè)計手冊》表2.4—66選取數(shù)據(jù)
鏜刀直徑D = 40mm 切削速度V = 12m/min
進給量f = 0.1 mm/r 切削深度ap = 0.1 mm
根據(jù)表3.1—39 按機床選取n = 1000 r/min
鏜削工時為： 按表2.5—3
L = 40 mm L1 = 0.1 mm L2 = 5 mm
基本時間tj= Li/fn = (40+0.1+5)/(0.10×1000) = 0.451 min=27.06s
按表2.5—46 輔助時間ta = 0.4×27.06s=10.82s
1.8 連桿的檢驗
連桿在機械加工中要進行中間檢驗，加工完畢后要進行最終檢驗，檢驗項目按圖紙上的技術(shù)要求進行。
1.8.1 觀察外表缺陷及目測表面粗糙度
1.8.2 連桿大頭孔圓柱度的檢驗
用量缸表，在大頭孔內(nèi)分三個斷面測量其內(nèi)徑，每個斷面測量兩個方向，三個斷面測量的最大值與最小值之差的一半即圓柱度。
1.8.3 連桿體、連桿上蓋對大頭孔中心線的對稱度的檢驗
采用圖（1－6）所示專用檢具（用一平尺安裝上百分表）。用結(jié)合面為定位基準分別測量連桿體、連桿上蓋兩個半圓的半徑值，其差為對稱度誤差。
1.8.4 連桿大小頭孔平行度的檢驗
如圖（1—7）所示,將連桿大小頭孔穿入專用心軸，在平臺上用等高V形鐵支撐連桿大頭孔心軸，測量小頭孔心軸在最高位置時兩端面的差值，其差值的一半即為平行度。
圖1.7 大小頭孔平行度的檢驗圖
1.8.5 連桿螺釘孔與其兩端面垂直度的檢驗
制做專用垂直度檢驗心軸，其檢測心軸直徑公差，分三個尺寸段制做，配以不同公差的螺釘，檢查其接觸面積，一般在90%以上為合格，或配用塞尺檢測，塞尺厚度的一半為垂直度公差值
2 夾具設(shè)計
由連桿工作圖可知，工件材料為45鋼，屬于中大批量生產(chǎn)。根據(jù)設(shè)計任務(wù)的要求，需設(shè)計一套精銑連桿大頭Φ70H7孔兩端面的夾具，刀具為硬質(zhì)合金三面刃銑刀。
2.1問題的指出
本夾具主要作來銑Φ70H7孔兩端面的夾具，Φ70H7孔兩端面的夾具與大頭孔軸心線有垂直度度要求，在設(shè)計夾具時應(yīng)該考慮在內(nèi)。
2.2 定位基準的選