正交預(yù)應(yīng)力混凝土空心板橋.--畢業(yè)論文.doc

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1、正交預(yù)應(yīng)力空心板橋目錄摘 要IAbstractII1 設(shè)計(jì)資料11.1 橋梁概況11.2設(shè)計(jì)荷載21.3材料21.4施工工藝及錨具21.5采用的技術(shù)規(guī)范22 幾何特性計(jì)算32.1 邊跨空心板毛截面幾何特性計(jì)算32.1.1 毛截面面積A32.1.2 毛截面重心位置32.1.3 空心板毛截面對(duì)其重心軸的慣距I32.2 中跨空心板毛截面幾何特性計(jì)算32.2.1 毛截面面積A32.2.2 毛截面重心位置42.2.3 空心板毛截面對(duì)其重心軸的慣距I42.3 邊、中跨空心板毛截面幾何特性匯總43 作用效應(yīng)計(jì)算63.1永久作用效應(yīng)計(jì)算63.1.1 邊跨板作用效應(yīng)計(jì)算63.1.2 中跨板作用效應(yīng)計(jì)算63.1.

2、3 橫隔板重73.2可變作用效應(yīng)計(jì)算73.2.1荷載橫向分配系數(shù)73.2.2 活載內(nèi)力計(jì)算103.3作用效應(yīng)組合匯總134 預(yù)應(yīng)力鋼筋計(jì)算164.1預(yù)應(yīng)力鋼筋截面面積的估算164.2 預(yù)應(yīng)力鋼筋的布置174.3 普通鋼筋數(shù)量的估算及布置185空心板承載能力極限狀態(tài)計(jì)算205.1 正截面抗彎承載力計(jì)算205.2 斜截面抗彎承載力計(jì)算215.2.1截面抗剪強(qiáng)度上、下限的復(fù)核215.2.2斜截面抗剪承載力計(jì)算236預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算256.1 錨具變形、回縮引起的應(yīng)力損失256.2 加熱養(yǎng)護(hù)引起的應(yīng)力損失256.3 預(yù)應(yīng)力鋼絞線由于應(yīng)力松弛引起的預(yù)應(yīng)力損失256.4 混凝土彈性壓縮引起的預(yù)應(yīng)力損失256

3、.5混凝土的收縮和徐變引起的應(yīng)力損失266.6 預(yù)應(yīng)力損失組合287 正常使用極限狀態(tài)計(jì)算307.1正截面抗裂性驗(yàn)算307.2斜截面抗裂性驗(yàn)算347.2.1 正溫差應(yīng)力347.2.2 反溫差應(yīng)力357.2.3 主拉應(yīng)力358 空心板變形計(jì)算398.1 空心板截面剛度驗(yàn)算398.1.1跨中截面398.1.2 l/4截面408.1.3支點(diǎn)截面428.2空心板設(shè)置預(yù)拱度的計(jì)算448.2.1 預(yù)加力引起的反拱度計(jì)算448.2.2 預(yù)拱度的設(shè)置469持久狀態(tài)空心板截面應(yīng)力驗(yàn)算479.1跨中截面混凝土的法向壓應(yīng)力驗(yàn)算479.2 跨中預(yù)應(yīng)力鋼絞線的拉應(yīng)力驗(yàn)算479.3 空心板斜截面混凝土主應(yīng)力驗(yàn)算4710短

4、暫狀態(tài)應(yīng)力驗(yàn)算5110.1 跨中截面5110.1.1由預(yù)加力產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力5110.1.2由板自重產(chǎn)生的板截面上、下緣應(yīng)力5210.2 截面5210.3支點(diǎn)截面5311 最小配筋率復(fù)核5512 鉸縫計(jì)算5712.1鉸縫剪力計(jì)算5712.1.1 鉸縫剪力影響線5712.1.2鉸縫剪力5812.2鉸縫抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算5913 支座計(jì)算6013.1 選定支座的平面尺寸6013.2 確定支座的厚度6013.3 驗(yàn)算支座的偏轉(zhuǎn)6113.4 驗(yàn)算支座的抗滑穩(wěn)定性6214 蓋梁計(jì)算6414.1 荷載計(jì)算6414.2 內(nèi)力計(jì)算7014.2.1 恒載加活載作用下各截面的內(nèi)力7014.2.2 蓋梁內(nèi)力匯總721

5、4.3 截面配筋設(shè)計(jì)與承載力校核7214.3.1正截面抗彎承載力驗(yàn)算7214.3.2斜截面抗剪承載能力驗(yàn)算74參考文獻(xiàn)：76設(shè)計(jì)總結(jié)83II 摘 要在本設(shè)計(jì)中，橋梁上部結(jié)構(gòu)的計(jì)算著重分析了橋梁在使用工程中恒載以及活載的作用，采用整體的體積以及自重系數(shù)，荷載集度進(jìn)行恒載內(nèi)力的計(jì)算。運(yùn)用杠桿原理法、鉸接板法求出活載橫向分布系數(shù)，并運(yùn)用最大荷載法進(jìn)行活載的加載。進(jìn)行了梁的配筋計(jì)算，估算了鋼絞線的各種預(yù)應(yīng)力損失，并進(jìn)行預(yù)應(yīng)力階段和使用階段主梁截面的強(qiáng)度和變形驗(yàn)算、并進(jìn)行了截面最小配筋的驗(yàn)算。下部結(jié)構(gòu)采用以鉆孔灌注樁為基礎(chǔ)的雙墩柱，采用板式橡膠支座。關(guān)鍵詞：預(yù)應(yīng)力混凝土、簡支梁橋、雙墩柱、板式橡膠支座5

6、9 AbstractIn this design, the calculation of bridge upper structure bridge is analyzed emphatically in the use of engineering zhongheng load and live load effect, the overall volume and weight coefficient, load set the calculation of internal force of dead load. Using the lever principle method, hin

7、ged plate method, live load transverse distribution coefficient, and the live load by applying the method of maximum load, load. The beam reinforcement calculation, estimate the various loss of prestress steel strand, prestressed stage and using stage of main girder section and the strength and defo

8、rmation of checking and calculating the minimum reinforcement and the section. Substructure adopts double pier on the basis of the bored piles, the plate rubber bearing .Keywords: prestressed concrete、simple beam bridge、double pier、plate rubber bearing.1 設(shè)計(jì)資料1.1 橋梁概況本設(shè)計(jì)上部結(jié)構(gòu)為2 *16m正交預(yù)應(yīng)力混凝土空心板橋；標(biāo)準(zhǔn)跨徑：L

9、b=16m； 計(jì)算跨徑：L=15.5m；預(yù)應(yīng)力空心板長度：15.96m；橋?qū)挘簝?.1+20.75m；下部結(jié)構(gòu)為雙柱式橋墩，鉆孔管柱樁基礎(chǔ)，墩柱直徑1.2m，樁直徑1.5m?？招陌逡话銟?gòu)造圖具體尺寸見圖：1.2設(shè)計(jì)荷載汽車荷載：公路-級(jí)；人群荷載：3.5KN/；欄桿人行道重力按約：12JN/計(jì)算。1.3材料采用S15.24預(yù)應(yīng)力鋼絞線，每根張拉力為195.3kN。非預(yù)應(yīng)力鋼筋采用熱軋R235和HRB335鋼筋?？招陌鍓K采用C50混凝土。鉸縫采用C50細(xì)骨料混凝土，C25級(jí)混凝土堵頭。橋面鋪裝采用10cm厚C40防水混凝土+防水層+10cm厚瀝青混凝土。欄桿及人行道板為C25混凝土。蓋梁、立柱采

10、用C30混凝土、C25級(jí)鋼筋混凝土基樁。采用圓板式膠裝支座。1.4施工工藝及錨具按先張法，一端張拉，采用帶螺帽的錨具，設(shè)用一塊墊板。1.5采用的技術(shù)規(guī)范1 公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范(JTG D60-2004 )；2 公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范(JTG D62-2004)；3 公路磚石及混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范(JTJ D63-2005)2 幾何特性計(jì)算2.1 邊跨空心板毛截面幾何特性計(jì)算2.1.1 毛截面面積A空心板毛截面面積為： =5739.98cm22.1.2 毛截面重心位置全截面對(duì)1/2板高處的靜距： =29853.25 cm3則毛截面重心離1/2板高的距離為:cm 把毛截面外框簡化

11、為規(guī)則矩形時(shí)的余缺部分面積A余缺: =3777.02 cm2 余缺部分對(duì)1/2板高的距離為:cm2.1.3 空心板毛截面對(duì)其重心軸的慣距I=134.5803/12+134.5805.22-(87573/12+87575.22) +41773/36+1775.2(29-7/3)2+3777.02(7.9-5.2)2=8.958106cm42.2 中跨空心板毛截面幾何特性計(jì)算2.2.1 毛截面面積A空心板毛截面面積為： =4706cm22.2.2 毛截面重心位置全截面對(duì)1/2板高處的靜距： =9999.74 cm3則毛截面重心離1/2板高的距離為:cm 把毛截面外框簡化為規(guī)則矩形時(shí)的鉸縫面積A鉸:

12、 =800cm2 鉸縫重心對(duì)1/2板高的距離為:=12.50cm2.2.3 空心板毛截面對(duì)其重心軸的慣距I 鉸縫對(duì)其自身重心軸的慣性距為：351419cm4 則空心板毛截面對(duì)其重心軸的慣性距I為： =134803/12+134802.122-351419-2800(12.5+2.12)2 -(87573/12+87572.122)+41773/36+1772.12(29-7/3)2= 8.023106cm42.3 邊、中跨空心板毛截面幾何特性匯總本橋梁設(shè)計(jì)的預(yù)制空心板的毛截面幾何特性采用分塊面積累加法計(jì)算，疊加時(shí)挖空部分按負(fù)面積計(jì)算?？招陌褰孛娴目古偠瓤珊喕癁閳D2-1的單箱截面來計(jì)算:圖2-

13、1 計(jì)算IT的空心板截面圖簡化圖（尺寸單位：cm）抗扭慣矩IT為：= 10.338106cm43 作用效應(yīng)計(jì)算3.1永久作用效應(yīng)計(jì)算3.1.1 邊跨板作用效應(yīng)計(jì)算(1)空心板自重（第一階段結(jié)構(gòu)自重）0.57399826=14.9239 kN/m (2)橋面系自重（第二階段結(jié)構(gòu)自重） 欄桿、緣石（參照已建橋梁）取（1.45+1.25）2=5.4kN/m橋面鋪裝采用10cm等厚度的瀝青混凝土，則全橋?qū)掍佈b每延米重力為： 0.112.2525=30.625kN/m 橋面現(xiàn)澆C40橋面板每延米重力（10cm厚）：2613.250.1+(1/210.015) 6=35.62kN/m 為計(jì)算方便近似按各板

14、平均分擔(dān)來考慮,則每塊空心板分?jǐn)偟降拿垦用讟蛎嫦抵亓?=16.941 kN/m (3)鉸縫自重（第二階段結(jié)構(gòu)自重）鉸縫采用C50細(xì)集料混凝土，容重為24kN/m,邊跨取單個(gè)鉸縫的一半計(jì)算，則其自重為:由此得空心板每延米總重力為： 14.9239kN/m（第一階段結(jié)構(gòu)自重）16.941+0.222=17.163(kN/m) （第二階段結(jié)構(gòu)自重）=14.9239+17.163=32.0869(kN/m)3.1.2 中跨板作用效應(yīng)計(jì)算（1）空心板自重（第一階段結(jié)構(gòu)自重）0.470626=12.2356(kN/m) (2)橋面系自重（第二階段結(jié)構(gòu)自重） 欄桿、緣石（參照已建橋梁）?。?.45+1.2

15、5）2=5.4kN/m橋面鋪裝采用10cm等厚度的瀝青混凝土，則全橋?qū)掍佈b每延米重力為：0.112.2525=30.625kN/m 橋面現(xiàn)澆C40橋面板每延米重力（10cm厚）：2613.250.1+(1/210.015) 6=35.62kN/m 為計(jì)算方便近似按各板平均分擔(dān)來考慮,則每塊空心板分?jǐn)偟降拿垦用讟蛎嫦抵亓?=16.941 kN/m（3）鉸縫自重（第二階段結(jié)構(gòu)自重）鉸縫采用C50細(xì)集料混凝土，容重為24kN/m,中跨取兩個(gè)單鉸縫的一半計(jì)算，即為一個(gè)鉸縫重量，則其自重為:由此得空心板每延米總重力為： 12.2356kN/m（第一階段結(jié)構(gòu)自重）16.941+0.444=17.385(

16、kN/m) （第二階段結(jié)構(gòu)自重）=12.2356+17.385=29.6206(kN/m)3.1.3 橫隔板重每塊板的橫格梁均設(shè)置在板兩端空心部分，封住端部口，厚度h為20cm,其橫隔板重為：橫隔板截面面積A=2312.114982=4624.2298（cm2)重力G=gAh=260.462422980.2=2.4046(kN)3.2可變作用效應(yīng)計(jì)算3.2.1荷載橫向分配系數(shù)跨中及四分點(diǎn)的橫向分配系數(shù)按鉸接板法計(jì)算。支點(diǎn)按杠桿法計(jì)算荷載橫向分布系數(shù)。支點(diǎn)到四分點(diǎn)按直線內(nèi)插求得。 （1）跨中和四分點(diǎn)的荷載橫向分配系數(shù)：按橋梁工程（2001年版）式（2-4-59）剛度系數(shù) 式中 ，板截面的抗扭剛度

17、，這里將圖1所示截面簡化成圖2-1。根據(jù)上式代入?yún)?shù)計(jì)算得=0.0112 。綜上，從(上冊)中的鉸接板荷載橫向分布影響線用表(附表)中查表，在=0.01和=0.02內(nèi)插求得=0.0112對(duì)應(yīng)的影響線豎標(biāo)值1i8i ，計(jì)算結(jié)果如表3-1。 表3-1 橫向分布系數(shù)影響線表板號(hào)載位1號(hào)2號(hào)3號(hào)4號(hào)5號(hào)6號(hào)1號(hào)0.010.020.01120.1940.2430.1200.1700.1980.1730.1420.1500.1430.1210.1160.1200.1060.0920.1040.0950.0750.0932號(hào)0.010.020.01120.1700.1980.1730.1670.1950.1

18、700.1490.1640.1510.1270.1260.1270.1100.1000.1090.0990.0820.0973號(hào)0.010.020.01120.1420.1500.1430.1490.1640.1510.1510.1710.1530.1380.1480.1390.1200.1160.1200.1070.0950.106根據(jù)影響線豎標(biāo)值繪制影響線豎標(biāo)圖，再在豎標(biāo)圖上布載，在計(jì)算汽車荷載時(shí)，影響線加載圖如圖3-1。在其上加載求得各種荷載作用下的橫向分布系數(shù)如下：汽車荷載作用下：m汽=1號(hào)板：汽車荷載 m汽=人群 m人=0.12+0.081=0.2012號(hào)板：汽車荷載 m汽=人群 m

19、人=3號(hào)板汽車荷載 m汽=人群 m人=圖3-1 橫向分布系數(shù)影響線圖（2）支點(diǎn)的荷載橫向分布系數(shù)按杠桿法計(jì)算，由圖3-2得3號(hào)板的支點(diǎn)荷載橫向分布系數(shù)如下：m汽=m人=圖3-2 3號(hào)板支點(diǎn)荷載橫向分布影響線（3）支點(diǎn)到四分點(diǎn)的荷載橫向分布系數(shù)按直線內(nèi)插進(jìn)行。3號(hào)板的橫向分布系數(shù)匯總于表3-2內(nèi)：表3-2 4號(hào)板的橫向分布系數(shù)匯總表荷載跨中及四分點(diǎn)支點(diǎn)汽車荷載0.5人群0（4） 荷載橫向分布系數(shù)沿橋跨的變化在計(jì)算荷載的橫向分布系數(shù)時(shí)，通常用“杠桿原理法”來計(jì)算荷載位于支點(diǎn)處的橫向分布系數(shù)m0，而用其它的方法來計(jì)算荷載位于跨中的橫向分布系數(shù)mc，這是因?yàn)楹奢d在橋跨縱向的位置不同，對(duì)某一主梁產(chǎn)生的橫

20、向分布系數(shù)也各異。位于橋跨其它位置的荷載橫向分布系數(shù)的處理方法是：依據(jù)公路橋涵通用規(guī)范規(guī)本設(shè)計(jì)跨中采用不變的mc，從離支點(diǎn)L/4處起至支點(diǎn)的區(qū)段內(nèi)mx呈直線過渡的方法計(jì)算。3.2.2 活載內(nèi)力計(jì)算在求跨中及l(fā)/4截面活載內(nèi)力時(shí)，仍取跨中的荷載橫向分布系數(shù)計(jì)算；而在求支點(diǎn)剪力時(shí)，則計(jì)入支點(diǎn)l/4區(qū)段內(nèi)橫向分布系數(shù)的變化。故計(jì)算跨中及l(fā)/4截面內(nèi)力時(shí)，可以利用等代荷載或內(nèi)力系數(shù)表進(jìn)行計(jì)算；而在計(jì)算支點(diǎn)剪力時(shí)需按影響坐標(biāo)進(jìn)行加載計(jì)算。在用等代荷載計(jì)算內(nèi)力（彎矩或剪力）時(shí)，計(jì)算式為：本橋計(jì)算中計(jì)入汽車荷載沖擊系數(shù)，其它活載則。本橋?yàn)殡p車道，車道折減系數(shù)。內(nèi)力影響線面積可由內(nèi)力影響線圖算出（跨中及l(fā)/4

21、截面內(nèi)力影響線如圖3-3所示），而等代荷載可由基本資料分冊查得。圖3-3 跨中及l(fā)/4截面內(nèi)力影響線圖 （1） 跨中及l(fā)/4截面內(nèi)力計(jì)算列表計(jì)算如表3-3，表中人群荷載為表3-3 跨中及l(fā)/4截面內(nèi)力計(jì)算表荷載種類截面位置內(nèi)力(1+)橫向分布系數(shù)mc等代荷載k（KN/m）影響線面積（）（m2）內(nèi)力值（彎矩：KNm剪力：KN）汽車荷載跨中彎矩剪力1.19051.1905110.1280.12834.4660.8019.62/8=48.0219.6/8=2.45252.1622.699L/4彎矩剪力1.19051.1905110.1280.12833.1244.16219.62/32=36.015

22、919.6/32=5.125181.76637.095人群荷載跨中彎矩剪力1.01.0110.1180.1182.6252.62548.022.4514.8740.759L/4彎矩剪力1.01.0110.1180.1182.6252.62536.0155.512511.1561.707（2）支點(diǎn)剪力計(jì)算在計(jì)算支點(diǎn)剪力時(shí)，需計(jì)入荷載橫向分布系數(shù)沿跨徑方向的變化，（如圖3-4），故用在影響線上加載的方法計(jì)算。汽車荷載=人群荷載=圖3-4 剪力影響線圖3.3作用效應(yīng)組合匯總按橋規(guī)公路橋涵結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)應(yīng)按承載能力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)進(jìn)行效應(yīng)組合，并用不同的計(jì)算項(xiàng)目。按承載能力極限狀態(tài)設(shè)計(jì)時(shí)的基本組合

23、表達(dá)式為： 式中： 結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)，本橋?qū)俅髽颍?1.0； 效應(yīng)組合設(shè)計(jì)值； 永久作用效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值； 汽車荷載效應(yīng)（含汽車沖擊力）的標(biāo)準(zhǔn)值。 按正常使用極限狀態(tài)設(shè)計(jì)時(shí)，應(yīng)根據(jù)不同的設(shè)計(jì)要求，采用以下兩種效應(yīng)組合:(1)作用短期效應(yīng)組合表達(dá)式： 式中： 作用短期效應(yīng)組合設(shè)計(jì)值； 永久作用效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值； 不計(jì)沖擊的汽車荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值。(2)作用長期效應(yīng)組合表達(dá)式： 式中：各符號(hào)意義見上面說明。橋規(guī)還規(guī)定結(jié)構(gòu)構(gòu)件當(dāng)需要彈性階段截面應(yīng)力計(jì)算時(shí)，應(yīng)采用標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)組合，即此時(shí)效應(yīng)組合表達(dá)式為： 式中： 標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)組合設(shè)計(jì)值； ,永久作用效應(yīng)，汽車荷載效應(yīng)（含汽車沖擊力）的標(biāo)準(zhǔn)值。 按橋規(guī)各種組合表達(dá)式可求得各

24、效應(yīng)組合設(shè)計(jì)值，現(xiàn)將計(jì)算匯總于表3-4中。表3-4 空心板作用效應(yīng)組合計(jì)算匯總表序號(hào)作用種類彎矩M(kNm)剪力V(kN)跨中L/4跨中L/4支點(diǎn)作用效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值永久作用效應(yīng)451.43338.57047.8295.64239.14179.35025.3350.66690.57517.92073.15146.30可變作用效應(yīng)車道荷載不計(jì)沖擊373.24279.9339.2563.25171.27458.15343.6148.1877.65210.23承載能力極限狀態(tài)基本組合 (1)828.68621.50087.78175.56 (2)641.41481.0567.45108.71294.32=

25、(1)+ (2)1470.091102.5567.45196.49469.88正常使用極限狀態(tài)作用短期效應(yīng)組合 (3)690.57517.92073.15146.30 (4)261.27195.9527.4844.28119.89=(3)+ (4)951.84713.8727.48117.43266.19使用長期效應(yīng)組合 (5)690.57517.92073.15146.30 (6)149.30111.9715.725.368.51=(5)+ (6)839.87629.8915.798.45214.81彈性階段截面應(yīng)力標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)組合 (7)690.57517.92073.15146.30 (8

26、)458.15343.6148.1877.65210.23=(7)+ (8)1148.72861.5348.18150.8356.534 預(yù)應(yīng)力鋼筋計(jì)算4.1預(yù)應(yīng)力鋼筋截面面積的估算 本橋采用先張法預(yù)應(yīng)力混凝土空心板構(gòu)造形式。設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)滿足不同設(shè)計(jì)狀況下規(guī)范規(guī)定的控制條件要求，例如承載力、抗裂性、裂縫寬度、變形及應(yīng)力等要求。在這些控制條件中，最重要的是滿足結(jié)構(gòu)在正常使用極限狀態(tài)下的使用性能要求和保證結(jié)構(gòu)在達(dá)到承載能力極限狀態(tài)時(shí)具有一定的安全儲(chǔ)備。因此，預(yù)應(yīng)力混凝土橋梁設(shè)計(jì)時(shí)，一般情況下，首先根據(jù)結(jié)構(gòu)在正常使用極限狀態(tài)正截面抗裂性或裂縫寬度限值確定預(yù)應(yīng)力鋼筋的數(shù)量，在由構(gòu)件的承載能力極限狀態(tài)要求確

27、定普通鋼筋的數(shù)量。本設(shè)計(jì)以部分預(yù)應(yīng)力A類構(gòu)件設(shè)計(jì)，首先按正常使用極限狀態(tài)正截面抗裂性確定有效預(yù)加力Npe。按公預(yù)規(guī)6.3.1條，A類預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件正截面抗裂性是控制混凝土的法向拉應(yīng)力，并符合以下條件：在作用短期效應(yīng)組合下，應(yīng)滿足要求。式中: 在作用短期效應(yīng)組合Msd作用下，構(gòu)件抗裂性驗(yàn)算邊緣混凝土的法向拉應(yīng)力；在初步設(shè)計(jì)時(shí)，和可按公式近似計(jì)算： (4-1) (4-2)式中: A,W構(gòu)件毛截面面積及對(duì)毛截面受拉邊緣的彈性抵抗矩； 預(yù)應(yīng)力鋼筋重心對(duì)毛截面重心軸的偏心矩，,可預(yù)先假定。代入即可求得滿足部分預(yù)應(yīng)力A類構(gòu)件正截面抗裂性要求所需的有效預(yù)加力為： (4-3)式中：混凝土抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值。本預(yù)

28、應(yīng)力空心板橋采用C50，=2.65Mpa,由表4-3得， 空心板的毛截面換算面積:假設(shè),代入得：則所需的預(yù)應(yīng)力鋼筋截面面積Ap為： (4-4)式中： 預(yù)應(yīng)力鋼筋的張拉控制應(yīng)力； 全部預(yù)應(yīng)力損失值，按張拉控制應(yīng)力的20%估算。本橋采用17股鋼絞線作為預(yù)應(yīng)力鋼筋，直徑15.2mm，公稱截面面積1390mm，=1860Mpa，Ep=1.9510Mpa.按公預(yù)規(guī) 現(xiàn)取預(yù)應(yīng)力損失總和近似假定為張拉控制應(yīng)力來估算，則: 采用10根，15.2鋼絞線，單根鋼絞線公稱面積139,=1390。4.2 預(yù)應(yīng)力鋼筋的布置預(yù)應(yīng)力空心板選用10根17鋼絞線布置在空心板下緣， =40mm，沿空心板跨長直線布置 ，即沿跨長=

29、40mm保持不變，見圖4-1預(yù)應(yīng)力鋼筋布置應(yīng)滿足公預(yù)規(guī)的要求，鋼絞線凈距不小于25mm，端部設(shè)置長度不小于150mm的螺旋鋼筋。圖4-1 空心板跨中截面預(yù)應(yīng)力鋼筋置（尺寸單位：cm）4.3 普通鋼筋數(shù)量的估算及布置在預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量已經(jīng)確定的情況下，可由正截面承載能力極限狀態(tài)要求的條件確定普通鋼筋的數(shù)量，暫不考慮在受壓區(qū)配置預(yù)應(yīng)力鋼筋，也暫不考慮普通鋼筋的影響?？招陌褰孛婵蓳Q算成等效工字形截面來考慮：換算成工字型截面時(shí)，由：得：聯(lián)立上式可得，。則得等效工字形截面的上翼板緣厚度：得等效工字形截面的下翼板緣厚度：得等效工字形截面的肋板厚度：估算普通鋼筋時(shí)，可先假定,則由下列可求得受壓區(qū)的高度，設(shè)根據(jù)

30、公式: （4-5）由公預(yù)規(guī)可得：，跨中彎矩，代人上式：解得：說明中和軸在翼緣板內(nèi)，可由下式求的普通鋼筋面積為：擬采用， 按公預(yù)規(guī)，普通鋼筋514布置在空心板下緣一排（截面受拉邊緣），沿空心板跨長直線布置，鋼筋重心至板下緣處，即。5空心板承載能力極限狀態(tài)計(jì)算5.1 正截面抗彎承載力計(jì)算跨中截面構(gòu)造尺寸及配筋見圖4-1。預(yù)應(yīng)力鋼絞線合力作用點(diǎn)到截面底邊的距離為，普通鋼筋距底邊距離為，則預(yù)應(yīng)力鋼筋和普通鋼筋的合力作用點(diǎn)至截面底邊距離為采用換算等效工字形截面計(jì)算，參見圖5-2，上翼板厚度：，上翼緣工作寬度：，肋寬。 首先按公式： (5-1)判斷截面類型：所以屬于第一類T型截面，應(yīng)按寬度的矩形截面計(jì)算抗

31、彎承載力。由計(jì)算混凝土受壓區(qū)高度：由 得：當(dāng)代人下列公式計(jì)算出跨中截面的抗彎承載力：計(jì)算結(jié)果表明，跨中截面抗彎承載力滿足要求。5.2 斜截面抗彎承載力計(jì)算5.2.1截面抗剪強(qiáng)度上、下限的復(fù)核取距支點(diǎn)h/2處截面進(jìn)行斜截面抗剪承載力計(jì)算。截面構(gòu)造尺寸及配筋見圖5.1。首先進(jìn)行抗剪強(qiáng)度上、下限復(fù)核，按公預(yù)規(guī)5.2.9條： (5-2) 式中：驗(yàn)算截面處的剪力組合設(shè)計(jì)值，由表4-3得支點(diǎn)處剪力和跨中剪力，內(nèi)插得到距支點(diǎn)處的截面剪力： 截面有效高度，由于本橋預(yù)應(yīng)力筋和普通鋼筋都是直線配置，有效高度與跨中截面相同，；邊長為150的混凝土立方體抗壓強(qiáng)度，空心板C40,則；等效工字形截面的腹板寬度，。代人上述

32、公式：計(jì)算結(jié)果表明空心板截面尺寸符合要求。按公預(yù)規(guī)第5.2.10條：式中，=1.0, 1.25是按公預(yù)規(guī)第5.2.10條，板式受彎構(gòu)件可乘以1.25提高系數(shù)。由于，則沿跨中各截面的控制剪力組合設(shè)計(jì)值。而，故在L/4至支點(diǎn)的部分區(qū)段內(nèi)應(yīng)按計(jì)算要求配置抗剪箍筋，其它區(qū)段可按構(gòu)造要求配置箍筋，為了構(gòu)造方便和便于施工，本橋預(yù)應(yīng)力混凝土空心板不設(shè)彎起鋼筋，計(jì)算剪力全部由混凝土及箍筋承受，則斜截面抗剪承載力按下列計(jì)算： (5-3) (5-4) 式中，各系數(shù)值按公預(yù)規(guī)第5.2.7條規(guī)定取用： 異號(hào)彎矩影響系數(shù)，簡支梁； 預(yù)應(yīng)力提高系數(shù)，本橋?yàn)椴糠诸A(yù)應(yīng)力A類構(gòu)件，偏安全?。?受壓翼緣的影響系數(shù)，??； 等效工字

33、形截面的肋寬及有效高度， 縱向鋼筋的配筋率， 箍筋配筋率 ，箍筋選用雙肢，則寫出箍筋間距的計(jì)算式為： =取箍筋間距，按公預(yù)規(guī)要求，在支座中心向跨中方向不小于一倍梁高范圍內(nèi)，箍筋間距取。配箍率 （按公預(yù)規(guī)9.3.13條規(guī)定，）在組合設(shè)計(jì)剪力值： 的部分梁段，可只按構(gòu)造要求配置箍筋，設(shè)箍筋仍選用雙肢配筋率取，則由此求得構(gòu)造配箍間距：。5.2.2斜截面抗剪承載力計(jì)算 由圖5.1,選取三個(gè)位置進(jìn)行空心板斜截面抗剪承載力的計(jì)算:距支座中心處截面：；距跨中位置；距跨中位置。計(jì)算截面的剪力組合設(shè)計(jì)值，可按表4-3 由跨中和支點(diǎn)的設(shè)計(jì)值內(nèi)插得到，計(jì)算結(jié)果列于表5-1。表5-1 各計(jì)算截面剪力組合設(shè)計(jì)值截面位置

34、x（mm）支點(diǎn)跨中剪力組合設(shè)計(jì)值(kN)距支座中心，由于空心板的預(yù)應(yīng)力筋及普通鋼筋是直線配筋，故此截面的有效高度取與跨中近似相同，其等效工字形截面的肋寬。由于不設(shè)彎起斜筋，因此，斜截面抗剪承載力按下式計(jì)算： (5-5) 式中，此處，箍筋間距，代入得： =計(jì)算表明斜截面抗剪承載力滿足要求。距跨中截面處：此處，箍筋間距，。斜截面抗剪承載力： 斜截面抗剪承載力滿足要求。距跨中截面處此處，箍筋間距，斜截面抗剪承載力： =計(jì)算表明均滿足斜截面抗剪承載力要求。6預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算本橋預(yù)應(yīng)力鋼筋采用直徑為15.2mm的股鋼絞線，采用先張法,其材料的相關(guān)數(shù)據(jù)為：。6.1 錨具變形、回縮引起的應(yīng)力損失預(yù)應(yīng)力鋼絞線的

35、有效長度取為張拉臺(tái)座的長度，設(shè)臺(tái)座長L=50m,采用一端張拉及夾片式錨具，有頂壓時(shí)，則6.2 加熱養(yǎng)護(hù)引起的應(yīng)力損失為減少溫差引起的預(yù)應(yīng)力損失，采用分階段養(yǎng)護(hù)措施。設(shè)控制預(yù)應(yīng)力鋼絞線與臺(tái)座之間的最大溫差。則6.3 預(yù)應(yīng)力鋼絞線由于應(yīng)力松弛引起的預(yù)應(yīng)力損失 (6-1)式中，代入得:6.4 混凝土彈性壓縮引起的預(yù)應(yīng)力損失 對(duì)于先張拉法構(gòu)件， (6-2) (6-3) (6-4) (6-5)由公預(yù)規(guī)6.2.8條，先張法構(gòu)件傳力錨固時(shí)的損失為： (6-6)則 由前面計(jì)算空心板換算截面面積: , ， ，6.5混凝土的收縮和徐變引起的應(yīng)力損失根據(jù)公預(yù)規(guī)第6.2.7條，混凝土收縮、徐變引起的構(gòu)件受拉取預(yù)應(yīng)力鋼

36、筋的預(yù)應(yīng)力損失按下列公式計(jì)算： (6-7) (6-8) 式中：受拉區(qū)全部縱向鋼筋截面重心處的預(yù)應(yīng)力損失值；構(gòu)件受拉區(qū)全部縱向鋼筋重心處，由預(yù)應(yīng)力和結(jié)構(gòu)自重產(chǎn)生的混凝土法向壓應(yīng)力（MPa），按公預(yù)規(guī)第6.1.5條和第6.1.6條規(guī)定計(jì)算：預(yù)應(yīng)力鋼筋的彈性模量預(yù)應(yīng)力鋼筋彈性模量與混凝土彈性模量的比值：=5.65；受拉區(qū)全部縱向鋼筋配筋率：；構(gòu)件的截面面積，對(duì)先張法構(gòu)件，截面的回轉(zhuǎn)半徑，,先張法構(gòu)件取， 構(gòu)件受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋截面重心至構(gòu)件截面重心的距離；構(gòu)件受拉區(qū)縱向普通鋼筋截面重心至構(gòu)件重心的距離；構(gòu)件受拉區(qū)縱向預(yù)應(yīng)力鋼筋和普通鋼筋截面重心至構(gòu)件重心的距離；預(yù)應(yīng)力鋼筋傳力錨固齡期為，計(jì)算考慮的齡期

37、為時(shí)的混凝土收縮應(yīng)變；加載齡期為，計(jì)算考慮的齡期為時(shí)的徐變系數(shù)。 考慮結(jié)構(gòu)自重的影響，由于收縮徐變持續(xù)時(shí)間較長，采用全部永久作用，空心板跨中截面全部永久作用彎矩，在全部鋼筋重心處由自重產(chǎn)生的拉應(yīng)力為：跨中截面： 處截面：支點(diǎn)截面： 則全部縱向鋼筋重心處的壓應(yīng)力為：跨中截面： L/4處截面：支點(diǎn)截面： 由公預(yù)規(guī)6.2.7條規(guī)定，不得大于傳力錨固時(shí)混凝土立方體抗壓強(qiáng)度的0.5倍，設(shè)傳力錨固時(shí)，混凝土達(dá)到C40，則， ，則跨中、L/4截面、支點(diǎn)截面全部鋼筋重心處的壓應(yīng)力3.47、5.20、10.37，均小于0.5，滿足要求。設(shè)傳力錨固齡期d，計(jì)算齡期為混凝土終極值，該橋所處環(huán)境的大氣相對(duì)濕度為75，

38、由前面的計(jì)算，構(gòu)件毛截面面積，空心板和大氣接觸的周邊長度為u：理論厚度查公預(yù)規(guī)表6.2.7直線內(nèi)插得到： 把各項(xiàng)值代入計(jì)算式中,得：跨中截面：L/4處截面：支點(diǎn)截面：6.6 預(yù)應(yīng)力損失組合傳力錨固時(shí)的第一批損失：傳力錨固后預(yù)應(yīng)力損失總和：跨中截面：L/4處截面：支點(diǎn)截面：各截面的有效預(yù)應(yīng)力： (6-10)跨中截面： L/4處截面：支點(diǎn)截面： 7 正常使用極限狀態(tài)計(jì)算7.1正截面抗裂性驗(yàn)算正截面抗裂性計(jì)算是對(duì)構(gòu)件跨中截面混凝土的拉應(yīng)力進(jìn)行計(jì)算，并滿足公預(yù)規(guī)6.3條要求。對(duì)于部分預(yù)應(yīng)力A類構(gòu)件，應(yīng)滿足兩個(gè)要求：第一，在作用短期效應(yīng)組合下，；第二，在作用長期效應(yīng)組合下，即不出現(xiàn)拉應(yīng)力。式中為在作用短

39、期效應(yīng)組合下，空心板抗裂驗(yàn)算邊緣的混凝土法向拉應(yīng)力，由表3-5，空心板跨中截面彎矩，換算截面下緣抵抗矩 ，。為扣除全部預(yù)應(yīng)力損失后的預(yù)加力，在構(gòu)件抗裂驗(yàn)算邊緣產(chǎn)生的預(yù)壓應(yīng)力為： （7-1） 為在作用長期效應(yīng)組合下，空心板抗裂驗(yàn)算邊緣的混凝土法向拉應(yīng)力，由表3-5，空心板跨中截面彎矩，換算截面下緣抵抗矩： ， 符合公預(yù)規(guī)對(duì)A類構(gòu)件的規(guī)定。溫差應(yīng)力計(jì)算，按公預(yù)規(guī)附錄B計(jì)算。本示例橋面鋪裝厚度100mm，由橋規(guī)4.3.10條，T1=14，T2=5.5，豎向溫度梯度見圖7-1，由于空心板高為800mm，大于400mm，取A=300mm。圖7-1 空心板豎向溫度梯度（尺寸單位：cm）對(duì)于簡支板橋，溫度差

40、應(yīng)力： 正溫差應(yīng)力：式中：混凝土線膨脹系數(shù)，； 混凝土彈性數(shù)量，C50，； 截面內(nèi)的單元面積；，換算截面面積和慣距； 單元面積內(nèi)溫差梯度平均值，均以正值代入； y計(jì)算應(yīng)力點(diǎn)至換算截面重心軸的距離，重心軸以上取正值，以下取負(fù)值； 單位面積重心至換算截面重心軸的距離，重心軸以上取正值，以下取負(fù)值。 列表計(jì)算，計(jì)算結(jié)果見表7-1。表7-1 溫度應(yīng)力計(jì)算表編號(hào)單元面積（mm2）溫度（）單元面積重心至換算截面重心距離（mm）1801340=10720023 正溫差應(yīng)力：梁頂： 粱底： 預(yù)應(yīng)力鋼筋重心處： 普通鋼筋重心處： 預(yù)應(yīng)力鋼筋溫差應(yīng)力： 普通鋼筋溫差應(yīng)力： 反溫差應(yīng)力：按公預(yù)規(guī)4.2.10條，反溫

41、差為正溫差乘以,則得反溫差應(yīng)力:梁頂： 粱底：預(yù)應(yīng)力鋼絞線反溫差應(yīng)力：普通鋼筋反溫差應(yīng)力：以上正值表示壓應(yīng)力,負(fù)值表示拉應(yīng)力。設(shè)溫差頻遇系數(shù)為0.8，則考慮溫差應(yīng)力，在作用短期效應(yīng)組合下，粱底總拉應(yīng)力為：則，滿足預(yù)應(yīng)力A類構(gòu)件條件。在作用長期效應(yīng)組合下，粱底的總拉應(yīng)力為：則，符合A類預(yù)應(yīng)力混凝土條件。上述計(jì)算結(jié)果表明，在短期效應(yīng)組合及長期效應(yīng)組合下，并考慮溫差應(yīng)力，正截面抗裂性均滿足要求。7.2斜截面抗裂性驗(yàn)算 部分預(yù)應(yīng)力A類構(gòu)件斜截面抗裂性驗(yàn)算是以主拉應(yīng)力控制，采用作用的短期效應(yīng)組合。選用支點(diǎn)截面，分別計(jì)算支點(diǎn)截面A-A纖維（空洞頂面），B-B纖維（空心板換算截面），C-C纖維（空洞底面）處

42、主拉應(yīng)力，對(duì)于部分預(yù)應(yīng)力A類構(gòu)件應(yīng)滿足： (7-2)式中：混凝土的抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值，C50，；由作用短期效應(yīng)組合和預(yù)加力引起的混凝土主拉應(yīng)力，并考慮溫差作用。7.2.1 正溫差應(yīng)力A-A 纖維： B-B 纖維： C-C 纖維： 7.2.2 反溫差應(yīng)力（為正溫差應(yīng)力乘以）A-A纖維：B-B 纖維：C-C 纖維：以上正值表示壓應(yīng)力,負(fù)值表示拉應(yīng)力。7.2.3 主拉應(yīng)力（1）A-A纖維： (7-3) (7-4) 式中：支點(diǎn)截面短期組合效應(yīng)剪力設(shè)計(jì)值，計(jì)算主拉應(yīng)力出處截面腹板的寬度，取b=，空心板A-A纖維以上截面對(duì)空心伴換算截面重心軸的靜矩 (7-5)由上式（9-5）可得： (7-6)為豎向荷載產(chǎn)生的

43、彎矩，在支點(diǎn)， （計(jì)入正溫差應(yīng)力）（計(jì)入反溫差應(yīng)力） 主拉應(yīng)力（計(jì)入正溫差應(yīng)力）：計(jì)入反溫差應(yīng)力： 負(fù)值表示拉應(yīng)力。預(yù)應(yīng)力混凝土A類構(gòu)件，在短期效應(yīng)組合下，預(yù)制構(gòu)件應(yīng)符合：現(xiàn)A-A纖維，符合要求。（2） B-B纖維： 在支點(diǎn)處由豎向荷載產(chǎn)生的彎矩,則有：=2.72MPa（計(jì)入正溫差效應(yīng)）（計(jì)入反正溫差效應(yīng)）（計(jì)入正溫差應(yīng)力）（計(jì)入反溫差應(yīng)力）B-B纖維，負(fù)值表示拉應(yīng)力，均小于，符合公預(yù)規(guī)對(duì)部分預(yù)應(yīng)力A類構(gòu)件斜截面抗裂性要求。（3） C-C纖維： (7-7) (7-8) 在支點(diǎn)處由豎向荷載產(chǎn)生的彎矩，則有： （計(jì)入正溫差應(yīng)力）（計(jì)入反溫差應(yīng)力）（計(jì)入正溫差應(yīng)力） （計(jì)入反溫差應(yīng)力）負(fù)值表示拉應(yīng)力

44、。C-C纖維處的主拉應(yīng)力，。上述結(jié)果表明，本橋空心板滿足公預(yù)規(guī)對(duì)部分預(yù)應(yīng)力A類構(gòu)件斜截面抗裂性要求。8 空心板變形計(jì)算8.1 空心板截面剛度驗(yàn)算預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件按短暫狀態(tài)計(jì)算時(shí)，應(yīng)計(jì)算構(gòu)件在制造、運(yùn)輸及安裝等施工階段，有預(yù)加力（扣除相應(yīng)的應(yīng)力損失）、構(gòu)架自重及其它施工荷載引起的截面應(yīng)力，并滿足公預(yù)規(guī)要求。因此，本次設(shè)計(jì)中只計(jì)算在放松預(yù)應(yīng)力鋼絞線時(shí)預(yù)制空心板的板底壓應(yīng)力和板頂拉應(yīng)力。設(shè)預(yù)制空心板當(dāng)混凝土強(qiáng)度達(dá)到C40時(shí)，放松預(yù)應(yīng)力鋼絞線，這時(shí)，空心板出于初始預(yù)加力及空心板自重共同作用下，計(jì)算看空心板板頂（上緣）、板底（下緣）法向應(yīng)力。C50混凝土：，由此計(jì)算空心板截面的幾何特性。放松預(yù)應(yīng)力鋼

45、絞線時(shí)，空心板截面法向應(yīng)力計(jì)算取跨中、l/4、支點(diǎn)兩個(gè)截面，計(jì)算如下.8.1.1跨中截面（1）由預(yù)加力產(chǎn)生的混凝土方向應(yīng)力（由公預(yù)規(guī)6.1.5條）：板底壓應(yīng)力式中：先張法預(yù)應(yīng)力鋼筋和普通鋼筋的合力，其值為其中 放松預(yù)應(yīng)力鋼絞線時(shí)預(yù)應(yīng)力損失值，由公預(yù)規(guī)6.2.8條對(duì)先張法構(gòu)件，則： 由板自重產(chǎn)生的板截面上、下緣應(yīng)力 由表1-6，空心板跨中截面板自重彎矩：，則由板自重產(chǎn)生的截面法向應(yīng)力為： 放松預(yù)應(yīng)力鋼絞線時(shí)，由預(yù)加力及板自重共同作用，空心板上下緣產(chǎn)生的法向應(yīng)力為： 下緣應(yīng)力： 上緣應(yīng)力： 截面上下緣均為壓應(yīng)力，且小于，符合公預(yù)規(guī)要求.8.1.2 l/4截面（1）由預(yù)加力產(chǎn)生的混凝土方向應(yīng)力（由公

46、預(yù)規(guī)6.1.5條）板底壓應(yīng)力式中：先張法預(yù)應(yīng)力鋼筋和普通鋼筋的合力，其值為其中 放松預(yù)應(yīng)力鋼絞線時(shí)預(yù)應(yīng)力損失值，由公預(yù)規(guī)6.2.8條對(duì)先張法構(gòu)件，則 （2）由板自重產(chǎn)生的板截面上、下緣應(yīng)力由表1-6，空心板跨中截面板自重彎矩：，則由板自重產(chǎn)生的截面法向應(yīng)力為： 放松預(yù)應(yīng)力鋼絞線時(shí)，由預(yù)加力及板自重共同作用，空心板上下緣產(chǎn)生的法向應(yīng)力為： 下緣應(yīng)力： 上緣應(yīng)力： 截面上下緣均為壓應(yīng)力，且小于，符合公預(yù)規(guī)要求.8.1.3支點(diǎn)截面 預(yù)加力產(chǎn)生的支點(diǎn)截面上下緣的法向應(yīng)力為： 其中 放松預(yù)應(yīng)力鋼絞線時(shí)預(yù)應(yīng)力損失值，由公預(yù)規(guī)6.2.8條對(duì)先張法構(gòu)件，則： 板自重在支點(diǎn)截面產(chǎn)生的彎矩為0，因此，支點(diǎn)截面跨中

47、法向應(yīng)力為： 下緣壓力為由上述計(jì)算，在放松預(yù)應(yīng)力鋼絞線時(shí)，支點(diǎn)截面上緣拉應(yīng)力為：按公預(yù)規(guī)7.2.8條，預(yù)拉區(qū)（截面上緣）應(yīng)配置縱向鋼筋，并應(yīng)按以下原則配置：當(dāng)時(shí)，預(yù)拉區(qū)應(yīng)配置其配筋率不小于0.2的縱向鋼筋：當(dāng)時(shí)，預(yù)壓區(qū)應(yīng)配置其配筋率不小于0.4的縱向鋼筋：當(dāng)時(shí)，預(yù)拉區(qū)應(yīng)配置的縱向鋼筋配筋率按以上兩者直線內(nèi)插取得。上述配筋率為為預(yù)拉區(qū)普通鋼筋截面積，A為截面毛截面面積，中板 ，邊板由兩者內(nèi)插得到時(shí)的縱向鋼筋配筋率為，則4829=1332.8，（1）中板 預(yù)拉區(qū)的縱向鋼筋宜采用帶肋鋼筋，其直徑不宜大于，現(xiàn)采用HRB335鋼筋，12，則，滿足要求，布置在空心板支點(diǎn)截面上邊緣，見圖1-13.為防止支點(diǎn)

48、截面上緣拉應(yīng)力過大，還可采用降低支點(diǎn)截面預(yù)壓力的方法，即支點(diǎn)附近設(shè)置套管，使預(yù)應(yīng)力鋼絞線與混凝土局部隔離，以不傳遞預(yù)壓力。設(shè)支點(diǎn)截面附近僅有10根鋼絞線傳遞預(yù)壓力，另五根隔離，則此時(shí)空心板上緣拉應(yīng)力將減為：，按公預(yù)規(guī)要求，預(yù)拉區(qū)需配置配筋率不小于0.2的縱向普通鋼筋，其值為：0.002482900=965.8，則可采用10鋼筋，=。（2）邊板預(yù)拉區(qū)的縱向鋼筋宜采用帶肋鋼筋，其直徑不宜大于，現(xiàn)采用HRB335鋼筋，14，則，滿足要求，布置在空心板支點(diǎn)截面上邊緣，見圖1-13.為防止支點(diǎn)截面上緣拉應(yīng)力過大，還可采用降低支點(diǎn)截面預(yù)壓力的方法，即支點(diǎn)附近設(shè)置套管，使預(yù)應(yīng)力鋼絞線與混凝土局部隔離，以不傳

49、遞預(yù)壓力。設(shè)支點(diǎn)截面附近僅有10根鋼絞線傳遞預(yù)壓力，另5根隔離，則此時(shí)空心板上緣拉應(yīng)力將減為：，按公預(yù)規(guī)要求，預(yù)拉區(qū)需配置配筋率不小于0.2的縱向普通鋼筋，其值為：0.00258.600=1161.2，則可采用12鋼筋，=。8.2空心板設(shè)置預(yù)拱度的計(jì)算8.2.1 預(yù)加力引起的反拱度計(jì)算空心板當(dāng)放松預(yù)應(yīng)力鋼絞線時(shí)跨中產(chǎn)生反拱度，設(shè)這時(shí)空心板混凝土強(qiáng)度達(dá)到C40。預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的反拱度計(jì)算按跨中截面尺寸及配筋計(jì)算，并考慮反拱長期增長系數(shù)。此時(shí)的抗彎剛度：。放松預(yù)應(yīng)力鋼絞線時(shí)，設(shè)空心板混凝土強(qiáng)度達(dá)到C40，這時(shí)，換算截面面積：所有鋼筋截面換算面積對(duì)毛截面重心的靜矩為：換算截面重心至毛截面重心的距離：（向下移）換算截面重心至空心板下緣的距離：換算截面重心至空心板上緣的距離：預(yù)應(yīng)力鋼絞線至換算截面重心的距離：普通鋼筋至換算截面重心的距離：換算截面慣矩：換算截面的彈性抵抗矩：上緣下緣空心板換算截面幾何特性匯總于表8-1。表8-1 空心板換算截面幾何特性匯總表項(xiàng)目符號(hào)單位換算截面面積換算截面重心至截面下緣距離換算截面重心至截面上緣距離預(yù)應(yīng)力鋼筋至截面重心軸距離普通鋼筋至截面重心軸距離換算截面慣矩?fù)Q算截面彈性抵抗矩由以上節(jié)計(jì)算得扣除預(yù)應(yīng)力損失后的