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1、
后懸架圓錐形螺旋彈簧設計說明書
編寫:
審核:
批準:
2006年8月
一、 已知條件
Rear Spring
Rear axle weight 44%=748 Kg Mid Laden (1046 Gross)
Wheel total 374 Kg
Unsprung mass 45 Kg per wheel
Sprung Mass 329Kg
Nominal Overall (outside) diameter 126 mm
Top Diameter 110mm Bottom Diamet
2、er 143mm
Free Length (rebound = 15mm) 326mm
Mid Laden length 238mm
Fully Compressed length 165mm
Rate 4.507Kg/ mm
Frequency 90 cycles (1.5Hz)
二、 參數計算
彈簧類型：等節(jié)距圓錐形螺旋彈簧。
1、 選擇材料、初定彈簧絲直徑、大圈半徑、小圈半徑
汽車后懸架所受沖擊大，需選用彈性好，疲勞強度較高的材料，故選用熱軋彈簧鋼（GB1222）60Si2MnA。受沖擊載荷，屬于Ⅱ類彈簧。
初選彈簧絲直徑mm。
初選大圈半徑、小
3、圈半徑。
2、 初算彈簧剛度
已知“Free Length 326mm、Mid Laden length 238mm”，即彈簧自由高度為326mm，當后軸承重748Kg時其高度為238mm。
由虎克定律，得彈簧圈開始接觸前剛度：
取 即
3、 有效圈數、節(jié)距、在自由狀態(tài)下的有效圈的高度、自由高度
取有效圈數 。
于是，彈簧圈開始接觸前剛度變?yōu)椋?
即。
取當端部并緊，彈簧的磨平支承圈為1圈，即
。
此時，總圈數與有效圈數的關系為：
因此，彈簧總圈數為圈。
自由高度：
又知自由高度mm。故 mm。
由mm得，節(jié)距 mm
4、，取 mm。
故在自由狀態(tài)下的有效圈的高度：
自由高度： mm
4、 壓并時圈間中心高度、壓并時的有效高度
mm
因
故壓并時的有效高度
mm
5、 最大半徑支承圈半徑、最小半徑支承圈半徑、展開長度
（1）
（2）
mm
6、 彈簧圈開始接觸時的載荷、變形、應力
其中， ，
解
5、得： 。
故
因材料為熱軋彈簧鋼（GB1222）60Si2MnA，屬于Ⅱ類彈簧
故壓縮彈簧許用切應力。
可見，，校核合格。
7、 彈簧圈完全壓并時的載荷、變形、應力
因載荷類型為Ⅱ類
故工作極限切應力
可見，，校核合格。
8、 強度驗算
疲勞強度安全系數：
――彈簧在脈動載荷下的剪切疲勞強度
――最大工作載荷所產生的最大切應力
――最小工作載荷所產生的最小切應力
――許用安全系數，
取
取彈簧壓并時的切應力為最大切應力
取
6、彈簧圈開始接觸時的切應力為最小切應力
故
，驗算合格。
9、 共振驗算
對于減振彈簧，按下式進行驗算
式中 ――彈簧的自振頻率，；
――強迫機械振動頻率，；
――彈簧剛度，；
――載荷，。
彈簧的自振頻率還可表示成，
式中 ――簧載質量
當車輛空載時，空載頻率
車輛滿載時，簧上質量
滿載頻率
故后懸架彈簧振動頻率在之間，與要求頻率接近，滿足要求。
10、 車輛空載、滿載時的彈簧高度、大支承圈和小支承圈直徑
車輛空載、滿載時簧載質量分別為：329
7、、
車輛空載、滿載時簧載載荷分別為：、
又彈簧圈開始接觸時的載荷，、
所以，車輛空載、滿載時彈簧圈都未開始接觸，故其剛度為彈簧圈開始接觸前剛度，。
由虎克定律，車輛空載時彈簧變形：
空載彈簧高度
比初始條件238mm降低3mm。
車輛滿載時彈簧變形：
滿載彈簧高度
彈簧完全壓并時的高度：
比初始值165mm低13mm。
車輛空載時彈簧高度到完全壓并時高度之差為：
由已知條件，車輪從車輛空載平衡位置到最大位移時跳動量，換算為后懸架彈簧的跳動量為。因此此彈簧完全可以滿足車輪跳動的要求。
大支承圈直徑：
小支承圈直徑：
大支承圈直徑和小支承圈直徑即為“Top Diameter 110mm Bottom Diameter 143mm”。設計值比初始值分別大和。
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后懸架螺旋彈簧設計計算說明書
